JP6611299B2 - Optical glass, preform and optical element - Google Patents
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Description
本発明は、光学ガラス、プリフォーム及び光学素子に関する。 The present invention relates to an optical glass, a preform, and an optical element.
デジタルカメラやビデオカメラ等の光学系は、その大小はあるが、収差と呼ばれるにじみを含んでいる。この収差は単色収差と色収差に分類されるが、特に色収差は、光学系に使用されるレンズの材料特性に強く依存している。 Optical systems such as digital cameras and video cameras, although large and small, contain blurs called aberrations. This aberration is classified into monochromatic aberration and chromatic aberration. In particular, the chromatic aberration is strongly dependent on the material characteristics of the lens used in the optical system.
一般に色収差は、低分散の凸レンズと高分散の凹レンズとを組み合わせて補正されるが、この組み合わせでは赤色領域と緑色領域の収差の補正しかできず、青色領域の収差が残る。この除去しきれない青色領域の収差を二次スペクトルと呼ぶ。二次スペクトルを補正するには、青色領域のｇ線（４３５．８３５ｎｍ）の動向を加味した光学設計を行う必要がある。このとき、光学設計で着目される光学特性の指標として、部分分散比（θｇ，Ｆ）が用いられている。上述の低分散のレンズと高分散のレンズとを組み合わせた光学系では、低分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の大きい光学材料を用い、高分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学材料を用いることで、二次スペクトルが良好に補正される。 In general, chromatic aberration is corrected by combining a low-dispersion convex lens and a high-dispersion concave lens. However, this combination can only correct aberrations in the red region and the green region, and remains in the blue region. This blue region aberration that cannot be removed is called a secondary spectrum. In order to correct the secondary spectrum, it is necessary to perform an optical design in consideration of the trend of the g-line (435.835 nm) in the blue region. At this time, the partial dispersion ratio (θg, F) is used as an index of the optical characteristics to be noticed in the optical design. In the optical system combining the low dispersion lens and the high dispersion lens, an optical material having a large partial dispersion ratio (θg, F) is used for the low dispersion side lens, and the partial dispersion ratio ( By using an optical material having a small θg, F), the secondary spectrum is corrected well.
部分分散比（θｇ，Ｆ）は、下式（１）により示される。
θｇ，Ｆ＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ）・・・・・・（１）
The partial dispersion ratio (θg, F) is expressed by the following equation (1).
θg, F = (n g −n F ) / (n F −n C ) (1)
光学ガラスには、短波長域の部分分散性を表す部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）との間に、およそ直線的な関係がある。この関係を表す直線は、部分分散比（θｇ，Ｆ）を縦軸に、アッベ数（νｄ）を横軸に採用した直交座標上で、ＮＳＬ７とＰＢＭ２の部分分散比及びアッベ数をプロットした２点を結ぶ直線で表され、ノーマルラインと呼ばれている（図１参照）。ノーマルラインの基準となるノーマルガラスは光学ガラスメーカー毎によっても異なるが、各社ともほぼ同等の傾きと切片で定義している。（ＮＳＬ７とＰＢＭ２は株式会社オハラ社製の光学ガラスであり、ＰＢＭ２のアッベ数（νｄ）は３６．３，部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５８２８、ＮＳＬ７のアッベ数（νｄ）は６０．５、部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５４３６である。） In optical glass, there is an approximately linear relationship between a partial dispersion ratio (θg, F) representing partial dispersion in a short wavelength region and an Abbe number (ν d ). The straight line representing this relationship plots the partial dispersion ratio and Abbe number of NSL7 and PBM2 on the Cartesian coordinates employing the partial dispersion ratio (θg, F) on the vertical axis and the Abbe number (ν d ) on the horizontal axis. It is represented by a straight line connecting two points and is called a normal line (see FIG. 1). Normal glass, which is the standard for normal lines, differs depending on the optical glass manufacturer, but each company defines it with almost the same slope and intercept. (NSL7 and PBM2 are optical glasses manufactured by OHARA, Inc., and the Abbe number (ν d ) of PBM2 is 36.3, the partial dispersion ratio (θg, F) is 0.5828, and the Abbe number (ν d ) of NSL7. Is 60.5, and the partial dispersion ratio (θg, F) is 0.5436.)
ここで、２５以上３５以下のアッベ数（νｄ）を有するガラスとしては、例えば特許文献１〜３に示されるような光学ガラスが知られている。 Here, as glass having an Abbe number (νd) of 25 or more and 35 or less, for example, optical glasses as disclosed in Patent Documents 1 to 3 are known.
しかし、特許文献１〜３で開示されたガラスは、部分分散比が小さくなく、前記二次スペクトルを補正するレンズとして使用するには十分でなかった。また、光学ガラスの材料コストを低減するために、光学ガラスを構成する諸成分の原料費は、なるべく安価であることが望まれる。ところが、特許文献１〜３に記載されたガラスは、このような要求に十分応えるものとは言い難い。 However, the glasses disclosed in Patent Documents 1 to 3 have a small partial dispersion ratio and are not sufficient for use as a lens for correcting the secondary spectrum. In addition, in order to reduce the material cost of the optical glass, it is desirable that the raw material costs of the components constituting the optical glass be as low as possible. However, it is difficult to say that the glasses described in Patent Documents 1 to 3 sufficiently meet such requirements.
また、光学ガラスの材料コストを低減するために、光学ガラスを構成する諸成分の原料費は、なるべく安価であることが望まれる。ところが、特許文献１〜３に記載されたガラスは、このような要求に十分応えるものとは言い難い。 In addition, in order to reduce the material cost of the optical glass, it is desirable that the raw material costs of the components constituting the optical glass be as low as possible. However, it is difficult to say that the glasses described in Patent Documents 1 to 3 sufficiently meet such requirements.
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、屈折率（ｎｄ）が所望の範囲内にありながら、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さく、且つ可視光に対する透過率の高い光学ガラスを、より安価に得ることにある。 The present invention has been made in view of the above-described problems. The object of the present invention is to provide an Abbe number (ν d ) and a partial dispersion ratio (with a refractive index (n d ) within a desired range. An object is to obtain an optical glass having a small θg, F) and a high transmittance for visible light at a lower cost.
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意試験研究を重ねた結果、ＳｉＯ２成分及びＣａＯ成分の含有量を所定の範囲内にし、且つ他の成分の含有量を調整することによって、材料コストの高いＮｂ２Ｏ５成分の含有量を低減させても、高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）、低い部分分散比が得られ、ガラスの可視光透過率が高められ、且つガラスの失透が低減されることをも見出し、本発明を完成するに至った。
具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。
As a result of repeating earnest test research to solve the above problems, the present inventors made the contents of the SiO 2 component and the CaO component within a predetermined range, and adjusted the contents of other components, Even if the content of the Nb 2 O 5 component, which has a high material cost, is reduced, a high refractive index, a low Abbe number (high dispersion), a low partial dispersion ratio can be obtained, and the visible light transmittance of the glass can be increased. It has also been found that devitrification is reduced, and the present invention has been completed.
Specifically, the present invention provides the following.
（１） 質量％で、ＳｉＯ２成分を１０．０％以上４０．０％以下、Ｎｂ２Ｏ５成分を５．０％以上５０．０％以下含有し、ＣａＯ成分の含有量が３０．０％以下であり、２５以上３５以下のアッベ数（νｄ）を有し、部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との間で、νｄ≦３１の範囲において（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００２７５×νｄ＋０．６８１２５）の関係を満たし、νｄ＞３１の範囲において（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４６２２）の関係を満たす光学ガラス。 (1) By mass%, the SiO 2 component is 10.0% or more and 40.0% or less, the Nb 2 O 5 component is 5.0% or more and 50.0% or less, and the content of the CaO component is 30.0. % And an Abbe number (νd) of 25 or more and 35 or less, and a partial dispersion ratio (θg, F) within the range of νd ≦ 31 (−0.00162 × νd + 0.63622) ≦ (θg, F) ≦ (−0.00275 × νd + 0.68125), and in the range of νd> 31, (−0.00162 × νd + 0.63622) ≦ (θg, F) ≦ ( Optical glass satisfying the relationship of −0.00162 × νd + 0.64622).
（２） 質量％で、ＢａＯ成分の含有量が５０．０％以下であり、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量が１０．０％以下である（１）記載の光学ガラス。 (2) The optical glass according to (1), wherein the content of the BaO component is 50.0% or less and the content of the Li 2 O component is 10.0% or less.
（３） 質量％で
ＭｇＯ成分 ０〜２０．０％
ＳｒＯ成分 ０〜２５．０％
である（１）又は（２）記載の光学ガラス。
(3) MgO component by mass% 0 to 20.0%
SrO component 0-25.0%
The optical glass according to (1) or (2).
（４） 質量和（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ）が３０．０％以下である（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラス。 (4) The optical glass according to any one of (1) to (3), wherein the mass sum (MgO + CaO + SrO) is 30.0% or less.
（５） 質量％で
Ｎａ２Ｏ成分 ０〜２０．０％
Ｋ２Ｏ成分 ０〜１５．０％
である（１）から（４）のいずれか記載の光学ガラス。
(5) Na 2 O component by mass% 0 to 20.0%
K 2 O component 0 to 15.0%
The optical glass according to any one of (1) to (4).
（６） Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｃｓからなる群より選択される１種以上）の質量和が２０．０％以下である（１）から（５）のいずれか記載の光学ガラス。 (6) The mass sum of the Rn 2 O component (wherein Rn is one or more selected from the group consisting of Li, Na, K, and Cs) is 20.0% or less, from (1) to (5) Any one of the optical glasses.
（７） 質量％で、ＺｒＯ２成分を１．０％以上１５．０％以下含有し、ＴｉＯ２成分を０％超２０．０％以下含有する（１）から（６）のいずれか記載の光学ガラス。 (7) The composition according to any one of (1) to (6), wherein the ZrO 2 component is contained in an amount of 1.0% to 15.0% and the TiO 2 component is contained in an amount of more than 0% and 20.0% or less. Optical glass.
（８） 質量比ＺｒＯ２／Ｎｂ２Ｏ５が０．１０以上３．００以下である（１）から（７）のいずれか記載の光学ガラス。 (8) mass ratio ZrO 2 / Nb 2 O 5 is one wherein the optical glass of 0.10 or more 3.00 or less (1) to (7).
（９） 質量％で、ＷＯ３成分の含有量が２０．０％以下である（１）から（８）のいずれか記載の光学ガラス。 (9) The optical glass according to any one of (1) to (8), wherein the content of the WO 3 component is 20.0% or less by mass%.
（１０） 質量和（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋ＷＯ３）が１０．０％以上５０．０％以下である（１）から（９）のいずれか記載の光学ガラス。 (10) The optical glass according to any one of (1) to (9), wherein a mass sum (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) is 10.0% or more and 50.0% or less.
（１１） 質量％で、Ｂ２Ｏ３成分の含有量が１５．０％以下である（１）から（１０）のいずれか記載の光学ガラス。 (11) The optical glass according to any one of (1) to (10), wherein the content of the B 2 O 3 component is 15.0% by mass or less.
（１２） 質量％で
Ｌａ２Ｏ３成分 ０〜１５．０％
Ｇｄ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｙ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｙｂ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｌｕ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
である（１）から（１１）のいずれか記載の光学ガラス。
(12) La 2 O 3 component by mass% 0 to 15.0%
Gd 2 O 3 component 0 to 10.0%
Y 2 O 3 component 0 to 10.0%
Yb 2 O 3 component 0 to 10.0%
Lu 2 O 3 component 0 to 10.0%
The optical glass according to any one of (1) to (11).
（１３） 質量和（Ｂ２Ｏ３＋Ｌａ２Ｏ３）が２０．０％以下である（１）から（１２）のいずれか記載の光学ガラス。 (13) Weight sum (B 2 O 3 + La 2 O 3) is one wherein the optical glass is equal to or less than 20.0% (1) to (12).
（１４） 質量％で
Ａｌ２Ｏ３成分 ０〜１５．０％
ＺｎＯ成分 ０〜１０．０％
ＧｅＯ２成分 ０〜１０．０％
Ｇａ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
Ｐ２Ｏ５成分 ０〜１０．０％
Ｔａ２Ｏ５成分 ０〜１０．０％
Ｂｉ２Ｏ３成分 ０〜１０．０％
ＴｅＯ２成分 ０〜１０．０％
Ｓｂ２Ｏ３成分 ０〜１．０％
である（１）から（１３）のいずれか記載の光学ガラス。
(14) Al 2 O 3 component in mass% 0 to 15.0%
GeO 2 component 0-10.0%
Ga 2 O 3 component from 0 to 10.0%
P 2 O 5 component 0 to 10.0%
Ta 2 O 5 component 0 to 10.0%
Bi 2 O 3 component 0 to 10.0%
TeO 2 component 0 to 10.0%
Sb 2 O 3 component 0-1.0%
The optical glass according to any one of (1) to (13).
（１５） １．７０以上１．９５以下の屈折率（ｎｄ）を有する（１）から（１４）のいずれか記載の光学ガラス。 (15) The optical glass according to any one of (1) to (14), which has a refractive index (nd) of 1.70 or more and 1.95 or less.
（１６） 分光透過率が７０％を示す波長（λ７０）が４５０ｎｍ以下である（１）から（１５）のいずれか記載の光学ガラス。 (16) The optical glass according to any one of (1) to (15), wherein a wavelength (λ 70 ) having a spectral transmittance of 70% is 450 nm or less.
（１７） （１）から（１６）のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。 (17) A preform for polishing and / or precision press molding comprising the optical glass according to any one of (1) to (16).
（１８） （１）から（１７）のいずれか記載の光学ガラスを研削及び／又は研磨してなる光学素子。 (18) An optical element obtained by grinding and / or polishing the optical glass according to any one of (1) to (17).
（１９） （１）から（１８）のいずれか記載の光学ガラスを精密プレス成形してなる光学素子。 (19) An optical element formed by precision press-molding the optical glass according to any one of (1) to (18).
本発明によれば、屈折率（ｎｄ）が所望の範囲内にありながら、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さく、且つ可視光に対する透過率の高い光学ガラスを、より安価に得ることができる。 According to the present invention, an optical glass having a small Abbe number (ν d ) and partial dispersion ratio (θg, F) and a high transmittance for visible light while having a refractive index (n d ) within a desired range. Can be obtained cheaper.
本発明の光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２成分を１０．０％以上４０．０％以下、Ｎｂ２Ｏ５成分を５．０％以上５０．０％以下含有し、ＣａＯ成分の含有量が３０．０％以下であり、２５以上３５以下のアッベ数（νｄ）を有し、部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との間で、νｄ≦３１の範囲において（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００２７５×νｄ＋０．６８１２５）の関係を満たし、νｄ＞３１の範囲において（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４６２２）の関係を満たす。Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量を所定の範囲内に低減することで、高価なＮｂ２Ｏ５成分の使用量が減少するため、光学ガラスの材料コストが低減される。ＳｉＯ２成分及びＣａＯ成分の含有量を所定の範囲内にし、且つ他の成分の含有量を調整することによって、材料コストの高いＮｂ２Ｏ５成分の含有量を低減させても、高い屈折率や低いアッベ数（高い分散）、低い部分分散比が得られ、ガラスの可視光透過率が高められ、且つガラスの失透が低減される。このため、屈折率（ｎｄ）が所望の範囲内にありながら、アッベ数（νｄ）が小さく、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さく、可視光に対する透過率が高い光学ガラスと、これを用いたプリフォーム及び光学素子をより安価に得ることができる。 The optical glass of the present invention contains, by mass%, a SiO 2 component of 10.0% to 40.0%, a Nb 2 O 5 component of 5.0% to 50.0%, and a CaO component content. Is 30.0% or less, has an Abbe number (νd) of 25 or more and 35 or less, and the partial dispersion ratio (θg, F) is within the range of νd ≦ 31 (− 0.00162 × νd + 0.63622) ≦ (θg, F) ≦ (−0.00275 × νd + 0.68125), and in the range of νd> 31, (−0.00162 × νd + 0.63622) ≦ (θg, F) ≦ (−0.00162 × νd + 0.64622) is satisfied. By reducing the content of the Nb 2 O 5 component within a predetermined range, the usage amount of the expensive Nb 2 O 5 component is reduced, so that the material cost of the optical glass is reduced. Even if the content of Nb 2 O 5 component with high material cost is reduced by adjusting the content of SiO 2 component and CaO component within a predetermined range and adjusting the content of other components, a high refractive index A low Abbe number (high dispersion) and a low partial dispersion ratio are obtained, the visible light transmittance of the glass is increased, and the devitrification of the glass is reduced. Therefore, an optical glass having a low Abbe number (ν d ), a small partial dispersion ratio (θg, F), and a high transmittance for visible light, while the refractive index (n d ) is within a desired range, A preform and an optical element using can be obtained at a lower cost.
以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施できる。なお、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。 Hereinafter, embodiments of the optical glass of the present invention will be described in detail. However, the present invention is not limited to the following embodiments, and can be implemented with appropriate modifications within the scope of the object of the present invention. . In addition, although description may be abbreviate | omitted suitably about the location where description overlaps, the meaning of invention is not limited.
［ガラス成分］
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中で特に断りがない場合、各成分の含有量は、全て酸化物換算組成のガラス全質量に対する質量％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総質量を１００質量％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
[Glass component]
The composition range of each component constituting the optical glass of the present invention is described below. Unless otherwise specified in the present specification, the contents of the respective components are all expressed in mass% with respect to the total mass of the glass in terms of oxide. Here, the “oxide equivalent composition” means that the oxide, composite salt, metal fluoride, etc. used as a raw material of the glass component of the present invention are all decomposed and changed into an oxide when melted. It is the composition which described each component contained in glass by making the total mass of the said production | generation oxide into 100 mass%.
＜必須成分、任意成分について＞
ＳｉＯ２成分は、安定なガラス形成を促し、光学ガラスとして好ましくない失透（結晶物の発生）を低減する必須成分である。
特に、ＳｉＯ２成分の含有量を１０．０％以上にすることで、ガラスの部分分散比を大幅に高めることなく、耐失透性に優れたガラスを得ることができる。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％、より好ましくは１２．０％、さらに好ましくは１４．０％を下限とする。
一方で、ＳｉＯ２成分の含有量を４０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率が低下し難くなることで所望の高い屈折率を得易くすることができ、且つ、ガラスの部分分散比の上昇を抑えることができる。また、これによりガラスの溶融性を良好に保つことができる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは４０．０％、より好ましくは３０．０％、さらに好ましくは２６．０％を上限とする。
ＳｉＯ２成分は、原料としてＳｉＯ２、Ｋ２ＳｉＦ６、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
<About essential and optional components>
The SiO 2 component is an essential component that promotes stable glass formation and reduces devitrification (generation of crystalline substances), which is not desirable as an optical glass.
In particular, when the content of the SiO 2 component is 10.0% or more, a glass having excellent devitrification resistance can be obtained without significantly increasing the partial dispersion ratio of the glass. Moreover, devitrification and coloring at the time of reheating can be reduced thereby. Therefore, the content of the SiO 2 component is preferably 10.0%, more preferably 12.0%, and still more preferably 14.0%.
On the other hand, by making the content of SiO 2 component 40.0% or less, it is possible to easily obtain a desired high refractive index by making it difficult for the refractive index of the glass to decrease, and partial dispersion of the glass An increase in the ratio can be suppressed. Moreover, the meltability of the glass can be kept good. Therefore, the upper limit of the content of the SiO 2 component is preferably 40.0%, more preferably 30.0%, and still more preferably 26.0%.
As the SiO 2 component, SiO 2 , K 2 SiF 6 , Na 2 SiF 6 or the like can be used as a raw material.
Ｎｂ２Ｏ５成分は、５．０％以上含有することにより、ガラスの耐失透性を高め、ガラスの屈折率を高め、且つアッベ数及び部分分散比を低くできる必須成分である。また、これによりガラスのプレス成形性を高めることができる。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは５．０％、より好ましくは６．０％、さらに好ましくは７．０％、さらに好ましくは１０．０％、さらに好ましくは１３．０％を下限とする。
一方で、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量を５０．０％以下にすることで、ガラスの材料コストを低減できる。また、ガラス製造時における溶解温度の上昇を抑制し、且つＮｂ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは５０．０％以下、より好ましくは４３．０％未満、さらに好ましくは４０．０％未満、さらに好ましくは３６．０％未満とする。
Ｎｂ２Ｏ５成分は、原料としてＮｂ２Ｏ５等を用いることができる。
The Nb 2 O 5 component is an essential component that can increase the devitrification resistance of the glass, increase the refractive index of the glass, and lower the Abbe number and partial dispersion ratio by containing 5.0% or more. Moreover, this can improve the press formability of the glass. Accordingly, the content of the Nb 2 O 5 component is preferably 5.0%, more preferably 6.0%, even more preferably 7.0%, still more preferably 10.0%, and even more preferably 13.0%. Is the lower limit.
On the other hand, by making the content of Nb 2 O 5 component below 50.0%, thereby reducing the material cost of the glass. Further, to suppress an increase in melting temperature at the time of glass production, it and reduce the devitrification due to excessive content of Nb 2 O 5 component. Therefore, the content of the Nb 2 O 5 component is preferably 50.0% or less, more preferably less than 43.0%, even more preferably less than 40.0%, and even more preferably less than 36.0%.
As the Nb 2 O 5 component, Nb 2 O 5 or the like can be used as a raw material.
ＣａＯ成分は、０％超含有することで、アッベ数が低く耐失透性の高い光学ガラスを得られ、且つ、ガラスの溶解性を高められる任意成分である。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％、さらに好ましくは３．５％、さらに好ましくは６．７％を下限としてもよい。
一方で、ＣａＯ成分の含有量を３０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下やアッベ数の上昇、部分分散比の上昇を抑制しつつ、ＣａＯ成分の過剰な含有によるガラスの耐失透性の悪化を抑制できる。また、これによりガラスの材料コストを低減でき、再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは３０．０％、より好ましくは２５．０％、さらに好ましくは２２．０％、さらに好ましくは２１．０％、さらに好ましくは２０．０％を上限とする。
ＣａＯ成分は、原料としてＣａＣＯ３、ＣａＦ２等を用いることができる。
By containing more than 0% of the CaO component, an optical glass having a low Abbe number and high devitrification resistance can be obtained, and the solubility of the glass can be increased. Therefore, the content of the CaO component is preferably more than 0%, more preferably 1.0%, further preferably 3.5%, and further preferably 6.7%.
On the other hand, by making the content of the CaO component 30.0% or less, while suppressing the decrease in the refractive index of the glass, the increase in the Abbe number, and the increase in the partial dispersion ratio, the glass due to the excessive content of the CaO component. Deterioration of devitrification resistance can be suppressed. Moreover, this can reduce the material cost of glass, and can reduce devitrification and coloring during reheating. Therefore, the upper limit of the content of the CaO component is preferably 30.0%, more preferably 25.0%, further preferably 22.0%, further preferably 21.0%, and further preferably 20.0%. To do.
As the CaO component, CaCO 3 , CaF 2 or the like can be used as a raw material.
ＢａＯ成分は、０％超含有することで、ガラスの屈折率を高められ、ガラスの部分分散比を低くでき、且つガラスの耐失透性や溶解性を高められ、且つ、ＣａＯ成分等の他のアルカリ土類成分に比べてガラスの材料コストを低減できる任意成分である。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＢａＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％、さらに好ましくは２．５％、さらに好ましくは４．５％、さらに好ましくは６．０％、さらに好ましくは１０．０％を下限としてもよく、さらに好ましくは１２．０％超、さらに好ましくは１５．０％超としてもよい。
一方で、ＢａＯ成分の含有量を５０．０％以下にすることで、ＢａＯ成分の過剰な含有による耐失透性や化学的耐久性の悪化を抑制できる。従って、ＢａＯ成分の含有量は、好ましくは５０．０％、より好ましくは４８．０％、さらに好ましくは４５．０％を上限とする。
ＢａＯ成分は、原料としてＢａＣＯ３、Ｂａ（ＮＯ３）２等を用いることができる。
When the BaO component is contained in excess of 0%, the refractive index of the glass can be increased, the partial dispersion ratio of the glass can be lowered, and the devitrification resistance and solubility of the glass can be increased. It is an optional component that can reduce the material cost of the glass compared to the alkaline earth component. Moreover, devitrification and coloring at the time of reheating can be reduced thereby. Accordingly, the content of the BaO component is preferably more than 0%, more preferably 1.0%, further preferably 2.5%, more preferably 4.5%, still more preferably 6.0%, still more preferably The lower limit may be 10.0%, more preferably more than 12.0%, and even more preferably more than 15.0%.
On the other hand, by setting the content of the BaO component to 50.0% or less, deterioration of devitrification resistance and chemical durability due to excessive inclusion of the BaO component can be suppressed. Accordingly, the upper limit of the content of the BaO component is preferably 50.0%, more preferably 48.0%, and even more preferably 45.0%.
As the BaO component, BaCO 3 , Ba (NO 3 ) 2 or the like can be used as a raw material.
Ｌｉ２Ｏ成分は、０％超含有することで、ガラスの部分分散比を低くでき、ガラスの溶融性を高められ、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。従って、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％超、さらに好ましくは１．０％超、さらに好ましくは１．２％以上としてもよい。
一方で、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えるとともに、Ｌｉ２Ｏ成分の過剰な含有によるガラスの形成時や再加熱時の乳白化や結晶析出を低減しつつ、ガラスの化学的耐久性を高めることができる。
従って、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは５．０％未満を上限とする。
Ｌｉ２Ｏ成分は、原料としてＬｉ２ＣＯ３、ＬｉＮＯ３、ＬｉＦ等を用いることができる。
By containing more than 0%, the Li 2 O component is an optional component that can lower the partial dispersion ratio of the glass, increase the meltability of the glass, and lower the glass transition point. Therefore, the content of the Li 2 O component is preferably more than 0%, more preferably more than 0.5%, still more preferably more than 1.0%, still more preferably 1.2% or more.
On the other hand, by making the content of the Li 2 O component 10.0% or less, the decrease in the refractive index is suppressed, and at the time of forming the glass due to excessive inclusion of the Li 2 O component, milking at the time of reheating, The chemical durability of the glass can be enhanced while reducing crystal precipitation.
Therefore, the content of the Li 2 O component is preferably 10.0% or less, more preferably 8.0% or less, and still more preferably less than 5.0%.
For the Li 2 O component, Li 2 CO 3 , LiNO 3 , LiF, or the like can be used as a raw material.
ＭｇＯ成分は、０％超含有することでガラスの溶融温度を低くできる任意成分である。
一方で、ＭｇＯ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの屈折率の低下を抑制しつつ、ガラスの失透を低減できる。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＭｇＯ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＭｇＯ成分は、原料としてＭｇＯ、ＭｇＣＯ３、ＭｇＦ２等を用いることができる。
The MgO component is an optional component that can lower the melting temperature of the glass by containing more than 0%.
On the other hand, by setting the content of the MgO component to 20.0% or less, devitrification of the glass can be reduced while suppressing a decrease in the refractive index of the glass. Moreover, devitrification and coloring at the time of reheating can be reduced thereby. Accordingly, the content of the MgO component is preferably 20.0% or less, more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 8.0%, and even more preferably less than 5.0%.
As the MgO component, MgO, MgCO 3 , MgF 2 or the like can be used as a raw material.
ＳｒＯ成分は、０％超含有することで、ガラスの屈折率を高められ、且つ耐失透性を高められる任意成分である。
特に、ＳｒＯ成分の含有量を２５．０％以下にすることで、ガラスの化学的耐久性の悪化を抑制できる。従って、ＳｒＯ成分の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは１５．０％以下、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＳｒＯ成分は、原料としてＳｒ（ＮＯ３）２、ＳｒＦ２等を用いることができる。
By containing more than 0%, the SrO component is an optional component that can increase the refractive index of the glass and increase the devitrification resistance.
In particular, the deterioration of the chemical durability of the glass can be suppressed by setting the content of the SrO component to 25.0% or less. Therefore, the content of the SrO component is preferably 25.0% or less, more preferably 15.0% or less, still more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 8.0%, and still more preferably 5.0. %.
As the SrO component, Sr (NO 3 ) 2 , SrF 2 or the like can be used as a raw material.
ＭｇＯ成分、ＣａＯ成分及びＳｒＯ成分の含有量の合計（質量和）は、３０．０％以下が好ましい。これにより、これら成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減でき、且つガラスの化学的耐久性も高められる。従って、質量和（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ）は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２５．０％以下、さらに好ましくは２０．０％未満、さらに好ましくは１６．０％未満とする。 The total content (mass sum) of the MgO component, CaO component and SrO component is preferably 30.0% or less. Thereby, the devitrification of the glass due to excessive inclusion of these components can be reduced, and the chemical durability of the glass is also enhanced. Therefore, the mass sum (MgO + CaO + SrO) is preferably 30.0% or less, more preferably 25.0% or less, still more preferably less than 20.0%, and even more preferably less than 16.0%.
ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、６０．０％以下が好ましい。これにより、これら成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減できる。従って、ＲＯ成分の質量和は、好ましくは６０．０％以下、より好ましくは５５．０％以下、さらに好ましくは５０．０％未満、さらに好ましくは４８．０％未満とする。
一方で、ＲＯ成分の質量和は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは５．０％以上、さらに好ましくは１０．０％以上としてもよい。
The sum (mass sum) of the content of the RO component (wherein R is one or more selected from the group consisting of Mg, Ca, Sr, and Ba) is preferably 60.0% or less. Thereby, devitrification of the glass due to excessive inclusion of these components can be reduced. Therefore, the mass sum of the RO component is preferably 60.0% or less, more preferably 55.0% or less, further preferably less than 50.0%, and further preferably less than 48.0%.
On the other hand, the mass sum of the RO component is preferably more than 0%, more preferably 1.0% or more, further preferably 5.0% or more, and further preferably 10.0% or more.
Ｎａ２Ｏ成分及びＫ２Ｏ成分は、少なくともいずれかを０％超含有することで、ガラスの部分分散比を低くでき、ガラスの溶融性を高められ、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。 The Na 2 O component and the K 2 O component are optional components that can reduce the partial dispersion ratio of the glass, increase the meltability of the glass, and lower the glass transition point by containing at least one of them in excess of 0%. is there.
一方で、Ｎａ２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率を低下し難くするとともに、化学的耐久性を悪化し難くできる。また、ガラス形成時における耐失透性を高め、再加熱時における失透や着色を低減できる。
従って、Ｎａ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは６．０％未満、さらに好ましくは３．４％以下、さらに好ましくは２．８％以下とする。
On the other hand, by making the content of the Na 2 O component 20.0% or less, it is possible to make it difficult to lower the refractive index and to make it difficult to deteriorate the chemical durability. Moreover, devitrification resistance at the time of glass formation can be improved, and devitrification and coloring at the time of reheating can be reduced.
Therefore, the content of the Na 2 O component is preferably 20.0% or less, more preferably less than 10.0%, even more preferably less than 6.0%, still more preferably 3.4% or less, and even more preferably 2 .8% or less.
また、Ｋ２Ｏ成分の含有量を１５．０％以下にすることで、化学的耐久性を悪化し難くできる。また、ガラス形成時における耐失透性を高め、再加熱時における失透や着色を低減できる。
従って、Ｋ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは６．０％未満、さらに好ましくは３．４％以下、さらに好ましくは２．０％以下とする。
Further, the content of K 2 O component by below 15.0%, it is difficult to deteriorate chemical durability. Moreover, devitrification resistance at the time of glass formation can be improved, and devitrification and coloring at the time of reheating can be reduced.
Therefore, the content of the K 2 O component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 6.0%, still more preferably 3.4% or less, and even more preferably 2 0.0% or less.
Ｎａ２Ｏ成分及びＫ２Ｏ成分は、原料としてＮａ２ＣＯ３、ＮａＮＯ３、ＮａＦ、Ｎａ２ＳｉＦ６、Ｋ２ＣＯ３、ＫＮＯ３、ＫＦ、ＫＨＦ２、Ｋ２ＳｉＦ６等を用いることができる。 The Na 2 O component and the K 2 O component may use Na 2 CO 3 , NaNO 3 , NaF, Na 2 SiF 6 , K 2 CO 3 , KNO 3 , KF, KHF 2 , K 2 SiF 6, etc. as raw materials. it can.
Ｃｓ２Ｏ成分は、０％超含有することで、ガラス転移点を低くできる任意成分である。
一方で、Ｃｓ２Ｏ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｃｓ２Ｏ成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減できる。従って、Ｃｓ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１０．０％、より好ましくは５．０％、さらに好ましくは３．０％を上限とする。
Ｃｓ２Ｏ成分は、原料としてＣｓ２ＣＯ３、ＣｓＮＯ３等を用いることができる。
Cs 2 O component, by ultra containing 0%, which is an optional component that can be lowered glass transition temperature.
On the other hand, when the content of Cs 2 O component to 10.0% or less, can be reduced devitrification of the glass due to excessive content of Cs 2 O component. Accordingly, the content of the Cs 2 O component is preferably 10.0%, more preferably 5.0%, and still more preferably 3.0%.
As the Cs 2 O component, Cs 2 CO 3 , CsNO 3 or the like can be used as a raw material.
Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｃｓからなる群より選択される１種以上）の含有量の質量和は、２０．０％以下が好ましい。これにより、ガラスの屈折率を低下し難くし、ガラス形成時の失透を低減できる。従って、Ｒｎ２Ｏ成分の合計含有量は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、さらに好ましくは１１．０％、さらに好ましくは９．０％、さらに好ましくは７．５％、さらに好ましくは５．５％を上限とする。 The mass sum of the content of the Rn 2 O component (wherein Rn is one or more selected from the group consisting of Li, Na, K, and Cs) is preferably 20.0% or less. Thereby, it is difficult to lower the refractive index of the glass, and devitrification at the time of glass formation can be reduced. Therefore, the total content of the Rn 2 O component is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, even more preferably 11.0%, still more preferably 9.0%, and even more preferably 7.5%. More preferably, the upper limit is 5.5%.
ＺｒＯ２成分は、０％超含有することで、ガラスの屈折率及びアッベ数を高め、部分分散比を低くし、且つ耐失透性を高めることができる任意成分である。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、より好ましくは３．０％以上、さらに好ましくは４．５％超としてもよい。
一方で、ＺｒＯ２成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの失透を低減でき、且つ、より均質なガラスを得易くできる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは１５．０％、より好ましくは１２．０％、さらに好ましくは９．０％を上限とする。
ＺｒＯ２成分は、原料としてＺｒＯ２、ＺｒＦ４等を用いることができる。
The ZrO 2 component is an optional component that can contain more than 0% to increase the refractive index and Abbe number of the glass, lower the partial dispersion ratio, and increase the devitrification resistance. Moreover, devitrification and coloring at the time of reheating can be reduced thereby. Therefore, the content of the ZrO 2 component is preferably more than 0%, more preferably 1.0% or more, more preferably 3.0% or more, and further preferably more than 4.5%.
On the other hand, by setting the content of the ZrO 2 component to 15.0% or less, devitrification of the glass can be reduced, and more uniform glass can be easily obtained. Therefore, the upper limit of the content of the ZrO 2 component is preferably 15.0%, more preferably 12.0%, and still more preferably 9.0%.
As the ZrO 2 component, ZrO 2 , ZrF 4 or the like can be used as a raw material.
ＴｉＯ２成分は、０％超含有することで、ガラスの屈折率を高めつつ、アッベ数を低くでき、耐失透性を高められる任意成分である。従って、ＴｉＯ２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％超とし、さらに好ましくは１．０％、さらに好ましくは１．５％を下限としてもよい。
一方で、ＴｉＯ２成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減でき、ガラスの内部透過率を高められる。また、これにより部分分散比が上昇し難くなるため、ノーマルラインに近い所望の低い部分分散比を得易くできる。従って、ＴｉＯ２成分の含有量は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１７．０％、さらに好ましくは１４．０％を上限とする。
ＴｉＯ２成分は、原料としてＴｉＯ２等を用いることができる。
By containing more than 0% of the TiO 2 component, it is an optional component that can reduce the Abbe's number and increase the devitrification resistance while increasing the refractive index of the glass. Therefore, the content of the TiO 2 component is preferably more than 0%, more preferably more than 0.5%, still more preferably 1.0%, and even more preferably 1.5%.
On the other hand, when the content of the TiO 2 component is 20.0% or less, the coloring of the glass can be reduced, and the internal transmittance of the glass can be increased. In addition, this makes it difficult to increase the partial dispersion ratio, so that a desired low partial dispersion ratio close to the normal line can be easily obtained. Therefore, the upper limit of the content of the TiO 2 component is preferably 20.0%, more preferably 17.0%, and still more preferably 14.0%.
As the TiO 2 component, TiO 2 or the like can be used as a raw material.
Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量に対するＺｒＯ２成分の含有量の比率は、０．１０以上３．００以下が好ましい。
特に、この比率を０．１０以上にすることで、ガラスの屈折率を高め、且つ耐失透性を高めながらも、部分分散比を低くでき、且つガラスの材料コストを低減できる。従って、質量比ＺｒＯ２／Ｎｂ２Ｏ５は、従って、質量比ＺｒＯ２／Ｎｂ２Ｏ５は、好ましくは０．１０、より好ましくは０．１２、さらに好ましくは０．１７、さらに好ましくは０．２３、さらに好ましくは０．２５を下限とする。
一方で、この比率を３．００以下にすることで、ガラスの失透を低減できる。従って、質量比ＺｒＯ２／Ｎｂ２Ｏ５は、好ましくは３．００、より好ましくは２．００、さらに好ましくは１．００、さらに好ましくは０．６０を上限とする。
The ratio of the content of the ZrO 2 component to the content of the Nb 2 O 5 component is preferably 0.10 or more and 3.00 or less.
In particular, by setting this ratio to 0.10 or more, the partial dispersion ratio can be lowered and the material cost of the glass can be reduced while increasing the refractive index of the glass and increasing the devitrification resistance. Therefore, the mass ratio ZrO 2 / Nb 2 O 5 is, therefore, the mass ratio ZrO 2 / Nb 2 O 5 is preferably 0.10, more preferably 0.12, still more preferably 0.17, and even more preferably 0. .23, more preferably 0.25.
On the other hand, devitrification of glass can be reduced by setting this ratio to 3.00 or less. Therefore, the upper limit of the mass ratio ZrO 2 / Nb 2 O 5 is preferably 3.00, more preferably 2.00, still more preferably 1.00, and still more preferably 0.60.
ＷＯ３成分は、０％超含有することで、ガラスの屈折率を高めてアッベ数を低くし、ガラスの耐失透性を高め、且つガラスの溶解性を高められる任意成分である。
一方で、ＷＯ３成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高められる。従って、ＷＯ３成分の含有量は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１０．０％、さらに好ましくは８．０％、さらに好ましくは５．０％、さらに好ましくは２．５％を上限とする。
ＷＯ３成分は、原料としてＷＯ３等を用いることができる。
By containing more than 0%, the WO 3 component is an optional component that increases the refractive index of the glass, lowers the Abbe number, increases the devitrification resistance of the glass, and increases the solubility of the glass.
On the other hand, by setting the content of the WO 3 component to 20.0% or less, it is possible to make it difficult to increase the partial dispersion ratio of the glass, and it is possible to reduce the coloring of the glass and increase the internal transmittance. Accordingly, the upper limit of the content of the WO 3 component is preferably 20.0%, more preferably 10.0%, still more preferably 8.0%, still more preferably 5.0%, and even more preferably 2.5%. And
As the WO 3 component, WO 3 or the like can be used as a raw material.
ＴｉＯ２成分、Ｎｂ２Ｏ５成分及びＷＯ３成分の含有量の和（質量和）は、１０．０％以上５０．０％以下が好ましい。
この和を１０．０％以上にすることで、ガラスの屈折率を高め、且つ耐失透性を高められる。従って、質量和（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋ＷＯ３）は、好ましくは１０．０％、より好ましくは１０．０％、さらに好ましくは１５．０％、さらに好ましくは２１．０％、さらに好ましくは２５．０％を下限とする。
一方で、この和を５０．０％以下にすることで、ガラスの部分分散比の上昇を抑えられる。従って、質量和（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋ＷＯ３）は、好ましくは５０．０％、より好ましくは４８．０％、さらに好ましくは４４．０％、さらに好ましくは４０．０％を上限とする。
The sum (mass sum) of the contents of the TiO 2 component, the Nb 2 O 5 component, and the WO 3 component is preferably 10.0% or more and 50.0% or less.
By making this sum 10.0% or more, the refractive index of glass can be increased and devitrification resistance can be increased. Therefore, the mass sum (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) is preferably 10.0%, more preferably 10.0%, still more preferably 15.0%, still more preferably 21.0%, and even more preferably. The lower limit is 25.0%.
On the other hand, by making this sum 50.0% or less, an increase in the partial dispersion ratio of the glass can be suppressed. Accordingly, the upper limit of the mass sum (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) is preferably 50.0%, more preferably 48.0%, still more preferably 44.0%, and even more preferably 40.0%. .
Ｂ２Ｏ３成分は、０％超含有することで、安定なガラス形成を促すことで耐失透性を高められ、且つガラスの溶解性を高められる任意成分である。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％、さらに好ましくは１．５％、さらに好ましくは１．８％を下限としてもよい。
一方で、Ｂ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、且つガラスの部分分散比の上昇を抑えられる。また、これによりガラスの再加熱時における失透を低減できる。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．１％以下、さらに好ましくは２．６％以下とする。
Ｂ２Ｏ３成分は、原料としてＨ３ＢＯ３、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２Ｏ、ＢＰＯ４等を用いることができる。
By containing more than 0%, the B 2 O 3 component is an optional component that can enhance the devitrification resistance and promote the glass solubility by promoting stable glass formation. Therefore, the content of the B 2 O 3 component is preferably more than 0%, more preferably 1.0%, still more preferably 1.5%, and even more preferably 1.8%.
On the other hand, by setting the content of the B 2 O 3 component to 15.0% or less, a decrease in the refractive index can be suppressed, and an increase in the partial dispersion ratio of the glass can be suppressed. Moreover, devitrification at the time of reheating of glass can be reduced thereby. Accordingly, the content of the B 2 O 3 component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, even more preferably less than 5.0%, still more preferably 3.1% or less, and even more preferably. 2.6% or less.
As the B 2 O 3 component, H 3 BO 3 , Na 2 B 4 O 7 , Na 2 B 4 O 7 .10H 2 O, BPO 4 or the like can be used as a raw material.
Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分、Ｙｂ２Ｏ３成分及びＬｕ２Ｏ３成分は、少なくともいずれかを０％超含有することで、ガラスの屈折率及びアッベ数を高めつつ、部分分散比を小さくできる任意成分である。このうち、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％、さらに好ましくは１．０％を下限としてもよい。
一方で、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、ガラスの失透を低減でき、アッベ数の上昇を抑えられ、ガラスの比重を低減でき、且つガラスの材料コストを低減できる。従って、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１２．０％以下、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは８．０％未満とする。
また、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分、Ｙｂ２Ｏ３成分及びＬｕ２Ｏ３成分の各々の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの失透を低減でき、アッベ数の上昇を抑えられ、且つガラスの材料コストを低減できる。特に、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙｂ２Ｏ３成分及びＬｕ２Ｏ３成分の各々の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの比重を低減できる。従って、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分、Ｙｂ２Ｏ３成分及びＬｕ２Ｏ３成分の各々の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満とし、さらに好ましくは５．０％未満とする。
Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分、Ｙｂ２Ｏ３成分及びＬｕ２Ｏ３成分は、原料としてＬａ２Ｏ３、Ｌａ（ＮＯ３）３・ＸＨ２Ｏ（Ｘは任意の整数）、Ｙ２Ｏ３、ＹＦ３、Ｇｄ２Ｏ３、ＧｄＦ３、Ｙｂ２Ｏ３、Ｌｕ２Ｏ３等を用いることができる。
La 2 O 3 component, Gd 2 O 3 component, Y 2 O 3 component, Yb 2 O 3 component and Lu 2 O 3 component contain at least any of more than 0%, so that the refractive index and Abbe number of the glass It is an optional component that can reduce the partial dispersion ratio while increasing. Among these, the content of the La 2 O 3 component is preferably more than 0%, more preferably 0.5%, and still more preferably 1.0%.
On the other hand, by setting the content of La 2 O 3 component to 15.0% or less, devitrification of the glass can be reduced, an increase in the Abbe number can be suppressed, the specific gravity of the glass can be reduced, and the material cost of the glass Can be reduced. Therefore, the content of the La 2 O 3 component is preferably 15.0% or less, more preferably 12.0% or less, still more preferably less than 10.0%, and even more preferably less than 8.0%.
Further, by making each content of the Gd 2 O 3 component, the Y 2 O 3 component, the Yb 2 O 3 component, and the Lu 2 O 3 component 10.0% or less, the devitrification of the glass can be reduced. The increase in the number can be suppressed and the material cost of the glass can be reduced. In particular, Gd 2 O 3 component, Yb 2 O 3 component and the content of each of Lu 2 O 3 component by 10.0% or less, can be reduced the specific gravity of glass. Therefore, the content of each of the Gd 2 O 3 component, the Y 2 O 3 component, the Yb 2 O 3 component, and the Lu 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 8.0%, More preferably, it is less than 5.0%.
La 2 O 3 component, Gd 2 O 3 component, Y 2 O 3 component, Yb 2 O 3 component and Lu 2 O 3 component are La 2 O 3 , La (NO 3 ) 3 · XH 2 O (X Can be any integer), Y 2 O 3 , YF 3 , Gd 2 O 3 , GdF 3 , Yb 2 O 3 , Lu 2 O 3 and the like.
Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、１５．０％以下が好ましい。これにより、ガラスの失透を低減でき、アッベ数の上昇を抑えられ、且つガラスの材料コストを低減できる。従って、Ｌｎ２Ｏ３成分の質量和は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１２．０％以下、さらに好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは８．０％未満とする。 The sum (mass sum) of the contents of the Ln 2 O 3 component (wherein Ln is one or more selected from the group consisting of La, Gd, Y, Yb, and Lu) is preferably 15.0% or less. Thereby, devitrification of glass can be reduced, an increase in the Abbe number can be suppressed, and the material cost of the glass can be reduced. Therefore, the mass sum of the Ln 2 O 3 component is preferably 15.0% or less, more preferably 12.0% or less, still more preferably less than 10.0%, and even more preferably less than 8.0%.
Ｂ２Ｏ３成分及びＬａ２Ｏ３成分の合計量（質量和）は、２０．０％以下が好ましい。これにより、所望の高い屈折率を得られながらも、高い透過率を得られる。従って、質量和（Ｂ２Ｏ３＋Ｌａ２Ｏ３）は、好ましくは２０．０％、より好ましくは１５．０％、さらに好ましくは１０．０％、さらに好ましくは８．５％を上限とする。
なお、質量和（Ｂ２Ｏ３＋Ｌａ２Ｏ３）は、ガラスの耐失透性を高める観点で、好ましくは０％超、より好ましくは０．１％超、さらに好ましくは０．５％超としてもよい。
The total amount (mass sum) of the B 2 O 3 component and the La 2 O 3 component is preferably 20.0% or less. Thereby, high transmittance can be obtained while obtaining a desired high refractive index. Therefore, the upper limit of the mass sum (B 2 O 3 + La 2 O 3 ) is preferably 20.0%, more preferably 15.0%, still more preferably 10.0%, and still more preferably 8.5%. .
The mass sum (B 2 O 3 + La 2 O 3 ) is preferably more than 0%, more preferably more than 0.1%, still more preferably more than 0.5%, from the viewpoint of improving the devitrification resistance of the glass. It is good.
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、少なくともいずれかを０％超含有することで、ガラスの化学的耐久性を高め、ガラスの耐失透性を向上できる任意成分である。
一方、Ａｌ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にし、又は、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、Ａｌ２Ｏ３成分やＧａ２Ｏ３成分の過剰な含有による失透を低減できる。また、これにより再加熱時における失透や着色を低減できる。
従って、Ａｌ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは７．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
また、Ｇａ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、原料としてＡｌ２Ｏ３、Ａｌ（ＯＨ）３、ＡｌＦ３、Ｇａ２Ｏ３、Ｇａ（ＯＨ）３等を用いることができる。
The Al 2 O 3 component and the Ga 2 O 3 component are optional components that can increase the chemical durability of the glass and improve the devitrification resistance of the glass by containing at least one of them in excess of 0%.
On the other hand, by making the content of the Al 2 O 3 component 15.0% or less, or by making the content of the Ga 2 O 3 component 10.0% or less, the Al 2 O 3 component or the Ga 2 O 3 component Devitrification due to excessive inclusion can be reduced. Moreover, devitrification and coloring at the time of reheating can be reduced thereby.
Therefore, the content of the Al 2 O 3 component is preferably 15.0% or less, more preferably less than 10.0%, still more preferably less than 7.0%, and even more preferably less than 5.0%.
Further, the content of the Ga 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 8.0%, and even more preferably less than 5.0%.
For the Al 2 O 3 component and the Ga 2 O 3 component, Al 2 O 3 , Al (OH) 3 , AlF 3 , Ga 2 O 3 , Ga (OH) 3 or the like can be used as a raw material.
ＺｎＯ成分は、０％超含有することで、ガラスの部分分散比を低くし、耐失透性を高め、ガラス転移点を下げられる任意成分である。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％、さらに好ましくは１．０％、さらに好ましくは２．０％を下限としてもよい。
一方で、ＺｎＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの再加熱時における失透や着色を低減しつつ、ガラスの化学的耐久性を高められる。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＺｎＯ成分は、原料としてＺｎＯ、ＺｎＦ２等を用いることができる。
By containing more than 0%, the ZnO component is an optional component that lowers the partial dispersion ratio of the glass, increases the devitrification resistance, and lowers the glass transition point. Therefore, the content of the ZnO component is preferably more than 0%, more preferably 0.5%, further preferably 1.0%, and further preferably 2.0%.
On the other hand, by making the content of the ZnO component 10.0% or less, the chemical durability of the glass can be enhanced while reducing devitrification and coloring during reheating of the glass. Accordingly, the content of the ZnO component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 8.0%, and even more preferably less than 5.0%.
As the ZnO component, ZnO, ZnF 2 or the like can be used as a raw material.
ＧｅＯ２成分は、０％超含有することで、ガラスの屈折率を高め、ガラスを安定化させて成形時の失透を低減できる任意成分である。
一方で、ＧｅＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、高価なＧｅＯ２成分の使用量が低減されるため、ガラスの材料コストを低減できる。従って、ＧｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＧｅＯ２成分は、原料としてＧｅＯ２等を用いることができる。
The GeO 2 component is an optional component that can contain more than 0% to increase the refractive index of the glass, stabilize the glass, and reduce devitrification during molding.
On the other hand, when the content of GeO 2 component to 10.0% or less, since the amount of expensive GeO 2 component is reduced, thereby reducing the material cost of the glass. Therefore, the content of the GeO 2 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 8.0%, and even more preferably less than 5.0%.
As the GeO 2 component, GeO 2 or the like can be used as a raw material.
Ｐ２Ｏ５成分は、０％超含有することでガラスの安定性を高められる任意成分である。
一方で、Ｐ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｐ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｐ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
Ｐ２Ｏ５成分は、原料としてＡｌ（ＰＯ３）３、Ｃａ（ＰＯ３）２、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢＰＯ４、Ｈ３ＰＯ４等を用いることができる。
P 2 O 5 component is an optional component that enhances the stability of the glass by ultrasonic containing 0%.
On the other hand, when the content of P 2 O 5 component to 10.0% or less, can be reduced devitrification due to excessive content of P 2 O 5 component. Therefore, the content of the P 2 O 5 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 8.0%, and even more preferably less than 5.0%.
As the P 2 O 5 component, Al (PO 3 ) 3 , Ca (PO 3 ) 2 , Ba (PO 3 ) 2 , BPO 4 , H 3 PO 4 or the like can be used as a raw material.
Ｔａ２Ｏ５成分は、０％超含有することで、ガラスの屈折率を高め、ガラスのアッベ数及び部分分散比を下げ、且つガラスの耐失透性を高められる任意成分である。
一方で、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、希少鉱物資源であるＴａ２Ｏ５成分の使用量が減り、且つガラスがより低温で溶解し易くなるため、ガラスの生産コストを低減できる。また、これによりＴａ２Ｏ５成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減できる。従って、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下とする。特にガラスの材料コストを低減させる観点では、Ｔａ２Ｏ５成分を含有しなくてもよい。
Ｔａ２Ｏ５成分は、原料としてＴａ２Ｏ５等を用いることができる。
The Ta 2 O 5 component is an optional component that increases the refractive index of the glass, lowers the Abbe number and partial dispersion ratio of the glass, and increases the devitrification resistance of the glass by containing more than 0%.
On the other hand, by making the content of the Ta 2 O 5 component 10.0% or less, the amount of the Ta 2 O 5 component, which is a rare mineral resource, is reduced, and the glass is easily melted at a lower temperature. Glass production costs can be reduced. Moreover, this can reduce the devitrification of the glass due to excessive inclusion of the Ta 2 O 5 component. Therefore, the content of the Ta 2 O 5 component is preferably 10.0% or less, more preferably 8.0% or less, and still more preferably 5.0% or less. In particular, from the viewpoint of reducing the material cost of glass, the Ta 2 O 5 component may not be contained.
As the Ta 2 O 5 component, Ta 2 O 5 or the like can be used as a raw material.
Ｂｉ２Ｏ３成分は、０％超含有することで、ガラスの屈折率を高めてアッベ数を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
一方で、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。従って、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
Ｂｉ２Ｏ３成分は、原料としてＢｉ２Ｏ３等を用いることができる。
The Bi 2 O 3 component is an optional component that can contain more than 0% to increase the refractive index of the glass, lower the Abbe number, and lower the glass transition point.
On the other hand, by setting the content of the Bi 2 O 3 component to 10.0% or less, it is difficult to increase the partial dispersion ratio of the glass, and it is possible to reduce the coloring of the glass and increase the internal transmittance. . Therefore, the content of the Bi 2 O 3 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 8.0%, and still more preferably less than 5.0%.
As the Bi 2 O 3 component, Bi 2 O 3 or the like can be used as a raw material.
ＴｅＯ２成分は、０％超含有することで、ガラスの屈折率を上げ、ガラスの部分分散比を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
一方で、ＴｅＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。また、高価なＴｅＯ２成分の使用を低減することで、より材料コストの安いガラスを得られる。従って、ＴｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満とする。
ＴｅＯ２成分は、原料としてＴｅＯ２等を用いることができる。
The TeO 2 component is an optional component that can increase the refractive index of the glass, lower the partial dispersion ratio of the glass, and lower the glass transition point by containing more than 0%.
On the other hand, by setting the content of the TeO 2 component to 10.0% or less, the coloring of the glass can be reduced and the internal transmittance can be increased. Moreover, glass with lower material costs can be obtained by reducing the use of expensive TeO 2 components. Therefore, the content of the TeO 2 component is preferably 10.0% or less, more preferably less than 8.0%, and still more preferably less than 5.0%.
TeO 2 component can use TeO 2 or the like as a raw material.
Ｓｂ２Ｏ３成分は、０％超含有することで、ガラスの脱泡を促進し、ガラスを清澄できる任意成分である。
一方で、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有量を１．０％以下にすることで、ガラス溶融時における過度の発泡を生じ難くすることができ、Ｓｂ２Ｏ３成分が溶解設備（特にＰｔ等の貴金属）と合金化し難くできる。従って、Ｓｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１．０％、より好ましくは０．５％、さらに好ましくは０．１％を上限とする。但し、光学ガラスの環境上の影響を重視する場合には、Ｓｂ２Ｏ３成分を含有しなくてもよい。
Ｓｂ２Ｏ３成分は、原料としてＳｂ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ５、Ｎａ２Ｈ２Ｓｂ２Ｏ７・５Ｈ２Ｏ等を用いることができる。
The Sb 2 O 3 component is an optional component capable of promoting the defoaming of the glass and clarifying the glass by containing more than 0%.
On the other hand, by setting the content of the Sb 2 O 3 component to 1.0% or less, excessive foaming at the time of melting the glass can be made difficult, and the Sb 2 O 3 component can be dissolved in a melting facility (particularly Pt or the like). It can be difficult to alloy with noble metals. Accordingly, the content of the Sb 2 O 3 component is preferably 1.0%, more preferably 0.5%, and still more preferably 0.1%. However, the Sb 2 O 3 component does not have to be contained when the environmental impact of the optical glass is emphasized.
As the Sb 2 O 3 component, Sb 2 O 3 , Sb 2 O 5 , Na 2 H 2 Sb 2 O 7 .5H 2 O, or the like can be used as a raw material.
なお、ガラスを清澄し脱泡する成分は、上記のＳｂ２Ｏ３成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤や脱泡剤、或いはそれらの組み合わせを用いることができる。 Incidentally, components of the fining defoaming of glass is not limited to the above Sb 2 O 3 ingredients may be used known refining agents and defoamers in the field of glass production, or a combination thereof .
＜含有すべきでない成分について＞
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
<About ingredients that should not be included>
Next, components that should not be contained in the optical glass of the present invention and components that are not preferably contained will be described.
他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。ただし、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。 Other components can be added as necessary within the range not impairing the properties of the glass of the present invention. However, each transition metal component such as V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Ag and Mo, excluding Ti, Zr, Nb, W, La, Gd, Y, Yb, and Lu, is independent of each other. Or, even when it is contained in a small amount in combination, the glass is colored and has the property of causing absorption at a specific wavelength in the visible range. .
また、ＰｂＯ等の鉛化合物及びＡｓ２Ｏ３等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。 Moreover, since lead compounds such as PbO and arsenic compounds such as As 2 O 3 are components with high environmental loads, it is desirable that they are not substantially contained, that is, not contained at all except for inevitable mixing.
さらに、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、及びＳｅの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。 Furthermore, each component of Th, Cd, Tl, Os, Be, and Se has tended to be refrained from being used as a harmful chemical material in recent years, and not only in the glass manufacturing process, but also in the processing process and disposal after commercialization. Until then, environmental measures are required. Therefore, when importance is placed on the environmental impact, it is preferable that these are not substantially contained.
本発明のガラス組成物は、その組成が酸化物換算組成のガラス全質量に対する質量％で表されているため直接的にモル％の記載に表せるものではないが、本発明において要求される諸特性を満たすガラス組成物中に存在する各成分のモル％表示による組成は、酸化物換算組成で概ね以下の値をとる。
ＳｉＯ２成分 １５．０〜６０．０モル％及び
Ｎｂ２Ｏ５成分 ３．０〜３０．０モル％
並びに
ＣａＯ成分 ０〜４５．０モル％
ＢａＯ成分 ０〜２０．０モル％
Ｌｉ２Ｏ成分 ０〜３０．０モル％
ＭｇＯ成分 ０〜４０．０モル％
ＳｒＯ成分 ０〜２０．０モル％
Ｎａ２Ｏ成分 ０〜３５．０モル％
Ｋ２Ｏ成分 ０〜２０．０モル％
Ｃｓ２Ｏ成分 ０〜１０．０モル％
ＺｒＯ２成分 ０〜１５．０モル％
ＴｉＯ２成分 ０〜２０．０モル％
ＷＯ３成分 ０〜２０．０モル％
Ｂ２Ｏ３成分 ０〜２０．０モル％
Ｌａ２Ｏ３成分 ０〜１０．０モル％
Ｇｄ２Ｏ３成分 ０〜８．０モル％
Ｙ２Ｏ３成分 ０〜１０．０モル％
Ｙｂ２Ｏ３成分 ０〜８．０モル％
Ｌｕ２Ｏ３成分 ０〜８．０モル％
Ａｌ２Ｏ３成分 ０〜１５．０モル％
ＺｎＯ成分 ０〜１５．０モル％
ＧｅＯ２成分 ０〜１０．０モル％
Ｇａ２Ｏ３成分 ０〜８．０モル％
Ｐ２Ｏ５成分 ０〜２０．０モル％
Ｔａ２Ｏ５成分 ０〜８．０モル％
Ｂｉ２Ｏ３成分 ０〜５．０モル％
ＴｅＯ２成分 ０〜１０．０モル％
Ｓｂ２Ｏ３成分 ０〜１．０モル％
The glass composition of the present invention cannot be expressed directly in the description of mol% because the composition is expressed by mass% with respect to the total mass of the glass of oxide conversion composition, but various properties required in the present invention. The composition expressed by mol% of each component present in the glass composition satisfying the above conditions generally takes the following values in terms of oxide conversion.
SiO 2 component from 15.0 to 60.0 mol% and Nb 2 O 5 ingredient 3.0 to 30.0 mol%
And CaO component 0-45.0 mol%
Li 2 O component 0 to 30.0 mol%
MgO component 0-40.0 mol%
Na 2 O component from 0 to 35.0 mol%
K 2 O component 0 to 20.0 mol%
Cs 2 O component 0 to 10.0 mol%
ZrO 2 component 0 to 15.0 mol%
TiO 2 component 0 to 20.0 mol%
WO 3
B 2 O 3 component 0 to 20.0 mol%
La 2 O 3 component 0 to 10.0 mol%
Gd 2 O 3 component 0 to 8.0 mol%
Y 2 O 3 component 0 to 10.0 mol%
Yb 2 O 3 component 0 to 8.0 mol%
Lu 2 O 3 component 0-8.0 mol%
Al 2 O 3 component 0 to 15.0 mol%
GeO 2 component 0-10.0 mol%
Ga 2 O 3 component from 0 to 8.0 mol%
P 2 O 5 component 0 to 20.0 mol%
Ta 2 O 5 component 0-8.0 mol%
Bi 2 O 3 component 0-5.0 mol%
TeO 2 component 0 to 10.0 mol%
Sb 2 O 3 component 0 to 1.0 mol%
［製造方法］
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝、石英坩堝又はアルミナ坩堝に投入して粗溶融した後、金坩堝、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて１１００〜１４００℃の温度範囲で３〜５時間溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００〜１４００℃の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより作製される。
[Production method]
The optical glass of the present invention is produced, for example, as follows. That is, the above raw materials are uniformly mixed so that each component is within a predetermined content range, and the prepared mixture is put into a platinum crucible, a quartz crucible or an alumina crucible and roughly melted, then a gold crucible, a platinum crucible In a platinum alloy crucible or iridium crucible, melt in a temperature range of 1100 to 1400 ° C. for 3 to 5 hours, stir and homogenize, blow out bubbles, etc., then lower the temperature to 1000 to 1400 ° C. and then finish stirring This is done by removing the striae, casting into a mold and slow cooling.
＜物性＞
本発明の光学ガラスは、高屈折率と所定の範囲のアッベ数を有することが好ましい。
本発明の光学ガラスの屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．７０、より好ましくは１．７５、さらに好ましくは１．８０、さらに好ましくは１．８２を下限とする。この屈折率の上限は、好ましくは１．９５以下、より好ましくは１．９０以下、さらに好ましくは１．８８未満、さらに好ましくは１．８６未満であってもよい。
本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは３５、より好ましくは３３、さらに好ましくは３２を上限とする。一方、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは２５以上、より好ましくは２７超、さらに好ましくは２９超とする。
このような屈折率及びアッベ数を有する本発明の光学ガラスは光学設計上有用であり、特に高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができるため、光学設計の自由度を広げることができる。
<Physical properties>
The optical glass of the present invention preferably has a high refractive index and an Abbe number in a predetermined range.
The refractive index (n d ) of the optical glass of the present invention is preferably 1.70, more preferably 1.75, still more preferably 1.80, and still more preferably 1.82. The upper limit of this refractive index is preferably 1.95 or less, more preferably 1.90 or less, still more preferably less than 1.88, and even more preferably less than 1.86.
The Abbe number (ν d ) of the optical glass of the present invention is preferably 35, more preferably 33, and even more preferably 32. On the other hand, the Abbe number (ν d ) of the optical glass of the present invention is preferably 25 or more, more preferably more than 27, still more preferably more than 29.
The optical glass of the present invention having such a refractive index and Abbe number is useful in optical design, and the optical system can be miniaturized while achieving particularly high imaging characteristics. Can expand the degree.
本発明の光学ガラスは、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（νｄ）との間で、νｄ≦３１の範囲において（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００２７５×νｄ＋０．６８１２５）の関係を満たし、且つ、νｄ＞３１の範囲において（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４６２２）の関係を満たす。これにより、ノーマルラインに近付けられた部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラスが得られるため、この光学ガラスから形成される光学素子の色収差を低減できる。
The optical glass of the present invention has a low partial dispersion ratio (θg, F).
More specifically, the partial dispersion ratio (θg, F) of the optical glass of the present invention is (−0.00162 × νd + 0.63622) in the range of ν d ≦ 31 with respect to the Abbe number (ν d ). ≦ (θg, F) ≦ (−0.00275 × νd + 0.68125) is satisfied, and (−0.00162 × νd + 0.63622) ≦ (θg, F) ≦ (− in the range of ν d > 31 0.00162 × νd + 0.64622). As a result, an optical glass having a partial dispersion ratio (θg, F) close to the normal line can be obtained, so that chromatic aberration of an optical element formed from the optical glass can be reduced.
νｄ≦３１における部分分散比（θｇ，Ｆ）の下限は、好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）、より好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６３８２２）、さらに好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６３９２２）、さらに好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６４０２２）である。
νｄ≦３１における部分分散比（θｇ，Ｆ）の上限は、好ましくは（−０．００２７５×νｄ＋０．６８１２５）、より好ましくは（−０．００２７５×νｄ＋０．６８０２５）、さらに好ましくは（−０．００２７５×νｄ＋０．６７９２５）、さらに好ましくは（−０．００２７５×νｄ＋０．６７９００）、さらに好ましくは（−０．００２７５×νｄ＋０．６７８９５）である。
The lower limit of the partial dispersion ratio (θg, F) at ν d ≦ 31 is preferably (−0.00162 × νd + 0.63622), more preferably (−0.00162 × νd + 0.63822), and even more preferably (−0). .00162 × νd + 0.63922), more preferably (−0.00162 × νd + 0.64022).
The upper limit of the partial dispersion ratio (θg, F) at ν d ≦ 31 is preferably (−0.00275 × νd + 0.68125), more preferably (−0.00275 × νd + 0.68025), and even more preferably (−0). .00275 × νd + 0.67925), more preferably (−0.00275 × νd + 0.67900), and still more preferably (−0.00275 × νd + 0.67895).
νｄ＞３１における部分分散比（θｇ，Ｆ）の下限は、好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）、より好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６３８２２）、さらに好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６３９２２）、さらに好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６４０２２）である。
νｄ＞３１における部分分散比（θｇ，Ｆ）の上限は、好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６４６２２）、より好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６４５２２）、さらに好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６４４２２）、さらに好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６４３９７）、さらに好ましくは（−０．００１６２×νｄ＋０．６４３９２）である。
The lower limit of the partial dispersion ratio (θg, F) at ν d > 31 is preferably (−0.00162 × νd + 0.63622), more preferably (−0.00162 × νd + 0.63822), and even more preferably (−0). .00162 × νd + 0.63922), more preferably (−0.00162 × νd + 0.64022).
The upper limit of the partial dispersion ratio (θg, F) at ν d > 31 is preferably (−0.00162 × νd + 0.64622), more preferably (−0.00162 × νd + 0.64522), and even more preferably (−0). .00162 × νd + 0.64422), more preferably (−0.00162 × νd + 0.64397), and still more preferably (−0.00162 × νd + 0.64392).
なお、特にアッベ数（νｄ）が小さい領域では、一般的なガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）はノーマルラインよりも高い値にあり、一般的なガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係は曲線で表される。しかしながら、この曲線の近似が困難であるため、本発明では、一般的なガラスよりも部分分散比（θｇ，Ｆ）が低いことを、νｄ＝３１を境に異なった傾きを有する直線を用いて表した。 In particular, in a region where the Abbe number (ν d ) is small, the partial dispersion ratio (θg, F) of general glass is higher than that of the normal line, and the partial dispersion ratio (θg, F) of general glass is high. And the Abbe number (ν d ) are represented by curves. However, since it is difficult to approximate this curve, the present invention uses a straight line having a different slope from ν d = 31 as a partial dispersion ratio (θg, F) lower than that of general glass. Expressed.
本発明の光学ガラスは、着色が少ないことが好ましい。特に、本発明の光学ガラスは、ガラスの透過率で表すと、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率７０％を示す波長（λ７０）が好ましくは４５０ｎｍ以下であり、より好ましくは４３０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは４２０ｎｍ以下である。また、本発明の光学ガラスは、厚み１０ｍｍのサンプルで分光透過率５％を示す波長（λ５）が好ましくは４００ｎｍ以下であり、より好ましくは３８０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは３６０ｎｍ以下である。これにより、ガラスの吸収端が紫外領域の近傍に位置するようになり、可視域におけるガラスの透明性が高められるため、この光学ガラスをレンズ等の光学素子の材料として好ましく用いることができる。 The optical glass of the present invention is preferably less colored. In particular, when the optical glass of the present invention is represented by the transmittance of the glass, the wavelength (λ 70 ) showing a spectral transmittance of 70% in a sample having a thickness of 10 mm is preferably 450 nm or less, more preferably 430 nm or less, More preferably, it is 420 nm or less. In the optical glass of the present invention, a wavelength (λ 5 ) showing a spectral transmittance of 5% in a sample having a thickness of 10 mm is preferably 400 nm or less, more preferably 380 nm or less, and further preferably 360 nm or less. Thereby, the absorption edge of the glass is positioned in the vicinity of the ultraviolet region, and the transparency of the glass in the visible region is enhanced. Therefore, this optical glass can be preferably used as a material for an optical element such as a lens.
本発明の光学ガラスは、比重が小さいことが好ましい。より具体的には、本発明の光学ガラスの比重は５．５０［ｇ／ｃｍ３］以下であることが好ましい。これにより、光学素子やそれを用いた光学機器の質量が低減されるため、光学機器の軽量化に寄与できる。従って、本発明の光学ガラスの比重は、好ましくは５．５０、より好ましくは５．４０、好ましくは５．３０を上限とする。なお、本発明の光学ガラスの比重は、概ね３．００以上、より詳細には３．５０以上、さらに詳細には４．００以上であることが多い。
本発明の光学ガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定する。
The optical glass of the present invention preferably has a small specific gravity. More specifically, the specific gravity of the optical glass of the present invention is preferably 5.50 [g / cm 3 ] or less. Thereby, since the mass of an optical element and an optical apparatus using the same is reduced, it can contribute to the weight reduction of an optical apparatus. Therefore, the specific gravity of the optical glass of the present invention is preferably 5.50, more preferably 5.40, and preferably 5.30. The specific gravity of the optical glass of the present invention is generally about 3.00 or more, more specifically 3.50 or more, and more specifically 4.00 or more in many cases.
The specific gravity of the optical glass of the present invention is measured based on Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS05-1975 “Measurement Method of Specific Gravity of Optical Glass”.
本発明の光学ガラスは、ガラス作製時における耐失透性（明細書中では、単に「耐失透性」という場合がある。）が高いことが好ましい。これにより、ガラス作製時におけるガラスの結晶化等による透過率の低下が抑えられるため、この光学ガラスをレンズ等の可視光を透過させる光学素子に好ましく用いることができる。なお、ガラス作製時における耐失透性が高いことを示す尺度としては、例えば液相温度が低いことが挙げられる。 The optical glass of the present invention preferably has high devitrification resistance during glass production (in the specification, it may be simply referred to as “devitrification resistance”). Thereby, since the fall of the transmittance | permeability by crystallization of the glass at the time of glass preparation etc. is suppressed, this optical glass can be used preferably for the optical element which permeate | transmits visible lights, such as a lens. In addition, as a scale which shows that the devitrification resistance at the time of glass preparation is high, a liquidus temperature is low, for example.
本発明の光学ガラスは、プレス成形性が良好であることが好ましい。すなわち、本発明の光学ガラスは、再加熱試験（イ）の前後においても失透及び乳白が生じないことが好ましい。これにより、リヒートプレス加工を想定した再加熱試験によっても失透及び着色が起こり難くなることで、ガラスの光線透過率が失われ難くなるため、ガラスに対してリヒートプレス加工に代表される再加熱処理を行い易くできる。すなわち、複雑な形状の光学素子をプレス成形で作製できるため、製造コストが安く、且つ生産性の良い光学素子製造を実現することができる。 The optical glass of the present invention preferably has good press moldability. That is, the optical glass of the present invention is preferably free from devitrification and milky white before and after the reheating test (ii). This makes it difficult for devitrification and coloring to occur even in a reheating test assuming reheat press processing, so that the light transmittance of the glass is less likely to be lost. Processing can be facilitated. That is, since an optical element having a complicated shape can be produced by press molding, it is possible to realize optical element production with low production cost and high productivity.
ここで、再加熱試験（イ）は、１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍの試験片を、凹型耐火物上に載せて電気炉に入れて再加熱し、常温から１５０分で各試料の転移温度（Ｔｇ）より８０℃〜１５０℃高い温度（耐火物に落ち込む温度）まで昇温し、その温度で３０分保温した後、常温まで冷却して炉外に取り出し、内部で観察できるように対向する２面を厚さ１０ｍｍに研磨した後、研磨したガラス試料を目視観察する方法で行うことができる。
Here, in the reheating test (A), a test piece of 15 mm × 15 mm × 30 mm is placed on an indented refractory and placed in an electric furnace and reheated, and the transition temperature (Tg) of each sample is 150 minutes from room temperature. After raising the temperature to a
なお、再加熱試験（イ）の前後における失透及び乳白の有無は、例えば目視で確認することが可能であり、「失透及び乳白が生じない」ことは、例えば再加熱試験（イ）後の試験片の波長５８７．５６ｎｍの光線（ｄ線）の透過率を、再加熱試験前の試験片のｄ線の透過率で除した値が、概ね０．８０以上であることを指す。 In addition, the presence or absence of devitrification and milky white before and after the reheating test (A) can be confirmed, for example, by visual observation. The value obtained by dividing the transmittance of light (d-line) having a wavelength of 587.56 nm of the test piece by the d-line transmittance of the test piece before the reheating test is approximately 0.80 or more.
［プリフォーム及び光学素子］
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製できる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、例えば研磨加工を行って作製したプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりできる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。
[Preforms and optical elements]
A glass molded body can be produced from the produced optical glass by means of mold press molding such as reheat press molding or precision press molding. That is, a preform for mold press molding is prepared from optical glass, and after performing reheat press molding on the preform, polishing is performed to prepare a glass molded body, or for example, polishing is performed. The preform can be precision press-molded to produce a glass molded body. In addition, the means for producing the glass molded body is not limited to these means.
このようにして作製されるガラス成形体は、様々な光学素子に有用であるが、その中でも特に、レンズやプリズム等の光学素子の用途に用いることが好ましい。これにより、光学素子が設けられる光学系の透過光における、色収差による色のにじみが低減される。そのため、この光学素子をカメラに用いた場合は撮影対象物をより正確に表現でき、この光学素子をプロジェクタに用いた場合は所望の映像をより高精彩に投影できる。 The glass molded body thus produced is useful for various optical elements, and among them, it is particularly preferable to use it for applications of optical elements such as lenses and prisms. As a result, color bleeding due to chromatic aberration in the transmitted light of the optical system provided with the optical element is reduced. Therefore, when this optical element is used in a camera, a photographing object can be expressed more accurately, and when this optical element is used in a projector, a desired image can be projected with higher definition.
本発明の実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１０１）及び比較例（Ｎｏ．Ａ）の組成、並びに、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、分光透過率が５％及び７０％を示す波長（λ５、λ７０）、比重、並びに再加熱試験（型落し試験）の結果を表１〜表１４に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例のみ限定されるものではない。 Composition of Examples (No. 1 to No. 101) and Comparative Example (No. A) of the present invention, refractive index (n d ), Abbe number (ν d ), partial dispersion ratio (θg, F), Tables 1 to 14 show the results of wavelengths (λ 5 , λ 70 ), specific gravity, and reheating test (mold drop test) at which the spectral transmittance is 5% and 70%. The following examples are merely for illustrative purposes, and are not limited to these examples.
本発明の実施例及び比較例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、水酸化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度の原料を選定し、表に示した各実施例及び比較例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、白金坩堝に投入し、ガラス組成の熔融難易度に応じて電気炉で１１００〜１４００℃の温度範囲で３〜５時間溶解し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００〜１４００℃に温度を下げて攪拌均質化してから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。 The glasses of the examples and comparative examples of the present invention are ordinary optical glasses such as oxides, hydroxides, carbonates, nitrates, fluorides, hydroxides, and metaphosphate compounds corresponding to the raw materials of the respective components. After selecting the high-purity raw materials to be used in the above, weighing them so as to have the composition ratios of the examples and comparative examples shown in the table, mixing them uniformly, and then putting them into a platinum crucible, making it easy to melt the glass composition Depending on the degree, melt in a temperature range of 1100 to 1400 ° C in an electric furnace for 3 to 5 hours, stir and homogenize to eliminate bubbles, etc., then lower the temperature to 1000 to 1400 ° C and homogenize with stirring, then mold The glass was produced by casting and slowly cooling.
ここで、実施例及び比較例のガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０１―２００３に基づいて測定した。そして、求められたアッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）の値について、関係式（θｇ，Ｆ）＝−ａ×νｄ＋ｂにおける、傾きａが０．００１６２及び０．００２７５のときの切片ｂを求めた。なお、本測定に用いたガラスは、徐冷降温速度を−２５℃／ｈｒとして、徐冷炉にて処理を行ったものを用いた。 Here, the refractive index (n d ), Abbe number (ν d ), and partial dispersion ratio (θg, F) of the glasses of Examples and Comparative Examples were measured based on Japan Optical Glass Industry Association Standard JOGIS01-2003. Then, regarding the values of the obtained Abbe number (ν d ) and partial dispersion ratio (θg, F), the slope a in the relational expression (θg, F) = − a × ν d + b is 0.00162 and 0.00275. The intercept b at that time was determined. In addition, the glass used for this measurement used what was processed in the slow cooling furnace by making slow cooling temperature-fall rate into -25 degrees C / hr.
また、実施例及び比較例のガラスの透過率は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０２に準じて測定した。なお、本発明においては、ガラスの透過率を測定することで、ガラスの着色の有無と程度を求めた。具体的には、厚さ１０±０．１ｍｍの対面平行研磨品をＪＩＳＺ８７２２に準じ、２００〜８００ｎｍの分光透過率を測定し、λ５（透過率５％時の波長）及びλ７０（透過率７０％時の波長）を求めた。 Moreover, the transmittance | permeability of the glass of an Example and a comparative example was measured according to Japan Optical Glass Industry Association standard JOGIS02. In the present invention, the presence / absence and degree of coloration of the glass were determined by measuring the transmittance of the glass. More specifically, a face parallel polished product having a thickness of 10 ± 0.1 mm is measured for a spectral transmittance of 200 to 800 nm in accordance with JISZ8722, and λ 5 (wavelength when the transmittance is 5%) and λ 70 (transmittance). Wavelength at 70%).
また、実施例及び比較例のガラスの比重は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０５−１９７５「光学ガラスの比重の測定方法」に基づいて測定した。 Moreover, specific gravity of the glass of an Example and a comparative example was measured based on Japan Optical Glass Industry Association standard JOGIS05-1975 "measurement method of specific gravity of optical glass".
また、実施例及び比較例のガラスについて、再加熱試験の前後における失透及び乳白の有無を目視で確認した。ここで、再加熱試験後の前後における失透及び乳白の確認は、１５ｍｍ×１５ｍｍ×３０ｍｍの試験片を、凹型耐火物上に載せて電気炉に入れて再加熱温度まで再加熱し、その温度で３０分保温した後、常温まで冷却して炉外に取り出し、内部で観察できるように対向する２面を厚さ１０ｍｍに研磨した後、研磨したガラス試料における失透及び乳白の有無を目視で観察することで行った。このとき、再加熱温度を（Ｔｇ＋８０℃〜１５０℃）にしたときに失透及び乳白が生じず、且つ、再加熱温度を（Ｔｇ＋８０℃〜１５０℃）より高い温度にしたときにも失透及び乳白が生じなかったガラスは、「型落し試験」を「○」にした。また、再加熱温度を（Ｔｇ＋８０℃〜１５０℃）の範囲内で特定の温度にしたときに失透及び乳白が生じなかったものの、再加熱温度を（Ｔｇ＋８０℃〜１５０℃）の範囲内でより高い温度にしたときに失透又は乳白が生じたガラスは、「型落し試験」を「△」にした。また、再加熱温度を（Ｔｇ＋８０℃〜１５０℃）の範囲内で特定の温度にしたときに失透又は乳白が生じたガラスは、「型落し試験」を「×」にした。
Moreover, about the glass of an Example and a comparative example, the presence or absence of devitrification and milky white before and after a reheating test was confirmed visually. Here, confirmation of devitrification and milky white before and after the reheating test is carried out by placing a test piece of 15 mm × 15 mm × 30 mm on a concave refractory and placing it in an electric furnace to reheat it to the reheating temperature. After being kept warm for 30 minutes, cooled to room temperature and taken out of the furnace, the opposing two surfaces were polished to a thickness of 10 mm so that they could be observed inside, and then visually checked for devitrification and milky white in the polished glass sample It was done by observing. At this time, devitrification and milky white do not occur when the reheating temperature is (Tg + 80 ° C. to 150 ° C.), and also when the reheating temperature is higher than (Tg + 80 ° C. to 150 ° C.) The glass in which no milky white was produced was given a “omission test” of “◯”. Moreover, although devitrification and milky white did not occur when the reheating temperature was set within a range of (Tg + 80 ° C. to 150 ° C.), the reheating temperature was more within the range of (Tg + 80 ° C. to 150 ° C.). For the glass in which devitrification or milky white was caused when the temperature was raised, the “casting test” was set to “Δ”. Moreover, when the reheating temperature was set to a specific temperature within the range of (Tg + 80 ° C. to 150 ° C.), the glass that was devitrified or milky white was given “X” as the “casting test”.
本発明の実施例の光学ガラスは、νｄ≦３１のものは部分分散比（θｇ，Ｆ）が（−０．００２７５×νｄ＋０．６８１２５）以下であった。また、νｄ＞３１のものは、部分分散比（θｇ，Ｆ）が（−０．００１６２×νｄ＋０．６４６２２）以下であった。その反面で、本発明の実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）が（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）以上であった。すなわち、本願の実施例のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係は、図２に示されるようになった。そのため、これらの部分分散比（θｇ，Ｆ）が所望の範囲内にあることがわかった。
一方、本発明の比較例（Ｎｏ．Ａ）のガラスは、いずれもνｄ≦３１であり、且つ部分分散比（θｇ，Ｆ）が（−０．００２７５×νｄ＋０．６８１２５）を超えていた。従って、本発明の実施例の光学ガラスは、比較例のガラスに比べ、アッベ数（νｄ）との関係式において小さい部分分散比（θｇ，Ｆ）を有することが明らかになった。
The optical glass of the example of the present invention had a partial dispersion ratio (θg, F) of (−0.00275 × νd + 0.68125) or less when ν d ≦ 31. In the case of ν d > 31, the partial dispersion ratio (θg, F) was (−0.00162 × νd + 0.64622) or less. On the other hand, the optical dispersion glass of the example of the present invention had a partial dispersion ratio (θg, F) of (−0.00162 × νd + 0.63622) or more. That is, the relationship between the partial dispersion ratio (θg, F) and the Abbe number (ν d ) for the glass of the example of the present application is as shown in FIG. Therefore, it was found that these partial dispersion ratios (θg, F) are within a desired range.
On the other hand, the glasses of Comparative Example (No. A) of the present invention all had ν d ≦ 31, and the partial dispersion ratio (θg, F) exceeded (−0.00275 × νd + 0.68125). Therefore, it was clarified that the optical glass of the example of the present invention has a small partial dispersion ratio (θg, F) in the relational expression with the Abbe number (ν d ) as compared with the glass of the comparative example.
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率（ｎｄ）が１．７０以上、より詳細には１．８３以上であるとともに、この屈折率（ｎｄ）は１．９５以下、より詳細には１．８７以下であり、所望の範囲内であった。 The optical glasses of the examples of the present invention all have a refractive index (n d ) of 1.70 or more, more specifically 1.83 or more, and the refractive index (n d ) of 1.95 or less. More specifically, it was 1.87 or less, which was within the desired range.
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（νｄ）が２５以上、より詳細には２８以上であるとともに、このアッベ数（νｄ）は３５以下、より詳細には３２以下であり、所望の範囲内であった。 The optical glasses of the examples of the present invention all have an Abbe number (ν d ) of 25 or more, more specifically 28 or more, and this Abbe number (ν d ) of 35 or less, more specifically 32. And within the desired range.
また、本発明の実施例の光学ガラスは、λ７０（透過率７０％時の波長）がいずれも４５０ｎｍ以下、より詳細には４３０ｎｍ以下であった。また、本発明の実施例の光学ガラスは、λ５（透過率５％時の波長）がいずれも４００ｎｍ以下、より詳細には３６０ｎｍ以下であった。このため、本発明の実施例の光学ガラスは、可視光に対する透過率が高く着色し難いことが明らかになった。 In addition, in the optical glasses of the examples of the present invention, each of λ 70 (wavelength at a transmittance of 70%) was 450 nm or less, more specifically, 430 nm or less. In addition, in the optical glasses of the examples of the present invention, each of λ 5 (wavelength when the transmittance was 5%) was 400 nm or less, more specifically 360 nm or less. For this reason, it became clear that the optical glass of the Example of this invention has the high transmittance | permeability with respect to visible light, and is hard to be colored.
従って、実施例の光学ガラスから、所望の屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）を有し、可視光に対する透過率が高く、且つ色収差が小さいことが明らかになった。 Therefore, it was clarified from the optical glass of the example that it has a desired refractive index (n d ) and Abbe number (ν d ), has high transmittance for visible light, and has small chromatic aberration.
また、実施例の光学ガラスは、いずれも比重が５．００以下、より詳細には４．５０以下であり、所望の範囲内であった。 In addition, the optical glasses of the examples all had a specific gravity of 5.00 or less, more specifically 4.50 or less, and were within a desired range.
また、実施例の光学ガラスは、再加熱試験（イ）を行う前後の両方で、失透及び乳白が起こり難かった。従って、本発明の実施例の光学ガラスは、再加熱による失透や乳白が起こり難いことで、高いプレス成形性を有することが推察される。 Further, in the optical glass of the example, devitrification and milky white did not easily occur both before and after the reheating test (A). Therefore, it is presumed that the optical glass of the example of the present invention has high press formability because devitrification and milky white are not easily caused by reheating.
さらに、実施例の光学ガラスを用いてレンズプリフォームを形成し、このレンズプリフォームに対してモールドプレス成形したところ、安定に様々なレンズ形状に加工することができた。 Furthermore, when a lens preform was formed using the optical glass of Example, and this lens preform was molded and press-molded, it could be stably processed into various lens shapes.
以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。 Although the present invention has been described in detail for the purpose of illustration, this embodiment is only for the purpose of illustration, and many modifications can be made by those skilled in the art without departing from the spirit and scope of the present invention. Will be understood.
Claims (7)
ＳｉＯ２成分を１０．０％以上２４．３７４％以下、
Ｎｂ２Ｏ５成分を２２．５２８％以上４０．０％未満、
ＴｉＯ２成分を１．５％以上２０．０％以下
ＣａＯ成分を６．５８３％以上２２．０％以下、
含有し、
Ｌｉ２Ｏ成分の含有量が５．０％未満であり、
Ｔａ２Ｏ５成分を含有せず、
質量和（ＴｉＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５＋ＷＯ３）が１０．０％以上４４．０％以下であり、
２５以上３１．９以下のアッベ数（νｄ）を有し、
部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との間で、νｄ≦３１の範囲において（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００２７５×νｄ＋０．６８１２５）の関係を満たし、νｄ＞３１の範囲において（−０．００１６２×νｄ＋０．６３６２２）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６４６２２）の関係を満たす光学ガラス。 % By mass
SiO 2 component is 10.0% or more and 24.374% or less,
Nb 2 O 5 component of 22.528% or more and less than 40.0% ,
TiO 2 component is 1.5% or more and 20.0% or less CaO component is 6.583% or more and 22.0% or less,
Contains,
The content of the Li 2 O component is less than 5.0%,
Does not contain Ta 2 O 5 component,
The mass sum (TiO 2 + Nb 2 O 5 + WO 3 ) is 10.0% or more and 44.0% or less,
Having an Abbe number (νd) of 25 or more and 31.9 or less,
(−0.00162 × νd + 0.63622) ≦ (θg, F) ≦ (−0.00275 × νd + 0... In the range of νd ≦ 31 between the partial dispersion ratio (θg, F) and the Abbe number (νd). 68125), and satisfies the relationship of (−0.00162 × νd + 0.63622) ≦ (θg, F) ≦ (−0.00162 × νd + 0.64622) in the range of νd> 31.
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