KR101493846B1 - Heat resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, surface properties for working and manufacturing nethod thereof - Google Patents
Heat resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, surface properties for working and manufacturing nethod thereof Download PDFInfo
- Publication number
- KR101493846B1 KR101493846B1 KR20110053260A KR20110053260A KR101493846B1 KR 101493846 B1 KR101493846 B1 KR 101493846B1 KR 20110053260 A KR20110053260 A KR 20110053260A KR 20110053260 A KR20110053260 A KR 20110053260A KR 101493846 B1 KR101493846 B1 KR 101493846B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- steel sheet
- temperature
- rolled steel
- rolled
- cold
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0436—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/10—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
본 발명은 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 중량 %로 C:0.002~0.005%, Ti:0.06~0.12%, Co:0.02~0.20%, Sn:0.05~0.25%, Mn:0.10~0.35%, Al:0.01~0.10%, P:0.003~0.020%, N:0.002~0.006%, S:0.015% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판 및 그 제조방법을 기술적 요지로 한다.
본 발명에 의하면, 기존의 스테인레스 강판에 비해 저비용으로 제조 가능하고, 신장 플랜지성, 벤딩성 및 딥-드로잉성(deep drawing)의 다양한 가공특성을 갖고 있어 상온 가공성이 우수하며, 고용원소 석출로 내시효성이 증가하여 항복점 연신 현상이 발생하지 않아 성형성이 우수할 뿐만 아니라, 고온 강도가 뛰어나 고온 적용 제품의 형상 동결성 확보로 설비 수명이 연장되고, 고온에서 내변색성이 우수한 가공용 고내열 냉연강판을 제조할 수 있다.The present invention relates to a high-temperature-resistant cold-rolled steel sheet excellent in workability and discoloration resistance and a method of producing the same. The steel sheet contains 0.002 to 0.005% of C, 0.06 to 0.12% of Ti, 0.02 to 0.20% of Co, And the balance Fe and other unavoidable impurities, in an amount of 0.01 to 0.25%, Mn of 0.10 to 0.35%, Al of 0.01 to 0.10%, P of 0.003 to 0.020%, N of 0.002 to 0.006% and S of 0.015% Heat-resistant cold-rolled steel sheet excellent in heat resistance and a manufacturing method thereof.
INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to manufacture at low cost as compared with a conventional stainless steel plate, and has various processing characteristics such as elongation flangeability, bending property and deep drawing, Heat-resistant cold-rolled steel sheet having excellent long-lasting service life due to high-temperature strength and excellent moldability due to high-temperature application, Can be prepared.
Description
본 발명은 자동차, 가전제품 및 보일러 등에 사용되는 가공용 고내열 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 강성분과 공정 조건을 최적화함으로써 제조된 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a high heat-resisting cold-rolled steel sheet for use in automobiles, household appliances, boilers, and the like, and a method of manufacturing the same. More particularly, the present invention relates to a high heat-resisting cold-rolled steel sheet excellent in workability and discoloration resistance, And a manufacturing method thereof.
자동차 배기계, 가정용 연통, 오븐 및 보일러 등과 같은 제품 부재에는 주철이 사용되는 것이 일반적이었으나, 수백도(℃) 이상의 고온 환경에 지속적으로 노출되어 높은 내열 특성이 요구되므로 이러한 고온 특성을 확보하기 위하여 알루미늄 용융도금강판, 스테인리스 강판 등을 가공하여 사용하게 되었다.Cast iron is generally used for products such as automobile exhaust system, household communication, oven, and boiler. However, since it is continuously exposed to a high temperature environment of several hundred degrees Celsius or more, high heat resistance characteristics are required. Therefore, Plated steel sheet, stainless steel sheet, and the like.
여기서, 고온 특성이란 가공된 제품이 고온 환경에서 사용될 때의 특성 중 하나로서, 내새그성, 고온강도 및 내변색성 등이 있으며, 자동차 배기계 등의 제품 사용시 국부적인 온도 상승에 의해 제품 특성이 열화될 수 있으므로 고온 특성이 요구된다. 이중 내새그성이란 강판이 고온에 반복적으로 노출되어 재질의 변화가 일어나 처지는 현상(sagging)으로서 이러한 현상이 발생하면 성형부의 형상 유지가 곤란하게 되는 것이고, 열 응력이 특정 장소로 집중될 경우 고온 내력이 저하되어 제품 형상이 변형되거나 파괴가 일어나므로 형상 동결성 확보를 위해서는 700℃ 내외의 고온에서 55MPa 이상의 항복강도를 만족할 필요가 있으며, 고온 조건에서 강판의 산화를 방지하고 도금시 도금 물질과의 밀착성을 확보하기 위한 표면 특성인 내변색성이 요구된다. Here, the high-temperature characteristic is one of the characteristics when the processed product is used in a high-temperature environment, and has characteristics such as flatness, high-temperature strength and discoloration resistance, and product characteristics are deteriorated due to local temperature rise when using products such as automobile exhaust systems High temperature characteristics are required. This is because sagging occurs when steel sheet is repeatedly exposed to high temperature due to material change and it is difficult to maintain the shape of the formed part when such a phenomenon occurs and when the thermal stress is concentrated at a specific place, It is necessary to satisfy the yield strength of 55 MPa or more at a high temperature of 700 ° C. or more and it is necessary to prevent the oxidation of the steel sheet at a high temperature and to improve the adhesion with the plating material at the time of plating It is required to have discoloration resistance, which is a surface property for securing it.
종래에는 내열 용도로 스테인리스 강판(stainless steel sheet)이 주로 사용되어 왔지만, 스테인리스 강판은 Cr, Ni 등 고가의 합금원소의 다량 첨가로 제조 비용이 고가일 뿐만 아니라 고온에서 가열시 결정립계의 Cr이 C와 결합하여 입계에 크롬-카바이드(chromium carbide)가 석출되어 생긴 Cr 고갈층(chromium depleted zone) 부위에 입계 부식이 발생되어 내식성이 떨어지는 문제점이 있다. Conventionally, stainless steel sheets have been mainly used for heat resistance. However, stainless steel sheets are expensive due to the addition of a large amount of expensive alloying elements such as Cr and Ni. In addition, when the steel is heated at a high temperature, There is a problem in that corrosion of grain boundary occurs due to chromium depleted zone formed by precipitation of chromium carbide in the grain boundary.
또한, 고온에서 내산화성을 확보하기 위하여 알루미늄 용융도금 강판을 사용하기도 하나, 이러한 알루미늄 용융도금 강판은 400℃ 이상의 고온으로 가열되는 경우에는 Fe와 Al의 상호 확산 반응에 의한 계면의 합금층이 성장하여 단시간에 표면의 광택을 잃어버리고 변색되어 내열특성이 부족하게 되므로 적용될 수 있는 용도가 제한되는 문제점이 있다. Further, in order to ensure oxidation resistance at a high temperature, an aluminum hot-dip coated steel sheet may be used. However, when such a hot-dip galvanized steel sheet is heated to a high temperature of 400 ° C or higher, an alloy layer of the interface due to the mutual diffusion reaction of Fe and Al is grown The surface gloss is lost in a short period of time and discolored and the heat resistance characteristics are insufficient.
게다가, 내열용 강판은 상술한 고온 특성 외에도 자동차의 배기계, 가정용 연통, 오븐 및 보일러 등과 같은 제품은 한정된 공간에 수용되도록 제조되고, 다양한 방법을 통해 복잡한 형상으로 성형되어 조관 후에는 확관하거나 벤딩하는 가공 공정이 필요하므로 상기 고온 특성 이외에도 상온 가공성도 아울러 요구된다. Furthermore, in addition to the above-described high temperature characteristics, the heat-resistant steel sheet is manufactured such that products such as an exhaust system of an automobile, a household communication, an oven and a boiler are accommodated in a limited space and are formed into a complicated shape through various methods, It is required in addition to the above-mentioned high-temperature characteristics as well as room temperature processability.
이러한 문제점을 해결하기 위하여, 일본 공개특허공보 특개평8-319548은 강판의 표면에 피복층을 형성함에 의해 고온강도 등이 우수한 용융 알루미늄 도금강판을 제조하고자 하였으나, 강판의 특성 개선 보다는 도금 조건의 개선 방안을 제시하고 있어 도금층 성분 변경시 그 조정이 어려울 뿐만 아니라, 목표로 하는 내열성을 얻기 어려운 문제가 있다. In order to solve such problems, JP-A-8-319548 has attempted to produce a hot-dip coated steel sheet excellent in high-temperature strength and the like by forming a coating layer on the surface of a steel sheet. However, It is difficult to adjust the composition of the plating layer and it is difficult to achieve the target heat resistance.
또한, 일본 공개특허공보 특개평9-176816은 강중 Al과 고용된 N의 함량을 조정한 강판을 알루미늄 도금 후 열처리하여 내열성과 가공성을 향상시키고자 하였으나, 상기 강판은 550℃ 이상의 온도에서 사용되는 제품의 부재로는 적용되기 어렵고, 강 성분의 첨가량 조정이 용이하지 않아 가공성 열화 및 시효에 의한 가공 결함이 발생되는 문제점이 있다.
Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-176816 discloses a steel sheet in which the content of Al in steel and N in solid content is adjusted to improve heat resistance and workability by heat-treating after aluminum plating. However, And it is difficult to adjust the addition amount of the steel component, which causes a problem of machining deterioration and processing defects due to aging.
본 발명자는 상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여 연구와 실험을 거듭하고 그 결과에 근거하여 본 발명을 제안하게 된 것으로, 본 발명은 자동차 배기계, 가정용 연통, 오븐 및 보일러 등과 같이 고온 특성과 상온 가공성이 동시에 요구되는 용도에 사용하기 위해, 고가의 합금원소의 첨가를 줄이면서 강 성분과 공정 조건을 최적화함으로써 저비용으로 제조 가능한 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판 및 그 제조방법을 제공하는데 그 목적이 있다.
The present invention has been accomplished based on the results of research and experiment to solve the above problems. The present invention has been made in view of the above problems, and it is an object of the present invention to provide a high- There is provided a high heat-resistant cold-rolled steel sheet excellent in workability and discoloration resistance that can be produced at a low cost by optimizing steel components and process conditions while reducing the addition of expensive alloying elements for use in required applications at the same time, .
상기 목적을 달성하기 위해 본 발명은 중량%로 C:0.002~0.005%, Ti:0.06~0.12%, Co:0.02~0.20%, Sn:0.05~0.25%, Mn:0.10~0.35%, Al:0.01~0.1%, P:0.003~0.020%, N:0.002~0.006%, S:0.015%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판을 제공한다.In order to achieve the above object, the present invention provides a ferritic stainless steel comprising 0.002 to 0.005% of C, 0.06 to 0.12% of Ti, 0.02 to 0.20% of Co, 0.05 to 0.25% of Sn, 0.10 to 0.35% A high heat-resistance cold-rolled steel sheet excellent in workability and discoloration resistance, which contains 0.1 to 0.1% of P, 0.003 to 0.020% of P, 0.002 to 0.006% of N, 0.015% of S or less and the balance of Fe and other unavoidable impurities.
이때, 상기 Ti 및 Co에 대한 C의 유효 첨가비 (Ti×Co)/C의 값이 1.5~4.0인 것에도 그 특징이 있다. At this time, the value of the effective addition ratio (Ti x Co) / C of C to Ti and Co is 1.5 to 4.0.
게다가, 상기 냉연강판은 (Ti,Co)C계 탄화 복합 석출물이 형성된 것에도 그 특징이 있다. In addition, the cold-rolled steel sheet is also characterized in that a (Ti, Co) C-based composite carbide precipitate is formed.
뿐만 아니라, 상기 냉연강판은 등축상 페라이트와 침상 페라이트 조직으로 이루어진 것에도 그 특징이 있다. 여기서, 상기 침상 페라이트 조직의 체적 분율은 5~15%인 것에도 그 특징이 있다. In addition, the cold-rolled steel sheet is characterized by being composed of equiaxed ferrite and needle-like ferrite. Here, the volume fraction of the acicular ferrite structure is also 5 to 15%.
그리고, 상기 냉연강판의 표면에 Sn계 산화층이 형성된 것에도 그 특징이 있다. The Sn-based oxide layer is also formed on the surface of the cold-rolled steel sheet.
나아가, 상기 Sn계 산화층은 Sn2O3층을 포함하는 것에도 그 특징이 있다.Furthermore, the Sn-based oxide layer also includes a Sn 2 O 3 layer.
또한, 본 발명은 중량%로 C:0.002~0.005%, Ti:0.06~0.12%, Co:0.02~0.20%, Sn:0.05~0.25%, Mn:0.10~0.35%, Al:0.01~0.10%, P:0.003~0.020%, N:0.002~0.006%, S:0.015%이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 가열한 후 열간압연하고, 권취 후 냉간압연한 다음, 냉간 압연된 강판을 800℃ 이상의 온도에서 소둔 처리하고, 소둔 처리된 강판에 대하여 30℃/sec 이상의 냉각속도로 냉각하는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고내열 냉연 강판의 제조 방법을 제공한다. The present invention also relates to a steel sheet comprising 0.002 to 0.005% of C, 0.06 to 0.12% of Co, 0.02 to 0.20% of Co, 0.05 to 0.25% of Sn, 0.10 to 0.35% of Mn, 0.01 to 0.10% The steel slab containing P: 0.003 to 0.020%, N: 0.002 to 0.006%, and S: 0.015% or less and the balance Fe and other unavoidable impurities is heated and hot rolled, cold rolled after cold rolling, A method for manufacturing a high heat-resistance cold rolled steel sheet excellent in workability, characterized by annealing at a temperature of 800 캜 or higher and cooling the annealed steel sheet at a cooling rate of 30 캜 / sec or higher.
이때, 상기 강 슬라브는 상기 Ti 및 Co에 대한 C의 유효 첨가비 (Ti×Co)/C의 값이 1.5~4.0인 것에도 그 특징이 있다. At this time, the steel slab is also characterized in that the effective additive ratio of C to Ti and Co (Ti x Co) / C is 1.5 to 4.0.
게다가, 상기 열간압연은 900~940℃에서 마무리 압연하는 것에도 그 특징이 있다. In addition, the hot rolling is characterized by finish rolling at 900 to 940 占 폚.
뿐만 아니라, 상기 열간압연은 열간압연된 열연판을 20~80℃/sec의 냉각속도로 냉각하는 단계를 포함하는 것에도 그 특징이 있다. In addition, the hot rolling includes a step of cooling the hot-rolled hot-rolled sheet at a cooling rate of 20 to 80 ° C / sec.
그리고, 상기 권취는 560~680℃에서 행하여 지는 것에도 그 특징이 있다. The winding is also performed at 560 to 680 캜.
나아가, 상기 소둔 처리는 800~900℃에서 행하여 지는 것에도 그 특징이 있다.
Furthermore, the annealing treatment is also performed at 800 to 900 ° C.
상술한 바와 같이 본 발명에 의하면, 기존의 스테인레스 강판에 비해 저비용으로 제조 가능하고, 신장 플랜지성, 벤딩성 및 딥-드로잉성(deep drawing)의 다양한 가공특성을 갖고 있어 상온 가공성이 우수하며, 고용원소 석출로 내시효성이 증가하여 항복점 연신 현상이 발생하지 않아 성형성이 우수할 뿐만 아니라, 고온 강도가 뛰어나 고온 적용 제품의 형상 동결성 확보로 설비 수명이 연장되며, 고온에서 내변색성이 우수한 가공용 고내열 냉연강판을 제조할 수 있다.
As described above, according to the present invention, it is possible to manufacture at low cost as compared with conventional stainless steel sheets, and has various processing characteristics such as stretch flangeability, bending property and deep drawing, It is not only elongation at the yield point due to increase of the durability due to precipitation of the element, but also excellent moldability and high temperature strength. It is possible to extend the service life of the product by securing the shape fixability of the product at high temperature, A high heat-resistant cold-rolled steel sheet can be produced.
이하, 본 발명의 냉연강판에 대하여 상세히 설명한다.Hereinafter, the cold-rolled steel sheet of the present invention will be described in detail.
본 발명자들은 저비용으로 신장 플랜지성(stretch-flangeability), 벤딩성(bendability), 딥 드로잉성(deep drawing) 등의 다양한 가공 특성과 내시효성(anti-aging properties), 내식성을 만족하면서 700℃에서 55MPa 이상의 항복강도와 고온에서의 내변색성를 동시에 확보하기 위한 연구 및 실험을 거듭하여 본 발명을 완성시켰다. 그 결과로 본 발명은 강 성분 중 극저탄소량을 함유하고 Ti, Co의 첨가량 및 첨가비를 제어하여 미세한 (Ti,Co)C계 탄화 복합 석출물을 형성시키며, 소둔 및 냉각 조건을 최적화하여 침상 페라이트 조직의 체적 분율을 확보하며, Sn을 첨가하여 강판 표면에 Sn계 산화층을 형성함으로써 고온에서 내열성, 내식성 및 내변색성과 상온에서의 내시효성, 가공성이 우수하여 자동차 배기계, 가정용 연통, 오븐 및 보일러 등의 제품 부재로 적합한 가공용 고내열 냉연강판을 제조하는데 그 특징이 있다.The inventors of the present invention have found that it is possible to obtain a steel sheet having a high tensile strength at 700 占 폚 and a tensile strength of 55 MPa at 700 占 폚 while satisfying various processing characteristics such as stretch-flangeability, bendability and deep drawing at low cost, anti- Or more, and the discoloration resistance at high temperature at the same time, thereby completing the present invention. As a result, the present invention is to provide a method for producing a composite (Ti, Co) C composite carbide precipitate containing an extremely low carbon content in a steel component and controlling addition amounts and addition ratios of Ti and Co to optimize annealing and cooling conditions, It has excellent heat resistance, corrosion resistance and discoloration resistance at high temperature and endurance and workability at room temperature by securing the volume fraction of the tissue and forming Sn-based oxide layer on the surface of steel sheet by adding Sn and thus it can be used for automobile exhaust system, household communication, oven and boiler Resistant cold-rolled steel sheet suitable for use as a product member of the present invention.
먼저, 본 발명의 성분 한정 이유에 대하여 설명한다. (이하, 중량%는 간단히 %로 표기함) First, the reason for limiting the components of the present invention will be described. (Hereinafter, weight% is expressed simply as%)
탄소(C)는 강판의 강도 향상을 위해 첨가되는 원소로서 본 발명에서는 Ti계 탄화 석출물 형성을 위한 Ti와의 반응에 의해 주로 소비된다. C의 첨가량이 증가할수록 인장 및 항복강도는 증가하나 과잉 첨가되면 가공성이 저하되므로 그 상한은 0.005%가 바람직하다. 다만, 0.002% 미만이면 충분한 Ti계 탄화 석출물의 강화 효과를 얻을 수 없고 결정립 크기가 증가하여 재질의 급격한 변화가 발생하므로, C의 함량은 0.002~0.005%로 한정한다. Carbon (C) is an element added to improve the strength of a steel sheet, and is mainly consumed in the present invention by reaction with Ti for Ti-based carbide formation. As the addition amount of C increases, the tensile and yield strength increase, but if excess amount is added, the workability decreases. Therefore, the upper limit is preferably 0.005%. However, if it is less than 0.002%, sufficient Ti-based carbide precipitation hardening effect can not be obtained and the crystal grain size is increased to cause a rapid change of the material. Therefore, the content of C is limited to 0.002 to 0.005%.
망간(Mn)은 고용 강화 원소로서 강의 강도를 높이고 열간 가공성을 향상시키지만 MnS 형성에 의해 연성 및 가공성을 저해하는 원소이다. 따라서, Mn이 과잉 첨가되면 연성이 저하되고 합금원소의 다량 첨가에 의한 경제성 저하 및 중심 편석의 발생 요인이 되므로 상한은 0.35%가 바람직하다. 다만, 0.10% 미만이면 가공성은 개선되나 목표로 하는 강도 확보가 곤란하므로, Mn의 함량은 0.10~0.35%로 한정한다. Manganese (Mn) is a solid solution strengthening element, which improves the strength of steel and improves hot workability, but inhibits ductility and workability by MnS formation. Therefore, when Mn is added in excess, the ductility is lowered and the economical efficiency due to the addition of a large amount of alloying elements becomes a cause of generation of center segregation, so that the upper limit is preferably 0.35%. However, if it is less than 0.10%, the workability is improved but it is difficult to obtain the intended strength, so the content of Mn is limited to 0.10 to 0.35%.
알루미늄(Al)은 용강의 탈산을 위해 첨가되는 원소로서 강중 고용원소와 결합되어 시효 특성을 개선하므로 0.01% 이상 함유되는 것이 바람직하다. 다만, 0.10%를 초과하여 과잉 첨가되면 강중 개재물의 양을 증가시켜 표면 결함을 유발하고 가공성이 저하되므로, Al의 함량은 0.01~0.10%로 한정한다. Aluminum (Al) is an element to be added for deoxidation of molten steel and is combined with a solid solution element in the steel to improve the aging property, so that it is preferably contained in an amount of 0.01% or more. However, when it is added in an amount exceeding 0.10%, the amount of inclusions in the steel is increased to cause surface defects and the workability is lowered. Therefore, the content of Al is limited to 0.01 to 0.10%.
인(P)은 강의 강도 및 내식성을 향상시키는 원소로서 이들 특성의 확보를 위해서는 0.003% 이상 함유되는 것이 바람직하지만, 그 함량이 0.020%를 초과하면 주조시 중심 편석을 일으키고 가공성이 저하되므로, P의 함량은 0.003~0.020%로 한정한다. Phosphorus (P) is an element which improves the strength and corrosion resistance of steel. It is preferable that the phosphorus (P) is contained in an amount of 0.003% or more in order to secure these properties. However, if the content exceeds 0.020%, center segregation occurs during casting, The content is limited to 0.003 to 0.020%.
질소(N)는 강 내부에 고용 상태로 존재하면서 재질 강화에 유효한 원소로서 0.002% 미만 함유하면 충분한 강성을 얻을 수 없고 석출물 형성 사이트가 감소하게 되며, 그 함량이 0.006%를 초과하면 고용원소 과다로 시효의 원인이 되어 경화가 일어나 성형성을 악화시키는 주원인이 되므로, N의 함량은 0.002~0.006%로 한정한다. When nitrogen (N) is present in a solid solution state in the steel and is effective for strengthening the material, if it is contained in an amount of less than 0.002%, sufficient stiffness can not be obtained and precipitate formation site decreases. If the content exceeds 0.006% It becomes a main cause of aging and deterioration of moldability due to curing, so the content of N is limited to 0.002 to 0.006%.
황(S)은 강중 Mn과 결합해 부식 개시점 역할을 하는 비금속 개재물을 형성하고 적열 취성(red shortness)의 요인이 되므로 가능한 그 함량을 저감시키는 것이 바람직하므로 S의 함량은 0.015% 이하로 한정한다. 다만, 상기 효과를 확실하게 확보하기 위해서는 0.010% 이하로 관리하는 것이 바람직하다. The sulfur (S) bonds with Mn in the steel to form a nonmetallic inclusion serving as a corrosion starting point and becomes a factor of red shortness. Therefore, it is preferable to reduce the content as much as possible, so the content of S is limited to 0.015% or less . However, in order to reliably secure the above effect, it is preferable to control the rate to 0.010% or less.
티타늄(Ti)은 강판의 강도 상승과 결정립 미세화에 유효한 원소로서, 본 발명에서는 강중 고용된 C와 결합하여 (Ti,Co)C계 탄화 복합 석출물을 형성하여 시효성 및 성형성을 개선하고, 이러한 (Ti,Co)C계 탄화 복합 석출물의 형성에 의해 강도가 증가되고 고온에서의 결정립 성장을 억제하여 페라이트 입자를 미세화하는 효과를 제공하므로 0.06% 이상 함유되는 것이 바람직하지만, 그 함량이 0.12%를 초과하면 재질이 경화되고 연속소둔 처리의 조업성 저하를 가져오며 강판의 표면 특성을 열화시키므로, Ti의 함량은 0.06~0.12%로 한정한다. Titanium (Ti) is an element effective for increasing the strength of a steel sheet and fine grain refinement. In the present invention, the (Ti, Co) C composite carbide precipitates are formed in combination with C solidified in steel to improve aging property and formability, (Ti, Co) C-based composite carbide precipitates to increase the strength and suppress the growth of crystal grains at a high temperature to provide the effect of making the ferrite particles finer, so that the content is preferably 0.06% or more, , The material is hardened and the workability of the continuous annealing process is deteriorated, deteriorating the surface characteristics of the steel sheet, so that the content of Ti is limited to 0.06 to 0.12%.
코발트(Co)는 강 내부에 석출물 형성을 촉진하여 강도를 증가시키고 내식성을 향상시키는 원소로서 이와 같은 효과를 얻기 위해서는 0.02% 이상 함유되는 것이 바람직하지만, 그 함량이 0.20%를 초과하면 강의 연신율이 감소하고 석출 촉진에 기여하는 효과보다 고가의 합금원소의 다량 첨가에 의해 제조원가 상승 요인으로 작용하므로, Co의 함량은 0.02~0.20%로 한정한다. Cobalt (Co) is an element which promotes the formation of precipitates in the steel to increase the strength and improve the corrosion resistance. In order to obtain such an effect, it is preferable that Co is contained in an amount of 0.02% or more. When the content exceeds 0.20% And the addition of a large amount of a higher-priced alloy element than the effect of contributing to the precipitation promotion acts as a factor of raising the production cost, so that the content of Co is limited to 0.02 to 0.20%.
주석(Sn)은 강 내부에 고용 상태로 존재하여 고온 특성 및 내식성을 향상시키는 원소로서, 열처리에 의해 가열, 산화되어 강판 표면에 Sn2O3와 같은 Sn계 산화물을 형성함으로써 강판 표면에 합금화층 형성을 억제하여 내식성과 내변색성을 향상시키는 바, 이러한 효과를 얻기 위해서는 0.05% 이상 첨가하는 것이 바람직하지만, 그 함량이 0.25%를 초과하면 내식성이나 내변색성 향상에 대한 기여 효과보다는 제조 원가 상승의 요인이 되므로, Sn의 함량은 0.05~0.25%로 한정한다. Tin (Sn) is an element that exists in a solid state in steel and improves high-temperature characteristics and corrosion resistance. It is heated and oxidized by heat treatment to form an Sn-based oxide such as Sn2O3 on the surface of a steel sheet to suppress the formation of an alloy layer In order to obtain such an effect, it is preferable to add at least 0.05%. If the content exceeds 0.25%, the effect of the increase in manufacturing cost rather than the contribution to the improvement of the corrosion resistance and discoloration resistance , The content of Sn is limited to 0.05 to 0.25%.
Ti와 Co의 경우 단독으로 관리하는 것도 중요하지만, C에 대한 Ti와 Co의 중량 첨가비 (Ti×Co)/C를 일정 범위로 유지하여 상온 내시효성과 가공성 및 고온 강도를 동시에 확보하는 것도 중요하다. 즉, (Ti×Co)/C의 값이 1.5~4.0인 경우에는 (Ti,Co)C계 탄화 복합 석출물의 형성으로 강중 고용 원소 C가 고착되어 상온 내시효성과 가공성을 확보할 수 있고, 소둔 및 냉각 조건을 적절히 제어함에 의해 미세한 (Ti,Co)C계 복합 석출물 형성을 통해 고온에서 결정립 성장을 억제하여 페라이트 미세 조직을 제어함으로써 우수한 고온 특성을 확보할 수 있다. 그러나, (Ti×Co)/C의 값이 1.5 미만인 경우에는 강중 고용원소 과다로 상온 내시효성 및 가공성이 열화되는 문제가 있고, (Ti,Co)C와 같은 탄질화 복합 석출물의 양이 미미하기 때문에 우수한 고온강도를 확보할 수 없다. 또한, 그 값이 4.0을 초과하는 경우에는 재질이 경화되고, 재결정의 온도를 급격히 상승시키며, 표면 특성이 열화되어 후공정의 작업성을 저하시키는 문제가 있으므로, (Ti×Co)/C의 값은 1.5~4.0으로 한정한다. It is also important to maintain Ti and Co alone, but it is also important to maintain the hygroscopicity, processability and high temperature strength at room temperature by keeping the weight ratio (Ti x Co) / C of Ti and Co to C within a certain range. Do. That is, when the value of (Ti x Co) / C is in the range of 1.5 to 4.0, the employment element C is fixed in the steel due to the formation of the (Ti, Co) C composite carbide precipitate, (Ti, Co) C based complex precipitates are formed by appropriately controlling the temperature and the cooling conditions to suppress the growth of crystal grains at a high temperature to control the ferrite microstructure, thereby ensuring excellent high-temperature characteristics. However, when the value of (Ti x Co) / C is less than 1.5, there is a problem that the room temperature abrasion and workability deteriorate in excess of the solid element in the steel and the amount of the carbonitride complex precipitate such as (Ti, Co) Therefore, excellent high-temperature strength can not be secured. If the value exceeds 4.0, there is a problem that the material is hardened, the temperature of the recrystallization rises sharply, and the surface property is deteriorated to lower the workability in the subsequent step. Therefore, the value of (Ti x Co) / C Is limited to 1.5 to 4.0.
본 발명의 냉연강판은 상기 성분을 포함하면서 잔부 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진다. 그리고 필요에 따라 본 냉연강판의 특성 향상을 위해 합금원소가 더 첨가될 수 있으며, 본 발명의 실시예에서 밝히지 않은 합금 원소가 첨가되었다 하여 본 발명의 범위에서 제외되는 것으로 해석 되지는 않는다. The cold-rolled steel sheet of the present invention comprises the above-mentioned components and consists of the remainder Fe and other unavoidable impurities. If necessary, alloying elements may be further added to improve the characteristics of the cold-rolled steel sheet, and it is not construed to be excluded from the scope of the present invention by adding alloying elements not disclosed in the examples of the present invention.
한편, 본 발명의 냉연강판은 등축상 페라이트(polygonal ferrite)와 침상 페라이트(acicular ferrite) 조직으로 이루어진 것을 특징으로 하는데, 상기 침상 페라이트 조직은 변태 전 오스테나이트의 입내에서 핵 생성되어 성장하는 일종의 베이나이트로서 강중에 분산되어 있는 미세한 비금속 개재물로부터 핵 생성되어 성장하기 때문에 변태가 완료된 시점에서 보면 페라이트 래스(lath)들이 서로 고경각 입계를 이루는 무질서한 구조를 이루는 특징으로 인해 연성이나 인성이 상대적으로 우수한 조직이다. 이에 본 발명은 소둔 및 냉각 공정의 조건을 적절히 제어함에 의해 이러한 침상 페라이트 조직의 체적 분율을 5~15% 확보하여 고전위밀도형 미세조직을 형성함으로써 고온에서 결정립의 이상 성장을 억제하여 고온 강도를 확보함으로써 내열성을 향상시킬 수 있다. 상기 침상 페라이트 조직의 체적 분율이 5% 미만인 경우에는 고온 강도의 확보가 곤란하여 목표로 하는 내열성을 얻기 어렵고, 침상 페라이트 조직의 체적 분율이 15%를 초과하는 경우에는 재질 경화에 의해 가공성이 열화되는 문제가 있어, 침상 페라이트의 체적 분율을 5~15%로 한정한다. Meanwhile, the cold-rolled steel sheet of the present invention is characterized by being composed of a polygonal ferrite and an acicular ferrite structure. The acicular ferrite structure is a kind of bainite grown and nucleated in the grain of the austenite before transformation Since the ferrite laths are formed by nucleation from the fine nonmetallic inclusions dispersed in the steel, the ferrite laths have a relatively high ductility and toughness due to the disordered structure of the ferrite laths at the time when the transformation is completed . Accordingly, by appropriately controlling the conditions of the annealing and cooling process, the volume fraction of the acicular ferrite structure is secured at 5 to 15% to form a high-density dense microstructure, thereby suppressing the abnormal growth of the crystal grains at a high temperature, The heat resistance can be improved. When the volume fraction of the acicular ferrite structure is less than 5%, it is difficult to obtain high temperature strength and it is difficult to obtain the desired heat resistance. When the volume fraction of the acicular ferrite structure exceeds 15%, the workability is deteriorated by the material curing There is a problem, and the volume fraction of the needle-shaped ferrite is limited to 5 to 15%.
이하, 본 발명의 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판의 제조 방법에 대하여 상세히 설명한다. Hereinafter, a method for producing a high heat-resistance cold-rolled steel sheet excellent in workability and discoloration resistance of the present invention will be described in detail.
상기의 조성을 지닌 강 슬라브를 재가열한 후 열간 압연하고, 권취 후 냉간 압연하며, 800℃ 이상의 온도에서 소둔처리된 강판에 대하여 30℃/sec 이상의 냉각속도로 냉각하여 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판을 제조할 수 있다. The steel slab having the above composition is reheated and then hot-rolled, rolled, cold-rolled, annealed at a temperature of 800 ° C or higher and cooled at a cooling rate of 30 ° C / sec or more to obtain a high heat resistance A cold rolled steel sheet can be produced.
상술한 성분계와 같이 조성되는 강 슬라브를 통상의 온도에서 재가열한 후 열간압연 시 마무리 압연 온도는 900~940℃인데, 상기 마무리 압연 온도가 900℃ 미만이면 상대적으로 저온 영역에서 열간압연이 종료됨에 따라 최종 형성된 결정립의 혼립화가 발생되어 가공성 및 압연성이 저하되고, 마무리 압연 온도가 940℃를 초과하면 두께 전반에 걸쳐 균일한 열간압연이 이루어지지 않아 결정립 미세화가 불충분하게 되고 이에 따라 결정립 조대화에 기인해 충격 인성이 저하되므로, 마무리 압연 온도는 900~940℃로 제한한다. When the steel slab formed as the above-mentioned component system is reheated at a normal temperature and then subjected to hot rolling at a finish rolling temperature of 900 to 940 ° C, if the finish rolling temperature is lower than 900 ° C, the hot rolling is finished in a relatively low temperature range And the finish rolling temperature is higher than 940 DEG C, the hot rolling is not uniformly performed throughout the thickness, so that the grain refinement becomes insufficient. As a result, Since the impact toughness is lowered, the finishing rolling temperature is limited to 900 to 940 ° C.
상기 열간 마무리 압연을 한 후에는 런아웃테이블(run-out table)에서 열간압연된 강판을 냉각 속도 20~80℃/sec로 냉각하는데, 상기 냉각속도가 20℃/sec 미만이면 결정립 성장의 촉진에 의해 상대적으로 조대 결정립이 형성되어 강도 및 가공성 저하의 요인이 되며, 냉각속도가 80℃/sec를 초과하면 폭 방향 냉각 불균일에 의한 재질의 편차 발생 요인으로 작용하기 때문이다. After the hot finish rolling, the hot-rolled steel sheet is cooled at a cooling rate of 20 to 80 ° C / sec in a run-out table. When the cooling rate is less than 20 ° C / sec, Relatively coarse crystal grains are formed, which causes a decrease in strength and workability. If the cooling rate exceeds 80 DEG C / sec, this causes a variation in material due to uneven cooling in the width direction.
상기 런아웃테이블에서 냉각 후, 상기 열연강판은 560~680℃의 온도에서 권취가 이루어진다. 상기 권취온도가 560℃ 미만이면 열간압연재의 재질이 다소 경화되어 차공정인 냉간압연 공정에서의 부하가 커져 압연성 확보가 어렵고, 폭 방향 온도의 불균일 정도가 증가하여 저온 석출물의 생성 거동 차이로 인해 재질 편차가 유발됨으로써 가공성이 저하되며, 고온 특성이 악화되는 문제가 있다. 또한 권취온도가 680℃를 초과하면 최종 제품의 조직이 조대하게 생성되어 가공성 및 내식성이 저하되는 문제가 있기 때문에, 권취온도는 560~680℃로 제한한다. After cooling in the run-out table, the hot-rolled steel sheet is wound at a temperature of 560 to 680 캜. If the coiling temperature is less than 560 占 폚, the material of the hot rolled material is somewhat hardened to increase the load in the cold rolling step, which is a cold rolling process, so that it is difficult to ensure rolling property and the degree of unevenness in the width direction is increased, Resulting in a material deviation, which lowers the workability and deteriorates the high-temperature characteristics. Further, if the coiling temperature exceeds 680 DEG C, there is a problem that the structure of the final product is formed to a great extent and the workability and corrosion resistance are lowered. Therefore, the coiling temperature is limited to 560 to 680 DEG C.
상기 권취가 끝난 강판은 산세 처리 및 목표 두께로 냉간압연하는 단계를 거친 후에 재결정 및 미세 조직 제어를 위해 800℃이상의 온도로 연속소둔 공정을 거치게 된다. 상기 800℃ 이상의 소둔 온도는 침상 페라이트 조직의 변태 구동력을 충분히 확보하기 위한 온도에 해당된다. 소둔 온도가 800℃ 미만이면 목표로 하는 강판의 미세조직에 존재하는 침상 페라이트 조직의 체적 분율을 얻을 수 없어 우수한 고온 특성의 확보가 곤란한 문제가 있다. 다만, 고온 소둔 시 강판의 표면 결함이 증가할 수 있으므로 소둔 온도는 900℃ 이하로 관리하는 것이 바람직하다. The rolled steel sheet is subjected to a pickling treatment and cold rolling at a target thickness, and then subjected to a continuous annealing process at a temperature of 800 ° C or higher for recrystallization and microstructure control. The annealing temperature of 800 占 폚 or higher corresponds to a temperature for sufficiently securing the transformation driving force of the needle-like ferrite structure. If the annealing temperature is less than 800 占 폚, the volume fraction of the acicular ferrite structure existing in the microstructure of the target steel sheet can not be obtained and it is difficult to ensure excellent high-temperature characteristics. However, since the surface defects of the steel sheet may increase during high-temperature annealing, it is preferable to control the annealing temperature to 900 캜 or less.
상기 소둔 처리된 강판은 냉각 공정을 통해 목표로 하는 침상 페라이트 조직의 체적 분율을 확보할 수 있는데, 이를 위해서는 냉각 속도를 30℃/sec 이상으로 유지한다. 상기 냉각 속도가 30℃/sec 미만인 경우에는 서냉으로 인해 목표로 하는 침상 페라이트 조직의 체적 분율을 얻기 곤란하기 때문이다. The annealed steel sheet can secure the volume fraction of the target acicular ferrite structure through the cooling process. For this purpose, the cooling rate is maintained at 30 DEG C / sec or more. When the cooling rate is less than 30 캜 / sec, it is difficult to obtain the target volume fraction of the acicular ferrite structure due to slow cooling.
이하에서는 실시예를 통하여 본 발명에 대하여 보다 구체적으로 설명한다. Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
아래의 표 1과 같은 조성으로 용해하여 제조한 발명강 1, 2와 비교강 1 내지 5를 아래의 표 2와 같은 공정 조건하에서 작업하여 냉연 강판 발명재 1 내지 5와 비교재 1 내지 10을 제조한 후, 상기 제조된 각 냉연강판 소재에 대하여 침상 페라이트 조직의 체적 분율 및 상온과 고온에서의 특성을 평가하여 표 3에 나타내었다. Inventive steels 1 and 2 and comparative steels 1 to 5 prepared by dissolving in the composition shown in Table 1 below were worked under the process conditions shown in Table 2 below to prepare cold rolled steel sheet inventive materials 1 to 5 and comparative materials 1 to 10 The volume fraction of the needle-shaped ferrite structure and the characteristics at room temperature and at high temperature were evaluated for each of the cold-rolled steel sheet materials prepared as described above.
표 3에 기재된 특성 중 항복점 연신(yield elongation) 현상은 인장시험을 통해 항복점 연신율을 측정하여 연신이 발생된 경우에는 발생으로, 연신이 발생하지 않은 경우에는 미발생으로 표시하였고, 내꺽임성 시험은 강판 가공 후 표면 꺾임의 발생 정도에 따라 구분하였으며, 이를 표현하는 꺾임성 지수를 5단계로 나누어 비교적 꺾임 현상이 미미한 1~2단계를 양호로, 육안 관찰이 가능한 정도로 꺾임 현상이 발생한 3~5단계를 불량으로 판정하였다. The yield elongation phenomenon among the properties shown in Table 3 is indicated by the elongation at yield point measured by a tensile test. The elongation occurred when elongation occurred and not elongated when elongation did not occur. It is divided into 5 stages according to the degree of occurrence of the surface breakage after the steel plate processing. The breakage index is divided into 5 stages, and the first to second steps with a relatively low degree of breakage are good. Was judged to be defective.
또한, 내새그성 시험은 전장 250mm, 폭 30mm의 소재를 열처리 설비를 이용하여 700℃에서 100 시간 동안 가열한 후 강판의 처짐(sagging)을 측정하여 그 처짐 정도가 5mm 이상인 경우에 불량으로 판정하였고, 고온 항복강도 시험은 700℃에서 항복강도가 55MPa 미만이면 불량, 그 이상이면 양호로 판정하였으며, 고온 내변색성 시험은 강판을 500℃의 온도에서 48시간 유지 후 표면 광택도가 30% 이상 저하되면 불량으로 판정하였다. In addition, the sagging test was conducted by heating a material having a total length of 250 mm and a width of 30 mm at a temperature of 700 ° C for 100 hours using a heat treatment apparatus, and then measuring the sagging of the steel sheet. In the high temperature yield strength test, when the yield strength was less than 55 MPa at 700 ° C, the defect was judged to be defective. If the discoloration test at high temperature was carried out at a temperature of 500 ° C for 48 hours, It was judged to be defective.
그리고, 가공성 시험은 상온 가공시 가공 균열(crack)이 발생하는 경우에 불량으로 판정하였다. The machinability test was judged to be defective when a crack occurred during processing at room temperature.
이때, 표 1에서 Ti와 Co의 C에 대한 중량비, (Ti×Co)/C의 값은 각 원소 성분의 중량% 비를 말한다. In Table 1, the weight ratio of Ti and Co to C and the value of (Ti x Co) / C in Table 1 refer to the weight% ratio of each element component.
상기 표 3에 나타난 바와 같이, 강 성분 및 공정 조건이 본 발명의 범위를 만족하는 발명재1 내지 5는 항복점 연신 현상이 발생하지 않았고 내꺽임성이 양호하여 내시효성이 우수하였으며, (Ti,Co)C계 탄화 복합 석출물의 생성 및 침상 페라이트 조직의 체적 분율의 최적화에 의해 고온에서의 항복강도 및 열처리 후 처짐 정도(내새그성)가 양호하였고, 고온에서 표면광택도의 저하율이 30% 미만으로서 내변색성이 양호하였으며, 상온 가공 시 가공 균열 등이 발생하지 않아 상온 가공성도 우수하였다.As shown in Table 3, inventive materials 1 to 5, in which the steel component and the process conditions satisfied the range of the present invention, did not cause draw-point elongation and were excellent in endurance, ) The yield strength and the degree of sagging after heat treatment at the high temperature were good by the formation of the C-based carbonized composite precipitate and the optimization of the volume fraction of the needle-like ferrite structure, and the reduction rate of the surface gloss at high temperature was less than 30% And good workability at room temperature due to no cracking during processing at room temperature.
반면에, 표 1의 강 성분이 본 발명의 범위를 만족하는 발명강이지만 표 2의 공정 조건 중 일부가 본 발명의 범위를 벗어나는 비교재1 내지 5는 대부분 침상 페라이트 조직의 체적 분율이 낮아 양호한 고온 특성(내새그성, 고온 강도, 내변색성)을 갖지 못하였고, 가공성 및 내시효성 (항복점 연신 현상, 내꺽임성)도 불량한 경우가 많았다. On the other hand, comparative materials 1 to 5, in which some of the process conditions in Table 2 are outside the scope of the present invention, are steels having the inventive steel satisfying the range of the present invention, (Hardness at break, high temperature strength, resistance to discoloration), and workability and endurance (yield point elongation, breakability) were also poor.
또한, 표 2의 공정 조건은 본 발명의 범위를 만족하나, 표 1의 강 성분 등이 본 발명의 범위를 벗어나는 비교재6 내지 10은 제조후 특성을 평가한 결과, 침상 페라이트 조직의 체적 분율이 존재하지 않거나 낮았고, 상온 및 고온 특성이 불량한 경우가 많았다. 그 중 비교재6은 항복점 연신 현상이 미발생하고, 내꺽임성 및 가공성은 양호하였으나, 고온특성에 해당하는 내새그성, 고온강도, 내변색성은 불량하였는데, 이는 Co 성분의 미첨가로 (Ti,Co)C계 복합 석출물의 형성 및 조장 효과가 감소했기 때문이다. 그리고, 비교재 8 내지 10은 강중 고용 탄소량이 많아 가공성 및 내시효성이 불량하였고, Ti 또는 Co가 미첨가되거나 그 첨가비가 낮아 석출물의 석출양이 미미하고 침상 페라이트 조직의 체적 분율도 낮아 내새그성, 고온 항복강도가 불량하였으며, 내변색성도 불량한 경우가 많아 상온 가공성과 고온특성을 동시에 만족하는 것이 곤란하였다. Comparative Examples 6 to 10 in which the process conditions of Table 2 satisfied the range of the present invention, but the steel components and the like in Table 1 were out of the range of the present invention, were evaluated. As a result, the volume fraction of the needle- Were not present or low, and the characteristics at room temperature and high temperature were often poor. The comparative material 6 had poor yield point elongation and good creep resistance and workability. However, the comparative material 6 had poor ductility, high temperature strength and discoloration resistance corresponding to high temperature characteristics, Co) C system complex precipitates and the promoting effect were decreased. The comparative materials 8 to 10 had poor workability and anti-aging property due to a large amount of solid carbon in the steel, and the precipitation amount of the precipitate was small and the volume fraction of the needle-like ferrite structure was low due to the low addition ratio of Ti or Co, The high temperature yield strength is poor and the discoloration resistance is also poor, so that it is difficult to simultaneously satisfy the room temperature processability and the high temperature characteristics.
결국, 강의 성분 조건과 제조 공정의 조건(특히, 소둔 및 냉각 조건)을 최적화하여 미세한 (Ti,Co)C계 탄화 복합 석출물을 형성하고 침상 페라이트 조직의 체적 분율을 제어할 수 있으며, 강판 표면에 Sn계 산화층을 형성하여 내변색성이 우수하여 저비용으로 가공성 및 내변색성을 동시에 만족시키는 고내열 냉연강판을 제조할 수 있다. As a result, a fine (Ti, Co) C composite carbide precipitate can be formed and the volume fraction of the needle-shaped ferrite structure can be controlled by optimizing the steel component condition and the manufacturing process conditions (in particular, annealing and cooling conditions) A Sn-based oxide layer is formed to provide a high heat-resistant cold-rolled steel sheet excellent in discoloration resistance and satisfying both workability and discoloration resistance at low cost.
상기 실시 형태는 하나의 예시로서 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다. 본 발명의 특허 청구 범위에 기재된 기술적 사상과 실질적으로 동일한 구성을 갖고 동일한 작용 효과를 이루는 것은 어떠한 것이라도 본 발명의 기술적 범위에 포함된다. The above-described embodiments are illustrative examples of the present invention are not limited thereto. Anything having substantially the same constitution as the technical idea described in the claims of the present invention and achieving the same operational effect is included in the technical scope of the present invention.
Claims (13)
상기 침상 페라이트 조직의 체적 분율은 8.4~11.9%인 것을 특징으로 하는 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판.0.002 to 0.005% of C, 0.06 to 0.12% of Ti, 0.02 to 0.20% of Co, 0.05 to 0.25% of Sn, 0.10 to 0.35% of Mn, 0.02 to 0.1% of Al, 0.002 to 0.1% 0.002 to 0.006% of N, 0.015% or less of S, the balance of Fe and other unavoidable impurities, and the effective additive ratio of C to Ti and Co (Ti x Co) / C is 2.06 to 3.36 (Ti, Co) C composite carbide complex precipitate is formed on the surface of the ferrite body, and is composed of an equiaxed ferrite and an acicular ferrite structure, an Sn-based oxide layer is formed on the surface,
Wherein the volume percentage of the acicular ferrite structure is 8.4 to 11.9%.
상기 Sn계 산화층은 Sn2O3층을 포함하는 것을 특징으로 하는 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판.The method according to claim 1,
Wherein the Sn-based oxide layer comprises a Sn 2 O 3 layer, wherein the Sn-based oxide layer has excellent workability and discoloration resistance.
(Ti,Co)C계 탄화 복합 석출물이 형성되어 있으며, 등축상 페라이트와 침상 페라이트 조직으로 이루어지고, 표면에 Sn계 산화층이 형성되어 있으며,
상기 침상 페라이트 조직의 체적 분율은 8.4~11.9%인 냉연강판을 제조하되,
상기 열간압연은 920℃에서 마무리 압연하는 단계 및 열간압연된 열연판을 40~60℃/sec의 냉각속도로 냉각하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판의 제조 방법.0.002 to 0.005% of C, 0.06 to 0.12% of Co, 0.02 to 0.20% of Co, 0.05 to 0.25% of Sn, 0.10 to 0.35% of Mn, 0.01 to 0.1% of Al, 0.003 to 0.020 of P (Ti x Co) / C of not less than 2.06 to 3.36%, and the balance of Fe and other unavoidable impurities, wherein the content of C is 0.002 to 0.006%, the content of S is 0.015% or less, Rolled at 600 to 640 DEG C, cold rolled, annealed at a temperature of 820 DEG C or higher, annealed at a temperature of 50 DEG C / sec < / RTI >
(Ti, Co) C composite carbide complex precipitate is formed on the surface of the ferrite body, and comprises an equiaxed ferrite and an acicular ferrite structure, and an Sn-based oxide layer is formed on the surface,
A cold rolled steel sheet having a volume fraction of the acicular ferrite structure of 8.4 to 11.9%
Wherein the hot rolling comprises a step of finishing rolling at 920 占 폚 and a step of cooling the hot-rolled hot-rolled sheet at a cooling rate of 40 to 60 占 폚 / sec. The hot-rolled cold-rolled steel sheet having excellent workability and discoloration resistance Gt;
상기 소둔 처리는 820~860℃에서 행하여 지는 것을 특징으로 하는 가공성 및 내변색성이 우수한 고내열 냉연강판의 제조방법.9. The method of claim 8,
Wherein the annealing treatment is performed at 820 to 860 占 폚.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR20110053260A KR101493846B1 (en) | 2011-06-02 | 2011-06-02 | Heat resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, surface properties for working and manufacturing nethod thereof |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR20110053260A KR101493846B1 (en) | 2011-06-02 | 2011-06-02 | Heat resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, surface properties for working and manufacturing nethod thereof |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20120134391A KR20120134391A (en) | 2012-12-12 |
| KR101493846B1 true KR101493846B1 (en) | 2015-02-16 |
Family
ID=47902595
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR20110053260A KR101493846B1 (en) | 2011-06-02 | 2011-06-02 | Heat resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, surface properties for working and manufacturing nethod thereof |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR101493846B1 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020021401A (en) * | 2000-06-07 | 2002-03-20 | 아사무라 타카싯 | Steel pipe having high formability and method for producing the same |
| KR20030030032A (en) * | 2000-09-21 | 2003-04-16 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | Steel plate excellent in shape freezing property and method for production thereof |
-
2011
- 2011-06-02 KR KR20110053260A patent/KR101493846B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020021401A (en) * | 2000-06-07 | 2002-03-20 | 아사무라 타카싯 | Steel pipe having high formability and method for producing the same |
| KR20030030032A (en) * | 2000-09-21 | 2003-04-16 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | Steel plate excellent in shape freezing property and method for production thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20120134391A (en) | 2012-12-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101493846B1 (en) | Heat resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, surface properties for working and manufacturing nethod thereof | |
| KR101308719B1 (en) | High strength and heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR101263790B1 (en) | High heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance for working and manufacturing method thereof | |
| KR101351947B1 (en) | High heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, corrosion resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| JP5586704B2 (en) | Cold-rolled steel sheet for processing excellent in heat resistance and method for producing the same | |
| KR101351946B1 (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR101351944B1 (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR101351948B1 (en) | High strength cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR101351945B1 (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR101308716B1 (en) | High heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR101263792B1 (en) | High heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR101263793B1 (en) | High heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, corrosion resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR101351949B1 (en) | COLD-ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT FORMABILITY, HEAT RESISTANCE, SURFACE PROPERNbES FOR WORKING AND MANUFACTURING METHOD THEREOF | |
| KR101351951B1 (en) | High strength cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance for working and manufacturing method thereof | |
| KR101263791B1 (en) | High strength and heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR101308717B1 (en) | High heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR20120134390A (en) | Heat resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability for working and manufacturing method thereof | |
| KR101351950B1 (en) | High strength cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance for working and manufacturing method thereof | |
| KR101308718B1 (en) | High strength and heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance for working and manufacturing method thereof | |
| KR101351952B1 (en) | High strength cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing method thereof | |
| KR20120134396A (en) | High strength cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance for working and manufacturing method thereof | |
| KR20120127858A (en) | High strength cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance for working and manufacturing method thereof | |
| KR20110063193A (en) | High strength and heat-resistance cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance for working and manufacturing method thereof | |
| KR20120127857A (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent formability, high-heat resistance and surface properties for working and manufacturing nethod thereof | |
| KR20120127855A (en) | Cold-rolled steel sheet having excellent formability, heat resistance, surface properties for working and manufacturing nethod thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| AMND | Amendment | ||
| E601 | Decision to refuse application | ||
| X091 | Application refused [patent] | ||
| AMND | Amendment | ||
| J201 | Request for trial against refusal decision | ||
| J301 | Trial decision |
Free format text: TRIAL DECISION FOR APPEAL AGAINST DECISION TO DECLINE REFUSAL REQUESTED 20140203 Effective date: 20141217 |
|
| S901 | Examination by remand of revocation | ||
| GRNO | Decision to grant (after opposition) | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20180205 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20190117 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20200121 Year of fee payment: 6 |