KR101466203B1 - 블룸 내부 결함 저감 방법 - Google Patents

블룸 내부 결함 저감 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 용강교반장치(EMS)가 구비된 몰드 내 용강의 상단에 공급되는 몰드파우더의 점도(V) 및 상기 용강교반장치(EMS)의 전류값을 확인하는 단계(S1), 상기 몰드파우더의 점도(V)를 이용하여 몰드 레벨 기준값을 설정하는 단계(S2), 상기 몰드에 미리 설정된 위치에서 상기 용강의 몰드 레벨을 측정하는 단계(S3), 상기 몰드 레벨 기준값과 상기 몰드 레벨 측정값을 비교하는 단계(S4), 및 상기 단계(S4)의 비교결과에 따라 상기 용강교반장치(EMS)에 인가되는 전류값을 제어하는 단계(S5)를 포함하는 블룸 내부 결함 저감 방법에 관한 것이다.

Description

블룸 내부 결함 저감 방법{METHOD FOR REDUCING DEFECT IN BLOOM}
본 발명은, 연속주조에 있어서, 주조 조건을 제어하여 연속주조를 통해 제조되는 블룸 내부의 결함을 저감하기 위한 방법에 관한 것이다.
일반적으로, 연속 주조기는 제강로에서 생산되어 래들(ladle)로 이송된 용강을 턴디쉬(turndish)에 받았다가 연속주조기 용 주형으로 공급하여 일정한 크기의 슬라브를 생산하는 설비이다.
상기 연속 주조기는 용강을 저장하는 래들과, 턴디쉬, 및 상기 턴디쉬에서 출강되는 용강을 최초 냉각시켜 소정의 형상을 가지는 주물로 형성하는 연속 주조기용 주형과, 상기 주형에 연결되어 주형에서 형성된 주물을 이동시키는 다수의 핀치롤러를 포함한다.
다시 말해서, 상기 래들과 턴디쉬에서 출강된 용강은 주형에서 소정의 폭과 두께를 가지는 슬라브(slab) 또는 블룸(bloom), 빌렛(billet) 등의 주물로 형성되어 핀치롤러를 통해 이송되는 것이다.
관련된 선행기술로는 한국특허공개 제2010-22287호(공개일; 2010.3.2, 명칭; 표면 품질이 우수한 선재용 주편 제조방법)가 있다.
본 발명은, 연속주조에 있어서, 몰드파우더 점도와 몰드 레벨값에 따라 몰드 용강교반장치(EMS)에 인가되는 전류값을 제어하여 연속주조를 통해 제조되는 블룸 내부의 결함을 저감하기 위한 방법을 제공하기 위한 것이다.
본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들로 제한되지 않는다.
상기한 과제를 실현하기 위한 본 발명의 블룸 내부 결함 저감 방법은, 용강교반장치(EMS)가 구비된 몰드 내 용강의 상단에 공급되는 몰드파우더의 점도 및 상기 용강교반장치(EMS)의 전류값을 확인하는 단계(S1), 상기 몰드파우더의 점도를 이용하여 몰드 레벨 기준값을 설정하는 단계(S2), 상기 몰드에 미리 설정된 위치에서 상기 용강의 몰드 레벨을 측정하는 단계(S3), 상기 몰드 레벨 기준값과 상기 몰드 레벨 측정값을 비교하는 단계(S4), 및 상기 단계(S4)의 비교결과에 따라 상기 용강교반장치(EMS)에 인가되는 전류값을 제어하는 단계(S5)를 포함할 수 있다.
구체적으로, 상기 단계(S2)에서의 상기 몰드 레벨 기준값은 하기 관계식에 따라 산출되어 설정될 수 있다.
관계식
Figure 112013017528630-pat00001
여기서, v-oil은 수모델 실험의 오일의 점도이고, V는 조업중인 연주기 몰드에 공급되는 몰드파우더의 실제 점도일 수 있다.
상기 단계(S3)에서의 상기 설정된 위치는 상기 몰드 내로 침지되도록 설치된 침지노즐의 외주면으로부터 20mm 이내의 일지점일 수 있다.
상기 단계(S5)에서는, 상기 몰드 레벨 측정값이 상기 몰드 레벨 기준값 미만이면 상기 전류값을 유지하고, 상기 몰드 레벨 측정값이 상기 몰드 레벨 기준값 이상이면 상기 전류값을 재설정할 수 있다.
상기 전류값의 재설정은, 상기 단계(S1)에서의 상기 용강교반장치(EMS)의 전류값에서 100A를 차감하여 재설정할 수 있다.
이상에서 설명한 바와 같이 본 발명의 블룸 내부 결함 저감 방법에 따르면, 몰드 용강교반장치(EMS)에 인가되는 전류값을 제어하여 용강 내 몰드파우더 혼입을 방지하고 블룸 내부 중심편석 발생을 저감시킬 수 있다.
또한, 본 발명에 따르면, 연속주조 중 실시간으로 몰드 용강교반장치(EMS)에 인가되는 전류값을 최적화할 수 있다.
도 1은 용강의 흐름을 중심으로 연속주조기를 설명하기 위한 개념도이다.
도 2는 용강교반장치(EMS)에 의한 중심편석 저감을 설명하기 위한 도면이다.
도 3은 몰드파우더 혼입에 의한 블룸 내부 결함 모습을 보여주기 위한 사진이다.
도 4는 본 발명의 블룸 내부 결함 저감 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
도 5는 본 발명을 위한 수모델 실험 시, EMS 전류 인가 정도에 따른 회전류를 보여주기 위한 사진이다.
도 6은 실제 조업에서 침지노즐의 용손 범위를 확인하기 위한 사진이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예들을 상세하게 설명한다. 도면들 중 동일한 구성요소들은 가능한 어느 곳에서든지 동일한 부호로 표시한다. 또한 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.
도 1은 용강의 흐름을 중심으로 연속주조기를 설명하기 위한 개념도이다.
도면을 참조하면, 용강(M)은 래들(10)에 수용된 상태에서 턴디쉬(20)로 유동하게 된다. 이러한 유동을 위하여, 래들(10)에는 턴디쉬(20)를 향해 연장하는 슈라우드노즐(Shroud nozzle, 15)이 설치된다. 슈라우드노즐(15)은 용강(M)이 공기에 노출되어 산화 및 질화되지 않도록 턴디쉬(20) 내의 용강에 잠기도록 연장한다. 슈라우드노즐(15)의 파손 등으로 용강(M)이 공기 중에 노출된 경우를 오픈 캐스팅(Open casting)이라 한다.
턴디쉬(20) 내의 용강(M)은 몰드(30) 내로 연장하는 침지노즐(Submerged Entry Nozzle, 25)에 의해 몰드(30) 내로 유동하게 된다. 침지노즐(25)은 몰드(30)의 중앙에 배치되어, 침지노즐(25)의 양 토출구에서 토출되는 용강(M)의 유동이 대칭을 이룰 수 있도록 한다. 침지노즐(25)을 통한 용강(M)의 토출의 시작, 토출 속도, 및 중단은 침지노즐(25)에 대응하여 턴디쉬(20)에 설치되는 스토퍼(Stopper, 21)에 의해 결정된다. 구체적으로, 스토퍼(21)는 침지노즐(25)의 입구를 개폐하도록 침지노즐(25)과 동일한 라인을 따라 수직 이동될 수 있다.
몰드(30) 내의 용강(M)은 몰드(30)를 이루는 벽면에 접한 부분부터 응고하기 시작한다. 이는 용강(M)의 중심보다는 주변부가 수냉되는 몰드(30)에 의해 열을 잃기 쉽기 때문이다. 주변부가 먼저 응고되는 방식에 의해, 연주주편(80)의 주조 방향을 따른 뒷부분은 미응고 용강(82)이 응고쉘(81)에 감싸여진 형태를 이루게 된다.
핀치롤(미도시됨)이 완전히 응고된 연주주편(80)의 선단부(83)를 잡아당김에 따라, 미응고 용강(82)은 응고쉘(81)과 함께 주조 방향으로 이동하게 된다. 미응고 용강(82)은 위 이동 과정에서 냉각수를 분사하는 스프레이(65)에 의해 냉각된다. 이는 연주주편(80)에서 미응고 용강(82)이 차지하는 두께가 점차로 작아지게 한다. 연주주편(80)이 응고 완료점(85)에 이르면, 연주주편(80)은 전체 두께가 응고쉘(81)로 채워지게 된다. 응고가 완료된 연주주편(80)은 절단 지점(91)에서 일정 크기로 절단되어 슬라브, 블룸 등과 같은 주편(P)으로 나누어진다.
한편, 몰드(30)의 외측 주변에는 몰드 용강교반장치(EMS; 35)가 배치된다. 몰드 용강교반장치(EMS; 35)는 용강에 전자기력을 부여하여 전자기력으로 침지노즐(25)에서 토출되는 용강의 토출류를 가감속하여 탕면의 유동 속도를 제어하게 된다. 일반적으로 고속주조에서는 감속모드(자기장에 의한 이동방향이 침지노즐 쪽임)를 통해 침지노즐(25)로부터 토출되는 용강을 감속하게 되고, 저속주조에서는 가속모드(자기장에 의한 이동방향이 몰드 가장자리 쪽임)를 통해 침지노즐(25)로부터 토출되는 용강을 가속하게 된다. 상기에서 가속모드와 감속모드는 전자기 코일로 인가되는 전류의 방향을 제어함에 따라 이루어지며, 전자기 코일로 인가되는 전류량을 조절하여 자기장의 세기를 가변시킬 수 있다.
대게 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값이 클수록 연주기를 통하여 제조된 주편(슬라브, 블룸 등)의 내부 결함이 저감된다. 왜냐하면, 몰드 용강교반장치(EMS; 35)는 도 2에서 보듯이 몰드(30) 내 용강에 회전류를 발생시켜 주상정의 성장을 방해하여 주편의 중심 편석 결함을 저감시키는데, 이때 회전류가 강할수록 주상정의 성장이 더욱 효과적으로 저하되기 때문이다.
그러나, 이와 같이 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값이 강할수록 주편의 중심 편석 결함이 저감되는 반면 몰드(30) 탕면이 과도하게 불안정해짐에 따라 몰드파우더 혼입이 이루어져 도 3의 사진에서와 같은 몰드파우더성 결함이 발생된다.
종래의 연속주조 공정에서는 이러한 몰드파우더성 결함을 최종 제품에서 확인하고, 그 정도를 최종 제품의 품질 실적으로 평가하여 이를 기준으로 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 조정하였다. 그러나, 이와 같은 방법은 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 제어하기 위하여 연주 개시 시점으로부터 최종 제품 생산까지의 시간이 불필요하게 요구된다. 따라서, 본 발명에서는 주편, 특히 블룸 내부 결함을 미리 예측하여 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 제어함으로써 블룸의 내부 결함을 저감시키는 방법을 제시하고자 한다.
도 4는 본 발명의 블룸 내부 결함 저감 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
도 4를 참조하면, 블룸 내부 결함 저감 방법은 몰드파우더의 점도 및 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 확인(단계 S1)하고, 확인 값에 따라 몰드 레벨 기준값을 설정(단계 S2)한 이후에, 조업중인 몰드 레벨을 측정(단계 S3)한다. 그리고, 단계(S2) 및 단계(S3)에서 얻어진 몰드 레벨 기준값과 몰드 레벨 측정값을 비교(단계 S4)하여, 비교 결과에 따라 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 제어(단계 S5)함으로써 이루어진다.
구체적으로 설명하면, 우선 몰드파우더의 점도(V) 및 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 확인한다(단계 S1). 몰드파우더의 점도(V)는 미리 준비되었다가 조업중인 연주기 몰드(30)에 공급되는 몰드파우더의 실제 점도를 의미한다. 그리고, 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값은 연속주조 개시 초기에 몰드 용강교반장치(EMS; 35)에 인가된 전류의 크기를 나타낸다.
다음으로, 단계(S1)에서 확인된 몰드파우더의 점도(V)에 따라 몰드 레벨 기준값을 설정한다(단계 S2). 이러한 몰드 레벨 기준값을 설정하기 위하여는 수모델 실험이 선행되어야 한다. 왜냐하면, 실제 연주기는 조업 상황을 실시간으로 확인할 수 없으므로 조업 중인 연주기 몰드(30) 상황을 가시적으로 확인하기 위하여 수모델 실험을 실시하는 것이다.
본 발명을 위한 수모델 실험에서는 실제 조업의 용강을 대신하여 물이 사용되었고, 실제 조업의 몰드파우더를 대신하여 유색이 첨가된 오일이 사용되었으며, 이외 구성된 몰드(30)에 침지노즐 및 몰드 용강교반장치(EMS; 35)를 실제 조업에서와 같이 배치하여 실험하였다.
이러한 수모델 실험의 상황은 도 5에서 확인할 수 있는데, 도 5의 (a)는 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값이 '0'인 경우, (b)는 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값이 '중'인 경우, (c)는 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값이 '강'인 경우의 회전류 상태를 비교하기 위한 것이다. 본 도면을 참조하면, 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값이 강할수록, 회전류에 의한 오일 혼입 발생이 증가됨을 확인할 수 있다. 여기서, 오일 혼입이 발생되는 몰드 레벨의 임계수치는 40mm로 정하였다. 이와 같이 임계수치를 40mm으로 정한 것은 실험 실시에 의하여 상기 임계수치를 초과하는 경우에 오일이 혼입됨을 확인하였기 때문이다.
따라서, 본 발명의 몰드 레벨 기준값은 하기 관계식에 따라 산출하게 된다.
관계식
Figure 112013017528630-pat00002
여기서, 계수 '40/v-oil'은 상기 관계식을 도출하기 위하여 실시된 수모델 실험으로부터 얻어진 값으로서 전술된 몰드 레벨의 임계수치를 40mm를 수모델 실험에 사용된 오일의 점도로 나누어 계산된 값이다. 그리고, 'V'는 조업중인 연주기 몰드(30)에 공급되는 몰드파우더의 실제 점도이다. 또한, 계수 '1.2'는 수모델 실험을 실제 조업에 적용시키기 위한 보정값으로서, 실제 조업의 몰드 레벨 최대값인 60mm를 수모델 실험의 몰드 레벨 최대값인 50mm로 나누어 얻은 값이다. 이때, 실제 조업의 몰드 레벨 최대값인 60mm는 도 6의 실제 조업의 침지노즐(25)의 용손 범위로 부터 확인하여 적용 한 것이다.
이로써, 수모델의 몰드 레벨 임계수치를 수모델 실험 실시에 사용된 오일의 점도로 나누어 얻어진 값에 실제 조업의 몰드파우더 점도를 곱하고, 이어 계산된 값을 보정하여 조업 중인 연주기 몰드 레벨 기준값을 산출할 수 있게 된다.
이와 같이 몰드 레벨 기준 값을 산출하는 한편, 조업 중인 연주기 몰드(30)에서 용강의 몰드 레벨을 측정한다(단계 S3). 몰드 레벨은 일반적으로 방사선 또는 와전류 방식에 의한 몰드 레벨 센서를 사용하여 측정한다.
단계(S3)에서의 몰드 레벨은 조업 중인 몰드(30)의 설정된 위치에서 측정된다. 이때 설정된 위치는 몰드(30) 내로 침지되도록 설치된 침지노즐(25)의 외주면으로부터 20mm 이내의 일지점이다. 이는 전술된 도 5에서 보듯이, 몰드 용강교반장치(EMS; 35)에 의한 회전류가 침지노즐(25)의 주변부에서 강하게 발생되기 때문에 그 주변의 몰드 레벨을 기준으로 하기 위함이다.
이어, 단계(S2)에서 산출된 몰드 레벨 기준값과 단계(S3)에서 얻어진 몰드 레벨 측정값을 비교한다(단계 S4). 그리고, 비교 결과에 따라 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 제어한다(단계 S5).
여기서, 몰드 레벨 측정값이 몰드 레벨 기준값 미만이면 몰드(30) 내 용강의 유동 속도가 적정한 것으로 판단하고 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 유지하고, 몰드 레벨 측정값이 몰드 레벨 기준값 이상이면 몰드(30) 내 용강의 유동 속도가 과도한 것으로 판단하고 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 재설정한다. 이때, 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 재설정 시에는 몰드 용강교반장치(EMS; 35)의 전류값을 을 감소시키게 되는데, 대게 단계(S1)의 용강교반장치(EMS)의 전류값에서 100A를 차감하여 설정하게 된다.
그리고, 이상에서 설명한 바와 같이 본 발명의 블룸 내부 결함 저감 방법에 따르면, 몰드 용강교반장치(EMS)에 인가되는 전류값을 제어하여 용강 내 몰드파우더 혼입을 방지하고 블룸 내부 중심편석 발생을 저감시킬 수 있다.
또한, 본 발명의 블룸 내부 결함 저감 방법은 실시간으로 적용 가능하여, 전술된 단계에 따라 연주 조업 조건(특히, 몰드 용강교반장치(EMS)에 인가되는 전류값)을 실시간으로 제어하여 최적화할 수 있다.
상기와 같은 블룸 내부 결함 저감 방법은 위에서 설명된 실시예들의 구성과 작동 방식에 한정되는 것이 아니다. 상기 실시예들은 각 실시예들의 전부 또는 일부가 선택적으로 조합되어 다양한 변형이 이루어질 수 있도록 구성될 수도 있다.
10: 래들 15: 슈라우드노즐
20: 턴디쉬 21: 스토퍼
25: 침지노즐 30: 몰드
35: 몰드 용강교반장치(EMS) 60: 지지롤
65: 스프레이 80: 연주주편
81: 응고쉘 82: 미응고 용강
83: 선단부 85: 응고 완료점
91: 절단 지점 M: 용강
P: 반제품

Claims (5)

  1. 용강교반장치(EMS)가 구비된 몰드 내 용강의 상단에 공급되는 몰드파우더의 점도 및 상기 용강교반장치(EMS)의 전류값을 확인하는 단계(S1);
    상기 몰드파우더의 점도를 이용하여 몰드 레벨 기준값을 설정하는 단계(S2);
    상기 몰드에 미리 설정된 위치에서 상기 용강의 몰드 레벨을 측정하는 단계(S3);
    상기 몰드 레벨 기준값과 상기 몰드 레벨 측정값을 비교하는 단계(S4); 및
    상기 단계(S4)의 비교결과에 따라 상기 용강교반장치(EMS)에 인가되는 전류값을 제어하는 단계(S5);를 포함하며,
    상기 단계(S2)에서의 상기 몰드 레벨 기준값은 하기 관계식에 따라 산출되어 설정되는 블룸 내부 결함 저감 방법.
    관계식
    Figure 112014078200725-pat00003

    여기서, v-oil은 수모델 실험의 오일의 점도이고, V는 조업중인 연주기 몰드에 공급되는 몰드파우더의 실제 점도임.
  2. 삭제
  3. 청구항 1에 있어서,
    상기 단계(S3)에서의 상기 설정된 위치는 상기 몰드 내로 침지되도록 설치된 침지노즐의 외주면으로부터 20mm 이내의 일지점인 블룸 내부 결함 저감 방법.
  4. 청구항 1에 있어서,
    상기 단계(S5)에서는,
    상기 몰드 레벨 측정값이 상기 몰드 레벨 기준값 미만이면 상기 전류값을 유지하고, 상기 몰드 레벨 측정값이 상기 몰드 레벨 기준값 이상이면 상기 전류값을 재설정하는 블룸 내부 결함 저감 방법.
  5. 청구항 4에 있어서,
    상기 전류값의 재설정은,
    상기 단계(S1)에서의 상기 용강교반장치(EMS)의 전류값에서 100A를 차감하여 재설정하는 블룸 내부 결함 저감 방법.
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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0583241B2 (ko) * 1990-04-27 1993-11-25 Unilever Nv
JPH0871716A (ja) * 1994-09-08 1996-03-19 Nippon Steel Corp 連続鋳造における鋳型内溶鋼流動制御方法
JP2003065684A (ja) 2001-08-27 2003-03-05 Kawasaki Steel Corp 溶銑鍋内の湯面レベル検出方法
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Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0583241B2 (ko) * 1990-04-27 1993-11-25 Unilever Nv
JPH0871716A (ja) * 1994-09-08 1996-03-19 Nippon Steel Corp 連続鋳造における鋳型内溶鋼流動制御方法
JP2003065684A (ja) 2001-08-27 2003-03-05 Kawasaki Steel Corp 溶銑鍋内の湯面レベル検出方法
KR101239537B1 (ko) 2005-12-22 2013-03-06 주식회사 포스코 침지노즐의 침적깊이 최적화에 의한 주편 표면 결함 저감방법
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