KR101428257B1 - Sizing pressing method and apparatus - Google Patents

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KR101428257B1
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Abstract

슬래브의 폭압하 프레스 공정을 포함하는 금속판의 열간압연 공정에 있어서, 폭압하에 기인하여 발생하는 압연판의 캠버를 큰폭으로 저감시키는 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치를 제공한다.
즉, 본 발명은 슬래브를 폭압하하는 한 쌍의 프레스 공구를 가지는 폭압하 프레스 장치를 이용한 폭압하 프레스 공정에 있어서, 이 슬래브의 길이방향의 어느 위치를 폭압하하고 있을 때에도 항상 이 프레스 공구 위치 이외에 이 슬래브의 길이방향의 2개소 이상의 위치에서 이 슬래브의 폭방향 변위를 구속한 상태에서 폭압하를 실시하는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치를 제공한다.Provided are a press-under-pressure method and a press-press-under-press apparatus for significantly reducing a camber of a rolled plate caused by an overpressure in a hot rolling process of a metal plate including a press-down process of a slab.
That is, according to the present invention, in a press-down press process using a press-under-press apparatus having a pair of press tools for pressurizing a slab, even when any position in the lengthwise direction of the slab is pressurized, And a lowering pressure is applied under the condition that the displacement in the width direction of the slab is restricted at two or more positions in the longitudinal direction of the slab.

Description

폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치{Sizing pressing method and apparatus}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to a pressure-

본 발명은 슬래브의 폭압하 프레스 공정을 포함하는 금속판의 열간압연 공정에 있어서, 압연판의 캠버(camber)를 크게 저감시킬 수 있는 기술에 관한 것이다.The present invention relates to a technique capable of greatly reducing the camber of a rolling plate in a hot rolling process of a metal plate including a pressing process of a slab under a high pressure.

열간 슬래브의 폭압하 공정은 수직롤 압연기에 의한 방법과 폭압하 프레스 공구를 구비한 폭압하 프레스 장치에 의한 방법 2 종류가 있지만, 폭압하 프레스 장치에 의한 방법은 폭압하 후의 수평압연에 의한 폭복귀(width return)가 적다.There are two methods for the substep under pressure of the hot slab, one is a vertical roll mill method and the other is a submerged press machine equipped with a press tool under extreme pressure. (width return) is small.

즉, 폭압하 프레스 장치에 의한 방법은 폭압하 효율이 우수하며 또한 앞끝단의 손실이 적고 수율도 양호하기 때문에 최근에는 폭압하 프레스 장치가 채용되는 경우가 많다. That is, since the method using the under-pressure press apparatus is excellent in the efficiency under extreme pressure, and the loss at the front end is small and the yield is good, in many cases, the under-pressurizing press apparatus is often employed.

폭압하 프레스 장치를 구비하는 열간압연라인의 구성은 대체로 다음과 같다. 폭압하 프레스 장치는 가열로 출측에 설치되며, 가열로 추출 후의 열간 슬래브는 우선 폭압하 프레스 장치에 의해 폭압하되고, 그 후 수평롤을 가지는 조압연기에 의한 압연에 의해 두께가 감소되어 거친 바(rough bar)가 되고 마무리 압연기에 의해 제품 두께까지 압연된다. 이하의 본 명세서의 설명도 이러한 열간압연라인을 대상으로 하여 기술하고 있다.The construction of the hot rolling line having a press-down press apparatus is generally as follows. The hot-rolled press apparatus is installed on the exit side of the heating furnace, and the hot slab after the heating furnace is first subjected to the high-pressure pressing by the under-pressure press apparatus. Thereafter, the thickness is reduced by the rolling with the rough rolling mill having the horizontal roll, rough bar) and rolled to the product thickness by a finishing mill. The following description of this specification also describes these hot rolling lines.

그러나, 폭압하 프레스 장치에 의해, 종래 이상의 큰 폭압하를 실시하면, 조압연 및 마무리 압연 후의 압연판의 판면 내에서의 휨, 즉 캠버(camber)가 커져서 문제되는 경우가 있다. 이는 주로 슬래브의 열간압연라인의 작업측과 구동측의 온도 편차에 의한 변형저항의 차이에서 기인되는 것이라고 판단된다.However, when the pressure is applied under a large pressure, which is higher than that of the conventional press machine, there is a problem in that the camber becomes large in the plate surface of the rolled plate after the rough rolling and the finish rolling. This is mainly due to the difference in deformation resistance due to the temperature deviation between the working side and the driving side of the hot rolling line of the slab.

예를 들면, 특허문헌 1에는 슬래브의 온도 편차를 검출하여 폭압하 프레스 장치의 작업측 및 구동측의 폭압하 프레스 공구의 압하 위상에 의도적으로 차이를 두어 폭압하작업을 실시하는 폭압하 프레스 방법이 개시되어 있다.For example, Patent Literature 1 discloses a pressure-lower press method in which a temperature deviation of a slab is detected and a pressure drop is intentionally made to be different from a pressing down phase of a press-down pressure tool on a working side and a driving side of a pressure- Lt; / RTI >

또한, 특허문헌 2에는 폭압하 프레스 장치의 출측에 배치한 수직롤의 하중으로부터 캠버를 검출하여 프레스 공구를 판면 내에서 경사지게 하여 캠버를 제어하는 폭압하 프레스 방법이 개시되어 있다.Patent Document 2 discloses a pressure lowering press method in which a camber is detected from a load of a vertical roll placed on the exit side of a heavy pressure lowering press to tilt the press tool in the surface of the plate to control the camber.

특허문헌 3에는 슬래브의 온도 편차를 검출하여 폭압하 프레스 작업 전에 냉매를 분무하여 온도 편차를 해소하는 방법이 개시되어 있다.Patent Document 3 discloses a method of detecting a temperature deviation of a slab and spraying a coolant before a press work under pressure to solve a temperature deviation.

특허문헌 4에는 폭압하 프레스 장치의 입측 또는 출측의 적어도 어느 한 쪽에 설치한 사이드가이드로 슬래브의 단면을 구속하면서 폭압하 프레스를 실시하는 방법이 개시되어 있다.Patent Document 4 discloses a method of performing press-down under pressure while restraining a section of a slab with a side guide provided on at least one side of the entrance or exit of the under-pressure press.

(특허문헌 1)일본특허공개 2001－113338호 공보(Patent Document 1) Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-113338

(특허문헌 2)일본특허공개 평 6－277717호 공보(Patent Document 2) JP-A-6-277717

(특허문헌 3)일본특허공개 평 6－304601호 공보(Patent Document 3) JP-A-6-304601

(특허문헌 4)일본특허공개 평 10－94801호 공보(Patent Document 4) JP-A-10-94801

특허문헌 1 및 2에 개시되어 있는 방법은 폭압하 프레스 장치의 출측 캠버의 저감에는 효과가 있지만, 그 후의 조압연에서의 두께 압하 과정에서 발생하는 캠버를 억제할 수 없다. 이는 슬래브에 온도 편차가 있는 경우, 폭압하 프레스에 의해 발생하는 두께 증가 현상, 즉 도그 본(dog born) 형상에 작업측과 구동측에서 편차가 발생하고 이를 조압연기로 수평압연할 때 캠버가 발생하기 때문이며, 이 문제에 대한 해결책은 특허문헌 1 및 2에는 개시되어 있지 않다.The methods disclosed in Patent Documents 1 and 2 are effective in reducing the output camber of the press machine under the extrusion pressure, but can not suppress the camber that occurs in the process of thickness reduction in the subsequent rough rolling. This is because, when there is a temperature deviation in the slab, a camber occurs when the thickness increase phenomenon caused by the under-pressure press, that is, the dog-born shape, deviates from the working side and the driving side and is horizontally rolled by the rough rolling mill And a solution to this problem is not disclosed in Patent Documents 1 and 2.

한편, 특허문헌 3의 냉매 분무에 의한 온도 편차의 해소는 캠버 발생의 근본 원인을 없애는 것으로 원리적으로는 유효하지만, 현실적으로는 슬래브와 같이 열용량이 큰 것에 대해서 압연 능률을 저해하지 않고 단시간에 온도 편차를 해소하기가 어렵고, 또한 온도의 폭방향 분포를 정확하게 보상하는 냉각을 실시하는 것은 더욱 어렵기 때문에 이 방법을 유효하게 실용화하는 것은 곤란하다.On the other hand, in Patent Document 3, the resolution of the temperature deviation due to the refrigerant spray is effective in principle by eliminating the root cause of the camber generation, but in reality, the heat capacity is large as in the case of the slab, And it is more difficult to perform cooling to accurately compensate the temperature distribution in the width direction. Therefore, it is difficult to effectively use this method.

특허문헌 4의 사이드가이드에 의한 슬래브 구속은, 효과를 발휘시키려면 사이드가이드 사이에 슬래브를 개재한 상태에서 폭압하를 실시하여야 하지만, 이 경우 슬래브와 사이드가이드 사이에 작용하는 마찰력 때문에 슬래브를 진행방향으로 보내는 작업이 불안정하게 되어 결국 슬래브와 사이드가이드 사이에 공간을 구비해야 하기 때문에 충분한 효과를 기대할 수 없다. 또한, 사이드가이드는 프레스 공구에 근접하게 설치하기 어렵기 때문에 캠버가 문제인 슬래브의 앞끝단에 효과가 미치지 않은 것도 큰 결점이다.In order to exert the effect, the slab constraint by the side guide of Patent Document 4 should be carried out under a high pressure in a state in which the slab is interposed between the side guides. In this case, due to the frictional force acting between the slab and the side guide, It is necessary to provide a space between the slab and the side guide, so that a sufficient effect can not be expected. It is also a major drawback that the side guide is difficult to install close to the press tool and therefore the camber is not effective at the front end of the slab in question.

그래서 본 발명에서는 상기와 같은 종래 기술에서 해결할 수 없었던 폭압하 프레스 작업에 수반되는 캠버를 해소하는 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치를 개시한다.Thus, the present invention discloses a method and apparatus for pressurizing under pressure, which can solve the camber that accompanies press-under-press work which can not be solved by the conventional art as described above.

슬래브를 폭압하하는 한 쌍의 프레스 공구를 가지는 폭압하 프레스 장치를 이용한 폭압하 프레스 방법으로, 상기 슬래브의 진행방향의 어느 위치를 폭압하하고 있을 때에도, 상기 프레스 공구의 위치 이외의 상기 슬래브의 진행방향의 2개소이상의 위치에서 상기 슬래브의 폭방향 변위를 구속한 상태에서 폭압하를 실시하는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 방법이다.The method of pressing under pressure by using a press-under-press apparatus having a pair of press tools for press-down the slab, even when a position in the advancing direction of the slab is under pressure, the progress of the slab other than the position of the press tool In the state in which the displacement in the width direction of the slab is restricted at two or more positions in the direction of the width of the slab.

이때, 상기 슬래브의 폭방향 변위 구속은, 상기 슬래브의 폭방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 수직롤 또는 상기 슬래브의 두께방향의 양측부에 제공되는 한 쌍의 핀치롤로 실시하는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 방법이다.The width-direction displacement restraint of the slab is performed by a pair of pinch rolls provided at both side portions in the thickness direction of the slab or a pair of vertical rolls provided at both side portions in the width direction of the slab. Bottom press method.

또한, 슬래브를 폭압하하는 한 쌍의 프레스 공구와 이 프레스 공구의 입측 및 출측에 각각 상하 한 쌍의 핀치롤을 가지는 폭압하 프레스 장치로, 상기 입측 핀치롤의 상기 슬래브의 진행방향의 더욱 상류측에 상기 슬래브의 폭방향 변위를 구속하는 1세트 이상의 입측 구속기구를 가지면서 상기 출측 핀치롤의 상기 슬래브의 진행방향의 더욱 하류측에 상기 슬래브의 폭방향 변위를 구속하는 1세트 이상의 출측 구속기구를 가지며, 상기 폭압하 프레스 장치로 폭압하를 실시하는 가장 짧은 슬래브의 길이를 L로 할 때, 상기 입측 구속기구 중 상기 입측 핀치롤에 가장 가까운 입측 구속기구에서 상기 출측 핀치롤까지의 거리가 L이하이면서, 상기 입측 핀치롤에서 상기 출측 구속기구 중 상기 출측 핀치롤에 가장 가까운 출측 구속기구까지의 거리가 L이하가 되도록 구성된 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 장치이다.Further, the present invention provides a press-under-press apparatus having a pair of press tools for pressurizing the slab and a pair of upper and lower pinch rolls on the inlet side and the outlet side of the press tool, And at least one set of outward restraint mechanisms for restricting the widthwise displacement of the slab to the further downstream side of the advancing direction of the slab of the outgoing pinch roll while having at least one set of restricting mechanism for restricting the widthwise displacement of the slab And the length of the shortest slab to be subjected to the transverse pressure is L, the distance from the entrance-side pinching mechanism closest to the entrance-side pinch roll to the exit pinch roll is L or less While the distance from the input pinch roll to the exit restraint mechanism closest to the exit pinch roll of the exit restraint mechanism is L or less So that the pressurized pressure is reduced.

또한, 상기 폭압하 프레스 장치에 있어서, 상기 입측 구속기구는 상기 슬래브의 폭방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 수직롤 및 상기 슬래브의 두께방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 핀치롤 중 적어도 하나를 1 세트로 하여 구성되는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 장치이다.In addition, in the above-described under-pressure press apparatus, the inlet-side restraining mechanism may include at least one of a pair of vertical rolls provided on both widthwise sides of the slab and a pair of pinch rolls provided on both sides in the thickness direction of the slab And a pair of press-forming apparatuses.

나아가, 상기 폭압하 프레스 장치에 있어서, 상기 출측 구속기구는 상기 슬래브의 폭방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 수직롤 및 상기 슬래브의 두께방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 핀치롤 중 적어도 하나를 1 세트로 하여 구성되는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 장치이다.Furthermore, in the above-described under-pressure press apparatus, the exit restraint mechanism may comprise at least one of a pair of vertical rolls provided on both widthwise sides of the slab and a pair of pinch rolls provided on both sides in the thickness direction of the slab And a pair of press-forming apparatuses.

본 발명의 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치에 의해, 슬래브에 좌우의 온도편차가 있어도 폭압하량의 좌우편차가 발생하는 것을 방지할 수 있어 폭압하에 기인한 캠버를 실질적으로 해소할 수 있게 되어 그 후의 압연 공정의 제조성 및 수율을 큰폭으로 개선할 수 있다.It is possible to prevent the right and left deviation of the pressure drop from being generated even when there is a right and left temperature deviation in the slab by the pressure lower pressing method and the pressure lower pressing device of the present invention, The production and yield of the subsequent rolling process can be greatly improved.

도 1은 본 발명에 관한 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치의 제1 형태를 나타내는 평면도이다.
도 2는 본 발명에 관한 제1 형태의 폭압하 프레스 장치에 있어서, 짧은 슬래브의 선단부의 폭압하 프레스를 실시하고 있는 형태를 나타내는 평면도이다.
도 3은 본 발명에 관한 제1 형태의 폭압하 프레스 장치에 있어서, 짧은 슬래브의 중앙부의 폭압하 프레스를 실시하고 있는 형태를 나타내는 평면도이다.
도 4는 본 발명에 관한 제1 형태의 폭압하 프레스 장치에 있어서, 짧은 슬래브의 말단부의 폭압하 프레스를 실시하고 있는 형태를 나타내는 평면도이다.
도 5는 본 발명에 관한 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치의 제2 형태를 나타내는 평면도이다.
도 6은 본 발명에 관한 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치의 제3 형태를 나타내는 평면도이다.
도 7은 본 발명에 관한 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치의 제4 형태를 나타내는 평면도이다.
도 8은 본 발명에 관한 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치의 제5 형태를 나타내는 평면도이다.
도 9는 종래 기술의 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치에 의해 슬래브 선단부를 폭압하할 때의 힘의 균형을 무시한 가상상태를 나타내는 평면도(a) 및 슬래브2의 출측 단면도(b)이다.
도 10은 종래 기술의 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치에 의해 슬래브 선단부를 폭압하할 때의 힘의 균형을 고려한 실제 상태를 나타내는 평면도(a) 및 슬래브2의 출측 단면도(b)이다.
도 11은 종래 기술의 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치에 의해 슬래브 말단부를 폭압하할 때의 힘의 균형을 무시한 가상적 상태를 나타내는 평면도(a) 및 슬래브(2)의 출측 단면도(b)이다.
도 12는 종래 기술의 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치에 의해 슬래브 말단부를 폭압하할 때의 힘의 균형을 고려한 실제 상태를 나타내는 평면도(a) 및 슬래브(2)의 출측 단면도(b)이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a plan view showing a first type of press-under-press method and a press-under-press device according to the present invention.
Fig. 2 is a plan view showing a form in which a tip end portion of a short slab is subjected to an under-pressure-lowering press in the under-coercion press apparatus according to the first aspect of the present invention.
Fig. 3 is a plan view showing a state in which a press-under-pressure is applied to a central portion of a short slab in the under-pressurization underpressing apparatus according to the first embodiment of the present invention.
4 is a plan view showing a state in which a press-down force is applied to a distal end portion of a short slab in the under-coercive press apparatus according to the first embodiment of the present invention.
5 is a plan view showing a second type of press-under-press method and a press-under-press device according to the present invention.
6 is a plan view showing a third type of press-under-press method and a press-under-press device according to the present invention.
7 is a plan view showing a fourth type of press-under-press method and a press-under-press device according to the present invention.
Fig. 8 is a plan view showing a fifth type of press-under-press method and a press-under-press device according to the present invention.
Fig. 9 is a plan view (a) showing a virtual state in which the balance of force when the end of the slab is pressurized by the press-under-pressure method and a press-under-pressure device of the prior art, and an outward sectional view (b) of the slab 2.
Fig. 10 is a plan view (a) showing an actual state in which a balance of force is exerted when the pressure of the slab front end is lowered by the press-under-pressure method and the press-under-pressure device of the prior art, and FIG.
11 is a plan view (a) showing an imaginary state in which the balance of force when the end of a slab is subjected to a pressure drop by the press-under-pressure method and a press-under-pressure device of the prior art, and an outward sectional view (b) of the slab 2 .
12 is a plan view (a) showing an actual state in which a balance of force is exerted when the end of a slab is pressurized by a press-under-pressure method and a press-under-pressure device of the prior art, and an outward sectional view (b) of the slab 2 .

이하에서는 도면을 참조하여 본 발명의 구체적인 실시예를 상세하게 설명한다. 다만, 본 발명의 사상은 제시되는 실시예에 제한되지 아니하고, 본 발명의 사상을 이해하는 당업자는 동일한 사상의 범위 내에서 다른 구성요소를 추가, 변경, 삭제 등을 통하여, 퇴보적인 다른 발명이나 본 발명 사상의 범위 내에 포함되는 다른 실시예를 용이하게 제안할 수 있을 것이나, 이 또한 본원 발명 사상 범위 내에 포함된다고 할 것이다.Hereinafter, specific embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. It will be apparent to those skilled in the art that various modifications and variations can be made in the present invention without departing from the spirit or scope of the inventive concept. Other embodiments falling within the scope of the inventive concept may readily be suggested, but are also considered to be within the scope of the present invention.

또한, 각 실시예의 도면에 나타나는 동일한 사상의 범위 내의 기능이 동일한 구성요소는 동일한 참조부호를 사용하여 설명한다.
The same reference numerals are used to designate the same components in the same reference numerals in the drawings of the embodiments.

본 발명자들은 폭압하 프레스 작업에 수반되는 판면 내에서의 휨, 즉 캠버(camber)의 발생 메카니즘을 명확하게 하기 위해서 핫 스트립 밀(실제 기계)에서의 폭압하 프레스 입측의 슬래브의 온도 분포, 폭압하 프레스 장치 출측의 캠버, 그리고 폭압하 프레스 장치에 이은 조압연기, 즉 수평롤 압연기 출측의 캠버를 계측하여 폭압하 프레스 작업에 수반되는 캠버의 발생 거동을 상세하게 관찰했다. 또한 측정 대상인 핫 스트립 밀(실제 기계)의 폭압하 프레스 장치는, 폭압하 프레스 공구의 입측 및 출측에 각각 한 쌍의 핀치롤을 가지는 형식이다. 또한 이하의 설명에서는 슬래브 폭방향의 작업측과 구동측을 「좌우」라고 간략히 표현할 수 있다.The present inventors have found that the temperature distribution of the slab on the inlet side of a press under a pressure of a hot strip mill (actual machine), the temperature distribution of a pressurized The camber on the exit side of the press machine, and the camber on the out side of the rough rolling mill after the extrusion press machine were measured to observe in detail the generation behavior of the camber involved in the press work under pressure. Further, the under-pressurizing press apparatus of the hot strip mill (actual machine) to be measured is a type having a pair of pinch rolls respectively on the inlet side and the outlet side of the press-under-pressure press. In the following description, the work side and the drive side in the slab width direction can be expressed simply as " left and right ".

상기 측정 결과, 폭압하 프레스 출측의 캠버는 매우 작지만, 조압연기 출측의 캠버는 특히 압연재의 선단부 및 말단부에서 현저하게 발생하는 것이 명확해졌으며, 특허문헌 1 및 2에서 억제하고자 하는 폭압하 프레스 시에 발생하는 캠버보다도 그 후의 좌우 비대칭 도그 본 형상의 수평압연에 의해 발생하는 캠버가 더욱 중대한 문제라는 것이 판명되었다.As a result of the measurement, it has become clear that the camber on the exit side of the press roll under the extrusion pressure is very small, but the camber on the exit side of the rough rolling machine is remarkably generated particularly at the leading end and the end portion of the rolled material. In Patent Documents 1 and 2, It is found that the camber generated by the horizontal rolling of the laterally asymmetrical dog shape is a more serious problem than the camber generated in the camber.

또한, 폭압하 프레스 입측의 슬래브의 온도 분포는, 모든 슬래브에 있어서, 구동측의 온도가 작업측의 온도보다 높아져 있었다. 이는 가열로의 추출구에 가까운 슬래브의 작업측이 열을 빼앗긴 결과라고 추정된다. 그 결과, 슬래브의 변형저항은 상대적으로 작업측이 높고 구동측이 작아져, 폭압하 프레스 시에 구동측의 폭압하량이 작업측에 비해 커져서 구동측의 두께가 작업측보다 커지는 도그 본 형상의 비대칭이 발생된다. 이때, 폭압하 프레스 작업에서는 폭압하 프레스 공구가 슬래브와 길이방향(슬래브의 진행방향)으로 넓은 영역에서 접촉되고 있기 때문에, 판폭방향으로 압하된 상기 슬래브의 메탈은 대부분이 두께방향으로 이동되고 길이방향으로는 이동되지 않기 때문에, 폭압하 프레스 직후에는 캠버가 거의 발생하지 않는다고 생각된다.Further, in the temperature distribution of the slab on the press-in press inflow bottom side, the temperature on the drive side was higher than the temperature on the work side in all the slabs. It is presumed that the working side of the slab close to the extraction port of the heating furnace is the result of the heat being lost. As a result, the deformation resistance of the slab is relatively higher on the working side and smaller on the driving side, and the asymmetric shape of the dogbone shape in which the thickness of the driving side is larger than that on the working side, Lt; / RTI > At this time, in the press work under pressure, since the press tool under extreme pressure is in contact with the slab in a wide area in the longitudinal direction (the advancing direction of the slab), most of the metal of the slab pressed down in the plate width direction is moved in the thickness direction, It is considered that almost no camber is generated immediately after the pressurization under pressure.

하지만, 슬래브 구동측의 변형저항이 작업측에 비해 작은 경우, 구동측의 폭압하량이 작업측의 폭압하량 보다 커지는 메카니즘에 대하여 이하에서 보충 설명한다. 폭압하 프레스 공구의 압하에 수반되는 움직임은 열간압연라인 중심선에 대해 항상 좌우대칭이다. 이때, 구동측의 변형저항이 상대적으로 작으면 구동측의 폭압하 프레스 하중이 작업측에 비해 작아져서 이대로는 슬래브에 작용하는 폭방향의 힘이 균형을 이룰 수 없기 때문에 폭압하 프레스 하중이 구동측과 작업측에서 균형을 이룰 때까지 슬래브가 구동측으로 이동하며, 그 결과, 구동측의 폭압하량이 크고 작업측의 폭압하량이 작아지는 것이다.However, if the deformation resistance of the slab drive side is smaller than that of the work side, a mechanism for the pressure drop on the drive side to be greater than the dropping pressure on the work side will be described below. The movement accompanied by the depression of the press tool under pressure is always symmetrical with respect to the centerline of the hot rolling line. At this time, if the deformation resistance on the drive side is relatively small, the press force under the under-explosion pressure on the drive side becomes smaller than that on the work side, so that the force in the width direction acting on the slab can not be balanced. The slab moves to the driving side until the balance is achieved on the working side, and as a result, the pressure drop on the driving side becomes large and the pressure drop on the working side becomes small.

도 9 및 도 10은 슬래브(2)의 선단부 근방을 폭압하 프레스할 때의 상태를 나타내는 도면이며, 도 9는 슬래브(2)에 작용하는 힘의 균형을 무시한 가상상태를 나타내며, 도 9(a)에 나타낸 바와 같이 슬래브는 열간압연라인 중심에 존재하기 때문에 폭압하량은 좌우균등하게 되며, 도 9(b)에 나타내는 슬래브의 출측 단면도 거의 좌우대칭이 된다.9 and 10 are views showing a state in which the vicinity of the front end portion of the slab 2 is pressurized under pressure. Fig. 9 shows a virtual state in which the balance of forces acting on the slab 2 is ignored. , The slab is located at the center of the hot rolling line, so that the amount of pressure drop is equalized horizontally, and the exit cross section of the slab shown in Fig. 9 (b) is almost symmetrical.

하지만, 이 상태에서는 폭압하 프레스 공구로부터 슬래브에 작용하는 힘은, 변형저항의 좌우차에 의해 작업측의 힘(15a)이 구동측의 힘(15b)보다 커져서 슬래브에 작용하는 힘이 균형을 이룰 수 없다. 따라서, 이 힘의 불균형에 의해 슬래브(2)는 폭방향으로 구속되어 있는 입측 핀치롤(3)의 위치를 피봇으로 하여 구동측의 폭압하량이 커지는 방향으로 조금 회전하며 그 결과, 구동측의 힘이 증대하고 작업측의 힘이 감소하여 힘이 균형을 이룬 상태가 된다. 이것이 실제 현상이며, 이 슬래브의 회전운동에 의해 구동측의 폭압하량이 작업측의 폭압하량보다 커져서 도 10(b)에 나타낸 바와 같이 슬래브의 출측 단면은 구동측의 두께가 작업측의 두께 보다 큰 비대칭 형상이 되는 것이다.However, in this state, the force acting on the slab from the press-under-press tool is larger than the force 15b on the working side due to the difference in the left and right sides of the deformation resistance so that the force acting on the slab is balanced I can not. Therefore, due to the unbalance of the force, the slab 2 pivots the position of the pinch roll 3 which is restrained in the width direction, and rotates slightly in the direction of increasing the pressure drop on the driving side. As a result, And the force on the working side is reduced, so that the force is balanced. This is an actual phenomenon. The rotational motion of the slab causes the pressure drop on the drive side to be larger than the pressure drop on the work side. As shown in Fig. 10 (b), the exit end face of the slab is larger Asymmetrical shape.

도 11 및 도 12는 슬래브(2)의 말단부 근방을 폭압하 프레스할 때의 상태를 나타내는 도면이다. 도 11은 슬래브(2)에 작용하는 힘의 균형을 무시한 가상상태를 나타내고, 도 11(a)에 나타낸 바와 같이 슬래브는 열간압연라인 중심에 존재하기 때문에 폭압하량은 좌우 균등하게 되며, 도 11(b)에 나타낸 바와 같이 슬래브의 출측 단면도 거의 좌우 대칭이 된다.Figs. 11 and 12 are views showing the state when the vicinity of the distal end of the slab 2 is pressed under pressure. Fig. 11 shows a virtual state in which the balance of forces acting on the slab 2 is ignored. Since the slab is located at the center of the hot rolling line as shown in Fig. 11 (a) the outgoing cross section of the slab is almost symmetrical as shown in Fig.

하지만, 이 상태에서는 폭압하 프레스 공구(1a, 1b)로부터 슬래브(2)에 작용하는 힘은, 변형저항의 좌우차(구동측과 작업측의 차이)에 의해 작업측의 힘(15a)이 구동측의 힘(15b)보다 커져 슬래브에 작용하는 힘이 균형을 이룰 수 없다. 따라서, 이 힘의 불균형에 의해 슬래브(2)는 폭방향으로 구속되고 있는 출측 핀치롤(4)의 위치를 피봇으로 하여 구동측의 폭압하량이 커지는 방향으로 조금 회전하며 그 결과, 구동측의 힘이 증대하고 작업측의 힘이 감소하여 힘이 균형을 이룬 상태가 된다. 이것이 실제 현상이다. 이 슬래브의 회전운동에 의해 구동측의 폭압하량이 작업측의 폭압하량보다 커져서, 도 12(b)에 나타낸 바와 같이 슬래브의 출측 단면은 구동측의 두께가 작업측의 두께 보다 큰 비대칭 형상이 되는 것이다.In this state, however, the force acting on the slab 2 from the press tools 1a and 1b under the over-pressurizing force is such that the work-side force 15a is driven by the difference between the left and right of the deformation resistance The force acting on the slab can not be balanced. Therefore, due to the unbalance of the force, the slab 2 pivots the position of the output pinch roll 4, which is restrained in the width direction, and rotates slightly in the direction in which the pressure drop on the driving side becomes larger. As a result, And the force on the working side is reduced, so that the force is balanced. This is a real phenomenon. As shown in Fig. 12 (b), the outgoing cross-section of the slab becomes asymmetrical in shape on the drive side than in the work side due to the rotational motion of the slab, will be.

폭압하 프레스 후에 구동측의 두께가 두꺼운 슬래브를 후속하는 조압연기로 수평압연하면, 구동측의 압하율이 커져서 작업측에 캠버를 발생시키게 된다. 수평롤 압연기에서는 길이방향(슬래브 진행방향)의 접촉 아크 길이가 짧고, 두께방향으로 압하된 상기 슬래브의 메탈 대부분이 길이방향으로 이동되기 때문에, 폭방향의 압하 불균일이 캠버가 되어 발현하게 된다.When the slab having a large thickness on the drive side is horizontally rolled by a subsequent rough rolling mill after the press under pressure, the reduction rate on the drive side becomes large, and a camber is generated on the working side. In the horizontal rolling mill, the contact arc length in the longitudinal direction (slab advancing direction) is short, and most of the metal of the slab that is pressed down in the thickness direction is moved in the longitudinal direction, so that the rolling unevenness in the width direction becomes a camber.

한편, 슬래브의 선단부 및 말단부에서는 조압연 후에 작업측에 현저한 캠버가 발생되었지만, 중앙부에서는 캠버가 매우 작아졌다. On the other hand, in the front end portion and the distal end portion of the slab, a remarkable camber was generated on the working side after rough rolling, but the camber was very small in the central portion.

이는 중앙부에서도 작업측의 변형저항이 크기 때문에 작업측의 폭압하 하중이 구동측의 폭압하 하중보다 커져 슬래브를 구동측으로 쉬프트시키려고 하지만, 중앙부의 폭압하 프레스 시에는 폭압하 프레스 공구의 입측 및 출측에 있는 핀치롤에 의해 슬래브가 두께방향으로 구속되는 동시에 마찰력에 의해서 상기 슬래브의 폭방향 변위를 구속하기 때문이다.This is because the deformation resistance of the working side is large in the central portion, so that the under-pressure lowering load on the working side is larger than the under-load lowering load on the drive side so as to shift the slab to the drive side. However, The slab is restrained in the thickness direction by the pinch roll and restrains the widthwise displacement of the slab by the frictional force.

즉, 슬래브를 구동측으로 쉬프트시키려는 힘이 폭압하 프레스 공구로부터 작용되도 전후의 핀치롤이 그 수평력을 지지하기 때문에 슬래브는 폭방향으로 움직이지 않는다. 그 결과, 슬래브 선단부 혹은 말단부의 경우와 같이 구동측의 폭압하량이 증대하지 않으며 비대칭 도그 본의 발생을 억제할 수 있게 된다.That is, even if a force for shifting the slab to the driving side is applied from the press tool under the explosion, the slab does not move in the width direction because the front and rear pinch rolls support the horizontal force. As a result, as in the case of the tip end portion or the end portion of the slab, the pressure drop on the drive side does not increase and the occurrence of the asymmetrical dog bone can be suppressed.

본 발명자는 이상과 같은 폭압하 프레스 작업에 수반되는 캠버 발생 메카니즘의 해명을 근거로 캠버 발생을 방지하는 이하의 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치를 발명했다. 그리고, 본 발명의 요지는 이하와 같다.The inventor of the present invention has devised the following under-pressure depressing method and under-pressure depressing apparatus which prevent the occurrence of camber based on the explanation of the camber generating mechanism involved in the under-pressurizing press work as described above. The gist of the present invention is as follows.

① 슬래브(2)를 폭압하하는 한 쌍의 프레스 공구를 가지는 폭압하 프레스 장치를 이용한 폭압하 프레스 방법으로, 이 슬래브(2)의 진행방향의 어느 위치를 폭압하하고 있을 때에도, 상기 프레스 공구의 위치 이외의 상기 슬래브(2)의 진행방향의 2개소이상의 위치에서 상기 슬래브(2)의 폭방향 변위를 구속한 상태에서 폭압하를 실시하는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 방법이다.(1) Even when any position in the advancing direction of the slab 2 is being pushed by the under-pressure-lower pressing method using a press-under-press apparatus having a pair of press tools for pressurizing the slab 2, In a state where the displacement in the width direction of the slab (2) is restricted at two or more positions in the traveling direction of the slab (2) other than the position.

② 또한, 이때, 상기 슬래브(2)의 폭방향 변위의 구속을, 슬래브(2)의 폭방향을 사이에 두는 한 쌍의 수직롤(8a, 8b, 9a, 9b, 10a, 10b, 11a, 11b) 또는 슬래브의 두께방향을 사이에 두는 한 쌍의 핀치롤(6, 7)로 실시하는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 방법이다.The restraint of the widthwise displacement of the slab 2 is performed by a pair of vertical rolls 8a, 8b, 9a, 9b, 10a, 10b, 11a, 11b ) Or a pair of pinch rolls (6, 7) sandwiching the thickness direction of the slab.

③ 슬래브(2)를 폭압하하는 한 쌍의 프레스 공구와 이 프레스 공구의 입측 및 출측에 각각 상하 한 쌍의 핀치롤(6, 7)을 가지는 폭압하 프레스 장치로, 상기 입측 핀치롤(3)의 슬래브(2)의 진행방향의 더욱 상류측에 슬래브(2)의 폭방향 변위를 구속하는 1세트 이상의 입측 구속기구를 가지면서 상기 출측 핀치롤(4)의 슬래브(2)의 진행방향의 더욱 하류측에 슬래브(2)의 폭방향 변위를 구속하는 1세트 이상의 출측 구속기구를 가지며, 상기 폭압하 프레스 장치로 폭압하를 실시하는 가장 짧은 슬래브(2)의 길이를 L로 할 때, 상기 입측 구속기구 중 상기 입측 핀치롤(3)에 가장 가까운 입측 구속기구에서 상기 출측 핀치롤(4)까지의 거리(L1)가 L이하이면서 상기 입측 핀치롤(3)에서 상기 출측 구속기구 중 상기 출측 핀치롤(4)에 가장 가까운 출측 구속기구까지의 거리(L2)가 L이하가 되도록 구성된 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 장치이다.(3) A pair of press tools for breaking down the slab (2) and a pair of upper and lower pinch rolls (6, 7) at the entrance and exit of the press tool, Of the slab (2) in the advancing direction of the slab (2) while having one or more sets of the inlet-side restricting mechanism for restricting the widthwise displacement of the slab (2) And a length L of the shortest slab (2) under which the under-pressure is applied by the under-pressure lowering press has a set of at least one set of outgoing confining mechanisms for restricting the widthwise displacement of the slab (2) The distance L 1 from the input side pinch roll 4 closest to the input pinch roll 3 to the input pinch roll 3 is less than or equal to L and the outgoing one of the output side restraint mechanisms of the input side pinch roll 3 To the exit restraint mechanism closest to the pinch roll (4) The oppression to the press wherein the L is configured to be less than (L 2).

④ 또한, 상기 폭압하 프레스 장치에 있어서, 상기 입측 구속기구가 슬래브(2)의 폭방향을 사이에 두는 한 쌍의 수직롤(8a, 8b, 9a, 9b) 또는 슬래브(2)의 두께방향을 사이에 두는 한 쌍의 핀치롤(6, 7)을 1세트로 하여 구성되는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 장치이다.(4) It is preferable that in the under-pressure lower press apparatus, the inlet-side restraining mechanism is arranged so that the thickness direction of a pair of vertical rolls 8a, 8b, 9a, 9b or slabs 2 sandwiching the width direction of the slab 2 is And a pair of pinch rolls (6, 7) placed between the press rolls (6, 7).

⑤ 나아가, 상기 폭압하 프레스 장치에 있어서, 상기 출측 구속기구가 슬래브(2)의 폭방향을 사이에 두는 한 쌍의 수직롤(10a, 10b, 11a, 11b) 또는 슬래브(2)의 두께방향을 사이에 두는 한 쌍의 핀치롤(6, 7)을 1세트로 하여 구성되는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 장치이다.(5) In addition, in the above-described under-pressure compaction press, the out-side restraint mechanism has a pair of vertical rolls 10a, 10b, 11a, and 11b or slabs 2 in the width direction of the slab 2, And a pair of pinch rolls (6, 7) placed between the press rolls (6, 7).

여기서, 상기한 캠버 발생 메카니즘을 시계열적으로 정리하면 다음과 같다.Here, the camber generating mechanism is summarized as follows.

(a) 가열로 추출시에 슬래브(2)의 좌우 온도 편차가 생긴다.(a) When the heating furnace is extracted, the temperature difference between the left and right sides of the slab 2 is generated.

(b) 폭압하 프레스시에 프레스 공구 하중의 좌우차가 발생한다.(b) Right and left difference of the press tool load occurs at the time of press under pressure.

(c) 슬래브(2)가 고온측으로 이동한다.(c) The slab 2 moves to the high temperature side.

(d) 고온측의 폭압하량이 증대한다.(d) The pressure drop on the high temperature side increases.

(e) 고온측의 두께가 저온측의 두께보다 커진다.(e) The thickness on the high temperature side becomes larger than the thickness on the low temperature side.

(f) 조압연에 있어서, 고온측의 압하율이 증대한다.(f) In the rough rolling, the reduction rate on the high temperature side is increased.

(g) 그 결과, 저온측에 캠버가 발생하게 된다.(g) As a result, a camber is generated on the low temperature side.

상기 ①의 폭압하 프레스 방법은, 항상 슬래브(2)의 길이방향의 2개소 이상에서 슬래브(2)의 폭방향 변위를 구속한 상태에서 폭압하를 실시하기 때문에, 상기 캠버 발생 과정인 (c), 즉, 슬래브(2)가 고온측으로 이동하는 것을 방지할 수 있다. 그 결과, (d) 이후의 현상이 발현되지 않아 캠버 발생을 방지할 수 있다. 이는 상기한 바와 같이, 슬래브의 좌우 온도 편차에 대응하는 변형저항의 좌우차에 의해 폭압하 프레스 공구로부터 작용하는 하중에 좌우차가 발생해도 슬래브(2)의 길이방향의 2개소 이상의 위치에서 폭방향 변위를 구속하고 있으면, 슬래브(2)가 판면 내에서 병진 또는 회전하지 않고 폭압하를 실시할 수 있기 때문이다. (C), the camber generation process (c) is performed under the condition that the widthwise displacement of the slab 2 is always restrained at two or more places in the longitudinal direction of the slab 2 at all times, That is, the slab 2 can be prevented from moving to the high temperature side. As a result, the phenomenon after (d) is not expressed, and camber occurrence can be prevented. As described above, even if a right-left difference is generated in the load acting from the press tool under the explosion due to the left-right difference of the deformation resistance corresponding to the left-right temperature deviation of the slab, the widthwise displacement at two or more positions in the longitudinal direction of the slab The slab 2 can be subjected to a pressure drop without translating or rotating within the plate surface.

여기서 폭방향 변위의 구속은, 폭방향 구속력이 작용한 상태에서도 슬래브(2)의 라인방향의 이동을 원활히 수행하기 때문에, 각각의 구속 개소에서 슬래브(2)의 두께방향을 사이에 두는 한 쌍의 핀치롤(6, 7), 또는 슬래브(2)의 폭방향을 사이에 두는 한 쌍의 수직롤(8a, 8b, 9a, 9b, 10a, 10b, 11a, 11b)에 의해 실시하는 것이 바람직하다(상기 ②의 폭압하 프레스 방법).Here, the restraint of the widthwise displacement allows the pair of slabs 2 to be shifted in the thickness direction of the slab 2 at each of the restraint portions, because the restraint of the widthwise displacement smoothly moves the slab 2 in the line direction, 8b, 9a, 9b, 10a, 10b, 11a, 11b which sandwich the pinch rolls 6, 7 or the width direction of the slab 2 between the pair of vertical rolls 8a, 8b, 9a, 9b, (2) Pressing method under pressure.

상기 ③의 폭압하 프레스 장치는, 상기 ①의 폭압하 프레스 방법을 실현할 수 있는 폭압하 프레스 장치를 개시하고 있다. 상기 ①의 폭압하 프레스 방법에서는, 항상 슬래브(2)의 길이방향의 2개소 이상의 위치에서 폭방향 변위를 구속해야 할 필요가 있다. The above-described pressure-lower pressing apparatus (3) discloses a pressure-below-press apparatus capable of realizing the above-mentioned pressure-lower pressing method of (1) above. In the method of pressurizing under pressure under (1), the width direction displacement must be always restrained at two or more positions in the longitudinal direction of the slab 2 at all times.

슬래브 중앙부의 폭압하시에는 폭압하 프레스 장치의 입측 및 출측에 슬래브(2) 이송과 슬래브(2) 구속을 위한 핀치롤(6, 7)이 있으므로, 이들 입측 및 출측 핀치롤(6, 7)로 슬래브(2)를 구속함으로써 슬래브(2)의 폭방향 이동을 방지할 수 있어, 고온측의 폭압하량의 증대를 피할 수 있다.Since the pinch rolls 6 and 7 for conveying the slab 2 and for restraining the slab 2 are provided at the entrance and the exit of the press machine under pressure after the intrusion of the central portion of the slab, It is possible to prevent the slab 2 from moving in the width direction by restraining the slab 2, and it is possible to avoid an increase in the pressure drop on the high temperature side.

그렇지만, 슬래브(2) 선단부의 폭압하 중에 슬래브(2) 선단부가 출측 핀치롤(4) 위치에 도달해 있지 않으면 출측 핀치롤(4)에 의한 폭방향 변위 구속은 불가능하다. However, if the leading end of the slab 2 does not reach the position of the output pinch roll 4 under the extreme pressure of the leading end of the slab 2, it is impossible to restrict the displacement in the width direction by the output pinch roll 4.

이때, 슬래브(2)의 폭방향 변위를 구속하는 기구가 입측 핀치롤(3)만 있는 경우, 슬래브(2)에 온도 편차가 있으면, 폭압하 프레스 하중에 좌우차를 발생시켜 도 10(a)에 나타낸 바와 같이 입측 핀치롤(3) 위치를 중심으로 하여 슬래브(2)가 회전하고 결과적으로 고온측의 폭압하량이 상대적으로 증대하고 폭압하 프레스 장치 출측에서는 고온측의 두께가 상대적으로 커지며, 이를 조압연기로 압연함으로써 선단부 캠버가 발생하게 된다.At this time, in the case where the mechanism for restraining the widthwise displacement of the slab 2 includes only the input pinch roll 3, if there is a temperature deviation in the slab 2, , The slab 2 rotates about the position of the inlet pinch roll 3, and as a result, the lowering pressure of the high-temperature side is relatively increased, and the thickness of the high-temperature side is relatively increased at the outlet of the lower- Rolling with a roughing mill produces a tip camber.

상기 ③의 폭압하 프레스 장치는, 이와 같은 슬래브의 회전운동을 방지하기 위해, 입측 핀치롤(3)의 라인 상류측에 슬래브(2)의 폭방향 변위를 구속하는 입측 구속기구를 배치했다. 이 입측 구속기구는 폭방향 구속력이 작용한 상태에서도 슬래브(2)의 라인방향의 이동을 원활히 수행하기 때문에, 각각의 구속 개소에서 슬래브의 두께방향을 사이에 두는 한 쌍의 핀치롤(6, 7) 또는 슬래브(2)의 폭방향을 사이에 두는 한 쌍의 수직롤(8a, 8b, 9a, 9b)로 구성하는 것이 바람직하다(상기 ④의 폭압하 프레스 장치).In order to prevent such rotational movement of the slab, the press-down press apparatus (3) has an inlet-side restricting mechanism for restricting the widthwise displacement of the slab 2 on the upstream side of the line of the inlet-side pinch roll 3. Since the inlet-side restraint mechanism smoothly performs the movement of the slab 2 in the line direction even in the state where the constraining force in the width direction is applied, a pair of pinch rolls 6, 7 8a, 8b, 9a, 9b which sandwich the slab 2 or a pair of vertical rolls 8a, 8b, 9a, 9b with the width direction of the slab 2 interposed therebetween.

또한, 슬래브(2)를 폭압하하고 있을 때, 슬래브(2)의 진행방향의 2개소 이상의 위치에서 슬래브(2)를 폭방향으로 구속하기 때문에, 슬래브(2)의 말단이 이 입측 구속기구를 통과한 시점에서는, 적어도 슬래브(2) 선단부가 출측 핀치롤(4)에 의해 폭방향으로 구속되어 있어야 한다. 즉, 폭압하 대상인 슬래브(2) 중 가장 짧은 슬래브(2)의 길이를 L로 할 때, 입측 구속기구에서 출측 핀치롤(4)까지의 거리는 L이하로 할 필요가 있다.Since the slab 2 is restrained in the width direction at two or more positions in the advancing direction of the slab 2 when the slab 2 is under pressure, At the time of passing, at least the leading end of the slab 2 should be constrained in the width direction by the output pinch roll 4. [ That is, when the length of the shortest slab 2 among the slabs 2 to be subjected to intensification is L, the distance from the entrance-side restricting mechanism to the exit pinch roll 4 must be L or less.

또, 슬래브(2) 말단부의 폭압하 중에 슬래브(2)의 말단부가 입측 핀치롤(3)을 통과한 시점에서는, 입측 핀치롤(3)에 의한 폭방향 변위 구속은 불가능하다. 이때, 슬래브(2)의 폭방향 변위를 구속하는 기구가 출측 핀치롤(4)만 있는 경우, 슬래브(2)에 온도 편차가 있으면, 폭압하 프레스 하중에 좌우차가 발생되어 도 12(a)에 나타낸 바와 같이 출측 핀치롤(4) 위치를 지점으로 하여 슬래브(2)가 회전하여, 결과적으로 고온측의 폭압하량이 상대적으로 증대하고 폭압하 프레스 장치의 출측에서는 고온측의 두께가 상대적으로 커지며 이를 조압연기로 압연함으로써 선단부 캠버가 발생하게 된다.At the time when the distal end portion of the slab 2 passes through the inlet side pinch roll 3 during the extreme pressure of the end portion of the slab 2, it is impossible to restrict the displacement in the width direction by the inlet side pinch roll 3. At this time, in the case where the mechanism for restraining the widthwise displacement of the slab 2 includes only the exit pinch roll 4, if there is a temperature deviation in the slab 2, a difference in the right and left pressures under the under- The slab 2 rotates about the position of the exit pinch roll 4 as shown in FIG. 3B. As a result, the pressure drop on the high temperature side relatively increases and the thickness on the high temperature side becomes relatively large on the exit side of the pressure drop- Rolling with a roughing mill produces a tip camber.

상기 ③의 폭압하 프레스 장치는, 이와 같은 슬래브(2)의 회전운동을 방지하기 위해 출측 핀치롤(4)의 라인 하류측에 슬래브(2)의 폭방향 변위를 구속하는 출측 구속기구를 배치한다. 이 출측 구속기구는 폭방향 구속력이 작용한 상태에서도 슬래브(2)의 라인방향의 이동을 원활히 실시하기 때문에 핀치롤(6, 7) 또는 수직롤(10a, 10b, 11a, 11b)로 구성하는 것이 바람직하다(상기 ⑤의 폭압하 프레스 장치).The press-down press apparatus (3) has an outgoing-side restraining mechanism for restraining the displacement of the slab 2 in the width direction on the downstream side of the outgoing pinch roll 4 in order to prevent the rotational movement of the slab 2 . This output restraint mechanism is constructed by the pinch rolls 6, 7 or the vertical rolls 10a, 10b, 11a, 11b in order to smoothly move the slab 2 in the line direction even in the state where the constraining force in the width direction is applied (The press-down press apparatus of the above (5)).

또한, 슬래브(2)를 폭압하하고 있을 때, 슬래브(2)의 진행방향의 2개소 이상의 위치에서 슬래브(2)를 폭방향으로 구속하기 때문에 슬래브(2)의 말단이 이 입측 핀치롤(3)을 통과한 시점에서는 적어도 슬래브(2)의 선단부가 출측 구속기구에 의해 폭방향으로 구속되어 있어야 한다. 즉, 폭압하 대상인 슬래브(2) 중 가장 짧은 슬래브의 길이를 L로 할 때, 입측 핀치롤(3)에서 출측 구속기구까지의 거리는 L이하로 할 필요가 있다.
Since the slab 2 is restrained in the width direction at two or more positions in the advancing direction of the slab 2 when the slab 2 is under pressure, , At least the leading end of the slab 2 should be constrained in the width direction by the exit restraint mechanism. That is, when the length of the shortest slab among the slabs 2 subject to intensified pressure is L, the distance from the input pinch roll 3 to the exit restricting mechanism needs to be L or less.

이하, 도 1에서 도 8을 참조하여 본 발명을 실시하기 위한 최선의 형태를 설명한다.Hereinafter, the best mode for carrying out the present invention will be described with reference to FIG. 1 to FIG.

도 1은 본 발명에 관한 폭압하 프레스 방법 및 폭압하 프레스 장치의 제1 형태를 나타내는 도면이다. 한 쌍의 폭압하 프레스 공구(1a와 1b)가 슬래브의 폭방향으로, 열간압연라인의 중심선에 대해서 대칭인 왕복운동을 주기적이면서 연속적으로 실시하는 기구이며, 이 운동에 의해 폭압하 프레스 공구(1a와 1b)의 간격이 좁아졌을 때 슬래브(2)가 판폭방향으로 압하된다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a view showing a first type of press-under-press method and a press-under-press device according to the present invention. A pair of press tools 1a and 1b are cyclically and continuously subjected to a reciprocating motion symmetrical with respect to the center line of the hot rolling line in the width direction of the slab, And 1b are narrowed, the slab 2 is pressed down in the plate width direction.

또한, 폭압하 프레스 공구(1a와 1b)의 간격이 넓어져 폭압하 프레스 공구(1a와 1b)가 슬래브(2)로부터 이격되어 있을 동안, 폭압하 프레스 공구(1a 및 1b)의 전후에 배치된 핀치롤(3 및 4)에 의해 슬래브가 진행방향(14)으로 이송되고 다시 폭압하 프레스 공구(1a와 1b)의 간격이 좁아졌을 때 폭압하가 실시된다. 이상과 같은 과정이 반복됨으로써 슬래브 전체 길이의 판폭압하가 실시된다.The spacing between the press tools 1a and 1b under pressure is increased so that the press tools 1a and 1b under pressure are separated from the slab 2 while the press tools 1a and 1b When the slab is conveyed in the advancing direction 14 by the pinch rolls 3 and 4 and again the interval between the press tools 1a and 1b is narrowed, the pressure drop is carried out. The above process is repeated so that the total length of the slab is subjected to the plate-and-shear stress.

도 1의 실시 형태에서는, 이들에 추가로 입측 구속기구로써 사이드가이드(5a, 5b)에 설치되어 슬래브의 폭방향을 사이에 두는 한 쌍의 수직롤(8a, 8b)과 수직롤(9a, 9b)이 배치되며, 출측 구속기구로써 슬래브의 두께방향을 사이에 두는 한 쌍의 핀치롤(7)이 배치되어 있다. 수직롤은 좌우 한 쌍의 롤이 1세트이며, 슬래브의 폭방향의 구속기능을 가진다. 도 1에서는 수직롤(8a, 8b)과 수직롤(9a, 9b) 2세트로 구성되어 있다.In the embodiment of Fig. 1, a pair of vertical rolls 8a and 8b and a pair of vertical rolls 9a and 9b, which are provided on the side guides 5a and 5b as the inlet- And a pair of pinch rolls 7 are disposed as the output-side confining mechanism, with the thickness direction of the slab interposed therebetween. The vertical roll is a set of one pair of right and left rolls and has a restraining function in the width direction of the slab. In Fig. 1, two sets of vertical rolls 8a and 8b and two vertical rolls 9a and 9b are formed.

핀치롤(3 및 4)은 슬래브를 라인방향으로 이송하는 기능도 겸하고 있으므로 도시되지 않은 구동장치에 연결되어 있다. 핀치롤(7)은 무구동일 수도 있다. The pinch rolls 3 and 4 also function to transfer the slab in the line direction and are thus connected to a driving device not shown. The pinch roll 7 may be of the same type.

핀치롤은 상하 1쌍의 롤이 1세트이며, 상기 슬래브(2)의 상하방향 구속기능뿐만 아니라, 마찰력을 통해 폭방향 구속기능도 가진다. The pinch roll has a pair of upper and lower rolls, and has not only a vertical restraining function of the slab 2 but also a restraining function in the width direction through a frictional force.

이 때문에 슬래브 진입전의 핀치롤은 상하 롤갭을 개방하여 대기하고 있지만, 슬래브 진입후에는 신속하게 롤갭을 좁혀 슬래브(2)와 접촉한 후에 슬래브(2)와의 사이에서 슬립하지 않는 정도의 힘으로 조여서 슬래브(2)를 파지한다. Therefore, after the roll gap is narrowed, the roll gap is narrowed and tightened with a force not to slip between the slab 2 and the slab 2 after coming into contact with the slab 2. As a result, (2).

본 발명에서는 핀치롤의 폭방향 구속기능을 유효하게 이용하고 있다. 또한, 입측 핀치롤에 가장 가까운 입측 구속기구, 즉 수직롤(8a, 8b)에서 출측 핀치롤(4)까지의 거리(L1)는, 이 폭압하 프레스 장치로 폭압하를 실시하는 슬래브 중 가장 짧은 슬래브의 길이(L)이하, 즉 L1≤L가 되도록 배치되어 있다. 마찬가지로, 입측 핀치롤(3)에서 출측 구속기구, 즉 핀치롤(7)까지의 거리(L2)도 L이하, 즉 L2≤L가 되도록 배치되어 있다.In the present invention, the width direction restraining function of the pinch roll is effectively utilized. The distance L 1 from the input side restraining mechanism closest to the input pinch rolls, that is, the distance from the vertical rolls 8a and 8b to the output pinch rolls 4, It is arranged such that the length of the short slabs (L) or less, that is, L 1 ≤L. Likewise, the distance L 2 from the input pinch roll 3 to the output restricting mechanism, that is, the pinch roll 7 is also set to L or less, that is, L 2 ? L.

도 1의 실시 형태에서는 입측 구속기구인 수직롤(8a, 8b) 및 수직롤(9a, 9b)이 사이드가이드(5a, 5b)상에 배치되어 있기 때문에 폭방향의 위치제어기구를 사이드가이드와 공통화할 수 있어 기존의 폭압하 프레스 장치로부터의 개조가 용이하다는 이점이 있다. 또한, 수직롤이 길이방향으로 2쌍 배치되어 있으므로 폭압하 프레스 전의 슬래브의 센터링도 이들 2쌍의 수직롤을 통해 원활히 실시할 수 있다.Since the vertical rolls 8a and 8b and the vertical rolls 9a and 9b which are the inlet side restricting mechanisms are disposed on the side guides 5a and 5b in the embodiment of Fig. 1, There is an advantage in that it is easy to modify from the existing pressure-lower press apparatus. Further, since two pairs of the vertical rolls are arranged in the longitudinal direction, the centering of the slab before press-forming under pressure can be smoothly carried out through these two pairs of vertical rolls.

도 2는 도 1에 나타낸 폭압하 프레스 장치를 이용하여 짧은 슬래브(2)의 폭압하 프레스를 실시하는 형태도이며, 특히 슬래브 선단부를 폭압하하고 있는 상황을 나타낸다. 상기한 바와 같이 이 폭압하 프레스 장치의 수직롤(8a, 8b), 입측 핀치롤(3) 및 출측 핀치롤(4)은 L1≤L가 되도록 배치되어 있기 때문에, 도 2에 나타낸 바와 같이 슬래브 선단부를 폭압하하고 있을 때에는 슬래브(2)는 적어도 입측 핀치롤(3)과 수직롤(8a, 8b)에 의해 길이방향의 2개소에서 폭방향 변위가 구속되어 있으며, 이 때문에 슬래브(2)에 좌우 온도편차가 있어도 슬래브(2)가 폭방향으로 이동하지 않아 결과적으로 폭압하량의 좌우차를 발생시키지도 않는다.Fig. 2 is a view showing a state under which a short press of the short slab 2 is carried out by using a press-under-press apparatus shown in Fig. 1, in particular, a state in which the end of the slab is pressurized. As described above, since the vertical rolls 8a and 8b, the pinch roll 3 and the exit pinch roll 4 of the press machine under pressure are disposed so as to satisfy L 1 ? L, The widthwise displacement of the slab 2 at two positions in the longitudinal direction is restrained by at least the pinch roll 3 and the vertical rolls 8a and 8b in the slab 2, The slab 2 does not move in the width direction even if there is a left-right temperature deviation, and as a result, it does not generate a right-left difference in the magnitude of the pressure.

도 3은 도 2의 상태에 이어 짧은 슬래브(2)의 중앙부를 이 폭압하 프레스 장치로 폭압하 하고 있는 상황을 나타낸다. L1≤L, L2≤L의 관계에 의해, 중앙부의 폭압하 프레스 중에는 반드시 입측 핀치롤(3)과 출측 핀치롤(4)에 의해 슬래브(2)의 폭방향 변위가 구속되어 있으므로, 슬래브(2)에 좌우 온도 편차가 있어도 슬래브(2)가 폭방향으로 이동하지 않아 결과적으로 폭압하량의 좌우차를 발생시키지도 않는다.Fig. 3 shows a state in which the central portion of the short slab 2 is subjected to a pressure drop by the press-under-pressure apparatus after the state shown in Fig. Since the widthwise displacement of the slab 2 is always constrained by the input pinch roll 3 and the output pinch roll 4 during the compression under the middle portion due to the relationship of L 1 L and L 2 L, The slab 2 does not move in the width direction even if there is a left-right temperature deviation in the slab 2, and as a result, the left-right difference in the magnitude of the pressure is not generated.

도 4는 도 3 상태에 이어 짧은 슬래브(2)의 말단부를 이 폭압하 프레스 장치로 폭압하하고 있는 상황을 나타낸다. 이 폭압하 프레스 장치의 핀치롤(3, 4 및 7)은 L2≤L이 되도록 배치되어 있기 때문에, 도 4에 나타낸 바와 같이 슬래브 말단부를 폭압하하고 있을 때에는, 슬래브(2)는 적어도 핀치롤(4) 및 핀치롤(7)에 의해 길이방향의 2개소에서 폭방향 변위가 구속되어 있다. 이 때문에 슬래브(2)에 좌우 온도 편차가 있어도 슬래브(2)가 폭방향으로 이동하지 않아 결과적으로 폭압하량의 좌우차를 발생시키지도 않는다.Fig. 4 shows a state in which the end portion of the short slab 2 is pressed against the press apparatus under the extreme pressure, in the state of Fig. 3. Since the pinch rolls 3, 4 and 7 of the press machine under pressure are disposed so as to satisfy L 2 ? L, when the slab end portion is under pressure as shown in Fig. 4, (4) and the pinch roll (7), the width direction displacement is restrained at two places in the longitudinal direction. Therefore, even if the slab 2 has a right-left temperature deviation, the slab 2 does not move in the width direction, and as a result, the left-right difference of the magnitude of the pressure is not generated.

이상으로 도 1, 도 2, 도 3 및 도 4를 이용하여 설명한 바와 같이, 본 발명의 도 1에 나타낸 실시 형태에 따르면, 슬래브에 좌우 온도 편차가 있어도 폭압하 프레스에 의한 폭압하량의 좌우차를 발생시키지 않고, 그 후의 조압연에 의해 캠버가 발생하는 것을 방지할 수 있다.As described above with reference to Figs. 1, 2, 3 and 4, according to the embodiment shown in Fig. 1 of the present invention, even when there is a left-right temperature deviation in the slab, It is possible to prevent the camber from occurring due to the subsequent rough rolling.

또한, 본 명세서의 실시 형태에서는 슬래브의 진행방향으로의 이송은 폭압하 프레스 공구 전후의 핀치롤(3 및 4)에 의해 폭압하 프레스 공구(1a, 1b)가 열려 있는 동안에 이루어지는 형태에 의한 예로 설명했지만, 그 외에도, 폭압하 프레스 공구(1a, 1b)가 폭압하방향의 동작과 동시에 진행방향으로도 요동함으로써 슬래브가 진행방향으로 이송되는 방식의 폭압하 프레스 장치도 있다. 슬래브의 진행방향으로의 이송기구는 특별히 한정되지 않으며, 이러한 방식의 폭압하 프레스 장치에 대해서도 본 발명은 동일하게 실시할 수 있다.Further, in the embodiment of the present invention, the conveyance in the advancing direction of the slab is explained as an example in which the press work is performed while the press tools 1a and 1b are under pressure by the pinch rolls 3 and 4 before and after the extrusion press In addition, there is also a press-under-press apparatus of the type in which the press tools 1a and 1b under the over-pressurization swing in the advancing direction simultaneously with the operation in the down-pressure direction, thereby transferring the slab in the advancing direction. The conveying mechanism of the slab in the advancing direction is not particularly limited, and the present invention can be similarly applied to a press-down press apparatus of this type.

도 5는 본 발명에 관한 폭압하 프레스 장치의 제2 형태를 나타내는 도면이다. 도 5의 실시 형태에서는 입측의 수직롤 및 핀치롤은 도 1의 실시 형태와 동일하게 배치되어 있지만 출측 구속기구로써 입측과 동일하게 사이드가이드(10a, 10b)상에 배치한 수직롤(11a, 11b)이 구비되어 있다. 그리고, 입측 핀치롤(3)에서 수직롤(11a, 11b)까지의 거리가 L이하이기 때문에 도 4에서 설명한 바와 같이, 슬래브(2)의 말단부를 폭압하하고 있을 때에도 슬래브(2)는 적어도 핀치롤(4) 및 수직롤(11a, 11b)에 의해 폭방향 변위가 구속되고 있으므로, 슬래브(2)에 좌우 온도 편차가 있어도 슬래브(2)가 폭방향으로 이동하지 않으며 결과적으로 폭압하량의 좌우차를 일으키지도 않는다.Fig. 5 is a view showing a second embodiment of the pressure-below-press apparatus according to the present invention. In the embodiment of Fig. 5, the vertical rolls and the pinch rolls on the inlet side are arranged in the same manner as in the embodiment of Fig. 1, but the vertical rolls 11a and 11b arranged on the side guides 10a and 10b . 4, since the distance from the inlet side pinch roll 3 to the vertical rolls 11a and 11b is equal to or smaller than L, even when the end portion of the slab 2 is under pressure, Since the widthwise displacement is restrained by the roll 4 and the vertical rolls 11a and 11b, the slab 2 does not move in the width direction even if the slab 2 has a left-right temperature deviation, .

도 6은 본 발명에 관한 폭압하 프레스 장치의 제3 형태를 나타내는 도면이다. 도 6의 실시 형태에서는 입측 구속기구가 입측 핀치롤(6), 출측 구속기구가 출측 핀치롤(7)이다. 그리고, 입측 핀치롤(6)에서 출측 핀치롤(4)까지의 거리(L1)는 이 폭압하 프레스 장치로 폭압하를 실시하는 슬래브 중 가장 짧은 슬래브의 길이 L이하, 즉, L1≤L가 되도록 배치되어 있다. 마찬가지로, 입측 핀치롤(3)에서 출측 핀치롤(7)까지의 거리(L2)도 L이하, 즉, L2≤L이 되도록 배치되어 있다. 따라서 도 6의 폭압하 프레스 장치에 의해도, 슬래브(2)는 항상 길이방향의 2개소 이상의 위치에서 폭방향 변위가 구속된 상태로 폭압하가 실시되므로, 슬래브(2)에 좌우 온도 편차가 있어도 슬래브(2)가 폭방향으로 이동하지 않으며 결과적으로 폭압하량의 좌우차를 일으키지도 않는다.6 is a view showing a third embodiment of the pressure-resistant underpressure apparatus according to the present invention. In the embodiment of Fig. 6, the inlet-side restricting mechanism is the inlet-side pinch roll 6 and the outlet-side restricting mechanism is the outlet-side pinch roll 7. Then, the distance from the inlet of the pinch rolls (6) to the outlet pinch rolls (4) (L 1) is the oppression to the press apparatus of the shortest length of a slab of the slab to conduct and oppressive to the L or less, that is, L 1 ≤L Respectively. Likewise, the distance L 2 from the input pinch roll 3 to the output pinch roll 7 is also set to L or less, that is, L 2 ? L. 6, the slab 2 always undergoes a tensile force in a state in which the width direction displacement is restrained at two or more positions in the longitudinal direction at all times, so even if the slab 2 has a left-right temperature deviation The slab 2 does not move in the width direction, and as a result, it does not cause a left-right difference in the magnitude of the pressure.

도 7은 본 발명에 관한 폭압하 프레스 장치의 제4 형태를 나타내는 도면이다. 도 7의 실시 형태에서는, 입측 구속기구가 사이드가이드와는 독립된 수직롤(8a, 8b)이며, 출측 구속기구는 출측 핀치롤(7)이다. 그리고, 수직롤(8a, 8b)에서 출측 핀치롤(4)까지의 거리(L1)는 이 폭압하 프레스 장치로 폭압하를 실시하는 슬래브 중 가장 짧은 슬래브의 길이 L이하, 즉, L1≤L이 되도록 배치되어 있다. 7 is a view showing a fourth embodiment of the pressure-resistant underpressure apparatus according to the present invention. In the embodiment of Fig. 7, the inlet restraint mechanism is the vertical rolls 8a, 8b independent of the side guides, and the exit restraint mechanism is the exit pinch roll 7. Then, the distance from the vertical rolls (8a, 8b) to the outlet pinch rolls (4) (L 1) is the length of the oppression to the short slabs of the slab to conduct and oppressive to the press apparatus L or less, that is, L 1 ≤ L, respectively.

마찬가지로, 입측 핀치롤(3)에서 출측 핀치롤(7)까지의 거리(L2)도 L이하, 즉 L2≤L이 되도록 배치되어 있다. 따라서 도 7의 폭압하 프레스 장치에 의해도, 슬래브(2)는 항상 길이방향의 2개소 이상의 위치에서 폭방향 변위가 구속된 상태로 폭압하가 실시되므로, 슬래브(2)에 좌우 온도 편차가 있어도 슬래브(2)가 폭방향으로 이동하지 않으며 결과적으로 폭압하량의 좌우차를 일으키지도 않는다.Likewise, the distance L 2 from the input pinch roll 3 to the output pinch roll 7 is also set to L or less, that is, L 2 ? L. 7, the slab 2 always undergoes a tensile stress in a state in which the width direction displacement is restrained at two or more positions in the longitudinal direction at all times. Therefore, even if the slab 2 has a left-right temperature deviation The slab 2 does not move in the width direction, and as a result, it does not cause a left-right difference in the magnitude of the pressure.

도 8은 본 발명에 관한 폭압하 프레스 장치의 제5 형태를 나타내는 도면이다. 도 8의 실시 형태에서는, 입측 구속기구가 사이드가이드와는 독립된 수직롤(8a, 8b)이며, 출측 구속기구도 사이드가이드와는 독립된 수직롤(11a, 11b)이다. Fig. 8 is a view showing a fifth embodiment of the under-explosion press apparatus according to the present invention. In the embodiment of Fig. 8, the inlet restraint mechanism is the vertical rolls 8a and 8b independent of the side guides, and the exit restraint mechanism is also the vertical rolls 11a and 11b independent of the side guides.

그리고, 수직롤(8a, 8b)에서 출측 핀치롤(4)까지의 거리(L1)는, 이 폭압하 프레스 장치로 폭압하를 실시하는 슬래브 중 가장 짧은 슬래브의 길이 L이하, 즉 L1≤L이 되도록 배치되어 있다. 마찬가지로, 입측 핀치롤(3)에서 수직롤(11a, 11b)까지의 거리(L2)도 L이하, 즉 L2≤L이 되도록 배치되어 있다. 따라서 도 8의 폭압하 프레스 장치에 의해도, 슬래브(2)는 항상 길이방향의 2개소 이상의 위치에서 폭방향 변위가 구속된 상태로 폭압하가 실시되므로, 슬래브(2)에 좌우 온도 편차가 있어도 슬래브(2)가 폭방향으로 이동하지 않으며 결과적으로 폭압하량의 좌우차를 일으키지도 않는다.
Then, the distance from the vertical rolls (8a, 8b) to the outlet pinch rolls (4) (L 1) is the length of oppression and press apparatus shortest slab of the slab to conduct and oppressive to the L or less, that is, L 1 ≤ L, respectively. Likewise, the distance L 2 from the input pinch roll 3 to the vertical rolls 11a and 11b is also set to L or less, that is, L 2 ? L. 8, the slab 2 always undergoes a tensile force in a state in which the width direction displacement is restrained at two or more positions in the longitudinal direction at all times, so even if the slab 2 has a left-right temperature deviation The slab 2 does not move in the width direction, and as a result, it does not cause a left-right difference in the magnitude of the pressure.

이와 같이, 본 발명의 폭압하 프레스 장치를 조압연기의 상류측에 배치한 열간압연 공장에서, 본 발명의 폭압하 프레스 방법을 실시함으로써 폭압하 프레스 공정의 결점이었던 압연판의 캠버 발생을 큰폭으로 저감시킬 수 있어 열간압연 공장에서의 생선성과 수율향상을 달성할 수 있다. Thus, in the hot rolling mill in which the press-down press apparatus of the present invention is disposed on the upstream side of the rough rolling mill, the camber occurrence of the rolled plate, which is a drawback of the press-under pressure press process, So that the fish performance and the yield improvement at the hot rolling mill can be achieved.

또한, 폭압하 프레스 공정의 효율을 최대한 이용할 수 있기 때문에, 열간압연공장에서의 판폭조정량이 확대되어 상류 공정인 연속 주조 설비의 생산성이 향상되고, 또한, 연속 주조 공정에서 열간압연 공정으로의 슬래브의 직송율이 높아져 대폭적으로 에너지를 절약할 수 있다.In addition, since the efficiency of the press-under-press process can be utilized to the maximum, the amount of plate width adjustment in the hot rolling mill is enlarged to improve the productivity of the continuous casting facility as the upstream process. Further, in the continuous casting process, The direct feed rate is increased, which can save energy enormously.

1a, 1b: 폭압하 프레스 공구 2: 슬래브
3: (입측)핀치롤 4: (출측)핀치롤
5a, 5b: (입측)사이드가이드 6: (입측 구속기구)핀치롤
7: (출측 구속기구)핀치롤 8a, 8b: (입측 구속기구)수직롤
9a, 9b: (입측 구속기구)수직롤 10a, 10b: (출측)사이드가이드
11a, 11b: (출측 구속기구)수직롤 12a, 12b: (출측 구속기구)수직롤
13a, 13b: 폭압하 프레스 공구의 운동방향 14 : 슬래브 진행방향
15a: 작업측의 폭압하 프레스 공구로부터 슬래브에 작용하는 힘
15b: 구동측의 폭압하 프레스 공구로부터 슬래브에 작용하는 힘
L1: 입측 핀치롤(3)에 가장 가까운 입측 구속기구에서 출측 핀치롤(4)까지의 거리
L2: 입측 핀치롤(3)에서 출측 핀치롤(4)에 가장 가까운 출측 구속기구까지의 거리
L: 폭압하 프레스 장치로 폭압하를 실시하는 슬래브 중 가장 짧은 슬래브의 길이1a, 1b: press-under-pressure tool 2: slab
3: (Inside) Pinch Roll 4: (Outside) Pinch Roll
5a, 5b: (inlet) side guide 6: (inlet retaining mechanism)
7: (output restricting mechanism) Pinch rolls 8a, 8b: (inlet restraint mechanism)
9a and 9b: (in-side restraining mechanism) vertical rolls 10a and 10b:
11a and 11b: (exit restraining mechanism) vertical rolls 12a and 12b: (exit restraining mechanism)
13a, 13b: direction of motion of the press tool under extreme pressure 14: direction of slab advancement
15a: force acting on the slab from the press tool under work pressure
15b: force acting on the slab from the press-under-pressure tool on the driving side
L 1 : Distance from the inlet-side restricting mechanism closest to the inlet-side pinch roll 3 to the outlet-side pinch roll 4
L 2 is the distance from the incoming pinch roll 3 to the exit restraint mechanism closest to the exit pinch roll 4
L: Length of the shortest slab among the slabs subjected to under-pressure with the press apparatus under pressure

Claims (5)

삭제delete 슬래브를 폭압하하는 한 쌍의 프레스 공구를 가지는 폭압하 프레스 장치를 이용한 폭압하 프레스 방법으로, 상기 슬래브의 진행방향 어느 위치를 폭압하하고 있을 때에도 상기 프레스 공구의 위치 이외에 이 슬래브의 진행방향의 2개소 이상의 위치에서 이 슬래브의 폭방향 변위를 구속한 상태에서 폭압하를 실시하며,
상기 슬래브의 폭방향 변위 구속은, 상기 슬래브의 폭방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 수직롤 또는 상기 슬래브의 두께방향의 양측부에 제공되는 한 쌍의 핀치롤로 실시하는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 방법.Even when a certain position in the advancing direction of the slab is being pushed down, the position of the press tool in the advancing direction of the slab is set to be 2 And a load is applied under a state of restraining the displacement in the width direction of the slab at a position more than a point,
Wherein the width-direction displacement restraint of the slab is performed by a pair of pinch rolls provided on both the pair of vertical rolls provided on both widthwise sides of the slab or on both sides in the thickness direction of the slab. Way. 슬래브를 폭압하하는 한 쌍의 프레스 공구와 이 프레스 공구의 입측 및 출측에 각각 상하 한 쌍의 핀치롤을 가지는 폭압하 프레스 장치로,
상기 입측 핀치롤 라인의 더욱 상류측에 상기 슬래브의 폭방향 변위를 구속하는 1세트 이상의 입측 구속기구; 및
상기 출측 핀치롤 라인의 더욱 하류측에 상기 슬래브의 폭방향 변위를 구속하는 1 세트 이상의 출측 구속기구;
를 가지며,
상기 폭압하 프레스 장치로 폭압하를 실시하는 가장 짧은 슬래브의 길이를 L로 할 때,
상기 입측 구속기구 중 상기 입측 핀치롤에 가장 가까운 입측 구속기구에서 상기 출측 핀치롤까지의 거리가 L이하가 되며,
상기 입측 핀치롤에서 상기 출측 구속기구 중 상기 출측 핀치롤에 가장 가까운 출측 구속기구까지의 거리가 L이하가 되도록 구성된 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 장치.A pair of press tools for pressurizing the slab, and a pair of upper and lower pinch rolls at the entrance and exit of the press tool, respectively,
One or more sets of the inlet-side restricting mechanisms for restricting the widthwise displacement of the slab on a further upstream side of the inlet-side pinch roll line; And
One or more sets of an outward restraint mechanism for restraining a widthwise displacement of the slab on a further downstream side of the outgoing pinch roll line;
Lt; / RTI >
When the length of the shortest slab to be subjected to the extensional pressure is L,
The distance from the inlet-side restricting mechanism closest to the inlet-side pinch roll to the outlet pinch roll becomes L or less,
Wherein the distance from the input pinch roll to the exit restricting mechanism closest to the exit pinch roll of the exit restraint mechanism is L or less. 제 3항에 있어서,
상기 입측 구속기구는,
상기 슬래브의 폭방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 수직롤; 및
상기 슬래브의 두께방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 핀치롤;
중 적어도 하나를 1 세트로 하여 구성되는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 장치.The method of claim 3,
The inlet-side restraint mechanism includes:
A pair of vertical rolls provided on both widthwise sides of the slab; And
A pair of pinch rolls provided on both side portions in the thickness direction of the slab;
Wherein the at least one of the plurality of pressers is formed as one set. 제 3항 또는 제 4항에 있어서,
상기 출측 구속기구는,
상기 슬래브의 폭방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 수직롤; 및
상기 슬래브의 두께방향 양측부에 제공되는 한 쌍의 핀치롤;
중 적어도 하나를 1 세트로 하여 구성되는 것을 특징으로 하는 폭압하 프레스 장치.The method according to claim 3 or 4,
The exit restraint mechanism includes:
A pair of vertical rolls provided on both widthwise sides of the slab; And
A pair of pinch rolls provided on both side portions in the thickness direction of the slab;
Wherein the at least one of the plurality of pressers is formed as one set.
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