KR101344896B1 - 열연코일의 에지결함 예측장치 및 그 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은, 박슬라브 주조를 위한 연주기 몰드의 장변, 단변, 및 간격을 포함하는 크기 정보와 주조중인 용강의 주조속도를 입력받아 저장되는 저장부, 및 상기 저장부에 저장된 몰드 크기 정보인 몰드 상단폭(W1), 몰드 하단폭(W2), 몰드 상하길이(Lm), 및 주조속도(Vc)를 하기 관계식에 대입하여 에지결함예측인자(K)를 산출하고, 산출된 에지결함예측인자(K)를 이용하여 주조된 열연코일의 에지결함을 예측하는 중앙처리부를 포함하는, 열연코일의 에지결함 예측장치 및 그 예측 방법에 관한 것이다.

Description

열연코일의 에지결함 예측장치 및 그 방법{DEVICE FOR PREDICTING EDGE DEFECT OF HOT-ROLLED STEEL SHEET COIL AND METHOD THEREFOR}
본 발명은 에지결함 발생 예측에 관한 것으로, 특히 열연코일의 톱귀결함(Saw Mark Defect)과 같은 에지결함 발생 정도를 사전에 예측하기 위한 열연코일의 에지결함 예측장치 및 그 방법에 관한 것이다.
연속주조기는 용강을 저장하는 래들과, 턴디쉬 및 상기 턴디쉬에서 출강되는 용강을 최초 냉각시켜 소정의 형상을 가지는 연주주편으로 형성하는 연주용 몰드와, 상기 몰드에 연결되어 몰드에서 형성된 연주주편을 이동시키는 다수의 핀치롤 등을 포함한다. 래들과 턴디쉬에서 출강된 용강은 몰드에서 소정의 폭과 두께 및 형상을 가지는 연주주편으로 형성되어 핀치롤을 통해 이송되고, 핀치롤을 통해 이송된 연주주편은 절단기에 의해 절단되어 소정 형상을 갖는 슬라브(Slab) 또는 블룸(Bloom), 빌렛(Billet) 등의 주편으로 제조된다. 슬라브와 같은 주편은 압연 공정을 거쳐 최종 제품인 열연코일로 제조된다.
관련된 선행기술로는 한국특허공개 제1999-42002호(공개일; 1999.06.15, 명칭; 박슬라브 직접 압연 공정에서의 에지 크랙방지방법)가 있다.
본 발명은 박슬라브 연주 공정 시, 용강의 냉각정도와 몰드 내 응력정도를 제어하여 열연코일 에지부 결함을 저감하기 위한 열연코일의 에지결함 예측장치 및 그 방법을 제공하는 것이다.
본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들로 제한되지 않는다.
상기한 과제를 실현하기 위한 본 발명의 열연코일의 에지결함 예측장치는, 박슬라브 주조를 위한 연주기 몰드의 장변, 단변, 및 간격을 포함하는 크기 정보와 주조중인 용강의 주조속도를 입력받아 저장되는 저장부, 및 상기 저장부에 저장된 몰드 크기 정보인 몰드 상단폭(W1), 몰드 하단폭(W2), 몰드 상하길이(Lm), 및 주조속도(Vc)를 이용하여 에지결함예측인자(K)를 산출하고, 산출된 에지결함예측인자(K)를 이용하여 주조된 열연코일의 에지결함을 예측하는 중앙처리부를 포함할 수 있다.
구체적으로, 상기 중앙처리부는, 상기 에지결함예측인자(K)와 미리 설정된 기준값을 비교하여 에지결함을 예측하고, 에지결함 예측 시에 몰드 단벽 사이의 간격을 조정할 수 있다.
상기 용강은 10 내지 40 ppm 의 보론(B)이 첨가된 강일 수 있다.
상기 과제를 실현하기 위한 본 발명의 에지결함 예측 방법은, 박슬라브 주조를 위한 연주기 몰드의 장변, 단변, 및 간격을 포함하는 크기와 주조중인 용강의 주조속도를 측정하는 단계, 상기 측정된 몰드 크기 정보인 몰드 상단폭(W1), 몰드 하단폭(W2), 몰드 상하길이(Lm), 및 주조속도(Vc)를 이용하여 에지결함예측인자(K)를 산출하는 단계, 및 상기 산출된 에지결함예측인자(K)를 미리 설정된 기준값과 비교하여 에지결함을 예측하고, 에지결함 예측 시에 몰드 단벽 사이의 간격(W1 , W2) 또는 주조속도(Vc)를 조정하는 단계를 포함할 수 있다.
구체적으로, 상기 용강은 10 내지 40 ppm 의 보론(B)이 첨가된 강일 수 있다.
상기 기준값은 0.9 이상 2.0 이하의 범위로 설정될 수 있다.
상기 에지결함예측인자(K)는, 하기 관계식에 의해 산출될 수 있다.
관계식
Figure 112012016596273-pat00001
상기 조정하는 단계는, 상기 몰드 단벽 사이의 간격(W1 , W2)은 상기 단벽 외측에 구비된 유압실린더에 의하여 조정될 수 있다.
이상에서 설명한 열연코일의 에지결함 예측장치 및 그 방법에 의하면, 보론 첨가강을 박슬라브 연주 공정으로 주조할 때, 열연코일의 톱귀결함(Saw Mark Defect)과 같은 에지결함 발생 정도를 사전에 예측함으로써, 에지결함을 저감시킬 수 있는 기반을 조성할 수 있다.
또한, 박슬라브 에지부분의 결함발생에 영향을 미치는 용강의 냉각정도와 몰드 내 응력정도를 제어하여 열연코일 에지부 결함을 저감시킬 수 있다.
또한, 박슬라브 연주 공정에서 추가 설비 투자 없이 주조 속도 및 몰드 상,하단 폭을 조절하여 열연코일의 에지결함을 저감시킬 수 있는 장점이 있다.
도 1은 본 발명의 실시예와 관련된 연속주조기를 용강의 흐름을 중심으로 나타낸 개념도이다.
도 2는 본 발명의 실시예에 의한 열연코일의 에지결함 예측장치를 나타낸 도면이다.
도 3은 본 발명의 실시예에 의한 에지결함 예측 과정을 나타낸 순서도이다.
도 4는 본 발명에 의한 에지결함지수와 열연코일 에지부 톱귀 결함 발생율 간의 상관관계를 나타낸 그래프이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세하게 설명한다. 도면들 중 동일한 구성요소들은 가능한 어느 곳에서든지 동일한 부호로 표시한다. 또한 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.
도 1은 본 발명의 실시예와 관련된 연속주조기를 용강의 흐름을 중심으로 나타낸 개념도이다.
연속주조(continuous casting)는 용융금속을 바닥이 없는 몰드(Mold, 30)에서 응고시키면서 연속적으로 주편 또는 강괴(steel ingot)를 뽑아내는 주조법이다. 연속주조는 정사각형, 직사각형 또는 원형 등 단순한 단면형의 긴 제품과 주로 압연용 소재인 슬라브, 블룸 또는 빌릿을 제조하는 데 이용된다.
연속주조기는 도시된 바와 같이, 래들(10)과 턴디쉬(20), 몰드(30), 지지롤(60), 그리고 절단기(도시되지않음)를 포함할 수 있다.
래들(Ladle, 10)은 정련공정을 통해 강 성분함량이 조성된 용강이 수용되어 있다.
턴디쉬(Tundish, 20)는 래들(10)로부터 용융금속을 받아 몰드(Mold, 30)로 용융금속을 공급하는 용기이다. 래들(10)은 한 쌍으로 구비되어, 교대로 용강을 받아서 턴디쉬(20)에 공급하게 된다. 턴디쉬(20)에서는 몰드(30)로 흘러드는 용융금속의 공급 속도조절, 각 몰드(30)로 용융금속 분배, 용융금속의 저장, 슬래그 및 비금속 개재물(介在物)의 분리 등이 이루어진다.
몰드(30)는 통상적으로 수냉식 구리제이며, 수강된 용강이 1차 냉각되게 한다. 몰드(30)는 구조적으로 마주보는 한 쌍의 면들이 개구된 형태로서 용강이 수용되는 중공부를 형성한다. 슬라브를 제조하는 경우에, 몰드(30)는 한 쌍의 장벽과, 장벽들을 연결하는 한 쌍의 단벽을 포함한다. 여기서, 단벽은 장벽보다 작은 넓이를 가지게 된다. 몰드(30)의 벽들, 주로는 단벽들은 서로에 대하여 멀어지거나 가까워지도록 회전되어 일정 수준의 테이퍼(Taper)를 가질 수 있다.
몰드(30)는 몰드(30)에서 뽑아낸 연주주편이 일정 모양을 유지하고, 아직 응고가 덜 된 용융금속이 유출되지 않게 강한 응고각(凝固殼) 또는 응고쉘(Solidified Shell, 80)이 형성되도록 하는 역할을 한다. 수냉 구조에는 구리관을 이용하는 방식, 구리블록에 수냉홈을 뚫는 방식, 수냉홈이 있는 구리관을 조립하는 방식 등이 있다.
몰드(30)는 용강이 몰드(30)의 벽면에 붙는 것을 방지하기 위하여 오실레이션(oscillation, 왕복운동)되며, 오실레이션시 몰드(30)와 응고쉘(80)과의 마찰을 줄이고 타는 것을 방지하기 위해 파우더(Powder)와 같은 윤활제가 이용된다. 파우더는 몰드(30) 내의 용융금속에 첨가되어 슬래그가 되며, 몰드(30)와 응고쉘(80)의 윤활뿐만 아니라 몰드(30) 내 용융금속의 산화/질화 방지와 보온, 용융금속의 표면에 떠오른 비금속 개재물의 흡수의 기능도 수행한다.
2차 냉각대는 몰드(30)에서 1차로 냉각된 용강을 추가로 냉각한다. 1차 냉각된 용강은 지지롤(60)에 의해 응고각이 변형되지 않도록 유지되면서, 물을 분사하는 스프레이수단(65)에 의해 직접 냉각된다. 연주주편의 응고는 대부분 상기 2차 냉각에 의해 이루어진다.
인발장치(引拔裝置)는 연주주편이 미끄러지지 않게 뽑아내도록 몇 조의 핀치롤(미 도시됨)들을 이용하는 멀티드라이브방식 등을 채용하고 있다. 핀치롤(미 도시됨)은 용강의 응고된 선단부(83)를 주조 방향으로 잡아당김으로써, 몰드(30)를 통과한 용강이 주조방향으로 연속적으로 이동할 수 있게 한다.
연속적으로 생산되는 연주주편은 소정의 절단기(미 도시됨)에 의해 일정한 크기로 절단된다.
즉, 용강(M)은 래들(10)에 수용된 상태에서 턴디쉬(20)로 유동하게 된다. 이러한 유동을 위하여, 래들(10)에는 턴디쉬(20)를 향해 연장하는 슈라우드노즐(Shroud nozzle)이 설치된다. 슈라우드노즐은 용강(M)이 공기에 노출되어 산화/질화되지 않도록 턴디쉬(20) 내의 용강에 잠기도록 연장한다.
턴디쉬(20) 내의 용강(M)은 몰드(30) 내로 연장하는 침지노즐(Submerged Entry Nozzle, 25)에 의해 몰드(30) 내로 유동하게 된다. 침지노즐(25)은 몰드(30)의 중앙에 배치되어, 침지노즐(25)의 양 토출구에서 토출되는 용강(M)의 유동이 대칭을 이룰 수 있도록 한다. 침지노즐(25)을 통한 용강(M)의 토출의 시작, 토출 속도, 및 중단은 침지노즐(25)에 대응하여 콜렉터노즐(23)에 설치되는 슬라이딩 게이트(21)에 의해 결정된다.
몰드(30) 내의 용강(M)은 몰드(30)를 이루는 벽면에 접한 부분부터 응고하기 시작한다. 이는 용강(M)의 중심보다는 주변부가 수냉되는 몰드(30)에 의해 열을 잃기 쉽기 때문이다. 주변부가 먼저 응고되는 방식에 의해, 연주주편의 주조 방향을 따른 뒷부분은 미응고 용강이 응고쉘(80)에 감싸여진 형태를 이루게 된다.
핀치롤(미 도시됨)이 완전히 응고된 연주주편의 선단부(83)를 잡아당김에 따라, 미응고 용강은 응고쉘(80)과 함께 주조 방향으로 이동하게 된다. 미응고 용강은 위 이동 과정에서 냉각수를 분사하는 스프레이수단(65)에 의해 냉각된다. 이는 연주주편에서 미응고 용강이 차지하는 두께가 점차로 작아지게 한다. 연주주편이 일 지점에 이르면, 연주주편은 전체 두께가 응고쉘(80)로 채워지게 된다. 응고가 완료된 연주주편은 절단 지점에서 일정 크기로 절단되어 슬라브 등과 같은 주편(P)으로 나누어진다.
이와 같이 연속주조기를 통해 만들어진 박슬라브는 압연공정을 거쳐 최종 제품인 열연코일이나 후판 등으로 제조된다. 연주공정을 통해 생산되는 박슬라브의 두께는 40 내지 100mm 정도가 될 수 있고, 폭과 두께의 비가 1:10 이상 차이가 있으며, 일반 연주공정에 비하여 주조 속도가 2배 이상 빠른 것이 특징이다. 또한, 이후의 압연공정을 거쳐 생산되는 열연코일의 두께는 1 내지 20mm 정도가 될 수 있다.
도 2는 본 발명의 실시예에 의한 열연코일의 에지결함 예측장치(100)를 나타낸 도면으로서, 예측장치는 입력부(140), 저장부(130), 및 중앙처리부(150)를 포함할 수 있다. 또한, 중앙처리부(150)의 처리 결과를 출력하여 보여주는 표시부(160)를 더 포함할 수 있다. 본 발명에서 에지결함은 톱귀 결함(Saw Mark Defect)을 의미한다.
저장부(130)는 박슬라브 주조를 위한 연주기 몰드(30)의 장변, 단변, 및 간격을 포함하는 크기 정보와 주조중인 용강의 주조속도를 입력받아 저장된다. 이와 같은 소정의 입력부(140)를 통해 사용자에 의해 입력될 수 있다.
중앙처리부(150)는 저장부(130)에 저장된 몰드(30) 크기 정보인 몰드 상단폭(W1), 몰드 하단폭(W2), 몰드 상하길이(Lm), 및 용강의 주조속도(Vc)를 이용하여 에지결함예측인자(K)를 산출하고, 산출된 에지결함예측인자(K)를 이용하여 주조된 열연코일의 에지결함을 예측할 수 있다.
또한, 중앙처리부(150)는 산출된 에지결함예측인자(K)와 미리 설정된 기준값을 비교하여 에지결함을 예측하고, 에지결함 예측 시에 몰드(30) 단벽 사이의 간격(W1, W2)를 조정한다.
일반적으로 전기로에 투입되는 스크랩에는 유해원소(Tramp element)가 함유되어 있는 데, 유해원소는 철강제품의 품질에 악영향을 미치는 미량원소를 총칭하며, 래들로(LF) 2차정련 공정에서도 제거하기가 쉽지 않다. 유해원소의 종류는 대부분 비철 원소로서, 합금원소(alloying element; Cr, Ni, Mo, Nb, Ti, V), 불순물(impurity element; P, S, O, N), 잔여원소(residual element; Cr, Ni, Mo, Co, Pb, Sn, Sb, As, Cu, P) 등으로 구분하기도 한다.
유해원소 중 특히 구리(Cu), 주석(Sn)이 다량 함유된 스크랩을 사용할 때와 B(보론)첨가 시 강 중의 질소함량이 많을 때(입계에 BN석출물이 생성됨), 열연코일의 에지부의 표면에 톱귀 모양의 결함(Saw Mark Defect)이 발생된다.
주조중인 용강에는 압연 후 열연코일의 연신율을 보상하기 위하여 B를 10~40ppm 정도 첨가하는데, B는 화학적 특성상 강 중에 존재하는 질소와 결합하게 된다. 이렇게 결합된 물질(BN)은 응고 중 조직내 결정입계에 석출되는 데, 그 석출 온도는 대략 1000℃ 정도이다. 그런데, 연속주조기에서 배출되는 슬라브의 표면온도가 1000℃ 이하이므로 코너부를 시작으로 중심부 표면까지 BN이 석출되고, 이후 열연코일의 에지부에 결함을 유발하게 된다. 이러한 형태의 결함 발생시 정상제품으로 판매가 불가능할 수 있다.
따라서, 연속주조기를 통해 제조되는 열연코일은 에지결함 발생률이 2% 미만으로 관리되어야 하며, 예측된 에지결함 발생률이 2%를 초과할 경우 주조 조건의 조정이 필요한 것이다.
특히, 주조 조건의 주요인자로는 응력정도와 냉각정도가 있는데, 구체적인 방법은 후술한다.
이 외, 표시부(160)는 산출된 에지결함예측인자 및 이를 통해 예측된 에지결함 발생율을 중앙처리부(150)의 제어에 따라 문자 또는 그래프로 디스플레이할 수 있다.
도 3은 본 발명의 실시예에 의한 에지결함 예측 과정을 나타낸 순서도로서, 첨부된 도면을 참조하여 상세하게 살펴보고자 한다.
먼저, 전기로와 래들로(Ladle Furnace)의 2차정련 공정을 통해 제조된 용강은 연속주조기로 공급되고, 도 1과 같은 연속주조기에서는 공급된 용강을 박슬라브로 제조하게 된다.
이를 위하여 우선, 박슬라브 주조를 위한 연주기 몰드의 장변, 단변, 및 간격을 포함하는 크기와 주조중인 용강의 주조속도(Vc)를 측정하여, 입력부(140)를 통해 전달 또는 입력받아 저장부(130)에 저장된다.(S10)
여기서, 용강은 기본적으로 전기로에서 철스크랩을 통해 제조되어 래들로 2차정련을 통해 연주공정으로 공급된 강이다. 그리고, 용강은 연주공정에서 40 내지 100mm 정도의 두께를 갖는 박슬라브(Thin Slab)로 제조되고 이후 압연공정을 통해 1 내지 20mm 두께의 열연코일로 제조된다.
또한, 용강은 B(보론)이 10ppm~40ppm 첨가된 강이다. 즉, 본 발명에 의한 에지결함 예측은 기본적으로 B첨가강을 이용하여 래들로(LF) 2차 정련, 박슬라브 연속주조 및 압연 공정이 연속적으로 일괄 진행되는 CSP(Compact Strip Production) 공정으로 제조된 열연코일 또는 후판을 대상으로 할 수 있다.
이어, 중앙처리부(150)는 저장부(130)에 저장된 몰드 크기 정보인 몰드 상단폭(W1), 몰드 하단폭(W2), 몰드 상하길이(Lm), 및 주조속도(Vc)를 하기 관계식에 대입하여 에지결함예측인자(K)를 산출한다.(S20) 여기서, 중앙처리부(150)는 응력정도를 나타내기 위하여 몰드 하단폭(W2)과 몰드 상단폭(W1)의 차이값을 몰드 상단폭(W1)으로 나눈 값과 냉각정도를 나타내기 위하여 용강의 주조속도(Vc)를 몰드 상하길이(Lm)로 나눈 값을 서로 곱한 값에 상수 1.67×105을 곱하여 에지결함예측인자(K)를 산출한다.
관계식
Figure 112012016596273-pat00002
여기서, W1 , W2 , 및 Lm의 단위는 mm이며, Vc의 단위는 m/min이다.
한편, 중앙처리부(150)는 상기의 에지결함예측인자(K)를 산출한 이후에, 산출된 에지결함예측인자(K)를 이용하여 주조된 열연코일의 에지결함을 예측한다.(S30) 구체적으로, 산출된 에지결함예측인자(K)와 미리 설정된 기준값을 비교하여 열연코일의 에지결함을 예측한다.(S31)
여기서, 기준값은 0.9 이상 2.0 이하의 범위로 설정된다. 이는 도 4에 나타낸 바와 같이, 에지결함 발생율을 2%미만으로 제어하기 위하여 기준값을 0.9 이상 2.0 이하의 범위로 설정하는 것이다. 구체적으로, 기준값이 0.9 미만이면 응고중인 용강에 BN이 석출되어 에지결함 발생율이 급격히 증가되고, 기준값이 2.0 초과이면 용강의 냉각속도가 매우 빨라 과냉으로 응고된 부분이 발생되어 에지결함 발생율이 급격히 증가된다.
이러한, 열연코일 에지결함 예측 과정(S31)을 통하여 에지결함 예측 시에는 몰드 단벽 사이의 간격(W1 , W2) 또는 주조속도(Vc)를 조정하여 열연코일의 에지결함 발생율을 낮춘다.(S35)
이 중, 몰드(30) 단벽 사이의 간격 조절은 몰드 상단폭(W1), 몰드 하단폭(W2)을 조절하여 이루어진다. 이를 위하여 몰드(30) 단벽 외측에는 몰드(30) 상부 및 하부에 유압실린더(110)가 구비되며, 이를 조절하여 몰드(30) 단벽 사이의 간격이 조절된다. 또한, 이를 위하여 몰드(30) 단벽 사이의 간격을 조정하기에 효율적인 장치를 대체하여 활용할 수 있음은 누구나 알 수 있을 것이다.
또한, 주조속도(Vc)는 턴디쉬(20)와 침지노즐(25) 사이의 개폐장치를 조절하여 몰드(30)로 유입되는 용강의 양을 제어함으로써 조정할 수 있다.
실제 테스트에 의한 몰드 상단폭(W1), 몰드 하단폭(W2), 몰드 상하길이(Lm), 및 용강의 주조속도(Vc)에 따른 에지결함발생지수(K)와 에지결함 발생율을 나타내면 아래 표와 같다.
W1 W2 Lm Vc K 에지결함 발생율
비교예1 948 946 1100 4.97 1.6 0.5%
비교예2 1153 1151 1100 4.95 1.3 0.9%
비교예3 943 942 1100 4.98 0.8 13.0%
비교예4 1151 1147 1100 4.98 2.3 16.5%
실시예1 943 942 1100 2.08 0.9 0.8%
실시예2 1151 1150 1100 4.98 1.5 1.0%
본 발명에서는 에지결함 발생율이 2% 미만이 되도록 주조 조건의 제어가 필요한데, 표 1의 비교예1과 2에서와 같이 에지결함발생지수(K)가 0.9이상 2.0이하의 구간에서는 에지결함 발생율이 2%미만인 반면, 비교예3 과 4에서와 같이 에지결함발생지수(K)가 0.9미만이거나 2.0초과인 경우는 에지결함 발생율이 매우 높게 나타났다.
따라서, 본 발명에서는 에지결함발생지수(K)를 예측하고 예측된 에지결함발생지수(K)가 설정된 기준값 외의 범위인 경우(비교예3과 4)에는, 실시예1과 2에서와 같이 몰드 하단폭(W2) 또는 주조속도(Vc)를 조절하여, 열연코일의 에지결함을 저감시킬 수 있다.
상기와 같은 열연코일의 에지결함 예측장치 및 그 방법은 위에서 설명된 실시예들의 구성과 작동 방식에 한정되는 것이 아니다. 상기 실시예들은 각 실시예들의 전부 또는 일부가 선택적으로 조합되어 다양한 변형이 이루어질 수 있도록 구성될 수도 있다.
이상에서 설명한 열연코일의 에지결함 예측장치 및 그 방법에 의하면, 보론 첨가강을 박슬라브 연주 공정으로 주조할 때, 열연코일의 톱귀결함(Saw Mark Defect)과 같은 에지결함 발생 정도를 사전에 예측함으로써, 에지결함을 저감시킬 수 있는 기반을 조성할 수 있다.
또한, 박슬라브 에지부분의 결함발생에 영향을 미치는 용강의 냉각정도와 몰드 내 응력정도를 제어하여 열연코일 에지부 결함을 저감시킬 수 있다.
또한, 박슬라브 연주 공정에서 추가 설비 투자 없이 주조 속도 및 몰드 상,하단 폭을 조절하여 열연코일의 에지결함을 저감시킬 수 있는 장점이 있다.
10: 래들 15: 쉬라우드노즐
20: 턴디쉬 21: 슬라이딩 게이트
23: 콜렉터노즐 25: 침지노즐
30: 몰드 60: 지지롤
65: 스프레이수단 80: 응고쉘
83: 선단부 91: 절단지점
100: 에지결함 예측장치 110: 유압실린더
130: 저장부 140: 입력부
150: 중앙처리부 160: 표시부

Claims (8)

  1. 박슬라브 주조를 위한 연주기 몰드의 장변, 단변, 및 간격을 포함하는 크기 정보와 주조중인 용강의 주조속도를 입력받아 저장되는 저장부; 및
    상기 저장부에 저장된 몰드 크기 정보인 몰드 상단폭(W1), 몰드 하단폭(W2), 몰드 상하길이(Lm), 및 주조속도(Vc)를 이용하여 에지결함예측인자(K)를 산출하고, 산출된 에지결함예측인자(K)를 이용하여 주조된 열연코일의 에지결함을 예측하는 중앙처리부;를 포함하고,
    상기 용강은 10 내지 40 ppm 의 보론(B)이 첨가된 강이며,
    상기 에지결함예측인자(K)는, 하기 관계식에 의해 산출되는 에지결함 예측 장치.
    관계식
    Figure 112013094092169-pat00008

    여기서, W1, W2, 및 Lm의 단위는 mm이며, Vc의 단위는 m/min임.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 중앙처리부는,
    상기 에지결함예측인자(K)와 미리 설정된 기준값을 비교하여 에지결함을 예측하고, 에지결함 예측 시에 몰드 단벽 사이의 간격을 조정하는 열연코일의 에지결함 예측장치.
  3. 삭제
  4. 박슬라브 주조를 위한 연주기 몰드의 장변, 단변, 및 간격을 포함하는 크기와 주조중인 용강의 주조속도를 측정하는 단계;
    상기 측정된 몰드 크기 정보인 몰드 상단폭(W1), 몰드 하단폭(W2), 몰드 상하길이(Lm), 및 주조속도(Vc)를 이용하여 에지결함예측인자(K)를 산출하는 단계; 및
    상기 산출된 에지결함예측인자(K)를 미리 설정된 기준값과 비교하여 에지결함을 예측하고, 에지결함 예측 시에 몰드 단벽 사이의 간격(W1, W2) 또는 주조속도(Vc)를 조정하는 단계;를 포함하고,
    상기 용강은 10 내지 40 ppm 의 보론(B)이 첨가된 강이며,
    상기 에지결함예측인자(K)는, 하기 관계식에 의해 산출되는 에지결함 예측 방법.
    관계식
    Figure 112013094092169-pat00009

    여기서, W1, W2, 및 Lm의 단위는 mm이며, Vc의 단위는 m/min임.
  5. 삭제
  6. 청구항 4에 있어서,
    상기 기준값은 0.9 이상 2.0 이하의 범위로 설정되는 열연코일 에지결함 예측 방법.
  7. 삭제
  8. 청구항 4에 있어서,
    상기 조정하는 단계는,
    상기 몰드 단벽 사이의 간격(W1 , W2)은 상기 단벽 외측에 구비된 유압실린더에 의하여 조정되는 열연코일 에지결함 예측 방법.
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