KR101344565B1 - Method for manufacturing steel sheet - Google Patents

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Abstract

본 발명은 탄소(C) : 0.0010~0.0050중량%, 실리콘(Si) : 0.002중량% 이하, 망간(Mn) : 0.3~0.5중량%, 인(P) : 0.025~0.065중량%, 황(S) : 0.01중량% 이하, 가용성 알루미늄(S-Al) : 0.010~0.050중량%, 질소(N) : 0.0050중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열 온도 : 1250~1300℃로 재가열하는 단계와, 상기 재가열된 판재를 열간압연하는 단계 및, 상기 열간압연된 판재를 냉각한 후, 680~720℃의 권취온도로 권취하는 단계를 포함한다.The present invention is carbon (C): 0.0010 ~ 0.0050% by weight, silicon (Si): 0.002% by weight or less, manganese (Mn): 0.3 ~ 0.5% by weight, phosphorus (P): 0.025 ~ 0.065% by weight, sulfur (S) : 0.01% by weight or less, soluble aluminum (S-Al): 0.010 to 0.050% by weight, nitrogen (N): 0.0050% by weight or less, and reheating the slab plate composed of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities. Reheating the furnace, hot rolling the reheated plate, and cooling the hot rolled plate, followed by winding to a winding temperature of 680 to 720 ° C.

Description

강판 제조방법{METHOD FOR MANUFACTURING STEEL SHEET}Steel plate manufacturing method {METHOD FOR MANUFACTURING STEEL SHEET}

본 발명은 강판 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 극저 탄소강 계열의 열연/냉연용 340MPa 급의 소부 경화강을 제조함에 있어, 고용 질소의 제거를 위해 강중의 질소를 AlN(알루미늄 나이트라이드) 형태로 석출 시켜 제거할 수 있는 강판 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a steel sheet manufacturing method, and more particularly, in the manufacture of ultra-low carbon steel series hot-rolled and cold-rolled 340 MPa grade calcined hardened steel, nitrogen in the steel in the form of AlN (aluminum nitride) to remove the solid solution nitrogen It relates to a steel sheet manufacturing method that can be removed by precipitation.

일반적으로, 인장강도 340MPa급 강판은 자동차의 외판재, 내판재 등 다양한 분야에 적용되고 있다. In general, the tensile strength 340MPa grade steel sheet has been applied to various fields, such as automobile exterior materials, interior materials.

이러한 340MPa급 강판은 제조 공정에 따라, 열연강판 혹은 냉연강판으로 제조될 수 있다. The 340MPa grade steel sheet may be manufactured by hot rolled steel sheet or cold rolled steel sheet according to the manufacturing process.

이중 열연강판은 슬라브 재가열 과정, 열간압연 과정 및 냉각/권취 과정을 포함하는 일련의 열연 공정을 통하여 제조된다. The double hot rolled steel sheet is manufactured through a series of hot rolling processes including slab reheating, hot rolling and cooling / winding.

또한, 냉연강판은 상기의 열연 공정에 추가로, 냉간 압연 과정 및 소둔 과정을 포함하는 일련의 냉연 공정을 통하여 제조된다. In addition, the cold rolled steel sheet is manufactured through a series of cold rolling processes including a cold rolling process and an annealing process in addition to the hot rolling process.

여기서, 열연강판은 탄소와 질소 성분이 과도하게 포함되는 경우, 소부 경화에 의한 항복점 증가 현상을 넘어, 코일 생산 후, 가공 전 및 가공 중에 제품의 파단이 발생한다.Here, when the hot rolled steel sheet contains excessively carbon and nitrogen components, the yield point is increased beyond the quench hardening, and after the coil is produced, breakage of the product occurs before and during processing.

특히, 질소 성분은 그 양이 극미량일지라도 전위와의 상호 작용 능력이 매우 커서, 1~2 ppm 단위로 정밀하게 제어되어야 하나, 시효에 미치는 특성상 질소 성분은 강중에서 완전히 제거하는 것이 바람직하다.In particular, even though the amount of the nitrogen component is very small, the ability to interact with the potential is very large and should be precisely controlled in units of 1 to 2 ppm. However, it is preferable to completely remove the nitrogen component from the steel due to its aging characteristics.

그러나, 제강 및 연주 공정 중 질소를 완전히 제거하는 것은 불가능하며, 통상적으로 30 ~ 50 ppm 수준의 질소 성분은 강중에 포함되는 것이 일반적이었다. However, it is not possible to completely remove nitrogen during the steelmaking and regeneration process, and typically 30 to 50 ppm nitrogen content is generally included in the steel.

본 발명과 관련된 문헌으로는 대한민국 등록특허 제10-0349144호(2002년 08월 05일)가 있으며, 상기 문헌에는 열연코일의 급냉방법이 개시되어 있다.
Literature related to the present invention is Korean Patent No. 10-0349144 (August 05, 2002), which discloses a quenching method of a hot rolled coil.

본 발명의 목적은 질소가 0.0050 중량% 이하로 포함된 강재의 열연 후, 강판을 680~720℃의 권취온도로 권취함으로써, AlN(알루미늄 나이트라이드)의 석출물 형성을 효과적으로 유도하고, 인장 곡선상의 항복점 연신을 제거하면서, 안정적인 기계적 성질을 가지는 강재를 제조할 수 있는 강판 제조방법을 제공하는데 있다.
An object of the present invention is to effectively induce the formation of precipitates of AlN (aluminum nitride) by winding the steel sheet at a coiling temperature of 680 ~ 720 ℃ after hot rolling of the steel containing nitrogen is 0.0050% by weight or less, yield point on the tensile curve The present invention provides a method for manufacturing a steel sheet that can produce a steel material having stable mechanical properties while removing the stretching.

본 발명은 탄소(C) : 0.0010~0.0050중량%, 실리콘(Si) : 0중량% 이상~0.002중량% 이하, 망간(Mn) : 0.3~0.5중량%, 인(P) : 0.025~0.065중량%, 황(S) : 0중량% 이상~0.01중량% 이하, 가용성 알루미늄(S-Al) : 0.010~0.050중량%, 질소(N) : 0중량% 이상~0.0050중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열 온도 : 1250~1300℃로 재가열하는 단계와, 상기 재가열된 판재를 열간압연하는 단계 및, 상기 열간압연된 판재를 냉각한 후, 680~720℃의 권취온도로 권취하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.The present invention is a carbon (C): 0.0010 ~ 0.0050% by weight, silicon (Si): 0% to 0.002% by weight, manganese (Mn): 0.3 to 0.5% by weight, phosphorus (P): 0.025 to 0.065% by weight , Sulfur (S): 0% to 0.01% by weight, soluble aluminum (S-Al): 0.010 to 0.050% by weight, nitrogen (N): 0% to 0.0050% by weight or less and the remaining iron (Fe) Reheating the slab plate made of and unavoidable impurities at a reheating temperature of 1250-1300 ° C., hot rolling the reheated plate, and cooling the hot rolled plate, at a winding temperature of 680-720 ° C. It is characterized in that it comprises the step of winding.

여기서, 상기 열간압연을하는 단계는 상기 재가열된 판재를 개시온도 : 950~1000℃ 및 마무리온도 : 850~880℃에서 마무리 압연온도로 열간압연할 수 있다.Here, the step of hot rolling may hot-roll the reheated plate to the finish rolling temperature at the starting temperature: 950 ~ 1000 ℃ and finishing temperature: 850 ~ 880 ℃.

또한, 상기 냉각은 상기 열간압연된 강판을 냉각시간 전체의 1/2시간동안 수냉한 후, 권취 온도까지 공냉하는 전단 냉각 방식이 적용될 수 있다.In addition, the cooling may be applied to a shear cooling method of cooling the hot-rolled steel sheet for 1/2 hour of the entire cooling time, followed by air cooling to the coiling temperature.

또한, 상기 수냉은 10~300℃/sec의 냉각 속도로 실시될 수 있다.In addition, the water cooling may be carried out at a cooling rate of 10 ~ 300 ℃ / sec.

또한, 상기 권취 단계는 권취 시작온도가 상기 680~720℃이고, 권취 종료온도가 640~680℃이며, 상기 권취 시작까지의 냉각속도는 10~50 ℃/sec이고, 권취 시작 이후의 냉각속도는 3~10 ℃/sec인 것이 바람직하다.In addition, the winding step is the winding start temperature is 680 ~ 720 ℃, winding end temperature is 640 ~ 680 ℃, the cooling rate until the start of the winding is 10 ~ 50 ℃ / sec, the cooling rate after the start of winding is It is preferable that it is 3-10 degreeC / sec.

한편, 상기 권취된 판재를 권출한 후, 냉간압연하는 단계 및, 상기 냉간압연된 판재를 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다.On the other hand, after unwinding the wound sheet, it may further comprise the step of cold rolling, and annealing the cold rolled plate.

여기서, 상기 냉간압연은 75~85%의 압하율로 실시될 수 있다.Here, the cold rolling may be carried out at a reduction ratio of 75 to 85%.

또한, 상기 소둔은 제조되는 강판의 평균 결정립 사이즈가 10~20㎛가 되도록 실시할 수 있다.In addition, the annealing can be carried out so that the average grain size of the steel sheet to be produced is 10 to 20㎛.

또한, 상기 소둔은 800~850℃에서 실시될 수 있다.
In addition, the annealing may be carried out at 800 ~ 850 ℃.

본 발명에 따른 강판 제조방법은 340MPa 급 소부 경화형 강재의 제조에 있어서, AlN(알루미늄 나이트라이드)의 석출물 형성을 효과적으로 유도하여 인장 곡선상의 항복점 연신을 제거하고, 안정적인 기계적 성질을 가지는 강재를 제조할 수 있는 효과를 갖는다.In the manufacturing method of the steel sheet according to the present invention, in the production of 340MPa-class hardened steel, it is possible to effectively induce the formation of precipitates of AlN (aluminum nitride) to remove the yield point stretching on the tensile curve, and to produce a steel having stable mechanical properties. Has the effect.

또한, 질소의 관리 범위를 상향시킴으로써, 불필요한 RH-Degassing 부하를 제거할 수 있고, 이로 인해 품질 확보를 위한 원가절감 효과를 갖는다.
In addition, by increasing the management range of nitrogen, unnecessary RH-Degassing load can be removed, thereby reducing the cost for quality assurance.

도 1은 본 발명에 따른 강판 제조방법을 보여주기 위한 순서도이다.
도 2는 본 발명에 따른 강판 제조방법에서 680~720℃ 이하의 고온 권취시의 석출물의 크기와 부피를 보여주기 위한 그림이다.
도 3은 본 발명에 따른 강판 제조방법에서 권취 온도별 석출물의 양을 보여주기 위한 그래프이다.1 is a flowchart showing a method for manufacturing a steel sheet according to the present invention.
Figure 2 is a view for showing the size and volume of the precipitate during the high temperature winding of 680 ~ 720 ℃ in the steel sheet manufacturing method according to the present invention.
Figure 3 is a graph for showing the amount of precipitates by winding temperature in the steel sheet manufacturing method according to the present invention.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The advantages and features of the present invention, and the manner of achieving them, will be apparent from and elucidated with reference to the embodiments described hereinafter in conjunction with the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 강판 및 그 제조방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.Hereinafter, a steel plate according to a preferred embodiment of the present invention and a manufacturing method thereof will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

도 1은 본 발명에 따른 강판 제조방법을 보여주기 위한 순서도이다.1 is a flowchart showing a method for manufacturing a steel sheet according to the present invention.

그리고, 도 2는 본 발명에 따른 강판 제조방법에서 680~720℃ 이하의 고온 권취시의 석출물의 크기와 부피를 보여주기 위한 그림이다.And, Figure 2 is a view for showing the size and volume of the precipitate at the time of high temperature winding of 680 ~ 720 ℃ in the steel sheet manufacturing method according to the present invention.

또한, 도 3은 본 발명에 따른 강판 제조방법에서 권취 온도별 석출물의 양을 보여주기 위한 그래프이다.
In addition, Figure 3 is a graph for showing the amount of precipitates for each winding temperature in the steel sheet manufacturing method according to the present invention.

강판Steel plate

본 발명에 따른 강판은 탄소(C) : 0.002~0.01중량%, 실리콘(Si) : 0.002중량% 이하, 망간(Mn) : 0.3~0.5중량%, 인(P) : 0.025~0.065중량%, 황(S) : 0.01중량% 이하, 가용성 알루미늄(S-Al) : 0.010~0.050중량% 및 질소(N) : 0.0050중량% 이하를 포함한다. Steel sheet according to the present invention is carbon (C): 0.002-0.01% by weight, silicon (Si): 0.002% by weight or less, manganese (Mn): 0.3-0.5% by weight, phosphorus (P): 0.025-0.065% by weight, sulfur (S): 0.01% by weight or less, soluble aluminum (S-Al): 0.010 to 0.050% by weight and nitrogen (N): 0.0050% by weight or less.

또한, 본 발명에 따른 강판은 고용 질소 저감을 위하여, 보론(B) : 0.002~0.007중량%를 더 포함할 수 있다. In addition, the steel sheet according to the present invention may further include boron (B): 0.002 ~ 0.007% by weight in order to reduce the solid solution nitrogen.

상기 합금 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 발생하는 불가피한 불순물로 이루어진다. The rest of the alloy components are made of inevitable impurities generated during iron (Fe) and steelmaking.

이하, [표 1]을 참조로 본 발명에 따른 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다. Hereinafter, the role and content of each component included in the steel sheet according to the present invention will be described with reference to [Table 1].

CC SiSi MnMn PP SS S-AlS-Al NN 성분계Component 0.002~0.01중량%0.002 ~ 0.01% by weight 0.002중량% 이하0.002% by weight or less 0.3~0.5중량%0.3-0.5 wt% 0.025~0.065중량%0.025 ~ 0.065 wt% 0.01중량% 이하0.01 wt% or less 0.010~0.050중량%0.010 ~ 0.050 wt% 0.0050중량% 이하0.0050% by weight or less

탄소(C)Carbon (C)

탄소(C)는 탄화물 혹은 탄질화물을 형성한다. Carbon (C) forms carbide or carbonitride.

상기 탄소는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.002~0.01중량%로 포함되는 것이 바람직하다. 탄소 함량이 0.01중량%를 초과할 경우, 과도한 시효 상승이 문제된다. 반대로, 탄소 함량이 0.002중량% 미만일 경우, 탄화물 혹은 탄질화물 형성이 미미하여 강도 확보가 어렵다. The carbon is preferably contained in 0.002 to 0.01 wt% of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the carbon content exceeds 0.01% by weight, excessive aging rise is a problem. On the contrary, when the carbon content is less than 0.002% by weight, carbide or carbonitride formation is insignificant, making it difficult to secure strength.

실리콘(Si)Silicon (Si)

본 발명에서 실리콘(Si)은 강의 표면 특성을 저하시키는 강중 불순물에 해당한다. In the present invention, silicon (Si) corresponds to impurities in the steel to lower the surface properties of the steel.

상기 실리콘은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.002중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 함량이 0.002중량%를 초과하는 경우, 상기의 강의 표면 특성 저하 등이 문제된다.
The silicon is preferably added to 0.002% by weight or less of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of silicon exceeds 0.002% by weight, deterioration of the surface properties of the steel is a problem.

망간(Mn)Manganese (Mn)

망간(Mn)은 강의 강도 확보에 기여한다. 또한, 망간은 냉연 강판 제조시 소둔 과정에서 감마 파이버(Gamma Fiber) 집합 조직을 촉진시키는 역할을 한다. Manganese (Mn) contributes to securing the strength of the steel. In addition, manganese serves to promote the assembly of gamma fiber in the annealing process in the production of cold rolled steel sheet.

상기 망간은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.3~0.5중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간이 함량이 0.3중량% 미만일 경우, 본 발명이 0.01중량% 이하의 탄소를 함유하는 점을 고려할 때 강도 확보가 어렵다. 반대로, 망간의 함량이 0.5중량%를 초과하는 경우에는, 슬라브 재가열 온도 및 열연 개시 온도 조절 등에도 불구하고 편석을 억제하기 어렵다.
The manganese is preferably added in 0.3 ~ 0.5% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the manganese content is less than 0.3% by weight, it is difficult to secure the strength in view of the fact that the present invention contains 0.01% by weight or less of carbon. On the contrary, when the content of manganese exceeds 0.5% by weight, segregation is difficult to be suppressed in spite of slab reheating temperature and hot rolling start temperature control.

인(P)Phosphorus (P)

본 발명에서 인(P)은 상기의 망간과 함께 강도 향상에 기여하며, 인의 함량이 증대됨에 따라 강의 강도가 증가할 수 있다. Phosphorus (P) in the present invention contributes to the strength improvement together with the above manganese, the strength of the steel may increase as the phosphorus content is increased.

상기 인은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.025~0.065중량%로 함유되는 것이 바람직하다. 인의 함량이 0.025중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 인의 함량이 0.065중량%를 초과하는 경우, 과도한 강도 증가로 연질 강판의 특성에는 악영향을 미칠 수 있으며, 강중 편석이 증대되는 문제점이 있고, 지연 파괴의 원인이 될 수 있다.
The phosphorus is preferably contained in 0.025 to 0.065% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of phosphorus is less than 0.025% by weight, the effect of addition thereof is insufficient. On the contrary, if the content of phosphorus exceeds 0.065% by weight, excessive strength increase may adversely affect the properties of the soft steel sheet, there is a problem that segregation in the steel is increased, and may cause delayed fracture.

황(S)Sulfur (S)

황(S)은 망간과 결합하여 MnS 와 같은 비금속개재물을 형성하여 강의 기계적 성질을 크게 저하시키므로, 그 함량을 최대한 낮추는 것이 좋으나, 황을 극소 함량으로 관리하기 위해서는 복잡한 공정 및 과다한 비용이 소요된다. Sulfur (S) combines with manganese to form non-metallic inclusions such as MnS to significantly reduce the mechanical properties of the steel, so it is better to lower the content as much as possible, but to manage the sulfur to a very small amount of complex processes and excessive costs are required.

따라서, 본 발명에서는 황의 함량을 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.010중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the sulfur content is limited to 0.010% by weight or less of the total weight of the steel sheet according to the present invention.

가용성 알루미늄(S-Al)Soluble Aluminum (S-Al)

가용성 알루미늄(Al)은 실리콘(Si)이나 망간(Mn)에 비해 우수한 탈산능을 가지며, 본 발명에서는 주된 탈산제로서 사용된다. 탈산이 충분하지 않으면, 액상 중의 용강의 고용 산소로 인하여, 기포 불량, 크랙 발생 및 최종적으로는 강판의 기계적 성질을 저하될 수 있다. Soluble aluminum (Al) has excellent deoxidation ability compared to silicon (Si) and manganese (Mn), and is used as a main deoxidizer in the present invention. If the deoxidation is not sufficient, due to the solid solution oxygen of the molten steel in the liquid phase, poor bubble, crack generation and finally the mechanical properties of the steel sheet can be reduced.

상기 가용성 알루미늄은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01~0.03중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 가용성 알루미늄의 첨가량 0.010중량% 미만일 경우, 탈산 효과가 불충분하다. 반대로, 알루미늄의 함량이 0.050중량%를 초과할 경우 강판의 표면 결함을 유발하고, 인성 등을 저하시킬 수 있다.
The soluble aluminum is preferably added at 0.01 to 0.03% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the addition amount of soluble aluminum is less than 0.010% by weight, the deoxidation effect is insufficient. On the contrary, when the content of aluminum exceeds 0.050% by weight, it may cause surface defects of the steel sheet and lower the toughness.

질소(N)Nitrogen (N)

질소(N)는 불가피한 불순물로서, 다량 함유시 알루미늄이나 보론과 같은 질소 화합물 형성 원소의 첨가에도 불구하고, 고용 질소가 증가하여 강판의 성형성 등을 저하시킨다. Nitrogen (N) is an unavoidable impurity, and when it contains a large amount, despite the addition of nitrogen compound-forming elements such as aluminum and boron, solid solution nitrogen increases to deteriorate the formability of the steel sheet.

따라서, 본 발명에서는 질소의 함량을 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.0050중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the content of nitrogen was limited to 0.0050% by weight or less of the total weight of the steel sheet according to the present invention.

상기 제시된 조성을 갖는 본 발명에 따른 강판은 후술하는 공정 조건 제어에 따라서, 인장강도 340MPa를 가지면서도, 합금 원소의 편석의 제거가 가능하다. The steel sheet according to the present invention having the above-described composition is capable of removing segregation of alloying elements while having a tensile strength of 340 MPa according to the process condition control described later.

강판 제조방법Steel Sheet Manufacturing Method

이하, 본 발명에 따른 강판 제조방법에 대하여 설명하기로 한다.Hereinafter, a steel sheet manufacturing method according to the present invention will be described.

도 1은 본 발명에 따른 강판 제조방법을 보여주기 위한 순서도이다.1 is a flowchart showing a method for manufacturing a steel sheet according to the present invention.

도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 강판 제조방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120) 및 냉각/권취 단계(S130)를 포함한다. Referring to Figure 1, the steel sheet manufacturing method according to the present invention includes a slab reheating step (S110), hot rolling step (S120) and cooling / winding step (S130).

또한,
Also,

본 발명에서 열간압연대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 탄소(C) : 0.002~0.01중량%, 실리콘(Si) : 0.002중량% 이하, 망간(Mn) : 0.3~0.5중량%, 인(P) : 0.025~0.065중량%, 황(S) : 0.01중량% 이하, 가용성 알루미늄(S-Al) : 0.010~0.050중량%, 질소(N) : 0.0050중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다. In the present invention, the slab plate of the semi-finished state to be subjected to hot rolling is carbon (C): 0.002-0.01% by weight, silicon (Si): 0.002% by weight or less, manganese (Mn): 0.3-0.5% by weight, phosphorus (P) : 0.025 ~ 0.065% by weight, sulfur (S): 0.01% by weight or less, soluble aluminum (S-Al): 0.010 ~ 0.050% by weight, nitrogen (N): 0.0050% by weight or less and the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities Can be done.

슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음, 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다.
The slab sheet may be obtained through a continuous casting process after obtaining molten steel of a desired composition through a steelmaking process.

슬라브 재가열Reheat slab

슬라브 재가열 단계(S110)는 슬라브 판재의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분 및 석출물을 재고용하기 위하여 실시할 수 있다. Slab reheating step (S110) may be carried out to re-use the components and precipitates segregated during casting, through the reheating of the slab plate.

슬라브 재가열은 1250~1300℃의 온도에서 실시되는 것이 바람직하다. 이는 통상의 슬라브 재가열 온도보다 대략 50~100℃ 정도 높은 범위에 해당한다. 본 발명에서 슬라브 판재의 재가열 온도를 상향시킨 이유는 열간압연 시작전 슬라브 재가열 단계에서 충분한 숙열량을 확보하여 슬라브 판재 내부의 망간(Mn)이나 인(P)과 같은 편석 원소의 석출을 억제하고, 이들 원소들이 슬라브 판재 내부에 고르게 확산 및 분산될 수 있도록 하기 위함이다. Slab reheating is preferably carried out at a temperature of 1250 ~ 1300 ℃. This corresponds to a range of approximately 50-100 ° C. above the normal slab reheating temperature. In the present invention, the reason for raising the reheating temperature of the slab sheet is to secure sufficient amount of aging in the slab reheating step before the start of hot rolling to suppress precipitation of segregation elements such as manganese (Mn) and phosphorus (P) in the slab sheet. This is to allow these elements to be evenly diffused and dispersed in the slab plate.

한편, 슬라브 재가열 온도가 1250℃ 미만이면 슬라브 판재의 온도가 낮아 압연의 통판성과 생산성을 저하시키고, 판재의 형상 제어가 어렵다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1300℃를 초과하면 열연 스케일층의 두께를 증가시켜 강판의 표면 품질을 저하시킨다.
On the other hand, when slab reheating temperature is less than 1250 degreeC, the slab plate material temperature will be low and the board | substrate and productivity of rolling will fall, and shape control of a board material is difficult. Conversely, when the slab reheating temperature exceeds 1300 ° C., the thickness of the hot rolled scale layer is increased to lower the surface quality of the steel sheet.

열간압연Hot rolling

열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 판재를 열간압연한다. In the hot rolling step (S120), the slab plate is hot rolled.

이때, 열간압연의 개시온도는 950~1000℃이고, 열간압연의 마무리온도는 850~880℃인 것이 바람직하다. 이는 본 발명에서 제조하고자 하는 강이 탄소 함량이 매우 낮은 관계로, 탄소 함량이 높은 강에 비하여, 오스테나이트-페라이트 변태온도가 상대적으로 높은 것을 고려한 것이다. At this time, it is preferable that the start temperature of hot rolling is 950-1000 degreeC, and the finishing temperature of hot rolling is 850-880 degreeC. This is because the steel to be produced in the present invention has a very low carbon content, considering that the austenite-ferrite transformation temperature is relatively high compared to the high carbon content steel.

열간압연 개시온도가 1000℃를 초과하면 압연시간 증가로 생산성이 저하될 수 있다. When hot rolling start temperature exceeds 1000 degreeC, productivity may fall by rolling time increase.

반대로, 열간압연 개시온도가 950℃ 미만이면 압연중 페라이트 변태가 발생할 수 있으며, 슬라브 재가열 단계(S110)에서 분산된 편석대가 압연 시작 전에 재형성될 수 있다. On the contrary, if the hot rolling start temperature is less than 950 ° C., ferrite transformation may occur during rolling, and the segregation zones dispersed in the slab reheating step (S110) may be reformed before the rolling starts.

또한, 열간압연 마무리온도가 880℃를 초과하면 결정립 조대화로 인하여 충분한 강도 확보가 어렵다. 반대로, 열간압연 마무리온도가 850℃ 미만이면 압연중 페라이트 변태가 발생하여, 이상역 압연에 의한 열연조직 불균일 및 냉연후 최종 재질 저하 등의 문제점을 야기한다.
In addition, if the hot rolling finish temperature exceeds 880 ℃ it is difficult to secure sufficient strength due to grain coarsening. On the contrary, if the hot rolling finish temperature is less than 850 ° C., ferrite transformation occurs during rolling, which causes problems such as non-uniform hot rolled structure due to reverse rolling and deterioration of final material after cold rolling.

냉각/권취Cooling / Winding

냉각/권취 단계(S130)에서는 열간압연된 판재를 냉각한 후, 권취온도에서 권취한다.In the cooling / winding step S130, the hot rolled sheet is cooled and then wound at a winding temperature.

이때, 냉각은 열간압연된 강판을 냉각시간 전체의 1/2시간동안 수냉한 후, 권취 온도까지 공냉하는 전단 냉각 방식이 적용되는 것이 바람직하다. 이러한 전단 냉각 방식으로 인하여 강의 상변화를 촉진시키고, 권취시에 불필요하게 발생할 수 있는 상변화를 억제할 수 있어, 권취 후 강재의 외관 품질을 향상시킬 수 있다. At this time, the cooling is preferably a shear cooling method of cooling the hot-rolled steel sheet for 1/2 hour of the entire cooling time, and then air-cooled to the coiling temperature. Due to the shear cooling method, it is possible to promote the phase change of the steel and to suppress the phase change that may occur unnecessarily during the winding, thereby improving the appearance quality of the steel after the winding.

이때, 전단 냉각에서 적용되는 수냉은 10~300℃/sec의 냉각 속도로 실시되는 것이 바람직하다. At this time, the water cooling applied in the shear cooling is preferably carried out at a cooling rate of 10 ~ 300 ℃ / sec.

수냉시 냉각속도가 10℃/sec 미만일 경우, 강도 확보가 불충분해질 수 있다. 반대로, 수냉시 냉각속도가 300℃/sec를 초과하는 경우, 제조되는 강판의 인성 등이 저하되는 문제점이 있다. If the cooling rate during water cooling is less than 10 ° C / sec, securing strength may be insufficient. On the contrary, when the cooling rate at the time of water cooling exceeds 300 ° C / sec, there is a problem that the toughness and the like of the steel sheet produced is lowered.

여기서, 권취 온도는 680~720℃인 것이 바람직하다. 권취 온도가 680℃ 이상일 때, Fe3C의 석출 거동이 충분하고, 가공성이 향상될 수 있다. 다만, 권취온도가 720℃를 초과하는 경우, 강도 확보가 불충분할 수 있다. Here, it is preferable that winding temperature is 680-720 degreeC. When the coiling temperature is 680 ° C. or more, the precipitation behavior of Fe 3 C is sufficient, and workability can be improved. However, if the coiling temperature exceeds 720 ℃ to secure the strength may be insufficient.

즉, 도 2에서 도시한 바와 같이, 석출물의 크기와 부피가 더 증가하게 된다.That is, as shown in Figure 2, the size and volume of the precipitate further increases.

그리고, 도 3에 도시한 바와 같이, 700도 권취는 500도 권취에 비해서, 30~40% 이상 AlN(알루미늄 나이트라이드) 석출물의 양이 증가하고 있음을 알 수 있다.As shown in FIG. 3, it can be seen that the 700-degree winding has an increase in the amount of AlN (aluminum nitride) precipitates of 30-40% or more as compared with the 500-degree winding.

한편, 상기 권취 단계는 권취 시작온도가 상기 680~720℃이고, 권취 종료온도가 640~680℃이다.On the other hand, the winding step is the winding start temperature is the 680 ~ 720 ℃, winding end temperature is 640 ~ 680 ℃.

그리고, 상기 권취 시작까지의 냉각속도는 10~50 ℃/sec이고, 권취 시작 이후의 냉각속도는 3~10 ℃/sec인 것이 바람직하다.
And, the cooling rate until the start of the winding is 10 ~ 50 ℃ / sec, the cooling rate after the start of the winding is preferably 3 ~ 10 ℃ / sec.

냉간압연Cold rolling

냉간압연 단계(S240)에서는 권취된 판재를 권출한 후, 냉간압연한다. 냉간압연전에는 판재의 스케일을 제거하기 위하여 염산 등을 이용하여 강판의 표면을 제거하는 산세 과정, 산세 처리된 강판 표면에 오일(oil)을 도포하여 강판 표면 산화를 방지하는 오일링 과정 등이 더 포함될 수 있다. In the cold rolling step (S240), after winding the wound sheet, it is cold rolled. Before cold rolling, a pickling process for removing the surface of the steel sheet using hydrochloric acid to remove the scale of the plate, and an oiling process for preventing oxidation of the steel sheet surface by applying oil to the surface of the pickled steel sheet Can be.

이때, 냉간압연은 75~85%의 압하율로 실시되는 것이 바람직하다. 냉간압연의 압하율이 75% 이상일 때, 냉연강판의 집합 조직에서 {111} 방위가 우선적으로 만들어져서 딥 드로잉성이 향상될 수 있다. 다만, 냉간압연의 압하율이 85%를 초과하면 형상 제어 및 두께 편차의 문제점이 발생할 수 있다.
At this time, cold rolling is preferably carried out at a reduction ratio of 75 to 85%. When the reduction ratio of the cold rolling is 75% or more, the {111} orientation is preferentially made in the texture of the cold rolled steel sheet, thereby improving the deep drawing property. However, when the reduction ratio of cold rolling exceeds 85%, problems of shape control and thickness deviation may occur.

소둔Annealing

소둔 단계(S250)에서는 냉간압연된 판재를 소둔하여 최종 판재의 결정립 크기를 조절한다. 본 발명에서 소둔은, 최종 판재의 평균 결정립 사이즈가 10~20㎛가 되도록 실시하는 것이 바람직하다. 최종 판재의 평균 결정립 사이즈가 20㎛를 초과하면 강도 및 가공성 등이 저하될 수 있으며, 최종 판재의 평균 결정립 사이즈가 10㎛ 미만은 합금성분의 과다한 첨가가 요구되며, 이 경우 합금 원소 편석을 해결하기 어렵다. In the annealing step (S250) by annealing the cold-rolled sheet material to adjust the grain size of the final sheet. In this invention, it is preferable to perform annealing so that the average grain size of a final board material may be 10-20 micrometers. If the average grain size of the final plate exceeds 20㎛ may decrease the strength and workability, etc., if the average grain size of the final plate is less than 10㎛ requires excessive addition of alloying components, in this case to solve the segregation of alloy elements it's difficult.

상기 최종 판재의 결정립 사이즈를 고려할 때, 소둔은 800~850℃에서 실시되는 것이 바람직하다. 소둔이 850℃를 초과하는 온도에서 실시되면 최종 판재의 평균 결정립 사이즈가 20㎛를 초과하게 되어, 강도 및 가공성 등이 저하될 수 있다. 반대로, 소둔이 800℃ 미만에서 실시되면 오스테나이트 재결정이 거의 이루어지지 않아 소둔 효과를 얻기 어렵다.
In consideration of the grain size of the final sheet, the annealing is preferably carried out at 800 ~ 850 ℃. When the annealing is carried out at a temperature exceeding 850 ° C, the average grain size of the final sheet exceeds 20 µm, which may lower the strength, workability, and the like. On the contrary, when annealing is performed at less than 800 degreeC, austenite recrystallization hardly takes place and hardly annealing effect is obtained.

본 발명에 따른 강판 제조방법은 340MPa 급 소부 경화형 강재의 제조에 있어서, AlN(알루미늄 나이트라이드)의 석출물 형성을 효과적으로 유도하여 인장 곡선상의 항복점 연신을 제거하고, 안정적인 기계적 성질을 가지는 강재를 제조할 수 있는 효과를 갖는다.In the manufacturing method of the steel sheet according to the present invention, in the production of 340MPa-class hardened steel, it is possible to effectively induce the formation of precipitates of AlN (aluminum nitride) to remove the yield point stretching on the tensile curve, and to produce a steel having stable mechanical properties. Has the effect.

또한, 질소의 관리 범위를 상향시킴으로써, 불필요한 RH-Degassing 부하를 제거할 수 있고, 이로 인해 품질 확보를 위한 원가절감 효과를 갖는다.In addition, by increasing the management range of nitrogen, unnecessary RH-Degassing load can be removed, thereby reducing the cost for quality assurance.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Therefore, the scope of the present invention will be determined by the claims described below.

Claims (9)

탄소(C) : 0.0010~0.0050중량%, 실리콘(Si) : 0중량% 이상~0.002중량% 이하, 망간(Mn) : 0.3~0.5중량%, 인(P) : 0.025~0.065중량%, 황(S) : 0중량% 이상~0.01중량% 이하, 가용성 알루미늄(S-Al) : 0.010~0.050중량%, 질소(N) : 0중량% 이상~0.0050중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열 온도 : 1250~1300℃로 재가열하는 단계와, 상기 재가열된 판재를 열간압연하는 단계 및, 상기 열간압연된 판재를 냉각한 후, 680~720℃의 권취온도로 권취하는 단계를 포함하며,
상기 냉각은, 상기 열간압연된 강판을 냉각시간 전체의 1/2시간동안 수냉한 후, 권취 온도까지 공냉하는 전단 냉각 방식이 적용되는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
Carbon (C): 0.0010 to 0.0050% by weight, Silicon (Si): 0% to 0.002% by weight, manganese (Mn): 0.3 to 0.5% by weight, phosphorus (P): 0.025 to 0.065% by weight, sulfur ( S): 0 wt% or more and 0.01 wt% or less, soluble aluminum (S-Al): 0.010 to 0.050 wt%, nitrogen (N): 0 wt% or more and 0.0050 wt% or less and the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities Reheating the slab plate consisting of a reheating temperature: 1250 ~ 1300 ℃ step, hot rolling the reheated plate, and after cooling the hot rolled plate, winding the coiling temperature of 680 ~ 720 ℃ Including;
The cooling is a steel sheet manufacturing method characterized in that the shear-cooling method for cooling the hot-rolled steel sheet for 1/2 hour of the entire cooling time, and then air-cooled to the winding temperature.
제1항에 있어서,
상기 열간압연을하는 단계는,
상기 재가열된 판재를 개시온도 : 950~1000℃ 및 마무리온도 : 850~880℃에서 마무리 압연온도로 열간압연하는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
The method of claim 1,
The hot rolling step,
Steel plate manufacturing method characterized in that the hot-rolled the reheated plate at the start rolling temperature: 950 ~ 1000 ℃ and finishing temperature: 850 ~ 880 ℃ finish temperature.
삭제delete 제1항에 있어서,
상기 수냉은
10~300℃/sec의 냉각 속도로 실시되는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
The method of claim 1,
The water cooling
Steel sheet manufacturing method characterized in that carried out at a cooling rate of 10 ~ 300 ℃ / sec.
제1항에 있어서,
상기 권취 단계는,
권취 시작온도가 상기 680~720℃이고, 권취 종료온도가 640~680℃이며,
상기 권취 시작까지의 냉각속도는 10~50 ℃/sec이고, 권취 시작 이후의 냉각속도는 3~10 ℃/sec인 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
The method of claim 1,
The winding step,
Winding start temperature is the above 680 ~ 720 ℃, winding end temperature is 640 ~ 680 ℃,
The cooling rate until the start of the winding is 10 ~ 50 ℃ / sec, the cooling rate after the start of the steel sheet manufacturing method characterized in that 3 ~ 10 ℃ / sec.
제1항에 있어서,
상기 권취된 판재를 권출한 후, 냉간압연하는 단계; 및
상기 냉간압연된 판재를 소둔하는 단계;를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
The method of claim 1,
After unwinding the wound sheet, cold rolling; And
Annealing the cold-rolled sheet material; Steel sheet manufacturing method further comprising.
제6항에 있어서,
상기 냉간압연은,
75~85%의 압하율로 실시되는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
The method according to claim 6,
The cold rolling is,
Steel sheet manufacturing method characterized in that carried out at a reduction ratio of 75 ~ 85%.
제7항에 있어서,
상기 소둔은,
제조되는 강판의 평균 결정립 사이즈가 10~20㎛가 되도록 실시하는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
The method of claim 7, wherein
The annealing,
The steel sheet manufacturing method characterized by performing so that the average grain size of the steel plate manufactured may be 10-20 micrometers.
제8항에 있어서,
상기 소둔은
800~850℃에서 실시되는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.9. The method of claim 8,
The annealing
Steel sheet manufacturing method characterized in that carried out at 800 ~ 850 ℃.
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