KR101333466B1 - 성형성이 우수한 고강도 강판 제조 방법 - Google Patents

성형성이 우수한 고강도 강판 제조 방법 Download PDF

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Abstract

합금성분 및 직화가열로(Direct Fired Furnace)에서의 가열 온도, 소둔처리 온도 등 공정 제어를 통하여, 인장강도 590MPa 이상의 고강도를 가지면서, 성형성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.05~0.2중량%, 실리콘(Si) : 0.05~1.0중량%, 망간(Mn) : 1.5~2.5중량%, 인(P) : 0.01~0.05중량%, 황(S) : 0.005중량% 이하, 몰리브덴(Mo) : 0.04~0.07중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 판재를 직화가열로에서 630~730℃까지 직화가열하는 단계; (b) 상기 직화가열된 판재를 상기 직화가열시의 평균승온속도보다 느린 평균승온속도로 780~820℃까지 승온하는 단계; (c) 상기 승온된 판재를 유지하여 소둔 처리하는 단계; (d) 상기 유지된 판재를 400~460℃까지 냉각하는 단계; 및 (e) 상기 냉각된 판재를 과시효 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

성형성이 우수한 고강도 강판 제조 방법 {METHOD FOR MANUFACTURING HIGH STRENGTH STEEL SHEET WITH EXCELLENT FORMABILITY}
본 발명은 자동차 구조재 등의 용도로 활용되는 고강도 강판에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금성분 및 공정 조건 제어를 통하여 590MPa 이상의 인장강도를 가지면서도 성형성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
현재 자동차 부품은 연비 향상을 위하여 점차 고강도화되는 추세에 있다.
자동차 구조재 등의 소재는 고강도와 함께 높은 성형성을 요구한다. 성형성을 높이기 위해서는 항복비가 낮아야 하고, 또한 연신율이 높아야 한다.
통상 강판은 합금 성분, 제조 공정, 최종 미세조직 등에 따라서 IF(Interstitial Free) 강판, 마일드(Mild) 강판, IF-HSS(Interstitial Free High Strength Steel), BH(Bake Hardening) 강판, DP(Dual Phase) 강판, TRIP(Transformation Induced Plasticity) 강판 등 여러 종류로 분류될 수 있다. 이들 강판들 중, DP 강판은 통상, 페라이트와 마르텐사이트로 이루어지는 2상조직 강판을 의미한다.
일반적인 인장강도 590MPa급 DP 강판은 낮은 연신율, 높은 항복비로 인하여 성형성이 부족하다. 따라서, 인장강도 590MPa 이상을 가지면서, 아울러 성형성이 우수한 고강도 DP 강판의 개발이 요구된다.
본 발명에 관련된 배경 기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2010-0096842호(2010.09.02. 공개)에 개시된 성형성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법이 있다.
본 발명의 목적은 합금 성분 제어 및 공정 제어를 통하여 성형성이 우수한 고강도 강판 제조 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 인장강도 590MPa 이상의 고강도를 가지면서도, 항복비가 낮고 연신율이 높아 자동차 구조재 등으로 활용할 수 있는 고강도 강판을 제공하는 것이다.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.05~0.2중량%, 실리콘(Si) : 0.05~1.0중량%, 망간(Mn) : 1.5~2.5중량%, 인(P) : 0.01~0.05중량%, 황(S) : 0중량% 초과 내지 0.005중량% 이하, 몰리브덴(Mo) : 0.04~0.07중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 판재를 직화가열로(Direct Fired Furnace)에서 630~730℃까지 직화가열하는 단계; (b) 상기 직화가열된 판재를 상기 직화가열시의 평균승온속도보다 느린 평균승온속도로 780~820℃ 범위의 승온종료온도까지 승온하는 단계; (c) 상기 승온된 판재를 유지하여 소둔 처리하는 단계; (d) 상기 유지된 판재를 400~460℃까지 냉각하는 단계; 및 (e) 상기 냉각된 판재를 과시효 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 (a) 단계에서, 직화가열은 10~30℃/sec의 평균승온속도로 실시되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 (b) 단계에서, 승온은 5℃/sec 이하의 평균승온속도로 실시되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 (c) 단계에서, 소둔 처리는 상기 (b) 단계의 승온종료온도 ±5℃에서 100~200초동안 실시되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 (d) 단계에서, 냉각은 5~30℃/sec의 평균냉각속도로 실시되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 (e) 단계에서, 과시효 처리는 460~390℃에서 30~300초동안 실시되는 것이 바람직하다.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판은 탄소(C) : 0.05~0.2중량%, 실리콘(Si) : 0.05~1.0중량%, 망간(Mn) : 1.5~2.5중량%, 인(P) : 0.01~0.05중량%, 황(S) : 0중량% 초과 내지 0.005중량% 이하, 몰리브덴(Mo) : 0.04~0.07중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되며, 인장강도 590MPa 이상, 항복비 0.55 이하 및 연신율 25% 이상을 갖는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 강판은 면적률로, 80~95%의 페라이트 및 5~20%의 마르텐사이트를 포함할 수 있다.
본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 실리콘(Si), 망간(Mn), 몰리브덴(Mo) 등의 합금 성분 제어와 함께 직화가열로(Direct Fired Furnace)에서의 가열 온도, 소둔처리 온도 등 공정 제어를 통하여, 인장강도 590MPa 이상의 고강도를 가지면서도, 0.55 이하의 저항복비와 25% 이상의 고연신율을 갖는 강판을 제조할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 성형성이 우수한 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 2 내지 도 4는 유지온도 790℃를 비롯하여 다른 조건은 동일하나 직화가열온도를 650℃, 700℃ 및 750℃로 변화시켰을 때의 항복강도(YP), 인장강도(TS) 및 연신율(El)의 변화를 나타낸 것이다.
도 5 내지 도 7은 유지온도 810℃를 비롯하여 다른 조건은 동일하나 직화가열온도를 650℃, 700℃ 및 750℃로 변화시켰을 때의 항복강도(YP), 인장강도(TS) 및 연신율(El)의 변화를 나타낸 것이다.
도 8 내지 도 10은 유지온도 830℃를 비롯하여 다른 조건은 동일하나 직화가열온도를 650℃, 700℃ 및 750℃로 변화시켰을 때의 항복강도(YP), 인장강도(TS) 및 연신율(El)의 변화를 나타낸 것이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 상세하게 후술되어 있는 실시예들 및 도면을 참조하면 명확해질 것이다.
그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.
이하, 본 발명에 따른 성형성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.
본 발명에 따른 고강도 강판은 탄소(C) : 0.05~0.2중량%, 실리콘(Si) : 0.05~1.0중량%, 망간(Mn) : 1.5~2.5중량%, 인(P) : 0.01~0.05중량%, 황(S) : 0중량% 초과 내지 0.005중량% 이하 및 몰리브덴(Mo) : 0.04~0.07중량%를 포함한다.
상기 합금 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 강의 제조 과정에서 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어진다.
이하, 본 발명에 따른 성형성이 우수한 고강도 강판에 포함되는 각 성분의 함량 및 첨가 이유에 대하여 설명한다.
탄소(C)
탄소(C)는 강의 강도 확보를 위해 첨가한다. 또한 탄소는 오스테나이트 상에 농화되는 양에 따라 오스테나이트 상을 안정화시키는 역할을 한다.
상기 탄소는 강판 전체 중량의 0.05~0.2중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.05중량% 미만일 경우 충분한 강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소의 첨가량이 0.2중량%를 초과하면 강도는 증가하나 인성 및 용접성이 저하될 수 있다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 강 중 탈산제 역할을 하며, 페라이트 안정화 원소로서 강도 확보에 기여한다.
상기 실리콘은 강판 전체 중량의 0.05~1.0중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.05중량% 미만일 경우 상기의 실리콘 첨가 효과를 제대로 얻을 수 없다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 1.0중량%를 초과하는 경우, 표면에 Mn2SiO4 등과 같은 산화물을 다량 형성하는 문제점이 있다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 고용강화 및 소입성을 통하여 강의 강도 향상에 기여한다.
상기 망간은 강판 전체 중량의 1.5~2.5중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 첨가량이 1.5중량% 미만일 경우에 그 첨가에 따른 강도 향상 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 2.5중량%를 초과하면 망간밴드 조직이 형성되고 편석이 급격히 증가하여 강의 가공성 및 용접성을 저해시킨다.
인(P)
인(P)은 고용강화에 의하여 강의 강도를 향상시키는데 기여한다.
상기 인은 강판 전체 중량의 0.01~0.05중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 인의 첨가량이 0.01중량% 미만일 경우에는 그 첨가에 따른 효과가 불충분하다. 반대로, 인의 첨가량이 0.05중량%를 초과하여 과다 첨가되는 경우, 열간 취성의 원인이 되며, 용접성을 악화시킨다.
황(S)
황(S)은 강의 인성과 용접성을 저해하고, 강중 MnS 비금속 개재물을 증가시킨다.
이에, 본 발명에서는 상기와 같은 점을 고려하여 황의 함량을 강판 전체 중량의 0중량% 초과 내지 0.005 중량% 이하로 제한하였다.
몰리브덴(Mo)
몰리브덴(Mo)은 강의 강도 향상에 기여한다.
상기 몰리브덴은 강판 전체 중량의 0.04~0.07중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 몰리브덴의 첨가량이 0.04중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴의 첨가량이 0.07중량%를 초과하는 경우, 강도 향상에는 기여하나 성형성이 저하될 수 있다.
이하, 상기 성분들로 이루어진 본 발명에 따른 고강도 강판을 제조하는 방법에 대하여 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 성형성이 우수한 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 직화가열 단계(S110), 승온 단계(S120), 가열유지 단계(S130), 냉각 단계(S140) 및 과시효 단계(S150)를 포함한다.
먼저, 직화가열 단계(S110)에서는 탄소(C) : 0.05~0.2중량%, 실리콘(Si) : 0.05~1.0중량%, 망간(Mn) : 1.5~2.5중량%, 인(P) : 0.01~0.05중량%, 황(S) : 0중량% 초과 내지 0.005중량% 이하, 몰리브덴(Mo) : 0.04~0.07중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 판재를 직화가열로(Direct Fired Furnace)에서 630~730℃까지 직화가열한다.
상기 판재는 열연재, 냉연재 어떤 것이라도 적용될 수 있다.
직화가열 온도는 630~730℃인 것이 바람직하다. 직화가열 온도가 630℃ 미만인 경우, 직화가열 후 승온시간이 길어져 생산성 측면에서 바람직하지 못하다. 반대로, 직화가열 온도가 730℃를 초과하는 경우에는 제조되는 강판의 연신율이 감소하고 및 항복비가 증가할 우려가 있다.
한편, 직화가열은 10~30℃/sec의 평균승온속도로 실시되는 것이 바람직하다. 직화가열시 적용되는 평균승온속도가 10℃/sec 미만일 경우, 직화가열 시간이 길어져 생산성 측면에서 바람직하지 못하다. 반대로, 평균승온속도가 30℃/sec를 초과하는 경우, 직화가열 제어가 어려워질 수 있다.
다음으로, 승온 단계(S120)에서는 직화가열된 판재를 직화가열시의 평균승온속도보다 느린 평균승온속도로 780~820℃ 범위의 승온종료온도까지 승온한다.
승온종료온도는 780~820℃인 것이 바람직하다. 승온종료온도가 780℃ 미만인 경우, 제조되는 강판의 연신율이 저하될 우려가 있다. 반대로, 승온종료온도가 820℃를 초과하면, 0.55 이하의 저항복비를 달성하기 어려워질 수 있다.
이때, 승온은 5℃/sec 이하의 평균승온속도로 실시되는 것이 바람직하다. 승온 단계(S120)에서의 평균승온온도가 5℃/sec를 초과하는 경우, 승온종료온도, 즉 유지온도를 정확하게 컨트롤하기 어려워질 수 있다.
다음으로, 가열유지 단계(S130)에서는 승온된 판재를 유지하여 소둔 처리한다.
이때, 소둔 처리는 전술한 승온 단계(S120)의 승온종료온도 ± 5℃에서, 100~200초동안 실시되는 것이 바람직하다. 유지 시간이 100초 미만일 경우, 충분한 오스테나이트상 확보가 어렵다. 반대로, 유지 시간이 200초를 초과하는 경우, 과다한 오스테나이트상 생성으로 인하여 제조되는 강판의 강도에는 유리하나, 성형성이 저하될 수 있다.
다음으로, 냉각 단계(S140)에서는 유지된 판재를 400~460℃까지 냉각한다.
이때, 냉각종료온도는 400~460℃인 것이 바람직하다. 냉각종료온도가 460℃를 초과하는 경우, 원하지 않는 펄라이트 변태를 유발할 수 있다. 반대로, 냉각종료온도가 400℃ 미만일 경우, 충분한 연신율을 확보하기 어려운 문제점이 있다.
냉각은 롤 퀀칭(Roll Quenching) 방식, 가스젯(Gas Jet) 방식 등을 이용할 수 있다.
이때, 냉각은 5~30℃/sec의 평균냉각속도로 실시되는 것이 바람직하다. 냉각 단계(S140)에서 평균냉각속도가 5℃/sec 미만일 경우, 펄라이트 변태 등을 유발할 수 있다. 반대로, 평균냉각속도가 30℃/sec를 초과하는 경우, 강도에는 유리하나, 제조되는 강판의 연신율 25% 이상을 달성하기 어려워질 수 있다.
다음으로, 과시효 단계(S150)에서는 냉각된 판재를 과시효 처리한다.
이때, 과시효 처리는 460~390℃에서 30~300초동안 실시되는 것이 바람직하다. 과시효 처리 온도가 460℃를 초과하는 경우, 충분한 인장강도를 확보하기 어렵다. 반면, 과시효처리 온도가 390℃ 미만일 경우, 저항복비 및 고연신율을 확보하기 어려운 문제점이 있다.
또한, 과시효 처리 시간이 30초 미만인 경우에도 저항복비 및 고연신율 확보가 어려워질 수 있다. 반대로, 과시효 처리 시간이 300초를 초과하는 경우, 더 이상의 효과 향상없이 생산성이 저하될 수 있다.
과시효 단계(S150) 이후에는 상온까지 공냉이 이루어지거나, 혹은 마르텐사이트 분율 조절을 위하여 추가적인 냉각이 실시될 수 있다.
상술한 과정(S110 ~ S150)을 통하여 제조되는 강판은 인장강도 590MPa 이상, 항복비 0.55 이하 및 연신율 25% 이상을 가질 수 있다.
또한, 상술한 과정(S110 ~ S150)을 통하여 제조되는 강판은 면적률로, 80~95%의 페라이트 및 5~20%의 마르텐사이트를 포함할 수 있다. 마르텐사이트가 5% 미만일 경우, 인장강도 590MPa 이상을 갖기 어려워질 수 있다. 반대로, 마르텐사이트가 20%를 초과하는 경우, 강도 대비 성형성이 저하될 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 강판의 제조
표 1에 기재된 조성을 갖는 25℃의 냉연재를 표 2에 기재된 공정조건으로 실시예 1~4 및 비교예 1~5에 따른 시편을 제조하였다. 모든 시편에 대하여 직화가열 시간 50초, 승온 시간 75초, 유지 시간 105초, 냉각 시간 50초, 과시효 시간 180초가 적용되었다.
[표 1] (단위 : 중량%)
Figure 112011095097488-pat00001
[표 2]
Figure 112011095097488-pat00002

2. 기계적 특성 평가 결과
표 3은 실시에 1~4 및 비교예 1~5에 따른 시편의 기계적 특성을 나타낸 것이다.
[표 3]
Figure 112011095097488-pat00003
도 2 내지 도 4는 유지온도 790℃를 비롯하여 다른 조건은 동일하나 직화가열온도를 650℃, 700℃ 및 750℃로 변화시켰을 때의 항복강도(YP), 인장강도(TS) 및 연신율(El)의 변화를 나타낸 것이다.
표 3(실시예 1, 실시예 3 및 비교예 3), 그리고 도 2 내지 도 4를 참조하면, 직화가열 온도가 증가할수록 항복강도 및 인장강도는 증가하나, 연신율의 경우, 직화가열온도 750℃에서 크게 감소하는 것을 알 수 있다.
또한, 실시예 1, 3에 따라 제조된 시편의 경우, 인장강도 590MPa 이상, 연신율 25% 이상 및 항복비 0.55 이하를 나타내었으나, 비교예 3에 따라 제조된 시편의 경우, 항복비가 0.55를 초과하였다.
도 5 내지 도 7은 유지온도 810℃를 비롯하여 다른 조건은 동일하나 직화가열온도를 650℃, 700℃ 및 750℃로 변화시켰을 때의 항복강도(YP), 인장강도(TS) 및 연신율(El)의 변화를 나타낸 것이다.
표 3(실시예 2, 실시예 4 및 비교예 4), 그리고 도 5 내지 도 7을 참조하면, 직화가열 온도가 증가할수록 항복강도 및 인장강도는 증가하나, 연신율의 경우, 직화가열온도 750℃에서 크게 감소하는 것을 알 수 있다.
또한, 실시예 2 및 실시예 4에 따라 제조된 시편의 경우, 인장강도 590MPa 이상, 연신율 25% 이상 및 항복비 0.55 이하를 나타내었으나, 비교예 4에 따라 제조된 시편의 경우, 항복비가 0.55를 초과하였다.
한편, 직화가열 온도가 650℃인 실시예 1과 실시예 2에 따른 시편의 기계적 물성, 그리고, 직화가열 온도가 700℃인 실시예 3과 실시예 4에 따른 시편의 기계적 물성를 비교하면, 동일한 직화가열 온도 조건에서 유지온도 증가에 따라 인장강도 및 항복강도는 다소 감소하는 것을 볼 수 있다.
도 8 내지 도 10은 유지온도 830℃를 비롯하여 다른 조건은 동일하나 직화가열온도를 650℃, 700℃ 및 750℃로 변화시켰을 때의 항복강도(YP), 인장강도(TS) 및 연신율(El)의 변화를 나타낸 것이다.
표 3(비교예 1, 비교예 2, 비교예 5), 그리고 도 8 내지 도 10을 참조하면, 직화가열 온도가 증가함에 따라 항복강도는 큰 변화가 없었으며, 인장강도는 약간 상승하는 경향을 나타내었다. 또한, 직화가열 온도가 증가함에 따라 연신율은 감소하는 경향을 나타내었다.
그러나, 유지 온도가 830℃인 경우, 강도 및 연신율은 우수하였으나, 비교예 5에 따른 시편을 제외하고는 항복비가 목표치인 0.55 이하를 만족하지 못하였다.
즉, 표 3 및 도 2 내지 도 10을 참조하면, 실시예 1~4에 따른 시편의 경우, 모든 시편이 인장강도 590MPa 이상, 연신율 25% 이상 및 항복비 0.55 이하를 나타내었으나, 비교예 1~5에 따른 시편의 경우, 비교예 5에 따른 시편을 제외하고는 연신율 또는 항복비가 목표치에 미치지 못하였음을 알 수 있다.
본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 하여 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다.
따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 아래의 특허청구범위에 의해서 정하여져야 할 것이다.
S110 : 직화가열 단계
S120 : 승온 단계
S130 : 가열유지 단계
S140 : 냉각 단계
S150 : 과시효 단계

Claims (8)

  1. (a) 탄소(C) : 0.05~0.2중량%, 실리콘(Si) : 0.05~1.0중량%, 망간(Mn) : 1.5~2.5중량%, 인(P) : 0.01~0.05중량%, 황(S) : 0중량% 초과 내지 0.005중량% 이하, 몰리브덴(Mo) : 0.04~0.07중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 판재를 직화가열로(Direct Fired Furnace)에서 630~730℃까지 직화가열하는 단계;
    (b) 상기 직화가열된 판재를 상기 직화가열시의 평균승온속도보다 느린 평균승온속도로 780~820℃ 범위의 승온종료온도까지 승온하는 단계;
    (c) 상기 승온된 판재를 유지하여 소둔 처리하는 단계;
    (d) 상기 유지된 판재를 400~460℃까지 냉각하는 단계; 및
    (e) 상기 냉각된 판재를 과시효 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 (a) 단계에서, 직화가열은
    10~30℃/sec의 평균승온속도로 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 (b) 단계에서, 승온은
    5℃/sec 이하의 평균승온속도로 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 (c) 단계에서, 소둔 처리는
    상기 (b) 단계의 승온종료온도 ± 5℃에서, 100~200초동안 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 (d) 단계에서, 냉각은
    5~30℃/sec의 평균냉각속도로 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 (e) 단계에서, 과시효 처리는
    460~390℃에서 30~300초동안 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
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KR20090115885A (ko) * 2007-03-30 2009-11-09 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 용융 아연 도금 강판

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