KR101278004B1 - High strength steel plate and method of manufacturing the steel plate - Google Patents
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Abstract
용접성 및 저온인성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 강판은 중량%로, C : 0.07~0.13%, Si : 0.1~0.35%, Mn : 0.6~2.0%, P : 0.015% 이하, S : 0.0015% 이하, Cu : 0.1~0.5%, Ni : 0.5~1.2%, Cr : 0.2~0.8%, Mo : 0.2~0.8%, V : 0.005~0.06%, Al : 0.02~0.1%, B : 0.0005~0.002% 및 N : 0.002~0.004%를 포함하고, Nb : 0.005% 미만, Ti : 0.003% 미만 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 Fe와 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다. Disclosed are a high strength steel sheet excellent in weldability and low temperature toughness, and a method of manufacturing the same.
High strength steel sheet according to the present invention in weight%, C: 0.07-0.13%, Si: 0.1-0.35%, Mn: 0.6-2.0%, P: 0.015% or less, S: 0.0015% or less, Cu: 0.1-0.5% , Ni: 0.5 ~ 1.2%, Cr: 0.2 ~ 0.8%, Mo: 0.2 ~ 0.8%, V: 0.005 ~ 0.06%, Al: 0.02 ~ 0.1%, B: 0.0005 ~ 0.002% and N: 0.002 ~ 0.004% It comprises, at least one of Nb: less than 0.005%, Ti: less than 0.003%, it is characterized by consisting of the remaining Fe and inevitable impurities.
Description
본 발명은 고강도 강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 용접성 및 저온인성이 우수한 인장강도 800MPa급 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a high strength steel sheet manufacturing technology, and more particularly to a tensile strength 800MPa class high strength steel sheet excellent in weldability and low temperature toughness and a manufacturing method thereof.
고강도 강판은 통상 슬라브 재가열 과정, 압연 과정 및 냉각 과정을 통하여 제조된다.High strength steel sheet is usually produced by slab reheating, rolling and cooling.
슬라브 재가열 과정에서는 반제품 상태인 강 슬라브(slab)를 재가열한다. In the slab reheating process, the semi-finished steel slab is reheated.
압연 과정에서는 압연롤을 이용하여 재가열된 강 슬라브를 압연한다. In the rolling process, the reheated steel slab is rolled using a rolling roll.
냉각 과정에서는 압연이 마무리된 판재를 정해진 냉각종료온도까지 냉각한다.
In the cooling process, the rolled plate is cooled to a predetermined cooling end temperature.
본 발명의 목적은 인장강도 800MPa급의 고강도를 나타내면서도 저온인성 및 용접성이 우수한 고강도 강판을 제공하는 것이다. An object of the present invention is to provide a high strength steel sheet exhibiting high strength of 800MPa class tensile strength and excellent low temperature toughness and weldability.
본 발명의 다른 목적은 합금성분 및 공정조건 제어를 통하여, 용접성 및 저온인성이 우수한 인장강도 800MPa급 고강도 강판 제조 방법을 제공하는 것이다.
It is another object of the present invention to provide a method for producing a high strength steel sheet of 800MPa grade tensile strength excellent in weldability and low temperature toughness through control of alloying components and process conditions.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 제1실시예에 따른 고강도 강판은 탄소(C) : 0.07~0.13 중량%, 실리콘(Si) : 0.1~0.35 중량%, 망간(Mn) : 0.6~2.0 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.0015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.1~0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.5~1.2 중량%, 크롬(Cr) : 0.2~0.8 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.2~0.8 중량%, 바나듐(V) : 0.005~0.06 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02~0.1 중량%, 보론(B) : 0.0005~0.002 중량% 및 질소(N) : 0.002~0.004중량%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다. High strength steel sheet according to the first embodiment of the present invention for achieving the above object is carbon (C): 0.07 ~ 0.13% by weight, silicon (Si): 0.1 ~ 0.35% by weight, manganese (Mn): 0.6 ~ 2.0 % By weight, phosphorus (P): 0.015% by weight or less, sulfur (S): 0.0015% by weight or less, copper (Cu): 0.1-0.5% by weight, nickel (Ni): 0.5-1.2% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.8 wt%, molybdenum (Mo): 0.2 to 0.8 wt%, vanadium (V): 0.005 to 0.06 wt%, aluminum (Al): 0.02 to 0.1 wt%, boron (B): 0.0005 to 0.002 wt% Nitrogen (N): 0.002 ~ 0.004% by weight, characterized in that consisting of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities.
이때, 상기 강판은 
At this time, the steel sheet
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 제2실시예에 따른 고강도 강판은 탄소(C) : 0.07~0.13 중량%, 실리콘(Si) : 0.1~0.35 중량%, 망간(Mn) : 0.6~2.0 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.0015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.1~0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.5~1.2 중량%, 크롬(Cr) : 0.2~0.8 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.2~0.8 중량%, 바나듐(V) : 0.005~0.06 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02~0.1 중량%, 보론(B) : 0.0005~0.002 중량% 및 질소(N) : 0.002~0.004 중량%를 포함하고, 니오븀(Nb) : 0.005 중량% 미만 및 티타늄(Ti) : 0.003 중량% 미만 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다. High strength steel sheet according to a second embodiment of the present invention for achieving the above object is carbon (C): 0.07 ~ 0.13% by weight, silicon (Si): 0.1 ~ 0.35% by weight, manganese (Mn): 0.6 ~ 2.0 % By weight, phosphorus (P): 0.015% by weight or less, sulfur (S): 0.0015% by weight or less, copper (Cu): 0.1-0.5% by weight, nickel (Ni): 0.5-1.2% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.8 wt%, molybdenum (Mo): 0.2 to 0.8 wt%, vanadium (V): 0.005 to 0.06 wt%, aluminum (Al): 0.02 to 0.1 wt%, boron (B): 0.0005 to 0.002 wt% Nitrogen (N): 0.002 ~ 0.004% by weight, Niobium (Nb): less than 0.005% by weight and titanium (Ti): less than 0.003% by weight of one or more of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities Characterized in that made.
이때, 상기 강판은 
At this time, the steel sheet
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 제1실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 탄소(C) : 0.07~0.13 중량%, 실리콘(Si) : 0.1~0.35 중량%, 망간(Mn) : 0.6~2.0 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.0015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.1~0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.5~1.2 중량%, 크롬(Cr) : 0.2~0.8 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.2~0.8 중량%, 바나듐(V) : 0.005~0.06 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02~0.1 중량%, 보론(B) : 0.0005~0.002 중량% 및 질소(N) : 0.002~0.004중량%를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하는 단계; 상기 재가열된 판재를 870℃ 이상의 마무리 압연 온도로 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 판재를 상기 마무리 압연 온도 내지 840℃의 온도 범위에서 10~90초 동안 열간 유지하는 단계; 상기 열간 유지된 판재를 8℃/sec 이상의 냉각속도로 300℃ 이하까지 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 판재를 450~650℃에서 20~60분동안 템퍼링하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
High strength steel sheet manufacturing method according to a first embodiment of the present invention for achieving the above another object is carbon (C): 0.07 ~ 0.13% by weight, silicon (Si): 0.1 ~ 0.35% by weight, manganese (Mn): 0.6 ~ 2.0 wt%, phosphorus (P): 0.015 wt% or less, sulfur (S): 0.0015 wt% or less, copper (Cu): 0.1-0.5 wt%, nickel (Ni): 0.5-1.2 wt%, chromium (Cr) : 0.2 to 0.8 wt%, molybdenum (Mo): 0.2 to 0.8 wt%, vanadium (V): 0.005 to 0.06 wt%, aluminum (Al): 0.02 to 0.1 wt%, boron (B): 0.0005 to 0.002 wt% And nitrogen (N): 0.002 to 0.004% by weight, reheating the slab plate made of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities; Hot rolling the reheated sheet to a finish rolling temperature of at least 870 ° C .; Hot holding the hot rolled sheet for 10 to 90 seconds in the temperature range of the finish rolling temperature to 840 ° C .; Cooling the hot plate to 300 ° C. or less at a cooling rate of 8 ° C./sec or more; And tempering the cooled sheet for 20 to 60 minutes at 450 to 650 ° C.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 제2실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 탄소(C) : 0.07~0.13 중량%, 실리콘(Si) : 0.1~0.35 중량%, 망간(Mn) : 0.6~2.0 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.0015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.1~0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.5~1.2 중량%, 크롬(Cr) : 0.2~0.8 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.2~0.8 중량%, 바나듐(V) : 0.005~0.06 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02~0.1 중량%, 보론(B) : 0.0005~0.002 중량% 및 질소(N) : 0.002~0.004 중량%를 포함하고, 니오븀(Nb) : 0.005 중량% 미만 및 티타늄(Ti) : 0.003 중량% 미만 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 재가열하는 단계; 상기 재가열된 판재를 870℃ 이상의 마무리 압연 온도로 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 판재를 상기 마무리 압연 온도 내지 840℃의 온도 범위에서 10~90초 동안 열간 유지하는 단계; 상기 열간 유지된 판재를 8℃/sec 이상의 냉각속도로 300℃ 이하까지 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 판재를 450~650℃에서 20~60분동안 템퍼링하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
High strength steel sheet manufacturing method according to a second embodiment of the present invention for achieving the above another object is carbon (C): 0.07 ~ 0.13% by weight, silicon (Si): 0.1 ~ 0.35% by weight, manganese (Mn): 0.6 ~ 2.0 wt%, phosphorus (P): 0.015 wt% or less, sulfur (S): 0.0015 wt% or less, copper (Cu): 0.1-0.5 wt%, nickel (Ni): 0.5-1.2 wt%, chromium (Cr) : 0.2 to 0.8 wt%, molybdenum (Mo): 0.2 to 0.8 wt%, vanadium (V): 0.005 to 0.06 wt%, aluminum (Al): 0.02 to 0.1 wt%, boron (B): 0.0005 to 0.002 wt% And nitrogen (N): 0.002 to 0.004% by weight, niobium (Nb): less than 0.005% by weight, and titanium (Ti): less than 0.003% by weight of one or more of the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities. Reheating the slab plate consisting of; Hot rolling the reheated sheet to a finish rolling temperature of at least 870 ° C .; Hot holding the hot rolled sheet for 10 to 90 seconds in the temperature range of the finish rolling temperature to 840 ° C .; Cooling the hot plate to 300 ° C. or less at a cooling rate of 8 ° C./sec or more; And tempering the cooled sheet for 20 to 60 minutes at 450 to 650 ° C.
본 발명에 따른 방법으로 제조된 고강도 강판은 인장강도 800MPa 이상을 가지면서도 -40℃에서 250J 이상의 충격인성을 나타냄으로써 저온 충격인성이 우수한 장점이 있다.
The high strength steel sheet produced by the method according to the present invention has an excellent low temperature impact toughness by exhibiting impact toughness of 250J or more at -40 ° C while having a tensile strength of 800MPa or more.
도 1은 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다.
1 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to the present invention.
본 발명의 특징과 이를 달성하기 위한 방법은 첨부되는 도면과, 후술되어 있는 실시예를 참조하면 명확해진다. 그러나 본 발명은 이하에 개시되는 실시예에 한정되는 것은 아니며, 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있다. 본 실시예는 본 발명의 개시가 완전하도록 하기 위함이며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 본 발명은 청구항의 기재에 의해 정의될 뿐이다.The features of the present invention and the method for achieving the same will be apparent from the accompanying drawings and the embodiments described below. However, the present invention is not limited to the embodiments described below, but may be embodied in various forms. The present embodiments are provided so that the disclosure of the present invention is complete and that those skilled in the art will fully understand the scope of the present invention. The invention is only defined by the description of the claims.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a high strength steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
고강도 강판 High strength steel plate
본 발명의 제1실시예에 따른 고강도 강판은 탄소(C) : 0.07~0.13 중량%, 실리콘(Si) : 0.1~0.35 중량%, 망간(Mn) : 0.6~2.0 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.0015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.1~0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.5~1.2 중량%, 크롬(Cr) : 0.2~0.8 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.2~0.8 중량%, 바나듐(V) : 0.005~0.06 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02~0.1 중량%, 보론(B) : 0.0005~0.002 중량% 및 질소(N) : 0.002~0.004중량%를 포함한다. High strength steel sheet according to the first embodiment of the present invention is carbon (C): 0.07 ~ 0.13% by weight, silicon (Si): 0.1 ~ 0.35% by weight, manganese (Mn): 0.6 ~ 2.0% by weight, phosphorus (P): 0.015% by weight or less, sulfur (S): 0.0015% by weight or less, copper (Cu): 0.1-0.5% by weight, nickel (Ni): 0.5-1.2% by weight, chromium (Cr): 0.2-0.8% by weight, molybdenum ( Mo): 0.2 to 0.8% by weight, vanadium (V): 0.005 to 0.06% by weight, aluminum (Al): 0.02 to 0.1% by weight, boron (B): 0.0005 to 0.002% by weight and nitrogen (N): 0.002 to 0.004 Contains weight percent.
상기 합금성분들 외에 나머지는 철(Fe)과 제강 공정 등에서 불가피하게 첨가되는 불순물로 이루어진다. In addition to the alloying components, the remainder is made of impurities that are inevitably added in iron (Fe) and steelmaking.
이하, 상기 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component will be described.
탄소(C)Carbon (C)
탄소(C)는 강도 확보에 기여하는 원소이다. Carbon (C) is an element contributing to securing strength.
상기 탄소는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.07~0.13 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.07중량% 미만일 경우 강도 확보가 어렵다. 반대로, 탄소의 첨가량이 0.13중량%를 초과하면 용접성 및 용접 열영향부(HAZ) 인성 저하를 초래한다.
The carbon is preferably added in 0.07 ~ 0.13% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the amount of carbon added is less than 0.07% by weight, it is difficult to secure the strength. Conversely, when the added amount of carbon exceeds 0.13% by weight, the weldability and the weld heat affected zone (HAZ) toughness decrease.
실리콘(Si)Silicon (Si)
실리콘(Si)은 탈산제로 작용하며, 고용강화에 의하여 강의 강도 향상에 기여한다. Silicon (Si) acts as a deoxidizer and contributes to the strength improvement of steel by solid solution strengthening.
상기 실리콘은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.35 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.1중량% 미만이면 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 0.35중량%를 초과하면, 용접 열영향부(HAZ) 인성을 열화시킨다.
The silicon is preferably added in 0.1 ~ 0.35% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the addition amount of silicone is less than 0.1 weight%, the addition effect is inadequate. Conversely, when the amount of silicon added exceeds 0.35% by weight, the weld heat affected zone (HAZ) toughness deteriorates.
망간(Mn) Manganese (Mn)
망간(Mn)은 인성을 열화시키지 않고 강도를 향상시키는데 유용한 원소이다. Manganese (Mn) is an element useful for improving strength without deteriorating toughness.
상기 망간은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.6 ~ 2.0 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 첨가량이 0.6 중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 2.0 중량%를 초과하면 인성이 열화되는 문제점이 있다.
The manganese is preferably added at 0.6 to 2.0% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the amount of manganese added is less than 0.6% by weight, the effect of adding manganese is insufficient. On the contrary, when the added amount of manganese exceeds 2.0% by weight, there is a problem that the toughness is deteriorated.
인(P)Phosphorus (P)
인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나, 0.015 중량%를 초과하여 포함되면 입계에 편석하여 강의 인성을 열화시키므로, 가능한 함량을 낮추는 것이 바람직하다. Phosphorus (P) contributes to the improvement in strength in part, but if contained in more than 0.015% by weight segregation at the grain boundary deteriorates the toughness of the steel, it is desirable to lower the possible content.
이에 본 발명에서는 인의 함량을 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.015중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the content of phosphorus was limited to 0.015% by weight or less of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
황(S)Sulfur (S)
황(S)은 주로 MnS를 형성하여 강 중에 존재하고, 압연 후 냉각시 조직을 미세화 하는 작용을 한다. 그러나 황이 0.0015 중량%를 초과하여 과다하게 포함되면 판 두께방향의 인성, 연성을 저하시킨다.Sulfur (S) mainly exists in steel by forming MnS, and functions to refine the structure upon cooling after rolling. However, when sulfur is excessively contained in excess of 0.0015% by weight, the toughness and ductility in the plate thickness direction are lowered.
이에 본 발명에서는 황의 함량을 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.0015중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the sulfur content is limited to 0.0015% by weight or less of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
구리(Cu)Copper (Cu)
구리(Cu)는 고용강화 및 석출강화에 의하여 강판의 강도를 향상시키는 역할을 한다. Copper (Cu) serves to improve the strength of the steel sheet by solid solution strengthening and precipitation strengthening.
상기 구리는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.5 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 구리의 첨가량이 0.1중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 미미하다. 반대로, 구리의 첨가량이 0.5중량%를 초과하는 경우, 강판의 열간가공성을 저해시킬 수 있다.
The copper is preferably added in 0.1 to 0.5% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the addition amount of copper is less than 0.1% by weight, the addition effect is insignificant. On the contrary, when the addition amount of copper exceeds 0.5 weight%, the hot workability of a steel plate can be inhibited.
니켈(Ni)Nickel (Ni)
니켈(Ni)은 강판의 강도 및 저온인성 확보에 유리한 원소이다. Nickel (Ni) is an element advantageous for securing strength and low temperature toughness of the steel sheet.
상기 니켈(Ni)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.5 ~ 1.2 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니켈의 첨가량이 0.5중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니켈의 첨가량이 1.2중량%를 초과하는 경우, 강판 제조비용 증가 요인이 될 수 있다.
The nickel (Ni) is preferably added in 0.5 to 1.2% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the addition amount of nickel is less than 0.5% by weight, the effect of the addition is insufficient. On the contrary, when the addition amount of nickel exceeds 1.2% by weight, it may be an increase factor of steel sheet manufacturing cost.
크롬(Cr)Chromium (Cr)
크롬(Cr)은 고용강화 등으로 강판의 강도를 향상시키는데 유효한 원소이다. Chromium (Cr) is an effective element for improving the strength of steel sheet by solid solution strengthening and the like.
상기 크롬은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.8 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬의 함량이 0.2중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 미미하다. 반대로, 크롬의 첨가량이 0.8중량%를 초과하는 경우, 가공성 및 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.
The chromium is preferably added in 0.2 ~ 0.8% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of chromium is less than 0.2% by weight, the effect of addition is insignificant. On the contrary, when the addition amount of chromium exceeds 0.8 weight%, there exists a problem of reducing workability and weldability.
몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)
몰리브덴(Mo)은 석출강화 및 고용강화로 강판의 강도를 향상시키는데 유효한 원소이다.Molybdenum (Mo) is an effective element to improve the strength of the steel sheet by precipitation strengthening and solid solution strengthening.
상기 몰리브덴은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.8 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 몰리브덴의 첨가량이 0.2중량% 미만일 경우, 몰리브덴 첨가에 따른 강도 향상 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴의 첨가량이 0.8중량%를 초과하면 가공성이 저하되는 문제점이 있다.
The molybdenum is preferably added in 0.2 ~ 0.8% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the amount of molybdenum added is less than 0.2% by weight, the effect of improving the strength due to the addition of molybdenum is insufficient. On the contrary, when the addition amount of molybdenum exceeds 0.8 weight%, there exists a problem that workability falls.
바나듐(V)Vanadium (V)
바나듐(V)은 석출강화로 강도를 향상시키는데 유효한 원소이다.Vanadium (V) is an effective element for enhancing strength by precipitation strengthening.
상기 바나듐(V)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.005 ~ 0.06 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 바나듐의 첨가량이 0.005중량% 미만일 경우 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 바나듐의 첨가량이 0.06 중량%를 초과하면 용접성 및 인성을 저하시킨다.
The vanadium (V) is preferably added in 0.005 ~ 0.06% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the amount of vanadium added is less than 0.005% by weight, the effect of addition is insufficient. On the contrary, weldability and toughness will fall when the addition amount of vanadium exceeds 0.06 weight%.
알루미늄(Al)Aluminum (Al)
알루미늄(Al)은 AlN 질화물을 형성하여, 재가열시의 급격한 오스테나이트 입경의 조대화를 방지하는데 유효한 원소이다. Aluminum (Al) is an element that is effective in forming AlN nitride and preventing a sudden coarsening of the austenite grain size upon reheating.
상기 알루미늄은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.1 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄의 함량이 0.02중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 알루미늄의 함량이 0.1중량%를 초과하는 경우, 개재물이 많아져 강판의 연성 및 인성이 저하되는 문제점이 있다.
The aluminum is preferably added at 0.02 to 0.1% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of aluminum is less than 0.02% by weight, the effect of addition thereof is insufficient. On the contrary, when the content of aluminum exceeds 0.1% by weight, the inclusions increase, leading to a problem in that ductility and toughness of the steel sheet are lowered.
보론(B)Boron (B)
보론(B)은 소입성 확보를 위하여 필요한 원소이다. Boron (B) is an element necessary for securing hardenability.
상기 보론은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.0005 ~ 0.002 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. The boron is preferably added in 0.0005 ~ 0.002% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
보론은 0.0005중량% 이상 첨가될 때, 판 두께 중심부에서 충분한 소입성 향상 효과를 얻을 수 있다. 반면, 보론의 첨가량이 0.002중량%를 초과하면, 과잉의 보론에 의한 과도한 소입성 상승으로 인성이 저하되거나, 조대한 질화물 형성으로 고용 보론을 감소시켜 소입성이 저하되는 문제점이 있다.
When boron is added in an amount of 0.0005% by weight or more, sufficient hardenability improvement effect can be obtained at the center of the sheet thickness. On the other hand, when the addition amount of boron exceeds 0.002% by weight, toughness is lowered due to excessive increase in hardenability due to excessive boron, or there is a problem in that hardenability is reduced by coarse nitride formation, thereby reducing hardenability.
질소(N)Nitrogen (N)
질소(N)는 알루미늄과 결합하여 AlN 형성을 통하여 재가열시 급격한 오스테나이트 입경 조대화를 방지하는데 기여한다. Nitrogen (N) is combined with aluminum to form an AlN to contribute to preventing the rapid austenitic grain size coarsening upon reheating.
상기 질소는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.002 ~ 0.004 중량%로 포함되는 것이 바람직하다. The nitrogen is preferably contained in 0.002 ~ 0.004% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
질소의 함량이 0.002 중량% 미만일 경우, AlN 형성이 불충분하다. 반대로, 질소의 함량이 0.004 중량%를 초과하는 경우, 보론과 결합하여 고용 보론을 감소시켜 소입성 저하를 초래하는 문제점이 있다.
If the content of nitrogen is less than 0.002% by weight, AlN formation is insufficient. On the contrary, when the content of nitrogen exceeds 0.004% by weight, there is a problem in that the solid boron is reduced in combination with boron, leading to a decrease in hardenability.
한편, 본 발명의 제1실시예에 따른 강판은 보론 및 질소가 
On the other hand, the steel sheet according to the first embodiment of the present invention is boron and nitrogen
본 발명의 제2실시예에 따른 고강도 강판은 탄소(C) : 0.07~0.13 중량%, 실리콘(Si) : 0.1~0.35 중량%, 망간(Mn) : 0.6~2.0 중량%, 인(P) : 0.015 중량% 이하, 황(S) : 0.0015 중량% 이하, 구리(Cu) : 0.1~0.5 중량%, 니켈(Ni) : 0.5~1.2 중량%, 크롬(Cr) : 0.2~0.8 중량%, 몰리브덴(Mo) : 0.2~0.8 중량%, 바나듐(V) : 0.005~0.06 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02~0.1 중량%, 보론(B) : 0.0005~0.002 중량% 및 질소(N) : 0.002~0.004 중량%를 포함하고, 니오븀(Nb) : 0.005 중량% 미만 및 티타늄(Ti) : 0.003 중량% 미만 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.High strength steel sheet according to a second embodiment of the present invention is carbon (C): 0.07 ~ 0.13% by weight, silicon (Si): 0.1 ~ 0.35% by weight, manganese (Mn): 0.6 ~ 2.0% by weight, phosphorus (P): 0.015% by weight or less, sulfur (S): 0.0015% by weight or less, copper (Cu): 0.1-0.5% by weight, nickel (Ni): 0.5-1.2% by weight, chromium (Cr): 0.2-0.8% by weight, molybdenum ( Mo): 0.2 to 0.8% by weight, vanadium (V): 0.005 to 0.06% by weight, aluminum (Al): 0.02 to 0.1% by weight, boron (B): 0.0005 to 0.002% by weight and nitrogen (N): 0.002 to 0.004 It comprises a weight percent, niobium (Nb): less than 0.005% by weight and titanium (Ti): less than 0.003% by weight of one or more, consisting of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities.
본 발명의 제2실시예의 경우, 니오븀(Nb) 및 티타늄(Ti)이 제한적으로 더 첨가되는 것을 제외하고, 나머지 합금 성분 및 그 첨가량은 전술한 본 발명의 제1실시예에 따른 고강도 강판의 경우와 동일하다.
In the case of the second embodiment of the present invention, except that niobium (Nb) and titanium (Ti) are additionally limited, the remaining alloy components and the amount thereof are added in the case of the high strength steel sheet according to the first embodiment of the present invention. Is the same as
니오븀(Nb)Niobium (Nb)
니오븀(Nb)는 강도 향상에 기여한다. Niobium (Nb) contributes to strength improvement.
그러나, 니오븀이 0.005중량% 이상 첨가될 경우, 오스테나이트 미재결정역이 확대되고, 페라이트 미세화가 촉진되기 때문에 소입성 저하를 초래한다. 또한, 니오븀이 과다 첨가될 경우, 니오븀계 탄화물에 의해 용접 열영향부 취화가 발생할 수 있다. However, when niobium is added in an amount of 0.005% by weight or more, the austenite microcrystallization zone is enlarged and ferrite refinement is promoted, resulting in a decrease in quenchability. In addition, when niobium is added in excess, welding heat affected zone embrittlement may occur due to niobium-based carbide.
따라서, 니오븀이 첨가될 경우, 그 첨가량은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.005중량% 미만인 것이 바람직하다.
Therefore, when niobium is added, the addition amount is preferably less than 0.005% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
티타늄(Ti)Titanium (Ti)
티타늄(Ti)은 질소 등과 결합하여 미세 석출물을 생성시킴으로써 결정립 미세화하는데 유효한 원소로서, 용접 열영향부(HAZ) 인성 개선에 기여한다. 그러나, 티타늄이 0.003중량% 이상 첨가될 경우, 탄소와 결합하여 TiC를 형성하여 모재인성을 열화 시킬 위험이 있고, 이러한 위험은 특히 800MPa급 강도의 강재에서 현저하다. Titanium (Ti) is an element effective in refining grains by combining with nitrogen to produce fine precipitates, and contributes to the improvement of the weld heat affected zone (HAZ) toughness. However, when 0.003% by weight or more of titanium is added, there is a risk of degrading the toughness of the base material by forming TiC by combining with carbon, and this risk is particularly noticeable in steels of 800 MPa grade strength.
따라서, 티타늄이 첨가될 경우, 그 첨가량은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.003중량% 미만인 것이 바람직하다.
Therefore, when titanium is added, the addition amount is preferably less than 0.003% by weight of the total weight of the steel sheet according to the present invention.
한편, 본 발명의 제2실시예에 따른 강판은 보론, 티타늄 및 질소가 
따라서, 식 2는 이러한 점을 고려하여, 티타늄과 결합하는 질소를 제외한 나머지 질소에 대하여 보론과의 함량비를 정한 것이며, 그 범위 및 이유는 전술한 제1실시예에 적용되는 식 1에서와 실질적으로 동일하다고 볼 수 있다. Therefore, in consideration of this point, Equation 2 defines the content ratio with boron with respect to nitrogen other than nitrogen which binds to titanium, and the range and reason thereof are substantially the same as in Equation 1 applied to the above-described first embodiment. The same can be said.
이러한 티타늄이 미량 첨가됨을 고려할 때, 본 발명의 제2실시예에 따른 강판에서 질소의 함량은, 티타늄이 포함되지 않는 본 발명의 제1실시예에 따른 강판의 경우보다 약간 높은 것이 바람직하다고 볼 수 있다.
Considering that a small amount of titanium is added, the content of nitrogen in the steel sheet according to the second embodiment of the present invention is preferably higher than that of the steel sheet according to the first embodiment of the present invention without titanium. have.
고강도 강판 제조 방법High strength steel plate manufacturing method
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 것이다. 1 schematically shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, 도시된 고강도 강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120), 열간유지 단계(S130), 냉각 단계(S140) 및 템퍼링 단계(S150)를 포함한다.
Referring to Figure 1, the high strength steel sheet manufacturing method shown includes a slab reheating step (S110), hot rolling step (S120), hot holding step (S130), cooling step (S140) and tempering step (S150).
슬라브 재가열Reheat slab
슬라브 재가열 단계(S110)에서는 본 발명의 제1실시예 및 제2실시예에 따른 강판에 적용되는 조성을 갖는 슬라브 판재를 재가열한다. In the slab reheating step (S110), the slab sheet material having a composition applied to the steel sheets according to the first and second embodiments of the present invention is reheated.
슬라브 재가열은 1050~1200℃의 슬라브 재가열 온도(SRT)에서 대략 1~3시간동안 실시되는 것이 바람직하다. 슬라브 재가열 온도가 1050℃ 미만일 경우, 응고 중 생성된 인성에 악영향을 미치는 조대한 개재물이 용해되지 못하고 잔류할 수 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1200℃를 초과하면, 석출물이 재용해될 수 있다.
The slab reheating is preferably carried out for approximately 1 to 3 hours at the slab reheating temperature (SRT) of 1050-1200 ° C. If the slab reheating temperature is lower than 1050 ° C., coarse inclusions that may adversely affect the toughness produced during solidification may not remain dissolved and remain. Conversely, if the slab reheating temperature exceeds 1200 ° C., the precipitate may be redissolved.
열간압연Hot rolling
열간압연 단계(S120)에서는 재가열된 판재를 열간압연한다. In the hot rolling step (S120), the reheated plate is hot rolled.
이때, 열간압연은 870℃ 이상의 마무리 압연 온도(FDT)로 실시되는 것이 바람직하다. At this time, hot rolling is preferably performed at a finish rolling temperature (FDT) of 870 ° C or higher.
열간압연의 마무리 압연 온도가 870℃ 미만일 경우, 오스테나이트의 재결정 온도와 미재결정온도 모두에서의 압연이 된다. 따라서, 오스테나이트 결정입경의 크기가 분산되어 지므로 재질 불안정이 있을 수 있다. When the finish rolling temperature of hot rolling is less than 870 degreeC, it will roll at both the recrystallization temperature and the unrecrystallization temperature of austenite. Therefore, the size of the austenite grain size is dispersed, there may be material instability.
또한, 열간압연의 마무리 압연 온도가 870℃ 미만일 경우, 완전 미재결정역에서도 압연이 이루어져, 오스테나이트 입경이 50㎛이하로 미세화된다. 이 경우, 오스테나이트 입계에 편석 할 수 밖에 없는 고용 보론(B)이 부족게 된다. 그 결과 소입성이 저하되며, 원하는 강도를 확보하기 어렵게 될 수 있다. In addition, when the finish rolling temperature of hot rolling is less than 870 degreeC, rolling will be made also in a complete unrecrystallization zone, and the austenite particle diameter will be refined to 50 micrometers or less. In this case, the employment boron B which cannot but be segregated in the austenite grain boundary becomes short. As a result, the hardenability may decrease, and it may be difficult to secure desired strength.
한편, 열간압연의 마무리 온도가 950℃를 초과하는 경우, 재결정 및 결정립 조대화로 인하여 강도 및 인성 확보가 어렵다.
On the other hand, when the finishing temperature of hot rolling exceeds 950 ° C, it is difficult to secure strength and toughness due to recrystallization and grain coarsening.
열간 유지Keep hot
다음으로 열간 유지 단계(S130)에서는 열간 압연 종료 후 압연된 판재를 일정시간동안 보존하여 보론(B)이 오스테나이트 입계로 충분히 확산되도록 한다. Next, in the hot holding step (S130), the rolled plate is preserved for a predetermined time after the end of the hot rolling so that the boron B is sufficiently diffused to the austenite grain boundary.
이때, 열간 유지는 반드시 일정한 온도로 유지되는 것을 의미하는 것은 아니며, 열간압연의 마무리 압연 온도로 유지하거나 열간압연 마무리 후 공냉하는 방식으로 실시될 수 있다. At this time, the hot holding does not necessarily mean maintaining at a constant temperature, it may be carried out in a manner of maintaining at the finish rolling temperature of hot rolling or air cooling after hot rolling finish.
이때, 열간 유지 시간은 10~90초인 것이 바람직하다. 열간 유지 시간이 10초 미만일 경우, 보론이 충분히 오스테나이트 입계로 확산되기 어렵다. 반대로, 열간 유지 시간이 90초를 초과하면, 보론이 강 중에서 질소와 결합하기 때문에 소입성이 저하하고 소정의 강도가 얻어지지 않을 수 있다. At this time, it is preferable that hot holding time is 10 to 90 second. If the hot holding time is less than 10 seconds, boron is difficult to diffuse sufficiently to the austenite grain boundary. On the contrary, if the hot holding time exceeds 90 seconds, the boron bonds with nitrogen in the steel, so that the hardenability decreases and a predetermined strength may not be obtained.
또한 열간 유지는 상기의 마무리 압연 온도 내지 840℃의 온도 범위에서 실시되는 것이 바람직하다. 열간 유지가 840℃ 미만에서 실시되면 소입성의 관점에서 불리하고, 강도 확보가 어려워질 수 있기 때문이다.
In addition, hot holding is preferably performed at the temperature range of said finish rolling temperature to 840 degreeC. This is because, if the hot holding is conducted at less than 840 ° C., it is disadvantageous from the viewpoint of hardenability, and it may be difficult to secure the strength.
냉각 Cooling
다음으로, 냉각 단계(S140)에서는 열간 압연 및 열간 유지가 완료된 판재를 정해진 냉각종료온도까지 냉각한다. Next, in the cooling step (S140), the sheet of hot rolling and hot holding is completed to cool down to a predetermined cooling end temperature.
이때, 냉각은 8℃/sec 이상의 냉각속도로 300℃ 이하까지 실시되는 것이 바람직하다. At this time, the cooling is preferably carried out to 300 ℃ or less at a cooling rate of 8 ℃ / sec or more.
냉각 속도가 8℃/sec 미만인 경우, 강도 확보에 필요한 하부 베이나이트 조직 혹은 마르텐사이트 조직을 균일하게 얻는 것이 어렵다. 한편, 냉각 속도가 100℃/sec를 초과하는 경우 냉각 제어가 어려워질 수 있으며, 경제성이 문제될 수 있다. When the cooling rate is less than 8 ° C / sec, it is difficult to uniformly obtain the lower bainite structure or martensite structure necessary for securing the strength. On the other hand, if the cooling rate exceeds 100 ° C / sec it may be difficult to control the cooling, and economics may be a problem.
또한, 냉각종료온도가 300℃를 초과하는 경우, 하부 베이나이트조직 혹은 마르텐사이트 조직이 조대화하여 강도 및 인성 확보가 어렵다. 또한, 냉각종료온도가 300℃를 초과하는 경우, 특히, 판 두께 중심부에서는 소입성 부족에 따라 페라이트, 상부 베이나이트 등의 생성량이 증가하여 모재의 고온강도가 얻어지기 어렵다. 한편, 냉각종료온도가 100℃ 미만인 경우, 과다한 소입으로 인하여 저온인성이 저하될 수 있다.
In addition, when the cooling end temperature exceeds 300 ℃, the lower bainite structure or martensite structure is coarse to secure strength and toughness. In addition, when the cooling end temperature exceeds 300 ℃, in particular, in the sheet thickness center, the amount of generation of ferrite, upper bainite, etc. increases due to the lack of hardenability, so that the high temperature strength of the base material is difficult to be obtained. On the other hand, when the cooling end temperature is less than 100 ℃, low temperature toughness may be lowered due to excessive quenching.
템퍼링Tempering
다음으로, 템퍼링 단계(S150)에서는 냉각된 판재를 템퍼링(Tempering)하여 인성을 개선한다. Next, in the tempering step (S150) to improve the toughness by tempering the cooled plate (Tempering).
템퍼링은 450℃~650℃의 온도에서 20~60분간 실시되는 것이 바람직하다. It is preferable that tempering is performed for 20 to 60 minutes at the temperature of 450 degreeC-650 degreeC.
템퍼링 온도가 650℃를 초과하는 경우 강도 저하가 현저해진다. 반대로, 템퍼링 온도가 450℃ 미만인 경우, 인성개선 효과가 충분히 얻을 수 없다. When the tempering temperature exceeds 650 ° C., the strength decrease becomes remarkable. On the contrary, when tempering temperature is less than 450 degreeC, toughness improvement effect cannot fully be acquired.
또한, 템퍼링 시간이 20분 미만인 경우, 인성개선의 효과가 충분치 못하고, 템퍼링 시간이 60분을 초과하는 경우, 심한 재질 변화는 없으나, 템퍼링 시간 지연에 따른 비용증가 및 생산성 저하를 초래한다.
In addition, if the tempering time is less than 20 minutes, the effect of improving the toughness is not enough, if the tempering time exceeds 60 minutes, there is no severe material change, but it leads to an increase in cost and a decrease in productivity due to the tempering time delay.
상기 방법으로 제조된 강판은 인장강도 800MPa 이상 및 -40℃에서 250J 이상의 충격인성을 나타낼 수 있다. 또한, 상기 방법으로 제조된 강판은 페라이트, 하부 베이나이트 및 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. The steel sheet produced by the above method may exhibit impact toughness of tensile strength of 800 MPa or more and 250 J or more at -40 ° C. In addition, the steel sheet produced by the above method may have a composite structure including ferrite, lower bainite and martensite.
이러한 결과는 본 발명에 따른 방법의 경우, 오스테나이트 입경을 미세화하는 니오븀 및 티타늄을 첨가하지 않거나, 극히 미량만 첨가하여 인성 열화를 회피하면서, 아울러, 또한, 열간 압연, 열간 유지, 냉각, 템퍼링 등의 공정조건을 제어함으로써 보론의 소입성 향상 효과를 충분히 얻을 수 있었기 때문이다.
In the case of the method according to the present invention, the niobium and titanium for miniaturizing the austenite grain size are not added or only a very small amount is added to avoid toughness deterioration, and also hot rolling, hot holding, cooling, tempering and the like. This is because boron's hardenability improvement effect was sufficiently obtained by controlling the process conditions of.
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention through the preferred embodiment of the present invention will be described in more detail. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since those skilled in the art can sufficiently infer technically.
1. 강판의 제조1. Manufacture of steel sheet
표 1에 나타낸 조성 및 표 2에 나타낸 공정조건으로 실시예 1~3 및 비교예 1~2에 따른 강판 시편을 제조하였다. Steel sheet specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 2 were prepared under the compositions shown in Table 1 and the process conditions shown in Table 2.
[표 1](단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)
[표 2][Table 2]
2. 특성 평가2. Characterization
표 3은 실시예 1~3 및 비교예 1~2에 따라 제조된 강판 시편의 특성 평가 결과를 나타낸 것이다. Table 3 shows the property evaluation results of the steel sheet specimens prepared according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2.
[표 3][Table 3]
표 3을 참조하면, 실시예 1~3에 따라 제조된 시편의 경우, 모두 인장강도 800MPa 이상을 나타내었다. 반면, 니오븀, 티타늄 및 보론이 상대적으로 많이 첨가된 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우 인장강도는 800MPa 이상을 나타내었으나, 항복강도 역시 매우 높았다. 또한, 열간 유지 단계가 생략되고, 냉각종료온도가 상대적으로 높은 비교예 2에 따른 시편의 경우, 인장강도가 800MPa에 미치지 못하였다. Referring to Table 3, in the case of the specimen prepared according to Examples 1 to 3, all showed a tensile strength of 800MPa or more. On the other hand, in the specimen prepared according to Comparative Example 1 in which niobium, titanium, and boron were relatively added, the tensile strength was 800 MPa or more, but the yield strength was also very high. In addition, in the case of the specimen according to Comparative Example 2 in which the hot holding step was omitted and the cooling end temperature was relatively high, the tensile strength did not reach 800 MPa.
또한, 각 시편에 대하여, -40℃에서 샤르피 충격 시험을 실시하고 충격흡수에너지를 측정하였다. 그 결과, 실시예 1~3에 따라 제조된 시편의 경우, 충격흡수에너지가 250J 이상을 나타내어, 매우 우수한 저온인성을 나타내었다. 그러나, 니오븀, 티타늄 및 보론이 상대적으로 많이 첨가된 비교예 1에 따라 제조된 시편 및 열간유지를 실시하지 않은 비교예 2에 따라 제조된 시편의 경우 -40℃ 충격흡수에너지가 매우 낮게 나타났다.
In addition, for each specimen, a Charpy impact test was conducted at -40 ° C, and the impact absorption energy was measured. As a result, in the case of the specimen prepared according to Examples 1 to 3, the shock absorption energy was 250J or more, showing very excellent low temperature toughness. However, the specimen prepared according to Comparative Example 1, in which niobium, titanium, and boron were added relatively much, and the specimen prepared according to Comparative Example 2, which did not undergo hot maintenance, showed a very low -40 ° C impact absorption energy.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.
S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간 압연 단계
S130 : 연간 유지 단계
S140 : 냉각 단계
S150 : 템퍼링 단계S110: Slab reheating step
S120: Hot rolling step
S130: annual maintenance phase
S140: cooling step
S150: Tempering step
Claims (13)
Carbon (C): 0.07 to 0.13 wt%, Silicon (Si): 0.1 to 0.35 wt%, Manganese (Mn): 0.6 to 2.0 wt%, Phosphorus (P): more than 0 wt% to 0.015 wt% or less, sulfur ( S): more than 0% by weight to 0.0015% by weight or less, copper (Cu): 0.1-0.5% by weight, nickel (Ni): 0.5-1.2% by weight, chromium (Cr): 0.2-0.8% by weight, molybdenum (Mo) : 0.2 ~ 0.8 wt%, Vanadium (V): 0.005 ~ 0.06 wt%, Aluminum (Al): 0.02 ~ 0.1 wt%, Boron (B): 0.0005 ~ 0.002 wt% and Nitrogen (N): 0.002 ~ 0.004 wt% And niobium (Nb): more than 0% by weight to less than 0.005% by weight and titanium (Ti): more than 0% by weight to less than 0.003% by weight of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities High strength steel sheet, characterized in that made.
상기 강판은
The method of claim 3,
The steel sheet
상기 강판은
인장강도 800MPa 이상 및 -40℃에서 250J 이상의 충격인성을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
The method according to claim 3 or 4,
The steel sheet
A high strength steel sheet having an impact toughness of 800 MPa or more and a tensile strength of 250 J or more at -40 ° C.
상기 강판은
페라이트, 하부 베이나이트 및 마르텐사이트를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
The method according to claim 3 or 4,
The steel sheet
A high strength steel sheet, having a composite structure including ferrite, lower bainite, and martensite.
상기 재가열된 판재를 870℃ 이상의 마무리 압연 온도로 열간압연하는 단계;
상기 열간압연된 판재를 상기 마무리 압연 온도 내지 840℃의 온도 범위에서 10~90초 동안 열간 유지하는 단계;
상기 열간 유지된 판재를 8℃/sec 이상의 냉각속도로 300℃ 이하까지 냉각하는 단계; 및
상기 냉각된 판재를 450~650℃에서 20~60분동안 템퍼링하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
Carbon (C): 0.07 to 0.13 wt%, Silicon (Si): 0.1 to 0.35 wt%, Manganese (Mn): 0.6 to 2.0 wt%, Phosphorus (P): more than 0 wt% to 0.015 wt% or less, sulfur ( S): more than 0% by weight to 0.0015% by weight or less, copper (Cu): 0.1-0.5% by weight, nickel (Ni): 0.5-1.2% by weight, chromium (Cr): 0.2-0.8% by weight, molybdenum (Mo) : 0.2 ~ 0.8 wt%, Vanadium (V): 0.005 ~ 0.06 wt%, Aluminum (Al): 0.02 ~ 0.1 wt%, Boron (B): 0.0005 ~ 0.002 wt% and Nitrogen (N): 0.002 ~ 0.004 wt% And niobium (Nb): more than 0% by weight to less than 0.005% by weight and titanium (Ti): more than 0% by weight to less than 0.003% by weight of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities Reheating the slab plate made;
Hot rolling the reheated sheet to a finish rolling temperature of at least 870 ° C .;
Hot holding the hot rolled sheet for 10 to 90 seconds in the temperature range of the finish rolling temperature to 840 ° C .;
Cooling the hot plate to 300 ° C. or less at a cooling rate of 8 ° C./sec or more; And
Tempering the cooled plate for 20 to 60 minutes at 450 ~ 650 ℃; high strength steel sheet manufacturing method comprising a.
상기 슬라브 판재는
10. The method of claim 9,
The slab plate
상기 슬라브 재가열 단계는
상기 슬라브 판재를 1050~1200℃로 재가열하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
11. The method according to claim 9 or 10,
The step of reheating the slab
The slab sheet material is reheated to 1050 ~ 1200 ℃ high strength steel sheet manufacturing method characterized in that.
상기 열간압연 단계는
상기 재가열된 판재를 870~950℃의 마무리 압연 온도로 열간압연하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
11. The method according to claim 9 or 10,
The hot rolling step
The reheated sheet material is hot-rolled at a finish rolling temperature of 870 ~ 950 ℃.
상기 냉각 단계는
상기 열간 유지된 판재를 8~100℃/sec의 냉각속도로 300~100℃까지 냉각하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법. 11. The method according to claim 9 or 10,
The cooling step
High strength steel sheet manufacturing method characterized in that the hot plate is cooled to 300 ~ 100 ℃ at a cooling rate of 8 ~ 100 ℃ / sec.
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