KR101203646B1 - 미니밀 공정을 이용한 ａｐｉ 강관용 열연강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 열연강판 - Google Patents

미니밀 공정을 이용한 ａｐｉ 강관용 열연강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 열연강판 Download PDF

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Abstract

본 발명은 펄라이트 또는 페라이트/펄라이트를 주상으로 하며 요구되는 재질 규격을 조관 전 스트립 상태 및 조관 후 파이프 상태에서 모두 만족시킬 수 있는 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 열연강판을 제공하는데 그 주된 목적이 있다.
상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법은, 중량%로 C: 0.35 ~ 0.55%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, Si: 0.05 ~ 0.8%, Cr: 1.0% 이하(0% 제외), Ti: 0.5% 이하(0% 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 용강을 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브로 연속주조하는 단계; 상기 연속주조된 박 슬라브가 곧바로 조압연기를 통과하도록 하고 조압연기 입측에서의 박 슬라브 온도를 850 ~ 1150℃로 하여 조압연하는 단계; 상기 조압연된 열연 스트립을 가열 또는 보열한 후 마무리 압연하는 단계; 및 상기 마무리 압연된 열연 스트립을 런아웃 테이블 상에서 냉각한 후 Bs 온도 ~ 700℃ 사이에서 권취하는 단계;를 포함한다.

Description

미니밀 공정을 이용한 ＡＰＩ 강관용 열연강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 열연강판{METHOD FOR MANUFACTURING HOT ROLLED STEEL SHEET FOR API STEEL PIPE USING MINIMILL PROCESS AND THE STEEL SHEET MANUFACTURED THEREBY}
본 발명은 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 열연강판에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 미니밀 공정을 이용하여 재질편차가 적고 조관 후에 원하는 재질특성을 만족시킬 수 있는 저항복비형 API 강관용 열연강판을 제조하는 것이다.
API 재는 American Petroleum Institute의 약자로써, 송유관이나 유정관 등 석유 수송이나 채굴 등에 사용되는 소재를 일컫는 용어이다. 석유산업에 관련된 소재의 여러 가지 규격은 API 규격집에서 규정하는데, API 규격집에 정의된 송유관용 철강소재를 API재라고도 일컫는다. 대부분의 API 재는 원유 수송 효율을 높이기 위해 고압의 송유관에 적합한 후물, 고강도의 철강재로 이루어진다. 또한 석유채굴 환경 및 수송환경의 가혹화에 따라 보증 기준이 날로 까다로워지고 있으며, 특히 영하 -30℃~0℃에서의 저온 인성값을 요구한다. 이러한 극후물, 고강도, 저온인성 등의 특성이 요구되기 때문에 가열로에서의 승온 이력에 대한 관리 또한 다른 소재에 비하여 엄격한 관리를 요하는 것이다.
이러한 API재 중에서 유정용 강관을 제조하는데 사용되는 저항복비형 열연강판은 인장강도 650MPa 이상, 항복강도 560MPa 이하, 항복비(YR) 0.75 이하의 재질 특성이 요구되며, 이러한 재질 특성은 조관 전의 스트립 상태 및 조관 후 파이프 상태에서도 모두 만족되어야 한다.
이러한 저항복비형 열연강판의 제조방법이 일본 공개특허 제2007-039811호, 제2009-161812호 등에 개시되어 있으나, 이들 종래기술은 연주와 열연 공정이 분리된 종래의 기존밀 공정을 통해 제조된 것일 뿐만 아니라, 탄소의 함량이 0.3 중량% 미만으로 적은 경우가 대부분이었다. 이처럼 탄소 함량이 적은 경우에는 저항복비를 구현하기 위한 페라이트(ferrite) 조직과 인장강도를 확보하기 위한 저온변태조직(bainite, martensite)을 사용하였다.
그러나, 전기저항 용접(ERW, Electric resistance welding)에서는 용접하고자 하는 부위에 저온변태조직이 존재할 경우 용접 후에 크랙이 발생할 수 있어 용접부 건전성을 확보하기 어렵고, 조관 후에 항복강도가 크게 상승하여 저항복비를 만족시키지 못하는 경우가 자주 발생하였다.
한편, 최근 주목을 받고 있는 새로운 철강 제조공정인 소위 박 슬라브를 이용한 제조공정(미니밀 공정)은 공정 특성상 스트립의 폭방향 및 길이방향으로의 온도편차가 작기 때문에 재질편차가 양호한 강판을 제조할 수 있는 잠재 능력을 지닌 공정으로 주목받고 있다.
앞서 설명한 바와 같이, 종래의 API 강관용 열연강판은 연주와 열연 공정이 분리된 기존밀에서 생산하는 것을 전제로 하는 것이었을 뿐, 박 슬라브를 이용한 미니밀 공정의 특성을 이용하여 기존밀에서보다 우수한 재질 특성을 갖는 API 강관용 열연강판의 제조기술에 대한 개발은 이루어지지 못하고 있는 실정이다.
본 발명은 이러한 당업계의 실정을 고려하여 개발된 것으로서, 미니밀 공정을 이용하여 펄라이트 또는 페라이트/펄라이트를 주상으로 하며 요구되는 재질 규격을 조관 전 스트립 상태 및 조관 후 파이프 상태에서 모두 만족시킬 수 있는 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법 및 이에 의해 제조된 열연강판을 제공하는데 그 주된 목적이 있다.
상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법은, 중량%로 C: 0.35 ~ 0.55%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, Si: 0.05 ~ 0.8%, Cr: 1.0% 이하(0% 제외), Ti: 0.5% 이하(0% 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 용강을 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브로 연속주조하는 단계; 상기 연속주조된 박 슬라브가 곧바로 조압연기를 통과하도록 하고 조압연기 입측에서의 박 슬라브 온도를 850 ~ 1150℃로 하여 조압연하는 단계; 상기 조압연된 열연 스트립을 가열 또는 보열한 후 마무리 압연하는 단계; 및 상기 마무리 압연된 열연 스트립을 런아웃 테이블 상에서 냉각한 후 Bs 온도 ~ 700℃ 사이에서 권취하는 단계;를 포함한다.
또한, 상기 연속주조 단계는 주조속도가 4.5 mpm 이상이 되도록 하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 조압연 단계는 조압연 시의 누적 압하율이 65 ~ 90%가 되도록 하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 마무리 압연 단계는 하나의 스트립 내에서의 압연 속도차가 15% 이하가 되도록 하는 것이 바람직하다.
한편, 상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 API 강관용 열연강판은, 중량%로 C: 0.35 ~ 0.55%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, Si: 0.05 ~ 0.8%, Cr: 1.0% 이하(0% 제외), Ti: 0.5% 이하(0% 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 최종 조직의 주상이 페라이트(ferrite)와 펄라이트(pearlite)로 구성되며, 비드만스테텐(widmannstatten) 조직이 생성되지 않는 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 페라이트 상은 전체 조직 중에서 그 분율이 50% 이하인 것이 바람직하다.
또한, 상기 열연강판의 재질 특성은 APT 강관으로 조관하기 전, 후 모두에서 압연방향으로의 인장시험을 통해 인장강도 650MPa 이상, 항복강도 560MPa 이하, 항복비 0.75 이하를 만족시키도록 구성되는 것이 바람직하다.
상기와 같이 구성된 본 발명에 따른 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법에 따르면, 종래에 0.3 중량% 미만의 탄소함량으로 저온 변태조직을 포함하는 저항복비형 열연강판에 비해 전기저항 용접시에 용접부 크랙이 발생될 우려가 적고, 주상이 페라이트 및 펄라이트 조직으로 이루어져 조관 후에 저온 변태조직에 의한 과도한 항복강도 상승의 위험을 감소시켜 준다.
또한, 본 발명에 따른 API 강관용 열연강판에 따르면, 조관 전,후 모두 압연방향으로의 인장시험에서 인장강도 650MPa 이상, 항복강도 560MPa 이하, 항복비 0.75 이하를 만족시켜 준다.
또한, 기존 고로밀과 차별화되는 미니밀 공정의 특성을 십분 활용하여 스트립의 폭방향 및 길이방향으로의 재질편차를 현저히 감소시킨 열연강판을 생산할 수 있다.
또한, 박 슬라브 연주법을 통해 전기로에서 고철 등의 스크랩을 용해한 강을 사용할 수 있어 자원의 재활용성을 높여줄 수 있다.
도 1은 본 발명의 미니밀 공정을 도시한 개략도.
이하에서 본 발명의 기술구성을 보다 상세히 설명한다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 미니밀 공정을 통해 API 강관용 열연강판을 제조하는 방법에 대한 것이므로, 먼저 도 1을 참조로 본 발명에 따른 미니밀 공정을 간단히 설명한다.
먼저, 연속주조기(10)에서 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브(a)를 제조한다. 이는 기존밀의 연속주조기에서 생산하는 200mm 이상의 슬라브와 대비하여 박 슬라브(Thin slab)라고 한다. 종래 200mm 이상의 슬라브는 야적장 등에서 완전히 냉각되므로, 열간압연을 하기 전에 재가열로에서 표면온도 1100℃ 이상으로 충분히 재가열하여야 했다. 이에 반해 상기 박 슬라브는 재가열로를 거치지 아니하고 곧바로 조압연기(20)로 이송되기 때문에, 연주열을 그대로 이용할 수 있어 에너지를 절감하고 생산성을 크게 향상시킬 수 있다.
조압연기(20)에서 일정 두께 이하의 열연 스트립으로 압연되고, 이 과정에서 저하된 스트립의 온도를 가열수단(30)을 이용해 보상한 후, 가열된 열연 스트립(b)을 마무리 압연기(50)에서 원하는 최종 두께로 압연하고, ROT[Run Out Table(60)](이하 "런아웃 테이블"이라 함)를 통해 냉각시킨 다음, 권취기(70)에서 일정한 온도로 최종 권취함으로써 원하는 재질의 열연강판을 제조한다. 정밀한 온도 제어를 통해 상기 가열수단(30)이 없이 조압연기(20)에서 곧바로 마무리 압연기(50)로 이동하도록 구성할 수 있다.
이 때, 연주속도와 압연속도와의 차이를 보상하기 위해 마무리 압연기(50) 앞에 코일 박스(40)를 설치하여 유도 가열기(30)를 통과한 열연 스트립(b)을 1차 권취하도록 구성될 수도 있다. 최근에 6mpm 이상의 고속 연주법이 현실화됨에 따라 상기 코일 박스(40)를 사용하지 않는 진정한 의미의 연연속 압연 공정도 개발되고 있고 있다.
상술한 미니밀 공정을 통해 제조되는 API 강관용 열연강판의 조성은, 중량%로 C: 0.35 ~ 0.55%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, Si: 0.05 ~ 0.8%, Cr: 1.0% 이하(0% 제외), Ti: 0.5% 이하(0% 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다. 각 원소의 기능 및 함량 범위에 대해 간단히 설명한다.
탄소(C)의 함량은 0.35 ~ 0.55%로 한정한다. 종래의 저항복비형 열연강판과 같이 강 중 탄소의 함량이 0.35%보다 적으면 페라이트 분율이 높아져 저항복비를 달성하기 어렵다. 한편, 탄소의 함량이 0.55%를 초과하면 저항복비 달성에는 유리하나 용접부 취성이 증가하여 용접부 크랙이 발생할 우려가 있다.
망간(Mn)은 강도 향상에 기여할 뿐만 아니라, 탄화물을 형성하지 않아 저항복비를 가지면서 고강도를 확보하기에 유리한 원소이다. 강 중 Mn의 함량이 0.5% 미만이면 첨가에 따른 효과를 기대하기 어렵고, 2.0%를 초과하면 강도 증가에 따른 규격범위를 초과할 수 있으며 에지부와 같이 과냉되는 부위에서 저온변태조직이 생성되어 용접성을 악화시킬 수 있으므로 그 함량을 0.5 ~ 2.0%로 제한한다.
실리콘(Si)은 고용강화능이 크고 항복비, 강도 및 연신율의 균형을 저해하지 않으면서도 강도를 올릴 수 있는 유용한 원소이다. 그러나 강 중 Si의 함량이 0.05% 미만이면 고용강화에 의한 강도 상승효과를 얻기 힘들고, 0.8%를 초과하면 표면에 박리성이 열악한 스케일이 형성되어 압연 후 적스케일을 발생시켜 표면품질이 저하될 수 있다. 또한, 전기저항 용접시에 산화물을 형성시켜 용접성을 악화시킬 수 있다. 따라서 본 발명에서는 Si 함량을 0.05 ~ 0.8%로 제한한다.
크롬(Cr)은 고용강화능이 크고 펄라이트 층 간격(pearlite lamellar spacing)을 미세화시켜 펄라이트의 강도를 증가시키는 원소로 잘 알려져 있다. 따라서 Cr을 첨가하면 강도확보에 더욱 유리하다. 그러나 너무 많이 첨가될 경우 전기저항 용접시에 산화물을 형성시켜 용접부 불량을 유발할 수 있으므로 본 발명에서는 Cr의 함량은 1.0% 이하(0% 제외)로 제한한다.
티타늄(Ti)은 고온에서 질화물을 형성하는 원소로서, 강 중 질소를 Ti-N계 석출물로 석출시킴으로써 N의 고용강화 및 N의 전위 내 고착에 의한 항복강도 상승을 억제해주는 원소이다. 그러나 너무 많이 첨가될 경우 노즐 막힘을 유발할 수 있기 때문에 본 발명에서는 0.5% 이하(0% 제외)로 제한한다.
이 밖에, 제선 및 제강 공정에서 여러 가지 성분 제어를 통해 Al, P, S, N 등이 포함될 수 있다. 본 발명은 상기한 성분 이외에 나머지는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된다. 이 불순물에는 스크랩을 주요 철원으로 사용하는 미니밀 공정의 특성상 필수적으로 함유되는 Cu, Ni, Mo, Sn, Zn, Sb 등의 트램프 원소도 포함된다.
상기와 같은 성분으로 구성된 용강을 사용하여 본 발명에 따라 API 강관용 열연강판을 제조하는 방법에 대하여 상세히 설명한다.
앞서 도 1을 참조로 설명한 바와 같이, 미니밀 공정은 연속주조, 조압연, 가열, 마무리 압연, 냉각 및 권취 단계를 통해 열연강판을 제조하는 공정이다. 본 발명의 특징적 기술구성은 이러한 열연 공정의 각 단계별 조업 조건을 새로이 제어하여 목표인 저항복비형 API 강관용 열연강판을 제조하는 것이다.
상기 연속주조 단계는 30 ~ 150mm의 박 슬라브를 제조하는 것으로서, 이때 주조속도는 4.5 mpm 이상이 되도록 하는 것이 바람직하다. 통상 슬라브는 주조속도가 느릴수록 편석이 발생할 위험이 있으며 상기 편석이 발생하면 재질편차가 발생할 위험성이 크기 때문에 그 속도를 4.5mpm 이상으로 한정한다.
상기 조압연 단계는 연속주조된 박 슬라브를 2 ~ 4개의 스탠드로 구성된 조압연기에서 조압연한다. 이 때, 조압연기 입측에서의 박 슬라브 표면온도가 850 ~ 1150℃가 되도록 하고, 조압연 시의 누적 압하율이 65 ~ 90%가 되도록 하는 것이 바람직하다.
조압연기 입측에서의 박 슬라브의 표면온도가 850℃ 미만인 경우는 조압연 하중이 크게 증가할 뿐만 아니라 에지크랙이 발생할 위험이 증가하고, 1150℃를 초과하는 경우는 온도 상승을 위한 에너지 비용이 증가할 뿐만 아니라 표면크랙과 같은 결함이 발생하는 경향이 증가하므로 그 온도를 850 ~ 1150℃로 제한한다.
또한, 조압연 시의 누적 압하율은 본 발명에서 목표로 하는 재질이 균일한 제품을 얻는데 중요한 역할을 한다. 즉 조압연 시 압하율이 높을수록 강 중 원소들인 Mn, Cr, Ti 등의 미시적인 분포가 균일해질 뿐 아니라, 스트립의 폭방향 및 두께방향의 온도구배도 작아지므로 균일한 재질을 얻는데 매우 유효하다. 하지만 누적 압하율이 65% 미만인 경우는 상기의 효과가 충분히 발휘되지 못하며, 90%를 초과하는 경우는 압연변형 저항이 크게 증가해 제조 비용이 상승하므로, 누적 압하율이 65 ~ 90%가 되도록 압연하는 것이 바람직하다.
상기 마무리 압연 단계는 조압연된 열연 스트립을 일정한 온도로 가열 및 보열한 후에 원하는 최종 두께로 마무리 압연하다. 미니밀 공정에 따라서 상기 가열 및 보열된 열연 스트립을 권취할 수도 있고 곧바로 마무리 압연할 수도 있다.
마무리 압연 시에 하나의 스트립 내에서의 압연 속도차가 15% 이하가 되도록 하는 것이 바람직하다. 다수개의 스탠드로 이루어진 마무리 압연기 내에서 압연속도의 차이가 15%를 초과하게 되면 후속하는 런아웃 테이블에서 균일한 냉각속도 및 목표 권취온도를 얻기가 어려워서 결국 스트립의 폭방향 또는 길이방향의 재질편차를 크게 발생시키는 원인이 된다.
상기 권취 단계는 상기 마무리 압연된 열연 스트립을 런아웃 테이블 상에서 냉각한 후 Bs 온도 ~ 700℃ 사이에서 권취한다.
기존밀 공정에서는 탄소 함량이 0.3% 이상인 강재를 재가열할 때, 가열로 내에서 슬라브의 폭방향 및 길이방향의 온도편차가 발생하여 런아웃 테이블 내에서의 냉각 제어가 어려웠고, 결국 최종 열연강판의 폭방향 및 길이방향 재질편차를 유발하는 주요 원인이 되었다. 그러나, 본 발명의 미니밀 공정에서는 연속주조된 박슬라브를 가열과정 및 상온으로 냉각하는 과정 없이 곧바로 조압연하고, 마무리 압연 이전에 가열 및 보열을 함으로써 스트립의 온도가 균일한 상태에서 런아웃 테이블로 들어가기 때문에 냉각 제어가 쉽고 폭방향 및 길이방향의 재질편차를 적은 장점이 있다.
또한, API 강관용 열연강판의 재질 특성인 저항복비를 만족시키기 위하여 권취온도를 Bs 온도 ~ 700℃ 사이로 제어하는 것이 매우 중요하다. 권취온도가 Bs 온도 미만이 되면 저온변태조직인 베이나이트가 형성되면서 용접부 및 용접 전의 열연 코일 상태에서 크랙이 발생될 수 있을 뿐만 아니라 저항복비를 확보하는 데에도 매우 불리하다. 권취온도가 700℃를 초과하면 본 발명강의 강화상인 펄라이트의 강도가 낮아져 규격이 요구하는 인장강도를 확보하기 어렵다.
상술한 방법에 의해 제조된 본 발명의 API 강관용 열연강판은, 중량%로 C: 0.35 ~ 0.55%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, Si: 0.05 ~ 0.8%, Cr: 1.0% 이하(0% 제외), Ti: 0.5% 이하(0% 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 최종 조직의 주상이 페라이트(ferrite)와 펄라이트(pearlite)로 구성된다.
상기 페라이트는 낮은 항복강도를 가질 수 있도록 다각형 타입(polygonal type)으로 할수록 바람직하다. 또한, 페라이트의 함량이 너무 많으면 인장강도가 낮아져 규격에서 요구하는 인장강도 650MPa 이상을 맞추기 어려울 뿐만 아니라 항복비도 0.75 이하로 맞추기 어렵다. 따라서, 전체 조직 중에서 그 분율이 50% 이하가 되도록 하는 것이 바람직하다.
또한, 페라이트의 벽개면을 따라 석출된 판상 조직으로 항복강도를 높여 항복비를 증가시키는 비드만스테텐(widmannstatten) 조직은 생성되지 않도록 하는 것이 바람직하다.
상술한 조직 특성을 가진 열연강판은 APT 강관으로 조관하기 전, 후 모두에서 압연방향으로의 인장시험을 통해 인장강도 650MPa 이상, 항복강도 560MPa 이하, 항복비 0.75 이하로서 API재 규격을 만족시킬 수 있다.
이하, 본 발명의 기술효과를 실시예를 통하여 구체적으로 설명한다.
강종 C Si Mn P S Al N Cr Ti 비고
발명강1 0.40 0.25 1.25 0.01 0.003 0.03 0.008 0.25 0.02

박슬라브
발명강2 0.40 0.25 1.25 0.01 0.003 0.03 0.008 0.25 -
비교강1 0.38 0.25 1.25 0.01 0.003 0.03 0.008 1.1 0.02
비교강2 0.34 0.2 1.6 0.01 0.003 0.03 0.008 0.1 -
비교강3 0.60 0.2 0.7 0.01 0.003 0.03 0.008 - -
비교강4 0.40 0.25 1.25 0.01 0.003 0.03 0.008 0.25 0.02 기존밀
Figure 112010086770935-pat00001
표 1에 나타낸 바와 같이, 본 발명의 성분계를 갖는 3개의 강종(표 1의 1,2,3번 강종)을 미니밀 공정에서 80mm 두께의 박 슬라브로 연속주조 후, 표 2의 주속, 조압연 온도, 마무리압연 온도 및 권취온도 조건으로 3.0mm의 열연 스트립을 제조하였다. 또한 본 발명강과 비교하기 위하여 미니밀 공정의 강종(표 1의 4,5번 강종)을 80mm 박 슬라브로 연속주조하고 기존밀에서 사용하는 공지의 강종(표 1의 6번 강종)을 230mm 두께의 슬라브로 연속주조 한 후, 표 2의 공정 조건에 따라 3.0mm의 열연 스트립으로 제조하였다.
위 표 1 및 표 2에서 보듯이, 발명예 1 내지 발명예 3은 모두 페라이트 및 펄라이트 조직으로 구성되고, APT 강관으로 조관하기 전, 후 모두에서 압연방향으로의 인장시험을 통해 인장강도 650MPa 이상, 항복강도 560MPa 이하, 항복비 0.75 이하를 만족시켰으며, 압연 및 용접시에 크랙이 발생하지 않았다.
이에 반해, 비교예1 및 2는 본 발명에서 규정한 박 슬라브의 표면온도 범위 외에서 조압연을 실시한 결과 에지 또는 표면 크랙이 발생하였다. 비교예 3은 본 발명에서 규정한 권취온도 범위보다 낮은 온도에서 권취를 실시한 결과 베이나이트 조직이 형성되어 용접부 크랙이 발생하였다. 비교예 4 내지 7은 본 발명의 성분계를 벗어난 비교강을 사용하거나 기존밀 공정을 통해 열연강판을 제조한 결과 API 규격에서 요구하는 항복강도 조건 등을 만족하지 못하였다.
10: 연속주조기 20: 조압연기
30: 가열수단 40: 코일 박스
50: 마무리 압연기 60: 런아웃 테이블
70: 권취기

Claims (7)

  1. 중량%로 C: 0.35 ~ 0.55%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, Si: 0.05 ~ 0.8%, Cr: 1.0% 이하(0% 제외), Ti: 0.5% 이하(0% 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 용강을 두께 30 ~ 150mm의 박 슬라브로 연속주조하는 단계;
    상기 연속주조된 박 슬라브가 곧바로 조압연기를 통과하도록 하고 조압연기 입측에서의 박 슬라브 온도를 850 ~ 1150℃로 하여 조압연하는 단계;
    상기 조압연된 열연 스트립을 가열 또는 보열한 후 마무리 압연하는 단계; 및
    상기 마무리 압연된 열연 스트립을 런아웃 테이블 상에서 냉각한 후 Bs 온도 ~ 700℃ 사이에서 권취하는 단계;를 포함하는 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 연속주조 단계는 주조속도가 4.5 mpm 이상이 되도록 하는 것을 특징으로 하는 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법.
  3. 청구항 1에 있어서,
    상기 조압연 단계는 조압연 시의 누적 압하율이 65 ~ 90%가 되도록 하는 것을 특징으로 하는 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법.
  4. 청구항 1에 있어서,
    상기 마무리 압연 단계는 하나의 스트립 내에서의 압연 속도차가 15% 이하가 되도록 하는 것을 특징으로 하는 미니밀 공정을 이용한 API 강관용 열연강판의 제조방법.
  5. 중량%로 C: 0.35 ~ 0.55%, Mn: 0.5 ~ 2.0%, Si: 0.05 ~ 0.8%, Cr: 1.0% 이하(0% 제외), Ti: 0.5% 이하(0% 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되고, 최종 조직의 주상이 페라이트(ferrite)와 펄라이트(pearlite)로 구성되며, 비드만스테텐(widmannstatten) 조직이 생성되지 않은 것을 특징으로 하는 미니밀 공정을 이용하여 제조된 API 강관용 열연강판.
  6. 청구항 5에 있어서,
    상기 페라이트 상은 전체 조직 중에서 그 분율이 50% 이하인 것을 특징으로 하는 미니밀 공정을 이용하여 제조된 API 강관용 열연강판.
  7. 청구항 5에 있어서,
    상기 열연강판의 재질 특성은 APT 강관으로 조관하기 전, 후 모두에서 압연방향으로의 인장시험을 통해 인장강도 650MPa 이상, 항복강도 560MPa 이하, 항복비 0.75 이하를 만족시키는 것을 특징으로 하는 미니밀 공정을 통해 제조된 API 강관용 열연강판.
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