KR101188082B1 - Converter Having Improved Stirring Ability - Google Patents

Converter Having Improved Stirring Ability Download PDF

Info

Publication number
KR101188082B1
KR101188082B1 KR1020100109386A KR20100109386A KR101188082B1 KR 101188082 B1 KR101188082 B1 KR 101188082B1 KR 1020100109386 A KR1020100109386 A KR 1020100109386A KR 20100109386 A KR20100109386 A KR 20100109386A KR 101188082 B1 KR101188082 B1 KR 101188082B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
nozzle
porous
converter
hole
nozzles
Prior art date
Application number
KR1020100109386A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR20120047687A (en
Inventor
이상민
서영현
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020100109386A priority Critical patent/KR101188082B1/en
Publication of KR20120047687A publication Critical patent/KR20120047687A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR101188082B1 publication Critical patent/KR101188082B1/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/42—Constructional features of converters
    • C21C5/46—Details or accessories
    • C21C5/4606—Lances or injectors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
    • C21C5/35—Blowing from above and through the bath
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
    • F27D27/00—Stirring devices for molten material
    • F27D2027/002—Gas stirring

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)

Abstract

본 발명은 전로 조업에서 안정적인 온도와 성분, 그리고 실수율을 확보하게 하는 노즐을 제공하여 노즐에 의한 교반이 안정적으로 일어나게 하는 것을 목적으로 하며, 이를 달성하기 위하여, 전로 바디; 및 상기 전로 바디에 장착되는 하나 이상의, 단공 노즐과 다공 노즐을 포함하는 전로를 제공하며, 상기 노즐에서 상기 다공 노즐은 상기 단공 노즐 사이에 배치되거나, 상기 다공 노즐의 일부는 전로의 저면 중앙에 배치되며, 상기 단공 노즐과 나머지 다공 노즐은 전로 바디의 내면을 따라 일정간격으로 배치될 수 있다. The present invention is to provide a nozzle to ensure a stable temperature and components, and a real rate in the converter operation to achieve a stable stirring by the nozzle, to achieve this, the converter body; And one or more apertures and perforated nozzles mounted to the converter body, wherein the porous nozzles are disposed between the single aperture nozzles, or a portion of the porous nozzles is disposed in the center of the bottom surface of the converter. The single-hole nozzle and the remaining porous nozzle may be arranged at regular intervals along the inner surface of the converter body.

Description

교반 능력이 향상된 전로{Converter Having Improved Stirring Ability}Converter Having Improved Stirring Ability

본 발명은 전로에서 사용되는 노즐에 대한 것으로, 보다 상세하게는 용강의 교반을 위해서 사용되는 노즐의 구성에 대한 것이다.The present invention relates to a nozzle used in a converter, and more particularly to the configuration of a nozzle used for stirring of molten steel.

일반적으로 복합 전로에서 하취 노즐의 주요 기능은 불활성 가스를 공급함으로써 용강을 교반하여 온도, 성분을 균일화하는 데 있다. 도 1 에는 상취 및 하취 노즐을 가지는 전로가 도시되어 있다. 도 1 에서 보이듯이, 전로는 철피(4)와 철피(4)를 보호하는 내화물(5), 출강구(6) 및 하취노즐(3)을 포함하며, 취련 공정을 위하여 상취 노즐(2)이 전로에 산소를 공급한다. 하취 노즐(3)은 불활성 가스를 공급하여, 용강을 교반시킨다.In general, the main function of the deodorizing nozzle in the composite converter is to uniform the temperature and components by stirring the molten steel by supplying an inert gas. 1 shows a converter having up and down nozzles. As shown in FIG. 1, the converter includes a shell 4 and a refractory 5 protecting the shell 4, a tap hole 6, and a lower nozzle 3, and a top nozzle 2 for the blowing process. Oxygen is supplied to the converter. The lower nozzle 3 supplies an inert gas to stir the molten steel.

취련 초기에는 용선 중 인성분의 하향화를 위해서 하취 노즐(3)로 공급되는 불활성 가스의 유량이 많으며, 취련 중기에는 탈탄 최성 구간으로써 상취 노즐(2)로 공급되는 산소의 유량이 매우 많기 때문에 하취 노즐로는 최소의 유량을 투입하고 있다. In the early stage of blowing, the flow rate of the inert gas supplied to the lowering nozzle 3 is increased to lower the phosphorus component in the molten iron, and the lower level of the lowering nozzle in the middle of blowing, because the flow rate of oxygen supplied to the upper nozzle 2 is very high as a decarburizing zone. The furnace is injecting a minimum flow rate.

탈탄 최성기에는 공급되는 산소량대비 탈탄에 필요한 산소량이 적기 때문에 탈탄 반응 율속은 상취로 공급되는 산소량에 의해서 결정된다. 탈탄 최성기에 하취 노즐로 공급되는 불활성 가스의 유량이 많을 경우에는 상취와의 간섭으로 인해서 오히려 용강의 균일 혼합시간이 줄어드는 문제가 있기 때문에 최소 유량을 투입한다. Since the amount of oxygen required for decarburization is small compared to the amount of oxygen supplied in the decarburization peak period, the rate of decarburization reaction is determined by the amount of oxygen supplied to the deodorant. If the flow rate of the inert gas supplied to the deodorizing nozzle during the decarburization peak period is high, the minimum flow rate is input because there is a problem that the uniform mixing time of the molten steel is reduced due to the interference with the uptake.

취련 말기에는 용강 중 탄소가 희박해지기 때문에 탈탄 반응은 공급되는 산소량보다는 용강 중 존재하는 탄소가 반응계면으로 이동하는 물질 이동속도에 의해서 결정된다. 따라서, 취련 말기에 하취 노즐로 공급되는 불활성 가스의 유량이 적은 경우에는 탄소가 반응 계면으로 이동하는 속도가 줄어들기 때문에 탈탄 반응이 적게 일어나며, 이로 인해서 상취로 공급되는 산소는 용강을 산화시키는데 사용되거나 용강중에 용해되는데 사용되게 된다.At the end of the blow, the carbon in the molten steel is diminished, so the decarburization reaction is determined by the rate of mass transfer of the carbon in the molten steel to the reaction interface rather than the amount of oxygen supplied. Therefore, when the flow rate of the inert gas supplied to the lower nozzle is low at the end of the blow, the decarburization reaction occurs less because the rate of carbon moving to the reaction interface decreases, so that the oxygen supplied to the upper nozzle is used to oxidize molten steel or It is used to dissolve in molten steel.

용강이 산화되면 슬래그의 농도가 증가되고 이는 용강의 정련 실수율을 떨어뜨리게 된다. 또한, [화학식 1]과 같이 용강의 산화 반응열에 의해서 과도한 온도 상승을 수반하게되고 조업에서 목표로 하는 온도를 맞추기 위해서 냉각재를 투입하는 불안한 조업이 일어나게 된다.When molten steel is oxidized, the concentration of slag increases, which lowers the refining error rate of molten steel. In addition, as shown in [Formula 1], the heat of oxidation reaction of molten steel is accompanied by excessive temperature rise, and an unstable operation of introducing a coolant to adjust the target temperature in the operation occurs.

Figure 112010072138028-pat00001
Figure 112010072138028-pat00001

한편, 슬래그의 농도가 증가하면 비중이 증가되므로 출강구를 통해서 용강이 빠져 나가는 동안 와류(Vortex)에 의해 슬래그의 유출이 증가되게 된다. 산화물로 구성된 슬래그는 이차정련 조업에서 성분 조정을 위해서 투입되는 합금철과 반응하기 때문에 합금철의 실수율을 저하시키므로 이차정련에서 성공적인 성분 조정을 위해서는 추가적인 합금철이 불가피하여 원가를 상승시키는 문제점을 야기한다. On the other hand, since the specific gravity increases as the concentration of slag increases, the outflow of slag is increased by the vortex (Vortex) while the molten steel exits through the tap hole. Since slag composed of oxide reacts with ferroalloy which is input for component adjustment in secondary refining operation, it lowers the error rate of ferroalloy. Therefore, additional ferroalloy is inevitable for successful component reconciliation in secondary refining.

또한, 이차정련 처리가 완료된 이후에 용강을 탈산하기 위한 알루미늄이 투입되면 [화학식 2]에 의해서 유출된 슬래그가 환원되어 성분 격외가 발생되기도 한다.In addition, if aluminum for deoxidizing molten steel is added after completion of the secondary refining treatment, the slag leaked by [Formula 2] may be reduced to generate component deviation.

Figure 112010072138028-pat00002
Figure 112010072138028-pat00002

불안한 조업을 피하며, 안정적인 조업을 위하여, 다공 노즐을 사용하는 경우, 혹은 도 2 와 같이 단공 노즐을 배치하는 것을 고려하였다. 즉, 도 2 에서와 같이, 중앙 노즐(20) 및 이를 둘러싸며 전로 저면(10)의 둘레를 따라 일정 간격으로 균일하게 배치하는 가장자리 노즐(25)을 배치하였다. 하지만, 다공 노즐만 배치하는 경우에 불활성 가스의 공급량이 많은 경우 침식이 빠르게 발생하며, 단공 노즐 만을 배치하는 경우 공급 불활성 가스의 공급량에 제한이 있으며, 일부 침식이 발생되는 경우에 불안정한 교반이 일어난다는 문제가 있다.In order to avoid unstable operation and stable operation, when using a porous nozzle or considering the arrangement of a single hole nozzle as shown in FIG. 2. That is, as shown in FIG. 2, the center nozzle 20 and the edge nozzle 25 are disposed to be uniformly arranged at regular intervals along the circumference of the converter bottom surface 10. However, when only the porous nozzle is disposed, erosion occurs quickly when the inert gas is supplied in a large amount, and when only the single-hole nozzle is disposed, the supply amount of the inert gas is limited, and unstable agitation occurs when some erosion occurs. there is a problem.

본 발명은 위와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로, 전로 조업에서 안정적인 온도와 성분, 그리고 실수율을 확보하게 하는 노즐을 제공하여 노즐에 의한 교반이 안정적으로 일어나게 하는 것을 목적으로 한다.The present invention is to solve the above problems, it is an object to provide a nozzle to ensure a stable temperature and components, and a real rate in the converter operation to stir stably by the nozzle.

또한, 본 발명은 노즐의 침식율을 저감시켜, 전로의 사용횟수가 증가시키는 것을 목적으로 한다.Moreover, an object of this invention is to reduce the erosion rate of a nozzle and to increase the frequency of use of a converter.

위와 같은 과제를 달성하기 위하여, 본 발명은 전로 바디; 및 상기 전로 바디에 장착되는 하나 이상의, 단공 노즐과 다공 노즐;을 포함하는 전로를 제공한다.In order to achieve the above object, the present invention is a converter body; And one or more single-hole nozzles and porous nozzles mounted to the converter body.

여기서, 상기 다공 노즐의 일부는 전로의 저면 중앙에 배치되며, 상기 단공 노즐과 나머지 다공 노즐은 전로 바디의 내면을 따라 일정간격으로 배치될 수 있다.Here, a part of the porous nozzle may be disposed at the center of the bottom surface of the converter, and the single hole nozzle and the remaining porous nozzle may be disposed at predetermined intervals along the inner surface of the converter body.

또한, 상기 다공 노즐은 상기 상기 단공 노즐 사이에 배치될 수 있으며, 이 때, 상기 단공 노즐과 다공 노즐의 비는 5:5 ~ 3:7 일 수 있다.In addition, the porous nozzle may be disposed between the single hole nozzle, and in this case, the ratio of the single hole nozzle and the porous nozzle may be 5: 5 to 3: 7.

또, 출강구가 배치된 출강측 및 출강구와 반대편으로 용강이 장입되는 장입측에는 단공 노즐이 배치될 수 있다. In addition, a single hole nozzle may be disposed on the tapping side on which the tapping hole is arranged and on the charging side on which the molten steel is charged opposite to the tapping hole.

한편, 상기 단공 노즐 및 다공 노즐은 불활성 가스를 공급하는 가스 공급부가 연결되어 있으며, 상기 가스 공급부에는 상기 단공 노즐 전체와 상기 다공 노즐 전부로 공급되는 가스 공급량을 제어하는 제어기구가 형성되어, 단공 노즐 및 다공 노즐의 침식 정도에 따라서 가스 공급량을 조절할 수 있으며, 상기 제어기구는 단공 노즐과 다공 노즐로 공급되는 불활성 가스의 공급량을 5:5 ~ 3:7 범위내에서 제어하는 것이 바람직하다. On the other hand, the single-hole nozzle and the porous nozzle is connected to a gas supply for supplying an inert gas, the gas supply is formed with a control mechanism for controlling the gas supply amount supplied to the entire single-hole nozzle and all of the porous nozzle, the single-hole nozzle And a gas supply amount according to the erosion degree of the porous nozzle, and the control mechanism preferably controls the supply amount of the inert gas supplied to the single-hole nozzle and the porous nozzle within a range of 5: 5 to 3: 7.

상기 전로 내부로 공급되는 부원료의 공급 위치에 대응되는 전로 저면에 상기 다공 노즐이 배치될 수 있다.The porous nozzle may be disposed on a bottom surface of the converter corresponding to the supply position of the sub-material supplied into the converter.

또한, 상기 출강측과 상기 장입측에 대하여 상기 단공 노즐 및 다공 노즐의 배치가 대칭될 수 있다.In addition, the arrangement of the single-hole nozzle and the porous nozzle may be symmetrical with respect to the tapping side and the charging side.

본 발명은 용강 교반력을 상승시킬 수 있을 뿐만 아니라, 균일한 교반력을 제공하여, 상취로 공입되는 산소의 효율이 좋아지게, 즉, 용강 중의 활성 산소(Free Oxygen)을 감소시킬 수 있으며, 이로 인하여, 효율적인 전로 조업이 가능하게 한다. The present invention can not only increase the stirring force of molten steel, but also provide a uniform stirring force, so that the efficiency of oxygen introduced into the fresh air can be improved, that is, the free oxygen in the molten steel can be reduced. This enables efficient converter operation.

또한, 본 발명은 다공 노즐과 단공 노즐을 사용하여, 일부 노즐의 침식 되더라도 균일한 교반력을 제공하여 안정적인 조업이 가능하다.In addition, the present invention uses a porous nozzle and a single-hole nozzle, even if some of the nozzles are eroded evenly by providing a uniform stirring force and stable operation is possible.

또한, 불활성 가스의 공급량이 많은 다공 노즐의 배치 위치가 침식에 대한 부하를 경감시키는 곳으로 배치하여, 전체적인 침식을 경감시킬 수 있다. In addition, the arrangement position of the porous nozzle with a large amount of inert gas supply can be arranged to reduce the load on erosion, thereby reducing the overall erosion.

도 1 은 종래의 전로에 대한 개략도이다.
도 2 는 노즐의 배치도이다.
도 3a 는 단공 노즐의 평면도이며, 도 3b 는 단공노즐의 측면도이다.
도 4a 는 다공 노즐의 평면도이며, 도 4b 는 다공 노즐의 일부 확대도이며, 도 4c 는 다공 노즐의 측면도이다.
도 5 는 본 발명의 노즐의 배치도이다.
도 6 은 본 발명의 전로의 개략도이다.
도 7 은 본 발명과 비교예의 탈탄 효율을 도시한 그래프이다.
도 8 은 본 발명과 비교예의 취련 종료 시점에서 탄소량에 따른 활성 산소량을 도시한 그래프이다.
도 9 는 본 발명과 비교예의 취련 종료 시점에서 활성 산소에 따른 슬래그(FeO)의 농도를 도시한 그래프이다. 1 is a schematic diagram of a conventional converter.
2 is a layout view of the nozzle.
FIG. 3A is a plan view of a single hole nozzle, and FIG. 3B is a side view of the single hole nozzle.
4A is a plan view of the porous nozzle, FIG. 4B is a partially enlarged view of the porous nozzle, and FIG. 4C is a side view of the porous nozzle.
5 is a layout view of the nozzle of the present invention.
6 is a schematic diagram of a converter of the present invention.
7 is a graph showing the decarburization efficiency of the present invention and a comparative example.
8 is a graph showing the amount of active oxygen according to the amount of carbon at the end of blowing in the present invention and the comparative example.
FIG. 9 is a graph showing the concentration of slag (FeO) according to active oxygen at the time of termination of blowing of the present invention and the comparative example.

이하에서는, 첨부된 도면을 참고로 본 발명의 전로(1)에 배치되는 하취 노즐로서의 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)에 대하여 설명한 후, 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)의 배치 및 전로(1)에 대하여 설명하도록 한다. Hereinafter, after describing the single-hole nozzle 100 and the porous nozzle 200 as a deodorizing nozzle disposed in the converter 1 of the present invention with reference to the accompanying drawings, the single-hole nozzle 100 and the porous nozzle 200 The arrangement and converter 1 will be described.

도 3 에는 본 발명에서 하취 노즐로서 사용되는 단공 노즐(100)이 도시되어 있다. 구체적으로, 도 3a 는 단공 노즐(100)의 평면도이며, 도 3b 는 단공 노즐(100)의 측면도이다.3 shows a single-hole nozzle 100 used as a snatch nozzle in the present invention. Specifically, FIG. 3A is a plan view of the single hole nozzle 100, and FIG. 3B is a side view of the single hole nozzle 100.

도 3a ~ b 에서 보이듯이, 단공 노즐(100)은 노즐 본체(101)에 노즐(111)이 배치되며, 노즐 본체(101)는 상면(102)에서 하면(103)으로 갈수록 넓어지는 형상으로 형성된다. 노즐(111)은 노즐 본체(101)의 중앙을 관통하며, 노즐 본체(101)의 하면(103)에서 고정부(105)에 의해서 고정된다. 단공 노즐(100)은 용강으로 불활성 가스을 공급하기 때문에, 내화물로 제작되며, 본 실시예에서 노즐 구멍(110)은 8mm로 구성된 스테인리스로 제작되어 있다.As shown in FIGS. 3A and 3B, the single-hole nozzle 100 has a nozzle 111 disposed on the nozzle body 101, and the nozzle body 101 is formed in a shape that becomes wider from the upper surface 102 to the lower surface 103. do. The nozzle 111 penetrates the center of the nozzle body 101 and is fixed by the fixing part 105 at the lower surface 103 of the nozzle body 101. Since the single-hole nozzle 100 supplies inert gas to molten steel, it is made of refractory material, and in this embodiment, the nozzle hole 110 is made of stainless steel composed of 8 mm.

노즐(111)은 도시되지 않은 가스 공급부(450; 도 6 참조)에 연결되어 있으며, 가스 공급부(미도시)로부터 공급된 불활성 가스는 노즐(111)을 타고 용강 내부로 토출된다.The nozzle 111 is connected to a gas supply unit 450 (see FIG. 6), which is not shown, and the inert gas supplied from the gas supply unit (not shown) is discharged into the molten steel through the nozzle 111.

도 4 에는 본 발명에서 하취 노즐로 사용되는 다공 노즐(200)이 도시되어 있다. 구체적으로, 도 4a 는 다공 노즐(200)의 평면도이며, 도 4b 는 다공 노즐(200)의 노즐 구멍(210)의 확대도이며, 도 4c 는 다공 노즐의 측면도이다.4 shows a porous nozzle 200 used as a lowering nozzle in the present invention. Specifically, FIG. 4A is a plan view of the porous nozzle 200, FIG. 4B is an enlarged view of the nozzle hole 210 of the porous nozzle 200, and FIG. 4C is a side view of the porous nozzle.

도 4a ~ c 에서 보이듯이, 다공 노즐(200)은 상기 도 3 의 단공 노즐과 유사하게 노즐 본체(201)에 다수의 파이프(220)가 형성되어 있으며, 노즐 본체(201)는 상면(202)으로부터 하면(203)으로 갈수록 폭이 넓어지는 형상으로 형성된다. 다수의 파이프(220)은 노즐 본체(201)의 중앙을 관통한다. As shown in FIGS. 4a to c, the porous nozzle 200 has a plurality of pipes 220 formed in the nozzle body 201 similar to the single hole nozzle of FIG. 3, and the nozzle body 201 has an upper surface 202. It is formed in a shape that becomes wider from the lower side to the lower surface 203. The plurality of pipes 220 pass through the center of the nozzle body 201.

도 4b 에 도시되어 있듯이, 복수의 스테인리스 파이프(220)는 노즐 본체(201)의 중앙을 관통하여 형성되어 있으며, 본 실시예에서, 불활성 가스는 다수 개의 스테인리스제 파이프(220)의 집합체로 공급된다.As shown in FIG. 4B, the plurality of stainless pipes 220 are formed through the center of the nozzle body 201, and in this embodiment, the inert gas is supplied to the aggregate of the plurality of stainless pipes 220. .

다공 노즐(200)의 스테인리스 파이프(220)의 직경은 단공 노즐(100)의 노즐 구멍(110)에 비하여 작게 형성되는 것이 바람직한데, 작은 직경의 스테인리스 파이프(220)로 미세한 버블을 생성하여, 단일 노즐(100) 대비 많은 버블을 생성하는 것이 더 큰 용강 교반력을 나타낼 수 있기 때문이다. 본 실시예에서, 스테인리스 파이프(220)의 직경은 2mm 로 형성되었으나, 단공 노즐(100)에 비하여 작은 직경이면 동일한 가스 공급량에서 단일 노즐(100)대비 많은 버블을 생성할 수 있으므로, 충분하다. The diameter of the stainless steel pipe 220 of the porous nozzle 200 is preferably smaller than the nozzle hole 110 of the single-hole nozzle 100, by generating a fine bubble with a small diameter of the stainless steel pipe 220, This is because generating more bubbles than the nozzle 100 may exhibit a greater molten steel stirring force. In the present embodiment, the diameter of the stainless steel pipe 220 is formed as 2mm, but if the diameter is smaller than the single-hole nozzle 100 can produce more bubbles than the single nozzle 100 at the same gas supply amount, it is sufficient.

다수의 스테인리스 파이프(220)는 노즐 본체(201)의 하면(203)에서 노즐(211)과 연결된다. 노즐 본체(201)의 하면에는 공간부(205)가 형성되어 노즐(211)로부터 유입된 가스가 스테인리스 파이프(220)로 공급될 수 있다. The plurality of stainless pipes 220 are connected to the nozzle 211 at the lower surface 203 of the nozzle body 201. A space portion 205 may be formed on the lower surface of the nozzle body 201 so that gas introduced from the nozzle 211 may be supplied to the stainless steel pipe 220.

도 5 에는 이러한 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)을 배치한 배치도가 도시되어 있다. FIG. 5 is a layout view of arranging the single-hole nozzle 100 and the porous nozzle 200.

도 5 에서 보이듯이, 본 실시예의 단공 노즐(100) 및 다공 노즐(200)의 배치는 본 발명 전에 단공 노즐(100)만으로 배치한 배치도(도 2)와 노즐의 형성 위치는 동일하다. As shown in Fig. 5, the arrangement of the single-hole nozzle 100 and the porous nozzle 200 of the present embodiment is the same as the arrangement (Fig. 2) where the nozzles are arranged only by the single-hole nozzle 100 before the present invention.

다만, 본 발명의 실시예의 경우, 용강이 출강하는 출강구가 배치된 출강측 및 출강측에 반대되는 측에서 고철과 용선을 장입하는 장입측에는 단공 노즐(100)을 배치하였다. 이는 출강측과 장입측의 경우, 다른 부분에 비하여 침식이 쉽게 일어나기 때문에, 가스 공급량이 다공 노즐(200)에 비하여 상대적으로 적은 단공 노즐(100)을 배치하여, 침식 정도를 줄이기 위함이다. However, in the embodiment of the present invention, the single hole nozzle 100 is disposed on the tapping side on which the tapping hole into which the molten steel taps and taps is arranged, and the charging side into which the scrap iron and the molten iron are charged. This is because in the case of the tapping side and the charging side, erosion occurs more easily than other portions, so that the gas supply amount is arranged to reduce the erosion degree by arranging the single-hole nozzle 100 having a relatively small amount of gas supply compared to the porous nozzle 200.

또한, 도 5 에서 보이듯이, 본 발명에서 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)을 혼합하여 사용하며, 불활성 가스가 미세한 기포로 공급하는 다공 노즐(200)로 인한 미세 기포의 효과를 증대시키기 위해서 가장자리 노즐에서 다공 노즐(200)의 위치를 단공 노즐(100)의 사이에 위치시켰으며, 용강의 교반에 용이한 중앙부에 중앙 노즐(230)로 다공 노즐(200)을 배치하였다. In addition, as shown in FIG. 5, in the present invention, the single hole nozzle 100 and the porous nozzle 200 are mixed and used to increase the effect of the fine bubbles due to the porous nozzle 200 which supplies the inert gas to the fine bubbles. In order to position the porous nozzle 200 at the edge nozzles between the single hole nozzles 100, the porous nozzles 200 were disposed as the central nozzles 230 in the central portion that is easy to stir the molten steel.

또한, 상기 출강측과 상기 장입측을 중심으로 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)의 배치는 대칭을 이룬다. 즉, 출강측과 장입측의 좌측과 우측은 동일한 배치를 가진다. 이로써, 전로 내부의 용강은 균형있게 교반될 수 있다.In addition, the arrangement of the single-hole nozzle 100 and the porous nozzle 200 around the tapping side and the charging side is symmetrical. That is, the left side and the right side of the tapping side and the charging side have the same arrangement. In this way, the molten steel inside the converter can be stirred in a balanced manner.

다공 노즐(200)의 갯수는 전체 노즐의 갯수에 따라서 달라질 수 있으며, 바람직하게는 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200) 갯수의 비가 5:5~3:7 사이인 것이 바람직하다. 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200) 갯수의 비가 5:5정도가 되어야, 다공 노즐(200)의 미세 기포로 인한 교반 능력의 증대가 발현될 수 있으며, 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200) 갯수의 비가 3:7 정도까지 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)으로 공급되는 공급 가스량을 조절하는 것으로 인하여 교반을 제어하는 것이 유효하다. 바꿔 말하면, 다공 노즐(200)만 대다수 배치하는 경우, 전로 상태에 따라서 일부 다공 노즐(200)의 침식이 빨리 진행된 경우에 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)의 유량을 제어하더라도 침식 정도를 맞추면서 교반 능력을 유지하는 것이 어렵다.The number of porous nozzles 200 may vary depending on the number of total nozzles. Preferably, the ratio of the number of single hole nozzles 100 and the number of porous nozzles 200 is between 5: 5 and 3: 7. When the ratio of the number of the single hole nozzle 100 and the number of the porous nozzles 200 is about 5: 5, an increase in agitation ability due to the fine bubbles of the porous nozzle 200 may be expressed, and the single hole nozzle 100 and the porous nozzle ( 200) It is effective to control the agitation by adjusting the amount of gas supplied to the single-hole nozzle 100 and the porous nozzle 200 to the ratio of the number 3: 3. In other words, in the case where the majority of the porous nozzles 200 are disposed, even if the flow rates of the single-hole nozzles 100 and the porous nozzles 200 are controlled when the erosion of some of the porous nozzles 200 proceeds quickly according to the converter state, the degree of erosion is reduced. It is difficult to maintain the stirring ability while fitting.

한편, 전로(1)에는 저부에서 생성되는 슬래그로 저취 노즐을 침식을 보호하기 위하여 보호용 부원료가 투입된다. 이러한 부원료가 투입되는 경우, 저부에서 생성되는 슬래그의 온도가 낮아져, 슬래그의 점도가 상승되며, 그로 인하여 노즐을 보호하는 내화물로서의 역할을 수행하게 된다. On the other hand, in the converter 1, a protective auxiliary material is introduced to protect the erosion nozzle from erosion by slag generated at the bottom. When such an auxiliary material is added, the slag temperature generated at the bottom is lowered, thereby increasing the viscosity of the slag, thereby acting as a refractory to protect the nozzle.

이러한 보호용 부원료는 상부에서 투입되게 되는데, 그에 대응하는 저면 위치가 도 5 에서 도면부호 300으로 도시되어 있다. 도 5 에서 보이듯이, 본 발명에서는 다공 노즐(200)의 많은 가스 공급으로 인하여 단공 노즐(100)보다 빠르게 침식되지 않도록 부원료 공급 위치에 대응되는 저면에 상기 다공 노즐(200)을 배치하였다. 이러한 배치로 인하여, 부원료로 인한 슬래그가 다공 노즐(200)을 보호하는 내화물로서의 역할을 하게 되어, 다공 노즐(200)의 침식에 대한 부하를 경감시켰다. This protective sub-material is to be introduced from the top, the bottom position corresponding thereto is shown as 300 in FIG. As shown in FIG. 5, in the present invention, the porous nozzle 200 is disposed on the bottom surface corresponding to the sub-material supply position so as not to be eroded faster than the single-hole nozzle 100 due to the gas supply of the porous nozzle 200. Due to this arrangement, the slag due to the subsidiary material serves as a refractory to protect the porous nozzle 200, thereby reducing the load on the erosion of the porous nozzle 200.

도 6 에는 본 발명의 전로(1)에 대한 개략도가 도시되어 있다. 도 6 에서 보이듯이, 상취 노즐(2), 철피(4), 내화물(5) 및 출강구(6)를 구비하는 구성을 도 1의 전로(1)와 동일하므로, 동일한 도면 부호를 사용하도록 한다. 철피(4) 및 내화물(5)는 전로 바디를 형성한다.6 shows a schematic diagram of a converter 1 of the present invention. As shown in FIG. 6, the configuration having the uptake nozzle 2, the barrier 4, the refractory 5, and the tap hole 6 is the same as the converter 1 of FIG. 1, so that the same reference numerals are used. . The shell 4 and the refractory 5 form a converter body.

도 6 에서 보이듯이, 단공 노즐(100) 전체와 다공 노즐(200) 전체는 서로 다른 공급 라인을 가지고 가스 공급부(450)와 연결된다. 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200) 세트에 공급되는 각각의 공급 라인에는 제어부(500)에 연결된 밸브와 같은 제어 기구(410, 420)가 형성되어 가스 공급량이 조절될 수 있다. As shown in FIG. 6, the entire single hole nozzle 100 and the whole porous nozzle 200 have different supply lines and are connected to the gas supply unit 450. Control supplies 410 and 420, such as valves connected to the controller 500, may be formed in each supply line supplied to the single hole nozzle 100 and the porous nozzle 200 to adjust the gas supply amount.

특히, 종래의 경우에는 하취 노즐의 침식이 증가되면 하취 노즐을 폐쇄하여 더 이상의 침식이 발생되지 않도록 하였는데, 이럴 경우에는 하취 노즐의 개수가 줄어들어서 하취로부터 공급되는 불활성 가스의 유량이 감소하게 된다. 따라서, 용강 교반 능력이 줄어들게 되는 불합리한 점이 있었다. In particular, in the conventional case, when the erosion of the lower nozzle is increased, the lower nozzle is closed so that no further erosion occurs. In this case, the number of the lower nozzles is reduced so that the flow rate of the inert gas supplied from the lower nozzle is reduced. Therefore, there was an unreasonable point that the molten steel stirring ability is reduced.

그러나, 본 발명에서는 하취 노즐의 침식되는 수준에 따라서 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)의 유량 배분 비율을 자유롭게 조정함으로써 하취 노즐의 침식을 하향화하여 안정적인 조업을 이끌어 낼 수 있다.However, in the present invention, by freely adjusting the flow rate distribution ratio of the single-hole nozzle 100 and the porous nozzle 200 according to the level of erosion of the lower nozzle, the erosion of the lower nozzle can be lowered, leading to stable operation.

아래의 [표 1] 에는 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)의 유량 분배 비율을 나타내고 있다. 단공 노즐(100)은 면적이 작기 때문에 불활성 가스가 배출되면서 형성되는 반발력이 단위 면적당 다공 노즐(200) 대비 크게 나타나서 침식에 불리하게 작용한다. 반면에 다공 노즐(200)은 단공 노즐(100) 대비해서 단위 면적당 반발력이 적기 때문에 침식에 유리하게 작용할 수 있으며, 이러한 침식율은 조업 조건에 의한 변동 요인이 많아서 어떤 때에는 단공 노즐(100) 쪽이, 다른 때에는 다공 노즐(200)쪽이 유리할 수 있으므로, 조업자의 판단 여하에 의해서 유량 배분 비율을 조정함으로써 침식을 경감할 수 있다. 다르게는 단공 노즐(100) 혹은 다공 노즐(200)의 침식 정도를 측정하는 적외선 센서(도시되지 않음)와 연동하여, 개별 노즐의 침식 정도에 따라서, 단공 노즐(100)과 다공 노즐(Multi Hole Plug, 200)로 공급되는 가스 공급량의 비를 제어할 수 있다. Table 1 below shows the flow rate distribution ratio of the single-hole nozzle 100 and the porous nozzle 200. Since the single-hole nozzle 100 has a small area, the repulsive force formed while the inert gas is discharged is larger than that of the porous nozzle 200 per unit area, and thus adversely affects erosion. On the other hand, since the porous nozzle 200 has less repulsion force per unit area than the single hole nozzle 100, the porous nozzle 200 may act advantageously to erosion. Such erosion rate has a lot of fluctuation factors due to operating conditions. At other times, the porous nozzle 200 may be advantageous, so that the erosion can be reduced by adjusting the flow rate distribution ratio at the discretion of the operator. Alternatively, in conjunction with an infrared sensor (not shown) that measures the erosion degree of the single-hole nozzle 100 or the porous nozzle 200, depending on the erosion degree of the individual nozzle, the single-hole nozzle 100 and the multi-hole nozzle (Multi Hole Plug , The ratio of the gas supply amount supplied to 200 can be controlled.

Figure 112010072138028-pat00003
Figure 112010072138028-pat00003

단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)로 공급되는 유량의 비는 통상의 상태에서 5:5~3:7 인 것이 바람직하다. 이 범위 내에서 다공 노즐(200)의 미세한 버블의 효과가 극대화되어, 용강의 교반이 효율적으로 일어날 수 있다. 다시 말하면, 다공 노즐(200)에 공급되는 유량이 단공 노즐(100)보다 적은 경우, 미세한 버블 효과가 나오기 곤란하며, 다공 노즐(200)에 유량이 과다하게 편중되는 경우, 즉, 단공 노즐(100)과 다공 노즐(200)으로 공급되는 유량의 비가 3:7을 넘어서는 경우에는 다공 노즐(200)의 침식이 빨리 일어나거나, 용강의 교반이 원활하지 않다. It is preferable that the ratio of the flow volume supplied to the single hole nozzle 100 and the porous nozzle 200 is 5: 5-3: 7 in a normal state. Within this range, the effect of the fine bubbles of the porous nozzle 200 is maximized, so that stirring of the molten steel can occur efficiently. In other words, when the flow rate supplied to the porous nozzle 200 is less than the single hole nozzle 100, it is difficult to produce a fine bubble effect, and when the flow rate is excessively biased to the porous nozzle 200, that is, the single hole nozzle 100. ) And when the ratio of the flow rate supplied to the porous nozzle 200 exceeds 3: 7, erosion of the porous nozzle 200 occurs quickly, or stirring of molten steel is not smooth.

다만, 다공 노즐(200)이 불량한 경우와 같이 예외적인 경우에는 [표 1]의 'MHP불량시'로 제시된 바와 같이, 단공 노즐(100)에 많은 유량을 넣는 것도 가능하다. However, in exceptional cases, such as when the porous nozzle 200 is poor, as shown in the 'MHP failure time' of [Table 1], it is also possible to put a large flow rate into the single hole nozzle 100.

도 7 내지 9 에는 본 발명에 따른 실시예와, 동일한 배치로 단공 노즐만으로 구성된 비교예를 실험하여 그 결과를 대비한 그래프가 도시되어 있다. 구체적으로, 도 7 은 본 발명과 종래의 하취 노즐을 가지는 전로에서의 탈탄 효율을 도시한 그래프이며, 도 8 은 본 발명과 종래의 하취 노즐을 가지는 전로에서 취련 종료 시점에서 탄소량에 따른 활성 산소량을 도시한 그래프이고, 도 9 는 본 발명과 종래의 하취 노즐을 가지는 전로에서 취련 종료 시점에서 활성 산소에 따른 슬래그(FeO)의 농도를 도시한 그래프이다. 7 to 9 show a graph comparing the results of experiments with the examples according to the present invention and a comparative example composed of only the single-hole nozzles in the same arrangement. Specifically, FIG. 7 is a graph showing the decarburization efficiency in the converter having the present invention and the conventional uptake nozzle, and FIG. 8 is the amount of active oxygen according to the amount of carbon at the end of blowing in the converter having the present invention and the conventional takedown nozzle. 9 is a graph showing the concentration of slag (FeO) according to the active oxygen at the end of blow blow in the converter having the present invention and the conventional intake nozzle.

도 7 에서는 노체 수명(X축)과 탈탄되는 양(Y축, tdC/dO)이 도시되어 있으며, 도 7 에서 볼 수 있듯이, 다공 노즐(200)을 포함하는 실시예의 경우 다공 노즐(200)에 의해서 형성된 미세한 버블에 의해 반응 계면 이동하는 속도가 빨라져, 탈탄 속도가 감소하는 취련 말기에도 단공 노즐(100)만으로 구성된 비교예보다는 우수한 탈탄 능력을 갖게 된다는 것을 확인할 수 있다. 특히, 단공 노즐(100)로만 구성된 하취 노즐에서는 탈탄 속도가 떨어지는 취련말기의 경우 상취로 공급되는 산소중 일부가 탈탄보다는 용강을 산화시키거나 용강속으로 용해되는데 소모되어 슬래그의 농도를 증가시키거나 용강 중 활성 산소(Free oxygen)를 증가시켜 비효율적인 전로 조업을 야기하게 된다.In FIG. 7, the furnace life (X-axis) and the amount of decarburization (Y-axis, tdC / dO) are shown. As shown in FIG. 7, the porous nozzle 200 includes the porous nozzle 200. It can be seen that the speed of moving the reaction interface is increased by the fine bubbles formed by the fine bubbles, and even better than the comparative example consisting of the single-hole nozzle 100 only at the end of the blowdown in which the decarburization rate is reduced. In particular, in the deodorizing nozzle composed of only the single-hole nozzle 100, some of the oxygen supplied to the upper deodorization is consumed to oxidize molten steel or to dissolve into molten steel rather than decarburizing in order to increase the concentration of slag or molten steel. Increasing heavy free oxygen causes inefficient converter operation.

또한, 도 8 에서 확인할 수 있듯이, 본 발명에 따라서 다공 노즐(200)과 단공 노즐(100)을 포함하는 경우에는, 단공 노즐(100)만으로 구성된 비교예에 비하여 종점의 탄소 정도에 따른 종점 산소량이 작은 것을 알 수 있다. In addition, as can be seen in Figure 8, in the case of including the porous nozzle 200 and the single hole nozzle 100 according to the present invention, the amount of the end point oxygen amount according to the carbon degree of the end point compared to the comparative example composed of only the single hole nozzle 100 You can see a small thing.

또한, 도 9 의 취련 종료 시점의 활성 산소에 따른 슬래그의 농도와의 관계에서 확인할 수 있듯이, 도 8 에서와 같이 활성 산소(Free oxygen)이 낮은 경우에 슬래그(FeO)의 농도가 늘어나는 것이 아니라, 비교예에 비하여 슬래그(FeO)의 농도가 더 감소함을 알 수 있다. 이는 도 8과 함께 상취 노즐에서 공급되는 산소가 활성 산소로 잔존하거나, 슬래그를 생성하지 않고 탈탄에 사용되었음을 반증한다. 9, the concentration of slag FeO does not increase when free oxygen is low, as shown in FIG. It can be seen that the concentration of slag (FeO) is further reduced compared to the comparative example. This, in conjunction with FIG. 8, proves that the oxygen supplied from the intake nozzle remained as active oxygen or was used for decarburization without producing slag.

위와 같이, 본 발명과 같은 하취 노즐을 포함하는 전로에서는 용강 중 탄소가 반응 계면으로 이동하는 속도가 증가되어 상취로 공입되는 산소의 효율이 좋아져, 비교예에 비하여 전로 취련 성능이 개선됨을 알 수 있다. As described above, in the converter including the uptake nozzle as in the present invention, the speed of moving carbon in the molten steel to the reaction interface is increased, so that the efficiency of oxygen introduced into the uptake is improved, and the converter blowing performance is improved as compared with the comparative example. .

1: 전로 100: 단공 노즐
102: 상면 103: 하면
200: 다공 노즐 202: 상면
203: 하면 220: 파이프
230: 중앙 노즐 300: 부원료 투입 위치
410, 420: 제어 기구 450: 가스 공급부
500: 제어부1: converter 100: single-hole nozzle
102: upper surface 103: lower surface
200: porous nozzle 202: upper surface
203: when 220: pipe
230: center nozzle 300: feedstock input position
410, 420: control mechanism 450: gas supply portion
500:

Claims (9)

전로 바디; 및
상기 전로 바디에 장착되는 하나 이상의, 단공 노즐과 다공 노즐;을 포함하며, 상기 단공 노즐과 다공 노즐의 갯수의 비는 5:5 ~ 3:7 인 전로.Converter body; And
And at least one single-hole nozzle and a porous nozzle mounted to the converter body, wherein the ratio of the number of the single-hole nozzles and the porous nozzles is 5: 5 to 3: 7. 제 1 항에 있어서,
상기 다공 노즐은 상기 단공 노즐 사이에 배치되는 것을 특징으로 하는 전로.The method of claim 1,
The porous nozzle is disposed between the single hole nozzle. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 다공 노즐의 일부는 전로의 저면 중앙에 배치되며,
상기 단공 노즐과 나머지 다공 노즐은 전로 바디의 내면을 따라 일정간격으로 배치되는 것을 특징으로 하는 전로.The method according to claim 1 or 2,
A portion of the porous nozzle is disposed in the center of the bottom of the converter,
And the single hole nozzle and the remaining porous nozzle are disposed along the inner surface of the converter body at predetermined intervals. 삭제delete 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 전로 바디는 출강구를 포함하며,
상기 출강구가 배치된 출강측 및 용선이 장입되는 장입측에는 단공 노즐이 배치되는 것을 특징으로 하는 전로.The method according to claim 1 or 2,
The converter body includes a tap,
The converter characterized in that the single-hole nozzle is disposed on the tapping side is the tapping side and the molten iron is charged. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 전로 내부로 공급되는 부원료의 공급 위치에 대응되는 전로 저면에 상기 다공 노즐이 배치되는 것을 특징으로 하는 전로.The method according to claim 1 or 2,
The converter characterized in that the porous nozzle is disposed on the bottom surface of the converter corresponding to the supply position of the sub-material supplied into the converter. 제 5 항에 있어서,
상기 출강측과 상기 장입측을 중심으로 상기 단공 노즐 및 다공 노즐의 배치가 대칭되는 것을 특징으로 하는 전로.The method of claim 5, wherein
The converter characterized in that the arrangement of the single-hole nozzle and the porous nozzle centered on the tapping side and the charging side. 전로 바디; 및
상기 전로 바디에 장착되는 하나 이상의, 단공 노즐과 다공 노즐;을 포함하며,
상기 단공 노즐 및 다공 노즐은 불활성 가스를 공급하는 가스 공급부가 연결되어 있으며, 상기 가스 공급부와 상기 단공 노즐 및 상기 다공 노즐 사이에는 상기 단공 노즐 전체와 상기 다공 노즐 전부로 공급되는 가스 공급량을 제어하는 제어기구가 각각 형성되어 있으며,
상기 제어 기구는 단공 노즐 및 다공 노즐의 침식 정도에 따라서 가스 공급량을 조절하며,
상기 제어 기구는 단공 노즐과 다공 노즐로 공급되는 불활성 가스의 공급량을 5:5 ~ 3:7 범위로 제어하는 전로.Converter body; And
And one or more, one-hole nozzles and a porous nozzle mounted on the converter body.
The single-hole nozzle and the porous nozzle is connected to a gas supply for supplying an inert gas, the control for controlling the amount of gas supplied to the whole of the single-hole nozzle and all of the porous nozzle between the gas supply, the single-hole nozzle and the porous nozzle Each mechanism is formed,
The control mechanism adjusts the gas supply amount according to the erosion degree of the single-hole nozzle and the porous nozzle,
The control mechanism is a converter for controlling the supply amount of inert gas supplied to the single-hole nozzle and the porous nozzle in the range of 5: 5 to 3: 7. 삭제delete
KR1020100109386A 2010-11-04 2010-11-04 Converter Having Improved Stirring Ability KR101188082B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020100109386A KR101188082B1 (en) 2010-11-04 2010-11-04 Converter Having Improved Stirring Ability

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020100109386A KR101188082B1 (en) 2010-11-04 2010-11-04 Converter Having Improved Stirring Ability

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20120047687A KR20120047687A (en) 2012-05-14
KR101188082B1 true KR101188082B1 (en) 2012-10-04

Family

ID=46266364

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020100109386A KR101188082B1 (en) 2010-11-04 2010-11-04 Converter Having Improved Stirring Ability

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101188082B1 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101366298B1 (en) * 2012-06-26 2014-02-21 주식회사 포스코 Apparatus for refining molten steel
CN108251596B (en) * 2018-04-11 2023-08-25 北京科技大学 Fixed converter tapping hole double-nozzle structure

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57108216A (en) 1980-12-26 1982-07-06 Kawasaki Steel Corp Auxiliary tuyere disposition construction for converter

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57108216A (en) 1980-12-26 1982-07-06 Kawasaki Steel Corp Auxiliary tuyere disposition construction for converter

Also Published As

Publication number Publication date
KR20120047687A (en) 2012-05-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2918932C (en) Exhaust gas treatment method and exhaust gas treatment facility
US20200080780A1 (en) Electric furnace
US11536514B2 (en) Electric furnace and method for melting and reducing iron oxide-containing iron raw material
KR101188082B1 (en) Converter Having Improved Stirring Ability
JP2012031452A (en) Method of dephosphorizing hot metal
CN102465239B (en) Method for increasing sulfur yield of high sulfur stainless steel
JP7003947B2 (en) Top-blown lance and molten iron refining method
JP4345769B2 (en) Melting method of ultra low sulfur high clean steel
CN113699301B (en) Converter smelting method for improving energy production by adopting high-flow oxygen
KR20190142355A (en) Solvent Method of High Manganese Steel and Manufacturing Method of High Manganese Steel
JP5987813B2 (en) Method for decarburizing and refining molten steel in vacuum degassing equipment
JP4561067B2 (en) Oxygen top blowing refining method
JP6996311B2 (en) Desulfurization method and desulfurization equipment for molten steel
Kirschen et al. Latest developments in gas purging systems for EAF
KR101545976B1 (en) Method for refining ultra low carbon steel
KR101676117B1 (en) Method for control of furnace
JP2023093079A (en) Method for charging reduced iron to electric furnace
JP2002012907A (en) Method for operating metal melting furnace, smelting furnace, refining furnace and vacuum refining furnace
KR102156717B1 (en) Electrode rod and processing method of molten metal
JP2018003132A (en) Refining method of molten iron
JP2005139545A (en) Molten iron dephosphorization method
JP4938246B2 (en) Method for refining molten metal under reduced pressure and top blowing lance for refining
Kirschen et al. Increasing EAF energy efficiency and productivity by bottom gas purging
JP2014105349A (en) Top-blowing lance and converter refining method
JP2006283154A (en) Method for heating molten steel

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150921

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160921

Year of fee payment: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170925

Year of fee payment: 6

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180921

Year of fee payment: 7

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20190924

Year of fee payment: 8