KR101185356B1

KR101185356B1 - 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR101185356B1
Application number: KR1020100094576A
Authority: KR
Inventors: 도형협; 백선필; 이승하
Original assignee: 현대제철 주식회사
Priority date: 2010-09-29
Filing date: 2010-09-29
Publication date: 2012-09-21
Also published as: KR20120032995A

Abstract

방향성에 따른 인장강도의 편차가 발생하는 것을 최소화하는 것을 통해 고강도이면서 성형성이 우수한 고강도 열연강판의 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판의 제조방법은 구리(C) : 0.045 ~ 0.09 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.20 중량%, 망간(Mn) : 1.20 ~ 1.60 중량%, 인(P) : 0.014 ~ 0.020 중량%, 황(S) : 0.006 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.005 중량%, 바나듐(V) : 0.055 ~ 0.065 중량%, 질소(N) : 60ppm 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 구성되는 슬라브 판재를 열간 압연하는 열간 압연 단계; 상기 열간 압연된 판재를 냉각 종료온도까지 냉각하는 냉각 단계; 및 상기 냉각된 판재를 권취하는 권취 단계;를 포함하고, 상기 냉각 단계에서 냉각 종료 온도가 상기 판재의 베이나이트 변태 온도보다 높은 펄라이트 영역에 해당하는 온도인 것을 특징으로 한다.

Description

방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판 및 그 제조 방법{HIGH STRENGTH HOT-ROLLED STEEL DECREASING MATERIAL DEVIATION ALONG WITH DIRECTION AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 고강도 열연강판의 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 자동차 부품 등에 적용하기 위해 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

자동차에 고강도 및 경량화 효과를 부여하기 위하여, 자동차를 구성하는 각종 부품의 소재에 관하여 많은 연구가 이루어지고 있다. 자동차 부품 중 로우 암(Low-Arm), 휠 디스크(Wheel-Disc) 등의 샤시 구조용에는 주로 열연강판이 적용되고 있다.

열연강판은 통상, 슬라브 재가열 과정, 열간압연 과정, 냉각 과정 및 권취 과정을 통하여 제조된다.

슬라브 재가열 과정에서는 반제품 상태인 슬라브 판재를 재가열한다.

마무리 열간압연 과정에서는 압연롤을 이용하여 특정한 마무리 열간압연 온도(FDT)에서 재가열된 슬라브 판재를 마무리 압연한다.

냉각 과정에서는 압연이 마무리된 강판을 권취하기 위하여 물을 분사하여 압연재를 냉각하는데, 주로 가속 냉각기(Accelerated Cooler)와 같은 냉각 장치를 이용한다.

권취 과정에서는 냉각 과정을 통하여 냉각된 강판을 특정한 권취 온도(CT)에서 권취한다.

본 발명의 목적은 방향성에 따른 인장강도의 편차가 발생하는 것을 최소화하는 것을 통해 고강도이면서 성형성이 우수한 고강도 열연강판의 제조 방법을 제공하는 데 있다.

본 발명의 다른 목적은 상기 제조 방법으로 제조되며, 페라이트 및 펄라이트 2상 복합조직을 갖는 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판을 제공하는 것이다.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일실시예에 따른 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판의 제조방법은 탄소(C) : 0.045 ~ 0.09 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.20 중량%, 망간(Mn) : 1.20 ~ 1.60 중량%, 인(P) : 0.014 ~ 0.020 중량%, 황(S) : 0.006 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.05 중량%, 바나듐(V) : 0.055 ~ 0.065 중량%, 질소(N) : 60ppm 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 구성되는 슬라브 판재를 열간 압연하는 열간 압연 단계; 상기 열간 압연된 판재를 냉각 종료온도까지 냉각하는 냉각 단계; 및 상기 냉각된 판재를 권취하는 권취 단계;를 포함하고, 상기 냉각 단계에서 냉각 종료 온도가 상기 판재의 베이나이트 변태 온도보다 높은 펄라이트 영역에 해당하는 온도인 것을 특징으로 한다.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일실시예에 따른 방향성에 다른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판은 슬라브 판재를 열간 압연 과정, 냉각 과정 및 권취 과정을 포함하여 제조되는 열연강판으로서, 조성이 탄소(C) : 0.045 ~ 0.09 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.20 중량%, 망간(Mn) : 1.20 ~ 1.60 중량%, 인(P) : 0.014 ~ 0.020 중량%, 황(S) : 0.006 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.05 중량%, 바나듐(V) : 0.055 ~ 0.065 중량%, 질소(N) : 60ppm 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 구성되고, 냉각 종료 온도가 상기 조성을 갖는 판재의 베이나이트 변태 온도보다 높은 펄라이트 영역에 해당하는 온도이며, 최종 조직은 페라이트 및 펄라이트로 구성된 복합 조직이며, 상기 판재는 인장강도(TS) 620 ~ 640MPa를 갖는 것을 특징으로 한다.

본 발명에 따른 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판의 제조 방법은 베이나이트 변태 온도보다 높은 펄라이트 영역 온도에서 권취가 이루어지므로 냉각량을 줄일 수 있으며, 압연 방향에 따른 재질 이방성을 저감하는 것을 통해 재질 편차를 최소화할 수 있다.

이를 통해, 본 발명에 따라 제조된 고강도 열연강판은 방향성에 따른 재질 편차가 발생하지 않으므로 성형성이 우수한 바, 고 성형성을 요구하는 자동차 부품 등에 활용할 수 있는 이점이 있다.

도 1은 본 발명의 일실시예에 의한 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판의 제조 방법을 개략적으로 나타낸 공정 순서도이다.
도 2는 도 1의 각 단계를 나타내는 개념도이다.
도 3은 도 1의 각 과정에 의해 제조되는 열연강판에서 시간 및 냉각 종료 온도에 따른 조직변화를 간략히 나타낸 그래프이다.
도 4는 실시예 및 비교예 1,2의 압연 방향에 따른 인장강도 값을 비교하여 나타낸 그래프이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

최근 환경 및 연비향상에 대한 규제가 확대되면서 자동차사에서는 고강도 및 경량화된 강판을 생산하기 위한 연구가 활발히 진행되고 있다.

고강도이면서도 경량화를 구현하기 위해서는 Nb, V, Ti와 같은 석출물 형성원소를 소량 첨가하여 강도를 향상시키는 방향으로 개발이 진행되어 왔다.

그러나, Nb 단독계의 경우 압연 방향에 따라 재질의 편차가 발생하게 되고, 이 경우 미세 크랙에 따른 강도 저하 문제와 더불어 성형성이 저하되는 문제가 있다.

고강도 열연강판

본 발명에 따른 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판은 탄소(C) : 0.045 ~ 0.09 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.20 중량%, 망간(Mn) : 1.20 ~ 1.60 중량%, 인(P) : 0.014 ~ 0.020 중량%, 황(S) : 0.006 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.05 중량%, 바나듐(V) : 0.055 ~ 0.065 중량%, 질소(N) : 60ppm 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 구성된다.

이하, 본 발명에 따른 고강도 열연강판을 구성하는 각 성분의 역할 및 첨가량에 대하여 설명하면 다음과 같다.

탄소(C)

탄소(C)는 탄화물 석출 또는 고용강화를 통하여 강도를 확보하는 역할을 한다. 이러한 탄소는 열연강판 전체 중량의 0.045 ~ 0.09 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 0.045 중량% 미만일 경우에는 제2성분율을 감소시켜 페라이트 크기를 조대화시키게 되므로 열연강판의 강도가 저하될 수 있고, 이와 반대로, 탄소(C)의 함량이 0.045 중량%를 초과할 경우에는 연성이 급격히 저하되는 문제점이 있다.

실리콘(Si)

실리콘(Si)은 강판의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가되며, 또한 시멘타이트 구상화에 효과적인 원소이다.

이러한, 실리콘(Si)은 열연강판 전체 중량의 0.05 ~ 0.20 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘이 0.05 중량% 미만으로 첨가되면 상기와 같은 실리콘 첨가에 따른 시멘타이트 구상화 효과가 미미하며, 실리콘이 0.20중량%를 초과할 경우 열연강판의 표면특성이 저하되는 문제점이 있다.

망간(Mn)

망간(Mn)은 침입형 원소로서, 열연강판의 강도를 향상시키는 역할을 한다. 이러한 망간은 열연강판의 전체 중량의 1.20 ~ 1.60 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 함량이 1.20 중량% 미만일 경우에는 목표로 하는 강도를 확보하기 어려우며, 망간의 함량이 1.60 중량%를 초과할 경우 연성이 급격히 저하되는 문제가 있다.

인(P)

인(P)은 목적하는 가공성 혹은 성형성을 저하하지 않으면서 강도를 확보하는 역할을 한다. 이러한 인은 열연강판 전체 중량의 0.014 ~ 0.020 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 인이 0.014 중량% 미만으로 첨가되면 상기 효과를 얻기 어려우며, 또한 인이 0.020 중량%를 초과할 경우 용접성 등에 악영향을 미치게 되는 문제점이 있다.

황(S)

황(S)은 MnS 등의 형태로 석출이 이루어져서 석출물의 양을 증가시키는 불순물에 해당하므로, 그 함량을 0.006 중량% 이하로 가능한 낮은 함량비로 제한하는 것이 바람직하다.

알루미늄(Al)

알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 열연강판 중에 존재하는 산소를 Al₂O₃의 형태로 제거하여 비금속 재재물의 형성을 방지하며, 상기의 실리콘(Si)과 함께 페라이트 안정화 효과를 가져온다.

이러한, 알루미늄은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.05 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄의 함량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 상기 알루미늄 첨가에 따른 효과가 미미하며, 알루미늄이 0.05 중량%를 초과하면 표면 품질이 급격히 저하되는 문제점이 있다.

바나듐(V)

바나듐(V)은 석출물 형성 원소로서, 페라이트내에서 탄소와 결합하여 입내 탄화물을 형성하여 강도를 향상시키는 역할을 한다.

상기 바나듐은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.055 ~ 0.065 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 바나듐의 함량이 0.055 중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하고, 반대로 바나듐이 0.065 중량%를 초과하여 첨가될 경우, 항복강도 증가에 따른 가공성이 저하되며, 저온에서 과다 석출로 권취시 문제가 될 수 있다.

질소(N)

질소(N) 역시 황(S)과 함께 본 발명에 따른 열연강판에서 불순물로서 불가피하게 첨가되는 원소이기 때문에 60ppm 이하의 가능한 낮은 함량비로 제한되는 것이 바람직하다.

니오븀(Nb)

본 발명에 따른 고강도 열연강판은 상기의 성분들 이외에 니오븀(Nb)을 더 포함할 수 있다. 니오븀은 열간압연중 고용 탄소(C)를 복합석출물로 석출시켜 미세화 페라이트의 강도 상승과 함께 성형성을 향상시키는 역할을 한다.

이러한 니오븀은 0.025 중량% 이상 첨가될 때 충분한 효과를 발휘한다. 다만, 니오븀이 0.035중량%를 초과할 경우 열연강판의 연성이 급격히 감소하게 되므로, 니오븀은 0.025 ~ 0.035 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다.

고강도 열연강판의 제조방법

도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판의 제조 방법을 개략적으로 나타낸 공정 순서도이고, 도 2는 도 1의 각 과정을 나타내는 개념도이며, 도 3은 도 1의 각 과정에 의해 제조되는 열연강판에서 시간과 냉각 종료 온도에 따른 조직변화를 간략히 나타낸 그래프이다.

도 1을 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 방향성에 다른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판의 제조 방법은 열간 압연 단계(S110), 냉각 단계(S120) 및 권취 단계(S130)를 포함한다.

열간 압연 단계(S110)에서는 탄소(C) : 0.045 ~ 0.09 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.20 중량%, 망간(Mn) : 1.20 ~ 1.60 중량%, 인(P) : 0.014 ~ 0.020 중량%, 황(S) : 0.006 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.05 중량%, 바나듐(V) : 0.055 ~ 0.065 중량%, 질소(N) : 60ppm 이하 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 구성되는 슬라브 판재를 열간 압연한다.

이때, 상기 슬라브 판재는 니오븀(Nb) : 0.025 ~ 0.035 중량%를 더 포함할 수 있으며, 상기 판재의 최종 조직은 페라이트(Ferrite) 및 펄라이트(Pearlite)로 구성된 복합 조직인 것을 특징으로 한다.

마무리 열간 압연 온도(FDT)는 880~860℃로 제한될 수 있다. 마무리 열간 압연 온도가 880℃를 초과할 경우 많은 냉각량과 함께 강판의 취성이 증가할 수 있으며, 마무리 열간 압연 온도가 860℃ 미만일 경우 미세조직 불균일에 따라 가공성이 저하되는 문제점이 있다.

도면에는 표시하지 않았으나, 본 발명의 일실시예에 따른 고강도 열연강판의 제조방법은 열간 압연 단계 이전에 상기 조성을 갖는 슬라브 판재를 1180 ~ 1220℃로 재가열하는 슬라브 재가열 단계를 더 포함할 수 있다.

냉각 단계(S120)에서는 열간 압연된 강판을 냉각 종료 온도까지 냉각한다. 상기 냉각 단계는, 도 2에 도시된 바와 같이, 압연롤(200)에 의해 열간 압연된 강판을 1차적으로 수냉하는 수냉 단계 및 상기 수냉된 강판을 2차적으로 공냉하는 공냉 단계를 포함할 수 있다.

즉, 본 발명에서 상기 열간 압연된 강판의 냉각은 수냉을 이용한 가속냉각 방식으로 1차 냉각을 실시한 후, 공냉 방식으로 2차 냉각을 실시하는 방식이 적용될 수 있다.

본 발명에서는 상기 냉각 단계에서 냉각 종료 온도는, 도 3에 도시된 바와 같이, 상기 강판의 베이나이트 변태 온도보다 높은 펄라이트 영역에 해당하는 온도이다. 이때, 상기 냉각 종료 온도는 1차적으로 수냉하는 수냉 단계의 마무리 온도에 해당할 수 있다.

권취 단계(S130)에서는 냉각된 강판을 베이나이트 변태 온도보다 높은 온도에 해당하는 펄라이트 영역 온도 범위, 구체적으로는 580 ~ 620℃에서 권취한다.

권취 단계가 베이나이트 변태 온도보다 높은 펄라이트 영역 온도에서 이루어짐으로 인하여, 본 발명에 따른 제조 방법으로 제조된 열연강판의 최종 조직은 페라이트(Ferrite) 및 펄라이트(Pearlite)로 구성된 2상 복합 조직이 된다.

본 발명에 따른 제조 방법으로 제조된 열연강판은 인장강도(TS) 620~640MPa, 항복강도(YS) 540~570MPa 범위에 해당하는 강도를 가지며, 25~29%의 연신율(EL)을 나타낸다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 고강도 열연강판의 제조

실시예

탄소(C) : 0.065 중량%, 실리콘(Si) : 0.15 중량%, 망간(Mn) : 1.50 중량%, 인(P) : 0.015 중량%, 황(S) 0.005 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 중량%, 니오븀(Nb) : 0.030 중량%, 바나듐(V) : 0.060 중량%, 질소(N) : 60ppm 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 구성되는 강 슬라브를 FDT : 910℃에서 마무리 열간압연한 후, 냉각 종료 온도 600℃까지 냉각한 CT : 600℃에서 권취하여 고강도 열연강판을 제조하였다.

비교예 1

탄소(C) : 0.008 중량%, 실리콘(Si) : 0.15 중량%, 망간(Mn) : 1.50 중량%, 인(P) : 0.030 중량%, 황(S) 0.005 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 중량%, 니오븀(Nb) : 0.043 중량%, 질소(N) : 40ppm 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 구성되는 슬라브 판재를 860℃에서 마무리 열간압연한 후, 상기 열간압연된 판재를 냉각하여 580℃의 권취 온도에서 권취하여 고강도 열연강판을 제조하였다.

비교예 2

탄소(C) : 0.078 중량%, 실리콘(Si) : 0.10 중량%, 망간(Mn) : 1.25 중량%, 인(P) : 0.032 중량%, 황(S) 0.005 중량%, 알루미늄(Al) : 0.032 중량%, 니오븀(Nb) : 0.037 중량%, 질소(N) : 40ppm 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 구성되는 슬라브 판재를 860℃에서 마무리 열간압연한 후, 상기 열간압연된 판재를 냉각하여 580℃의 권취 온도에서 권취하여 고강도 열연강판을 제조하였다.

실시예 및 비교예 1,2의 성분 및 공정조건을 표 1에 나타내었으며, 표 1에서 성분의 함량비는 중량%이고, FDT 및 CT의 온도 단위는 ℃이다.

구 분	C	Si	Mn	P	S	Al	Nb	V	N(ppm)	FDT	CT
비교예1	0.08	0.15	1.50	0.030	0.005	0.02	0.043	-	40	860	580
비교예2	0.078	0.10	1.25	0.032	0.005	0.032	0.037	-	40	860	580
실시예	0.065	0.15	1.50	0.015	0.005	0.02	0.030	0.060	60	910	600

2. 기계적 물성 평가

표 2는 실시예 및 비교예 1,2의 기계적 물성을 나타낸 것이다.

구 분	TS (MPa)	YS (MPa)	EL (%)
비교예1	620	537	24
비교예2	609	527	24
실시예	627	563	29

표 1 및 표 2를 참조하면, 실시예의 인장강도(TS) 및 항복강도(YS) 모두가 비교예 1,2의 인장강도(TS) 및 항복강도(YS)보다 높은 값을 나타낸 것을 확인할 수 있다. 이와 마찬가지로, 실시예의 연신율(EL)은 비교예 1,2보다 월등히 높은 값을 나타낸 것을 알 수 있다.

한편, 도 4는 실시예 및 비교예1,2의 압연 방향에 따른 인장강도 값을 비교하여 나타낸 그래프이다.

도 4를 참조하면, 실시예(▲)의 경우 압연 방향에 따른 인장강도의 편차가 거의 발생하지 않은 데 반해, 비교예 1(■) 및 비교예 2(●)의 경우 압연 방향에 따른 인장강도의 편차가 큰 것을 확인할 수 있다.

이때, 실시예(▲)의 경우에는 압연 방향 0 ~ 90도에 대해 인장강도의 최대 편차가 20MPa 이하인 것을 확인할 수 있다. 한편, 비교예 1(■)의 경우에는 압연 방향 0 ~ 90도에 대해 인장강도의 최대 편차가 대략 50MPa이고, 비교예 2(●)의 경우에는 압연 방향 0 ~ 90도에 대해 인장강도의 최대 편차가 대략 40MPa인 것을 확인할 수 있다.

상술한 바와 같이, 본 발명에 따른 방향성에 따른 재질 편차를 최소화한 고강도 열연강판의 제조방법은 베이나이트 변태 온도보다 높은 펄라이트 영역 온도에서 권취가 이루어지므로 냉각량을 줄일 수 있으며, 압연 방향에 따른 재질 이방성을 저감하는 것을 통해 재질 편차를 최소화할 수 있다.

이를 통해, 본 발명에 따라 제조된 고강도 열연강판은 방향성에 따른 재질 편차가 발생하지 않으므로 성형성이 우수한바, 고 성형성을 요구하는 자동차 부품 등에 활용할 수 있는 이점이 있다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

S110 : 마무리 열간 압연 단계
S120 : 냉각 단계
S130 : 권취 단계

Claims

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탄소(C) : 0.045 ~ 0.09 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.20 중량%, 망간(Mn) : 1.20 ~ 1.60 중량%, 인(P) : 0.014 ~ 0.020 중량%, 황(S) : 0.006 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.05 중량%, 바나듐(V) : 0.055 ~ 0.065 중량%, 질소(N) : 60ppm 이하, 니오븀(Nb) : 0.025 ~ 0.035 중량% 및 잔량의 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 구성되고,
페라이트 및 펄라이트를 포함하는 복합 조직으로 이루어지며, 인장강도(TS) : 620 ~ 640MPa를 갖으며,
상기 인장강도의 최대 편차는 압연 방향 0 ~ 90도에 대해 20MPa 이하인 것을 특징으로 하는 고강도 열연강판.
제8항에 있어서,
상기 강판은
항복강도(YS) 540 ~ 570MPa, 연신율(EL) 25 ~ 29%를 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 열연강판.
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