KR101185289B1 - High strength steel exellent in low-temperature toughness welding part and method of manufacturing the high strength steel - Google Patents

High strength steel exellent in low-temperature toughness welding part and method of manufacturing the high strength steel Download PDF

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Abstract

Mn을 다량 첨가하여 강판의 강도 인성을 확보하면서 TiN의 핀 정지 효과에 의한 결정립 조대화 제어 및 MnS에 의한 입내 페라이트 생성촉진 효과에 의하여 용접부(HAZ) 인성을 확보한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 강판의 제조 방법은 탄소(C) : 0.05 ~ 0.12 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 3 중량%, 인(P) : 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0.01 중량% 이하, 구리(Cu)+니켈(Ni) : 0.1 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.002 ~ 0.05 중량%, 티타늄(Ti) : 0.005 ~ 0.03 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.002 ~ 0.006 중량%, 마그네슘(Mg) : 0.002 ~ 0.05 중량% 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강판 슬라브를 재가열하는 슬라브 재가열 단계, 상기 재가열된 강판을 오스테나이트 재결정온도 영역에서 압연하는 1차 열간 압연 단계, 상기 1차 열간 압연된 강판을 미재결정온도 영역에서 압연하는 2차 열간 압연 단계, 상기 2차 열간 압연된 강판을 오스테나이트-페라이트 이상역에서 압연하는 3차 열간 압연 단계; 및 상기 3차 열간 압연된 강판을 냉각하는 냉각 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.High strength steel sheet and its manufacturing method which secured welded zone (HAZ) toughness by controlling grain coarsening by the pin stop effect of TiN and promoting intragranular ferrite production by MnS while adding Mn to secure the strength toughness of the steel sheet It starts.
Method for producing a high strength steel sheet according to the present invention is carbon (C): 0.05 ~ 0.12% by weight, silicon (Si): 0.05 ~ 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.2 ~ 3% by weight, phosphorus (P): 0.02 weight % Or less, sulfur (S): 0.01% by weight or less, copper (Cu) + nickel (Ni): 0.1% by weight or less, aluminum (Al): 0.002-0.05% by weight, titanium (Ti): 0.005-0.03% by weight, Slab reheating step of reheating a steel slab made of niobium (Nb): 0.005 to 0.05% by weight, nitrogen (N): 0.002 to 0.006% by weight, magnesium (Mg): 0.002 to 0.05% by weight and the remaining Fe and other unavoidable impurities, A first hot rolling step of rolling the reheated steel sheet in an austenite recrystallization temperature region, a second hot rolling step of rolling the first hot rolled steel sheet in an unrecrystallized temperature region, and the second hot rolled steel sheet in austenite A third hot rolling step of rolling in the ferritic ideal zone; And a cooling step of cooling the third hot rolled steel sheet.

Description

용접부 저온 인성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법 {HIGH STRENGTH STEEL EXELLENT IN LOW-TEMPERATURE TOUGHNESS WELDING PART AND METHOD OF MANUFACTURING THE HIGH STRENGTH STEEL}High-strength steel sheet with excellent low temperature toughness at welded part and manufacturing method thereof {HIGH STRENGTH STEEL EXELLENT IN LOW-TEMPERATURE TOUGHNESS WELDING PART AND METHOD OF MANUFACTURING THE HIGH STRENGTH STEEL}

본 발명은 용접부 저온 인성이 우수한 고강도 강판에 관한 것으로, 보다 상세하게는 저가의 Mn을 다량 첨가하고 템퍼링 처리를 하지 않으면서 강도 및 인성을 확보할 수 있는 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a high-strength steel sheet excellent in low-temperature toughness of the weld zone, and more particularly, to a high-strength steel sheet capable of securing strength and toughness without adding a large amount of inexpensive Mn and without tempering.

해양구조물용 강재로 사용되고 있는 용접성이 우수한 고강도 강판은 열간압연 후 냉각속도를 제어하여 제조 가능하다. 이러한 해양구조물용 강재는 고강도를 요구하고 있으며, 강도 강화를 위한 다양한 제조 방법들이 제시 되고 있다. 또한 용접부 인성이 우수한 성질을 가질 것을 필요로 한다.High strength steel plate with excellent weldability, which is used as steel for offshore structures, can be manufactured by controlling the cooling rate after hot rolling. Such steels for marine structures require high strength, and various manufacturing methods for strengthening strength have been proposed. In addition, the weld toughness needs to have excellent properties.

상기 고강도 강판은 통상 열연 공정을 통하여 제조될 수 있다. The high strength steel sheet may be generally manufactured through a hot rolling process.

고강도 강판이 열연 공정에 의해 제조될 경우, 열연 공정은 주로 슬라브 재가열 과정, 열간압연 과정, 냉각 과정을 포함하여 진행된다.When a high strength steel sheet is manufactured by a hot rolling process, the hot rolling process is mainly performed including a slab reheating process, a hot rolling process, and a cooling process.

슬라브 재가열 과정에서는 반제품 상태인 강판 슬라브를 재가열한다. In the slab reheating process, the steel slabs that are semi-finished are reheated.

열간압연 과정에서는 압연롤을 이용하여 재가열된 강판을 정해진 압하율로 열간 압연한다. In the hot rolling process, the reheated steel sheet is hot rolled using a rolling roll at a predetermined rolling rate.

냉각 과정에서는 압연이 마무리된 강판을 냉각한다.
In the cooling process, the rolled steel sheet is cooled.

본 발명의 목적은 제조 단가를 낮추면서도 우수한 강도 및 용접부(HAZ) 인성을 확보하는 고강도 강판의 제조 방법을 제공하는 것이다.It is an object of the present invention to provide a method for producing a high strength steel sheet which ensures excellent strength and toughness of the welded part (HAZ) while lowering the manufacturing cost.

본 발명의 다른 목적은 -40 ℃에서 용접열영향부(HAZ) 인성이 150 J 이상, 인장강도(TS) 700 MPa 이상이며 최종 미세 조직이 전체 조직의 단면 조직 면적률로 80% 이상의 베이나이트 조직을 갖는 고강도 강판을 제공하는 것이다.
It is another object of the present invention that the weld heat affected zone (HAZ) toughness is 150 J or more, the tensile strength (TS) is 700 MPa or more at -40 ° C, and the final microstructure is a bainite structure of 80% or more in the cross-sectional area ratio of the entire tissue. It is to provide a high strength steel sheet having a.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일실시예에 따른 고강도 강판의 제조 방법은 탄소(C) : 0.05 ~ 0.12 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 3 중량%, 인(P) : 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0.01 중량% 이하, 구리(Cu)+니켈(Ni) : 0.1 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.002 ~ 0.05 중량%, 티타늄(Ti) : 0.005 ~ 0.03 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.002 ~ 0.006 중량%, 마그네슘(Mg) : 0.002 ~ 0.05 중량% 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강판 슬라브를 재가열하는 슬라브 재가열 단계;와 상기 재가열된 강판을 오스테나이트 재결정온도 영역에서 압연하는 1차 열간 압연 단계;, 상기 1차 열간 압연된 강판을 미재결정온도 영역에서 압연하는 2차 열간 압연 단계;, 상기 2차 열간 압연된 강판을 오스테나이트-페라이트 이상역에서 압연하는 3차 열간 압연 단계; 및 상기 3차 열간 압연된 강판을 냉각하는 냉각 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.Method for producing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the above object is carbon (C): 0.05 ~ 0.12% by weight, silicon (Si): 0.05 ~ 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.2 ~ 3% by weight, phosphorus (P): 0.02% by weight or less, sulfur (S): 0.01% by weight or less, copper (Cu) + nickel (Ni): 0.1% by weight or less, aluminum (Al): 0.002-0.05% by weight , Titanium (Ti): 0.005 to 0.03% by weight, niobium (Nb): 0.005 to 0.05% by weight, nitrogen (N): 0.002 to 0.006% by weight, magnesium (Mg): 0.002 to 0.05% by weight and the rest of Fe and other unavoidable A slab reheating step of reheating the steel slab made of impurities; and a first hot rolling step of rolling the reheated steel sheet in an austenite recrystallization temperature region; Hot rolling step; tertiary hot rolling for rolling the secondary hot-rolled steel sheet in an austenite-ferrite or more station System; And a cooling step of cooling the third hot rolled steel sheet.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일실시예에 따른 고강도 강판은 탄소(C) : 0.05 ~ 0.12 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 3 중량%, 인(P) : 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0.01 중량% 이하, 구리(Cu)+니켈(Ni) : 0.1 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.002 ~ 0.05 중량%, 티타늄(Ti) : 0.005 ~ 0.03 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.002 ~ 0.006 중량%, 마그네슘(Mg) : 0.002 ~ 0.05 중량% 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, -40 ℃에서 용접열영향부(HAZ) 인성이 150 J 이상, 인장강도(TS) 700 MPa 이상인 것을 특징으로 한다.
High strength steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the above another object is carbon (C): 0.05 ~ 0.12% by weight, silicon (Si): 0.05 ~ 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.2 ~ 3% by weight , Phosphorus (P): 0.02 wt% or less, sulfur (S): 0.01 wt% or less, copper (Cu) + nickel (Ni): 0.1 wt% or less, aluminum (Al): 0.002 to 0.05 wt%, titanium (Ti) ): 0.005 ~ 0.03 wt%, niobium (Nb): 0.005 ~ 0.05 wt%, nitrogen (N): 0.002 ~ 0.006 wt%, magnesium (Mg): 0.002 ~ 0.05 wt% and the remaining Fe and other unavoidable impurities , Weld heat affected zone (HAZ) toughness at -40 ℃ 150 J or more, characterized in that the tensile strength (TS) 700 MPa or more.

본 발명에 따른 고강도 강판의 제조 방법에 의하면, Mn을 다량 첨가하고 TiN의 석출물 입경을 제어하여 템퍼링 처리를 생략할 수 있으면서도 용접부 인성 및 강도가 우수한 고강도 강판의 제조 방법을 제공할 수 있다.According to the method for producing a high strength steel sheet according to the present invention, it is possible to provide a method for producing a high strength steel sheet having excellent weld toughness and strength while adding a large amount of Mn and controlling the particle diameter of TiN to omit the tempering treatment.

본 발명에 따른 고강도 강판은 -40 ℃에서의 용접부(HAZ) 인성이 150 J 이상, 인장강도(TS) 700 MPa 이상을 만족하고, 80% 이상의 베이나이트 조직을 포함하는 고강도 강판을 제공할 수 있다.
High-strength steel sheet according to the present invention can provide a high-strength steel sheet that satisfies the weld (HAZ) toughness of 150 J or more, tensile strength (TS) of 700 MPa or more, and comprises at least 80% bainite structure at -40 ° C. .

도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 고강도 강판의 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 2는 본 발명에 따른 고강도 강판에 있어서 Mn 첨가량에 따른 HAZ 인성을 나타내는 그래프이다.1 is a flow chart schematically showing a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention.
2 is a graph showing the HAZ toughness according to the amount of Mn added in the high strength steel sheet according to the present invention.

본 발명의 특징과 이를 달성하기 위한 방법은 첨부되는 도면과, 후술되어 있는 실시예를 참조하면 명확해진다. 그러나 본 발명은 이하에 개시되는 실시예에 한정되는 것은 아니며, 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있다. 본 실시예는 본 발명의 개시가 완전하도록 하기 위함이며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 본 발명은 청구항의 기재에 의해 정의될 뿐이다.Features of the present invention and methods for achieving the same will become apparent with reference to the accompanying drawings and the embodiments described below. However, the present invention is not limited to the embodiments disclosed below, and may be implemented in various different forms. This embodiment is intended to complete the disclosure of the present invention, it is provided to fully inform the scope of the invention to those skilled in the art. The invention is only defined by the description of the claims.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 용접부(HAZ) 저온 인성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a high strength steel sheet having excellent low temperature toughness and a manufacturing method according to a preferred embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

고강도 강판High strength steel plate

본 발명에 따른 고강도 강판은 탄소(C) : 0.05 ~ 0.12 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 3 중량%, 인(P) : 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0.01 중량% 이하, 구리(Cu)+니켈(Ni) : 0.1 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.002 ~ 0.05 중량%, 티타늄(Ti) : 0.005 ~ 0.03 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.002 ~ 0.006 중량%, 마그네슘(Mg) : 0.002 ~ 0.05 중량% 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진다.
High strength steel sheet according to the present invention is carbon (C): 0.05 ~ 0.12% by weight, silicon (Si): 0.05 ~ 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.2 ~ 3% by weight, phosphorus (P): 0.02% by weight or less, Sulfur (S): 0.01% by weight or less, copper (Cu) + nickel (Ni): 0.1% by weight or less, aluminum (Al): 0.002-0.05% by weight, titanium (Ti): 0.005-0.03% by weight, niobium (Nb) ): 0.005 to 0.05% by weight, nitrogen (N): 0.002 to 0.006% by weight, magnesium (Mg): 0.002 to 0.05% by weight and the remaining Fe and other unavoidable impurities.

이하, 본 발명에 따른 고강도 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component contained in the high-strength steel sheet according to the present invention will be described.

탄소(C)Carbon (C)

본 발명에서 탄소(C)는 금속 및 용접부의 기지를 강화하는 효과적인 원소이다. 또한, 경화능을 향상시켜 냉각 중 강판 내부에 강한 미세조직이 생기도록 한다.In the present invention, carbon (C) is an effective element for strengthening the matrix of metals and welds. In addition, the hardenability is improved to produce a strong microstructure inside the steel sheet during cooling.

상기 탄소(C)의 함량은 강 전체 중량의 0.05 ~ 0.12 중량%인 것이 바람직하다. 상기 탄소(C)의 함량이 0.05 중량% 미만인 경우, 강판의 강도 확보에 어려움이 있을 뿐 아니라 상기에서 전술한 용접부 기지 강화 효과를 얻을 수 없다. 반대로, 상기 탄소(C)의 함량이 0.12 중량%를 초과할 경우, 용접 후 저온균열을 포함해서 기지금속 및 용접 열영향부의 인성이 저하되는 등의 문제점이 발생할 수 있다.
The content of carbon (C) is preferably 0.05 to 0.12% by weight of the total weight of the steel. When the content of the carbon (C) is less than 0.05% by weight, it is not only difficult to secure the strength of the steel sheet, but the above-described welded part strengthening effect cannot be obtained. On the contrary, when the content of the carbon (C) exceeds 0.12% by weight, problems such as degradation of the toughness of the base metal and the weld heat affected zone, including low temperature cracking after welding, may occur.

실리콘(Si)Silicon (Si)

본 발명에서 실리콘(Si)은 연성을 저하시키지 않으면서 모재의 강도를 확보하고, 탈산 효과 및 고용강화 효과를 위해 첨가된다.In the present invention, silicon (Si) is added to secure the strength of the base material without deteriorating the ductility, and for the deoxidation effect and the solid solution strengthening effect.

상기 실리콘은 0.05 ~ 0.3 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 함량이 0.05 중량% 미만일 경우 상기 실리콘 첨가 효과가 불충분하며, 실리콘의 함량이 0.3 중량%를 초과할 경우 강판의 용접부 인성이 저하될 수 있고 슬라브 재가열 및 열간압연 시 표면품질에 문제점이 발생할 수 있다.
The silicon is preferably added in a content ratio of 0.05 to 0.3% by weight. When the content of silicon is less than 0.05% by weight, the effect of the addition of silicon is insufficient, and when the content of silicon is more than 0.3% by weight, the welded toughness of the steel sheet may be deteriorated and problems may occur in the surface quality during slab reheating and hot rolling. have.

망간(Mn)Manganese (Mn)

본 발명에서 망간(Mn)은 고용강화 원소로써 매우 효과적이며, 강판의 경화능을 향상시켜서 강도확보에 효과적인 원소이다. 또한, 결정립을 미세화하는 효과 및 MnS에 의한 입내 페라이트 생성촉진 효과가 있다.Manganese (Mn) in the present invention is very effective as a solid solution strengthening element, improves the hardenability of the steel sheet is an effective element to secure the strength. In addition, there is an effect of miniaturizing the crystal grains and the effect of promoting intraoral ferrite production by MnS.

상기 망간(Mn)의 첨가량은 전체 중량의 1.2 ~ 3 중량%로 첨가됨이 바람직하다. 고강도 강판의 충분한 강도 및 인성을 확보하기 위해 상기 망간(Mn)의 첨가량을 전체 중량의 1.2 중량% 이상으로 하였다. 다만, 상기 망간(Mn)의 첨가량이 3 중량%를 초과하면 소입성이 증가하여 용접성이 열화되는 것뿐만 아니라 페라이트 생성이 억제되는 문제점이 발생한다.
The addition amount of the manganese (Mn) is preferably added to 1.2 to 3% by weight of the total weight. In order to secure sufficient strength and toughness of the high strength steel sheet, the amount of manganese (Mn) added was 1.2% by weight or more of the total weight. However, when the addition amount of the manganese (Mn) exceeds 3% by weight, the hardenability increases, not only the weldability is degraded, but also the problem that ferrite production is suppressed.

인(P)Phosphorus (P)

인(P)은 고용 강화 원소로서 유용하며 강도를 증가시키기 위해 첨가된다.Phosphorus (P) is useful as a solid solution strengthening element and is added to increase strength.

인(P)의 첨가량은 전체 중량의 0.02 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다. 그 이유는 본 발명에 따른 고강도 강판에서 0.02 중량%를 초과하여 첨가되면 용접성이 악화되는 문제가 있기 때문이다.
The amount of phosphorus (P) added is preferably limited to 0.02% by weight or less of the total weight. The reason is that there is a problem that the weldability is deteriorated when added in excess of 0.02% by weight in the high strength steel sheet according to the present invention.

황(S)Sulfur (S)

황(S)은 가공성을 증대시키기 위하여 첨가될 수 있으나, 0.01 중량%를 초과하여 첨가되면 강판의 연성을 저하시키고, 내식성을 저해할 수 있다. 따라서, 본 발명에 따른 고강도 강판에서 황의 함량은 0.01 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
Sulfur (S) may be added to increase workability, but when added in excess of 0.01% by weight, the ductility of the steel sheet may be lowered and corrosion resistance may be inhibited. Therefore, the content of sulfur in the high strength steel sheet according to the present invention is preferably limited to 0.01% by weight or less.

구리(Cu) + 니켈(Ni)Copper (Cu) + Nickel (Ni)

구리(Cu)는 미세 석출물을 조장하여 강도 상승에 기여한다. 또한, 니켈(Ni)은 결정립을 미세화함으로써, 제조되는 고강도 강판의 강도 및 인성을 향상시키는 역할을 한다. Copper (Cu) promotes fine precipitates and contributes to strength increase. In addition, nickel (Ni) serves to improve the strength and toughness of the high-strength steel sheet produced by miniaturizing the crystal grains.

상기 구리 및 니켈을 합친 함량이 0.1 중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 구리 및 니켈을 합한 함량이 0.1 중량%를 초과할 경우 가공성이 저해되며, 용접부 인성이 저하되는 문제점이 있다.
The combined content of copper and nickel is preferably added at 0.1% by weight or less. If the combined content of copper and nickel exceeds 0.1% by weight, the workability is inhibited and there is a problem in that the weld toughness is lowered.

알루미늄(Al)Aluminum (Al)

본 발명에서 알루미늄(Al)은 강판의 탈산을 목적으로 첨가된다. In the present invention, aluminum (Al) is added for the purpose of deoxidation of the steel sheet.

미세조직을 미세하게 할 뿐 아니라, 용접 열영향부의 인성을 향상시키기 때문에 0.002 중량% 이상을 첨가한다. 그러나, 0.05 중량%를 초과하여 첨가되는 경우에는 알루미늄 산화물을 형성하여 기지금속 및 열영향부의 인성을 저하시킬 수 있다.
Since not only the microstructure but also the toughness of the weld heat affected zone are improved, 0.002% by weight or more is added. However, when added in excess of 0.05% by weight, aluminum oxide may be formed to reduce the toughness of the base metal and the heat affected zone.

티타늄(Ti)Titanium (Ti)

티타늄은 미세한 티타늄 질화물(TiN)을 형성하여 강판의 가열시에 조직의 결정립 조대화를 방지함으로써 결정립 미세화에 기여한다. 이에 더하여, TiN은 용접 열영향부의 결정립 조대화를 막는 것은 물론 용강 중에 있는 N을 제거함으로써 인성을 향상시키는 역할을 한다. 따라서, 티타늄은 용접 열영향부의 인성 및 결정립을 미세화시키는데 아주 유용한 원소로써 강 중에 TiN으로 존재하여 압연을 위한 가열 과정에서 결정립의 성장을 억제하는 효과가 있다.Titanium contributes to grain refinement by forming fine titanium nitride (TiN) to prevent grain coarsening of the structure during heating of the steel sheet. In addition, TiN not only prevents grain coarsening in the weld heat affected zone, but also serves to improve toughness by removing N in molten steel. Therefore, titanium is a very useful element to refine the toughness and grains of the weld heat affected zone and is present in the steel as TiN to inhibit the growth of grains during the heating process for rolling.

상기에서 전술한 효과를 얻기 위하여 본 발명인 고강도 강판은 티타늄을 0.005 중량% 이상 첨가한다. 한편, 티타늄이 0.03 중량%를 초과하면 티타늄 질화물의 조대화가 과도하여 저온인성에 좋지 않으며, 용접 열영향부의 인성이 열화될 수 있기 때문에 티타늄의 첨가 상한은 0.03 중량%로 하는 것이 바람직하다.
In order to obtain the above-mentioned effect, the high strength steel sheet of the present invention adds 0.005% by weight or more of titanium. On the other hand, when titanium exceeds 0.03% by weight, the titanium nitride is excessively coarse, which is not good for low-temperature toughness, and the toughness of the weld heat affected zone may deteriorate, so the upper limit of titanium is preferably 0.03% by weight.

니오븀(Nb)Niobium (Nb)

니오븀(Nb)은 강 중에 Nb(C, N), (Ti, Nb)(C, N), (Nb, V)(C, N) 형태의 석출 또는 철(Fe) 내 고용 강화를 통하여 제조되는 구조용 강재의 강도를 향상시키는데 기여한다. 특히, 니오븀(Nb)계 석출물들은 슬라브 재가열이 이루어지는 1150℃ 이상의 가열로에서 고용된 후 열간압연 과정에서 미세하게 석출되어 강의 강도를 효과적으로 증가시킨다. Niobium (Nb) is produced by precipitation in the steel in the form of Nb (C, N), (Ti, Nb) (C, N), (Nb, V) (C, N) or solid solution strengthening in iron (Fe) Contributes to improving the strength of structural steels. In particular, the niobium (Nb) -based precipitates are dissolved in a heating furnace of 1150 ℃ or more in which the slab reheating is finely precipitated during the hot rolling process to effectively increase the strength of the steel.

상기 니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.005 ~ 0.05 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. The niobium (Nb) is preferably added at 0.005 to 0.05% by weight of the total weight of the structural steel according to the present invention.

니오븀(Nb)의 함량이 0.005 중량% 미만일 경우, 상기의 니오븀 첨가 효과가 불충분하다. 반대로 니오븀(Nb)의 함량이 0.05 중량%를 초과할 경우 석출물 과다로 인하여 연주성 및 압연성을 저해하는 문제점이 있다.
When the content of niobium (Nb) is less than 0.005% by weight, the above niobium addition effect is insufficient. On the contrary, when the content of niobium (Nb) exceeds 0.05% by weight, there is a problem of inhibiting playability and rolling property due to excessive precipitates.

질소(N)Nitrogen (N)

본 발명에서 질소(N)는 강판 슬라브 가열 시 오스테나이트 결정립 성장을 억제하고, 티나늄 질화물(TiN)을 형성하여 용접 열영향부의 오스테나이트 결정립의 성장을 억제한다.In the present invention, nitrogen (N) suppresses austenite grain growth during steel sheet slab heating, and forms titanium nitride (TiN) to suppress growth of austenite grains in the weld heat affected zone.

따라서, 상기 질소(N)의 첨가량는 최소량으로서 전체중량의 0.002중량%가 필요하다. 다만, 상기 질소(N)의 첨가량이 0.006중량%를 초과하면 강판의 내부 결함 발생률이 높아지고, 연속 주조시에 슬라브의 표면에 흠이 생기는 등의 문제점이 발생될 수 있다.
Therefore, the addition amount of the nitrogen (N) is required as 0.002% by weight of the total weight as a minimum amount. However, when the addition amount of the nitrogen (N) exceeds 0.006% by weight, the internal defect occurrence rate of the steel sheet is increased, and problems such as a scratch on the surface of the slab may occur during continuous casting.

마그네슘(Mg)Magnesium (Mg)

본 발명에서 마그네슘은 강판의 저온 인성을 향상시키는 역할을 한다.In the present invention, magnesium serves to improve the low temperature toughness of the steel sheet.

본 발명에 따른 고강도 강판이 저온 인성을 확보하기 위해서 마그네슘이 0.002 중량% 이상 함유될 필요가 있다. 하지만, 0.05 중량%를 초과하여 함유되는 경우에는 강의 청정도를 열화시키는 문제점이 발생할 수 있다. 따라서, 마그네슘 함유량의 상한은 0.05 중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
The high strength steel sheet according to the present invention needs to contain 0.002% by weight or more of magnesium in order to secure low temperature toughness. However, when contained in excess of 0.05% by weight may cause a problem of deterioration of the cleanliness of the steel. Therefore, the upper limit of the magnesium content is preferably limited to 0.05% by weight.

또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 상기의 합금 성분들 외에, 몰리브덴(Mo) : 0.2 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.03 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.5 중량% 이하 및 칼슘(Ca) : 0.0035 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
In addition, the high strength steel sheet according to the present invention, in addition to the above alloy components, molybdenum (Mo): 0.2% by weight or less, vanadium (V): 0.03% by weight or less, chromium (Cr): 0.5% by weight or less and calcium (Ca) : It may further include one or more of 0.0035% by weight or less.

몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)

몰리브덴은 강도 향상 및 소입성 증가에 효과가 있는 원소이다.Molybdenum is an element that is effective in improving strength and increasing quenchability.

본 발명에 따른 고강도 강판은 몰리브덴을 0.2 중량% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다. 몰리브덴이 0.2 중량%를 초과하여 첨가될 경우 용접 열영향부(HAZ) 인성이 저하될 수 있다.
In the high strength steel sheet according to the present invention, molybdenum is preferably added at 0.2% by weight or less. If molybdenum is added in excess of 0.2% by weight, the weld heat affected zone (HAZ) toughness may be lowered.

바나듐(V)Vanadium (V)

바나듐은 결정립계에 피닝(pinning)으로 작용하여 강도 향상에 기여하는 원소이다. Vanadium is an element that contributes to strength improvement by pinning at grain boundaries.

바나듐은 본 발명에 따른 고강도 강판 전체 중량의 0.03 중량% 이하의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 바나듐(V)의 함량이 0.03 중량%를 초과할 경우 강판의 제조 비용이 상승하고, 저온 인성이 감소하는 문제점이 있다.
Vanadium is preferably added in an amount ratio of 0.03% by weight or less of the total weight of the high strength steel sheet according to the present invention. If the content of vanadium (V) exceeds 0.03% by weight, the manufacturing cost of the steel sheet increases, there is a problem that low temperature toughness decreases.

크롬(Cr)Chrome (Cr)

크롬(Cr)은 고강도 강판의 강도를 향상시키고 소입성을 증가시키는 역할을 한다.Chromium (Cr) serves to improve the strength and hardenability of the high strength steel sheet.

다만, 크롬의 함량이 본 발명에 따른 고강도 강판 전체 중량의 0.5 중량%를 초과할 경우 용접 열영향부 인성을 저하시킬 수 있다. 따라서, 크롬의 함량은 0.5 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
However, when the content of chromium exceeds 0.5% by weight of the total weight of the high strength steel sheet according to the present invention, the weld heat affected zone toughness may be reduced. Therefore, the content of chromium is preferably limited to 0.5% by weight or less.

칼슘(Ca)Calcium (Ca)

칼슘은 MnS 개재물의 형상을 제어하고 저온인성을 향상시키는 원소로 사용된다. 그러나 과도한 Ca첨가는 다량의 CaO-CaS가 형성되고 서로 결합하여 조대한 개재물을 형성할 수 있으므로 강의 청정도 저하는 물론 용접성을 확보하기 위하여 그 상한을 0.0035 중량%로 한정한다.
Calcium is used as an element to control the shape of MnS inclusions and to improve low temperature toughness. However, excessive Ca addition may form a large amount of CaO-CaS and combine with each other to form coarse inclusions. Therefore, the upper limit is limited to 0.0035% by weight in order to reduce cleanliness of steel and to secure weldability.

미세조직Microstructure

본 발명에 따른 고강도 강판은 전술한 성분계를 가지며 또한 내부 조직의 종류에 대하여 추가적으로 한정될 필요가 있다.The high strength steel sheet according to the present invention has the above-described component system and needs to be further defined with respect to the type of internal structure.

본 발명의 내부 미세조직은 전체 조직의 단면 조직 면적률로 80% 이상의 베이나이트 조직을 가질 수 있다. 본 발명에 따른 고강도 강판은 저합금강이면서도 용접부(HAZ) 인성을 확보하기 위하여 충분한 강도를 얻을 수 있는 베이나이트 조직을 주체로 해야 할 필요성이 있기 때문이다.
The internal microstructure of the present invention may have a bainite structure of 80% or more in the cross sectional area ratio of the entire tissue. This is because the high-strength steel sheet according to the present invention needs to be mainly made of bainite structure, which is low alloy steel and can obtain sufficient strength in order to secure weld (HAZ) toughness.

고강도 강판의 제조 방법Method of manufacturing high strength steel sheet

도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 고강도 강판의 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.1 is a flow chart schematically showing a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention.

도 1에 의하면, 도시된 고강도 강판의 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110)와 상기 재가열된 강판을 오스테나이트 재결정온도 영역에서 압연하는 1차 열간 압연 단계(S120), 상기 1차 열간 압연된 강판을 미재결정온도 영역에서 압연하는 2차 열간 압연 단계(S130), 상기 2차 열간 압연된 강판을 오스테나이트-페라이트 이상역에서 압연하는 3차 열간 압연 단계(S140) 및 상기 3차 열간 압연된 강판을 냉각하는 냉각 단계(S150)를 포함하는 것을 특징으로 한다.
According to Figure 1, the method of manufacturing a high strength steel sheet shown in the slab reheating step (S110) and the first hot rolling step (S120) of rolling the reheated steel sheet in the austenite recrystallization temperature region, the first hot rolled steel sheet The secondary hot rolling step (S130) for rolling in the unrecrystallized temperature region, the third hot rolling step (S140) for rolling the second hot rolled steel sheet in an austenite-ferrite or more station and the third hot rolled steel sheet It characterized in that it comprises a cooling step (S150) to cool.

슬라브 재가열Reheat slab

탄소(C) : 0.05 ~ 0.12 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 3 중량%, 인(P) : 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0.01 중량% 이하, 구리(Cu)+니켈(Ni) : 0.1 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.002 ~ 0.05 중량%, 티타늄(Ti) : 0.005 ~ 0.03 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.002 ~ 0.006 중량%, 마그네슘(Mg) : 0.002 ~ 0.05 중량% 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강판 슬라브를 마련하고 상기 슬라브를 재가열한다.Carbon (C): 0.05 to 0.12 wt%, Silicon (Si): 0.05 to 0.3 wt%, Manganese (Mn): 1.2 to 3 wt%, Phosphorus (P): 0.02 wt% or less, Sulfur (S): 0.01 wt% % Or less, Copper (Cu) + Nickel (Ni): 0.1 wt% or less, Aluminum (Al): 0.002 to 0.05 wt%, Titanium (Ti): 0.005 to 0.03 wt%, Niobium (Nb): 0.005 to 0.05 wt% Nitrogen (N): 0.002 to 0.006% by weight, magnesium (Mg): 0.002 to 0.05% by weight and a steel sheet slab made of the remaining Fe and other unavoidable impurities are prepared and reheated.

강판 슬라브는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다. 강판 슬라브의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분을 재고용한다. Steel sheet slabs may be obtained through a continuous casting process after obtaining molten steel of a desired composition through a steelmaking process. Through reheating of the steel slabs, the segregated components are cast again.

이때, 슬라브 재가열 온도는 1150 ~ 1200℃의 온도범위에서 실시되는 것이 바람직하다.At this time, the slab reheating temperature is preferably carried out in a temperature range of 1150 ~ 1200 ℃.

슬라브 재가열 온도가 1150℃ 미만일 경우, 연속 주조시에 편석된 성분이 재고용되지 못하며, 열간 압연시 압연 부하가 커지는 문제점이 있다. If the slab reheating temperature is less than 1150 ℃, the segregated components during continuous casting is not reusable, there is a problem that the rolling load increases during hot rolling.

반대로 슬라브 재가열 온도가 1200℃를 초과하는 경우 산화중량 증가에 따른 손실이 크고, 또한 과도한 가열 공정으로 인하여 고강도 강판의 제조 비용을 증가시킨다.
On the contrary, when the slab reheating temperature exceeds 1200 ° C., the loss due to the increase in the oxidation weight is large, and the manufacturing cost of the high strength steel sheet is increased due to the excessive heating process.

다단 열간 압연Multi-stage hot rolling

본 발명에 따른 고강도 강판이 저온 인성을 확보하기 위해서는 결정립이 미세한 크기로 존재하여야 한다. 이를 위해서는 압연온도 및 압하율을 제어하여 원하는 성질을 얻을 수 있다. 본 발명의 압연 단계는 세 온도 영역에서 수행하는 것을 특징으로 한다.In order to secure the low temperature toughness of the high strength steel sheet according to the present invention, grains should be present in a fine size. For this purpose, desired properties can be obtained by controlling the rolling temperature and the reduction ratio. The rolling step of the invention is characterized in that it is carried out in three temperature zones.

1차 열간 압연 단계(S120)에서는 상기 슬라브 재가열 단계(S110)를 통하여 재가열된 고강도 강판 슬라브를 오스테나이트 재결정온도 영역에서 열간 압연한다. In the first hot rolling step (S120), the high-strength steel sheet slab reheated through the slab reheating step (S110) is hot rolled in the austenite recrystallization temperature range.

이때, 1차 열간 압연 단계의 온도 영역은 950 ~ 1000 ℃에서 실시되는 것이 바람직하다. 상기의 온도 범위에서 압연을 실시할 경우 오스테나이트 재결정을 통하여 결정립을 작게 하는 효과를 가질 수 있다. 이는 강판의 인성을 향상시키는 역할을 한다.At this time, the temperature range of the first hot rolling step is preferably carried out at 950 ~ 1000 ℃. When rolling in the above temperature range may have the effect of reducing the crystal grains through austenite recrystallization. This serves to improve the toughness of the steel sheet.

2차 열간 압연 단계의 온도 영역은 미재결정역인 850 ~ 900 ℃에서 실시되는 것이 바람직하며, 3차 열간 압연 단계는 오스테나이트-페라이트 이상역인 780 ~ 820 ℃에서 실시되는 것이 바람직하다.The temperature range of the secondary hot rolling step is preferably carried out at 850 ~ 900 ℃ the unrecrystallized zone, the third hot rolling step is preferably carried out at 780 ~ 820 ℃ austenite-ferrite or more.

상기의 온도 범위에서 다단 압연을 실시할 경우 결정립 내부의 변형에 의하여 이후 강판의 냉각시 페라이트 및 베이나이트 조직 변태를 용이하게 해준다.When the multi-stage rolling is performed in the above temperature range, deformation of the internal grains facilitates transformation of ferrite and bainite structure during cooling of the steel sheet.

상기 다단 열간 압연 단계를 거친 강판의 누적 압하율은 60%이상이 될 수 있다.
The cumulative reduction ratio of the steel sheet subjected to the multi-stage hot rolling step may be 60% or more.

냉각Cooling

냉각 단계(S150)에서는 열간 압연된 강판을 냉각하는 단계이다.In the cooling step S150, the hot rolled steel sheet is cooled.

이때, 냉각 단계는 열간 압연된 강판을 300 ~ 500 ℃까지 실시할 수 있다. 바람직하게는 400 ℃ 부근 까지 냉각을 실시할 수 있다. 냉각 종료 온도가 300 ℃ 미만인 경우에는 과다 냉각으로 인한 판 뒤틀림 등의 문제가 발생할 수 있고, 500 ℃를 초과하는 경우에는 강판 내부의 미세한 결정립과 베이나이트 상이 충분히 형성되기 어려운 문제점이 발생할 수 있다.At this time, the cooling step may be carried out to the hot-rolled steel sheet to 300 ~ 500 ℃. Preferably, cooling can be performed to around 400 ° C. If the cooling end temperature is less than 300 ℃ may cause problems such as plate distortion due to over-cooling, if it exceeds 500 ℃ may be a problem that the fine grains and bainite phase inside the steel sheet is difficult to form sufficiently.

본 발명에서 냉각 방식은 특별히 제한되지 않는다. 공냉 방식과 수냉 방식을 모두 사용할 수 있다. In the present invention, the cooling method is not particularly limited. Both air cooling and water cooling can be used.

상기 냉각 과정에서 냉각 속도는 3 ~ 60 ℃/s로 실시되는 것이 바람직하다. 바람직하게는 5 ℃/s 이상으로 실시될 수 있다. 냉각 속도가 3℃/s 미만일 경우 결정립 성장에 의하여 조직의 미세화가 달성되지 않을 수 있으며, 냉각 속도가 60℃/s를 초과할 경우 강판의 강도 확보에는 유리하나 저온인성 저하 등의 문제점이 발생할 수 있다.
In the cooling process, the cooling rate is preferably carried out at 3 ~ 60 ℃ / s. Preferably it may be carried out at 5 ℃ / s or more. If the cooling rate is less than 3 ℃ / s, the microstructure of the tissue may not be achieved by grain growth, and if the cooling rate exceeds 60 ℃ / s, it is advantageous to secure the strength of the steel sheet, but problems such as low temperature toughness may occur. have.

슬라브 재가열 단계 전 냉각 속도 제어Cooling rate control before slab reheat phase

일반적으로 알려진 결정입경과 석출물의 체적율 관계에서 결정입경 100 ㎛ 이하의 조직을 가진 강판을 만들기 위해서는 TiN 석출물 입자경이 0.4 ㎛ 이하가 되어야 한다. 이를 위해서는 강판 슬라브의 응고점 부근에서 800 ℃까지의 냉각속도를 0.1 ~ 60 ℃/s 로 제어하여 상기의 특성을 확보할 수 있다. 상기 강판 슬라브의 응고점 부근은 1450 ~ 1500 ℃이다. 상기 냉각 속도가 0.1 ℃/s 미만이 되면 강판의 결정입경이 조대화 되는 문제점이 발생할 수 있고, 60 ℃/s를 초과하면 강판의 저온 인성이 저하되는 문제점이 발생할 수 있다.
In general, in order to make a steel sheet having a structure having a grain size of 100 μm or less in relation to the known grain size and the volume fraction of the precipitate, the TiN precipitate particle size should be 0.4 μm or less. To this end, by controlling the cooling rate in the vicinity of the solidification point of the steel sheet slab to 800 ℃ to 0.1 ~ 60 ℃ / s to ensure the above characteristics. The freezing point vicinity of the said steel plate slab is 1450-1500 degreeC. When the cooling rate is less than 0.1 ° C / s may cause a problem that the grain size of the steel sheet is coarse may occur, and when the cooling rate exceeds 60 ° C / s may cause a problem that the low-temperature toughness of the steel sheet is lowered.

이상과 같은 과정을 통하여 제조되는 본 발명에 따른 고강도 강판은 전체 조직의 단면 조직 면적률로 80% 이상의 베이나이트 조직을 갖고 -40 ℃에서 용접열영향부(HAZ) 인성이 150 J 이상, 인장강도(TS) 700 MPa 이상의 기계적 특성을 나타낼 수 있다.
High-strength steel sheet according to the present invention manufactured through the above process has a bainite structure of 80% or more in the cross-sectional structure area ratio of the entire structure, the weld heat affected zone (HAZ) toughness at -40 ℃ 150 J or more, tensile strength (TS) can exhibit mechanical properties of 700 MPa or more.

실시예Example

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.Hereinafter, the configuration and operation of the present invention through the preferred embodiment of the present invention will be described in more detail. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since those skilled in the art can sufficiently infer technically.

1. 강판의 제조1. Manufacture of steel plate

A 및 B에 따른 강판에 적용되는 합금 조성은 다음의 표 1과 같다.
Alloy compositions applied to the steel sheets according to A and B are shown in Table 1 below.

[표 1] (조성의 단위 : 중량%) [Table 1] (Unit of composition: wt%)

Figure 112010056023012-pat00001

Figure 112010056023012-pat00001

상기 표 1에 기재된 바와 같은 A 및 B에 따른 조성을 갖는 빔블랭크를 1200℃에서 2시간동안 재가열하고, 가열로에서 빔블랭크 추출 후 바로 열간압연을 실시하여 열간압연된 강판을 제조하였으며, 이후, 열간압연된 강판을 냉각하였다.
The beam blank having a composition according to A and B as described in Table 1 was reheated at 1200 ° C. for 2 hours, and hot rolled immediately after extraction of the beam blank in a heating furnace to prepare a hot rolled steel sheet. The rolled steel sheet was cooled down.

2. 물성 평가2. Property evaluation

표 2는 A 및 B의 제조 방법에 따른 강판의 물성을 나타낸 것이다.
Table 2 shows the physical properties of the steel sheet according to the manufacturing method of A and B.

[표 2][Table 2]

Figure 112010056023012-pat00002

Figure 112010056023012-pat00002

표 2를 참조하면, 실시예에 의한 강판 A는 인장강도가 745 MPa로서, 700 MPa 이상을 만족하는 반면, 비교예 1은 인장강도가 700 MPa 미만에 해당한다. 또한 실시예는 용접부(HAZ) 인성이 162 J로서 150 J 이상을 만족하지만 비교예 2는 용접부(HAZ) 인성이 150 J 이하에 해당한다.Referring to Table 2, the steel sheet A according to the embodiment has a tensile strength of 745 MPa, which satisfies 700 MPa or more, while Comparative Example 1 corresponds to a tensile strength of less than 700 MPa. In addition, the embodiment satisfies the weld HAZ toughness of 150 J or more as 162 J, but the comparative example 2 corresponds to the weld HAZ toughness of 150 J or less.

상기 실시예와 비교예 1을 비교하면, 실시예는 1 ~ 3차 열간 압연 단계를 실시하여 제조되는 반면 비교예 1은 1회의 압연을 통해 제조되었다. 실시예와 같이 1~3차 다단 압연을 실시한 경우, 700 MPa 이상의 인장강도를 확보할 수 있는 것을 확인할 수 있다.Comparing the Example with Comparative Example 1, the Example was prepared by performing the first to third hot rolling step, while Comparative Example 1 was prepared through one rolling. When the first to third multi-stage rolling as in the embodiment, it can be confirmed that the tensile strength of 700 MPa or more can be secured.

또한, 실시예와 비교예 2를 비교하면, 실시예는 Mn의 함유량이 2.5 중량%인 반면에 비교예 2는 Mn의 함유량이 0.5 중량%에 해당한다. 강판의 Mn 함유량이 1.2 ~ 3 중량% 범위를 벗어나는 경우 HAZ 인성이 열화되는 것을 확인할 수 있다. 이는 도면 2에 도시된 그래프를 통해 알 수 있다.
In addition, when comparing Example and Comparative Example 2, in Example, the content of Mn is 2.5% by weight, while in Comparative Example 2, the content of Mn is 0.5% by weight. When the Mn content of the steel sheet is outside the range of 1.2 to 3% by weight, it can be seen that the HAZ toughness deteriorates. This can be seen through the graph shown in FIG.

결과적으로 본 발명에 따른 고강도 강판은 비교적 합금비용이 낮은 Mn을 다량 함유하고 다단 압연 과정에서 냉각속도의 조절 및 최종 조직의 제한에 의하여 템퍼링처리를 수행하지 않고서도 고강도 고인성 강판을 얻을 수 있다.
As a result, the high strength steel sheet according to the present invention contains a large amount of Mn having a relatively low alloy cost, and can obtain a high strength high toughness steel sheet without performing a tempering treatment by controlling the cooling rate and limiting the final structure in the multi-stage rolling process.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.

S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 1차 열간 압연 단계
S130 : 2차 열간 압연 단계
S140 : 3차 열간 압연 단계
S150 : 냉각 단계S110: Slab reheating step
S120: first hot rolling step
S130: secondary hot rolling step
S140: 3rd hot rolling step
S150: Cooling Step

Claims (13)

탄소(C) : 0.05 ~ 0.12 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.3 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 3 중량%, 인(P) : 0 초과 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0 초과 0.01 중량% 이하, 구리(Cu)+니켈(Ni) : 0 초과 0.1 중량% 이하, 알루미늄(Al) : 0.002 ~ 0.05 중량%, 티타늄(Ti) : 0.005 ~ 0.03 중량%, 니오븀(Nb) : 0.005 ~ 0.05 중량%, 질소(N) : 0.002 ~ 0.006 중량%, 마그네슘(Mg) : 0.002 ~ 0.05 중량% 및 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강판 슬라브를 재가열하는 슬라브 재가열 단계;
상기 재가열된 강판을 오스테나이트 재결정온도 영역에서 압연하는 1차 열간 압연 단계;
상기 1차 열간 압연된 강판을 미재결정온도 영역에서 압연하는 2차 열간 압연 단계;
상기 2차 열간 압연된 강판을 오스테나이트-페라이트 이상역에서 압연하는 3차 열간 압연 단계; 및
상기 3차 열간 압연된 강판을 냉각하는 냉각 단계;를 포함하는 고강도 강판의 제조 방법.
Carbon (C): 0.05 to 0.12% by weight, Silicon (Si): 0.05 to 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.2 to 3% by weight, phosphorus (P): more than 0 and 0.02% by weight or less, sulfur (S): More than 0 and 0.01% by weight or less, copper (Cu) + nickel (Ni): more than 0 and 0.1% by weight or less, aluminum (Al): 0.002 to 0.05% by weight, titanium (Ti): 0.005 to 0.03% by weight, niobium (Nb) A slab reheating step of reheating the steel sheet slab consisting of: 0.005 to 0.05% by weight, nitrogen (N): 0.002 to 0.006% by weight, magnesium (Mg): 0.002 to 0.05% by weight and the remaining Fe and other unavoidable impurities;
A primary hot rolling step of rolling the reheated steel sheet in an austenite recrystallization temperature region;
A secondary hot rolling step of rolling the primary hot rolled steel sheet in an unrecrystallized temperature region;
A third hot rolling step of rolling the second hot rolled steel sheet in an austenite-ferrite or higher region; And
Cooling step of cooling the third hot-rolled steel sheet; manufacturing method of a high strength steel sheet comprising a.
제1항에 있어서,
상기 강판 슬라브는
몰리브덴(Mo) : 0.2 중량% 이하, 바나듐(V) : 0.03 중량% 이하, 크롬(Cr) : 0.5 중량% 이하 및 칼슘(Ca) : 0.0035 중량% 이하 중 1종 이상을 더 포함하고, 나머지 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 것을 특징으로 하는 고강도 강판의 제조 방법.
The method of claim 1,
The steel slab is
Molybdenum (Mo): 0.2% by weight or less, Vanadium (V): 0.03% by weight or less, chromium (Cr): 0.5% by weight or less, and calcium (Ca): 0.0035% by weight or less, and further comprises the remaining Fe And other inevitable impurities.
제1항에 있어서,
상기 슬라브 재가열 단계는
1150 ~ 1200 ℃의 온도에서 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판의 제조 방법.
The method of claim 1,
The slab reheating step
Method for producing a high strength steel sheet, characterized in that carried out at a temperature of 1150 ~ 1200 ℃.
제1항에 있어서,
상기 1차 열간 압연 단계는
950 ~ 1000℃의 온도에서 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판의 제조 방법.
The method of claim 1,
The first hot rolling step is
Process for producing a high strength steel sheet, characterized in that carried out at a temperature of 950 ~ 1000 ℃.
제1항에 있어서,
상기 2차 열간 압연 단계는
850 ~ 900℃의 온도에서 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판의 제조 방법.
The method of claim 1,
The secondary hot rolling step is
Method for producing a high strength steel sheet, characterized in that carried out at a temperature of 850 ~ 900 ℃.
제1항에 있어서,
상기 3차 열간 압연 단계는
780 ~ 820℃의 온도에서 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판의 제조 방법.
The method of claim 1,
The third hot rolling step is
Method for producing a high strength steel sheet, characterized in that carried out at a temperature of 780 ~ 820 ℃.
제1항에 있어서,
상기 3차 열간 압연 단계는
상기 강판의 누적 압하율이 60% 이상이 되도록 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판의 제조 방법.
The method of claim 1,
The third hot rolling step is
A method for producing a high strength steel sheet, characterized in that the cumulative reduction ratio of the steel sheet is 60% or more.
제1항에 있어서,
상기 냉각 단계는
상기 강판을 300 ~ 500 ℃의 온도까지 냉각하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판의 제조 방법.
The method of claim 1,
The cooling step
The steel sheet is cooled to a temperature of 300 ~ 500 ℃ manufacturing method of high strength steel sheet.
제1항에 있어서,
상기 냉각 단계는
3 ~ 60 ℃/s의 냉각속도로 실시되는 것을 특징으로 하는 고강도 강판의 제조 방법.
The method of claim 1,
The cooling step
Method for producing a high strength steel sheet, characterized in that carried out at a cooling rate of 3 ~ 60 ℃ / s.
제1항에 있어서,
상기 슬라브 재가열 단계 이전에 상기 강판을 0.1 ~ 60 ℃/s 의 냉각 속도로 냉각하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판의 제조 방법.
The method of claim 1,
Method for producing a high strength steel sheet, characterized in that the cooling of the steel sheet at a cooling rate of 0.1 ~ 60 ℃ / s before the slab reheating step.
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