KR101185203B1 - 용접성이 우수한 하이드로포밍용 고강도 열연강판 및 그 제조방법 - Google Patents

용접성이 우수한 하이드로포밍용 고강도 열연강판 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

용접성이 우수한 하이드로포밍용 열연강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 하이드로포밍용 열연강판의 제조 방법은 탄소(C): 0.20 ~ 0.26 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.30 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.020 중량% 이하, 니오븀(Nb): 0.010 ~ 0.020 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 860 ~ 900℃로 열간압연하는 단계; 및 상기 열간압연된 슬라브 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 620℃에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

용접성이 우수한 하이드로포밍용 고강도 열연강판 및 그 제조방법{HIGH STRENGTH HOT-ROLLED STEEL FOR HYDROFORMING HAVING EXCELENT WELDING CHARACTERISTIC AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 용접성이 우수한 590MPa급의 하이드로포밍용 고강도 열연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
자동차용 구조 부재로서 각종 단면 형상을 갖는 중공 부재가 사용되고 있다. 이러한 중공 부재는 주로 강판의 프레스 가공에 의해 성형된 부품끼리 스폿 용접(spot welding)으로 접합하여 제조하는 방법이 이용되었다.
최근, 자동차의 구조 부재용 중공 부재에는 충돌시 보다 높은 충격흡수 능력이 요구되므로 더욱 고 강도화된 소재가 요구되고 있다. 그러나 종래의 프레스 성형에 의한 방법으로는 성형 결함이 없으면서 형상 및 치수 정밀도가 우수한 부재를 제조하는 데 어려움이 따르고 있다.
최근, 위의 문제를 해결하기 위해 새로운 성형 방법으로서 하이드로포밍(hydroforming)이 주목받고 있다.
하이드로포밍은 강관 내부에 고압 액체를 주입하여 원하는 형상으로 성형하는 방법으로 강관의 단면 치수를 확관 가공 등으로 변화시켜 복잡한 형상의 부재를 일체로 성형할 수 있고, 나아가 강도 및 내성을 높일 수 있는 우수한 성형 방법 중 하나이다.
이러한 하이드로포밍에 적용되는 소재는 높은 성형성과 가공성을 가질 것이 요구된다.
본 발명의 목적은 고강도 및 성형성이 우수하면서 용접성이 뛰어난 590MPa급의 하이드로포밍용 고강도 열연강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 탄소 함유량이 높은 다른 부품과의 용접성을 향상시킬 수 있는 하이드로포밍용 고강도 열연강판 및 그 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 실시예에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조 방법은 탄소(C): 0.20 ~ 0.26 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.30 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.020 중량% 이하, 니오븀(Nb): 0.010 ~ 0.020 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 860 ~ 900℃로 열간압연하는 단계; 및 상기 열간압연된 슬라브 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 620℃에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 실시예에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판은 탄소(C): 0.20 ~ 0.26 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.30 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.020 중량% 이하, 니오븀(Nb): 0.010 ~ 0.020 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함하고,
미세조직이 페라이트(ferrite) + 펄라이트(pearlite) 복합 조직으로 이루어진 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 방법으로 제조된 하이드로포밍용 고강도 열연강판은 고강도 및 우수한 가공성과 성형성이 요구되는 하이드로포밍용 소재, 특히 590MPa급의 고강도 하이드로포밍 강판으로 활용할 수 있다.
따라서, 본 발명에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판은 자동차 부품의 경량화에 기여할 수 있으며 또한 고강도 기계 구조용 강관과의 용접성을 향상시킬 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 사용예를 나타낸 단면도이다.
도 3은 본 발명의 실시예에 따라 제조된 열연 시편의 미세조직을 나타낸 사진이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 용접성이 우수한 하이드로포밍용 고강도 열연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
본 발명에 따른 용접성이 우수한 하이드로포밍용 고강도 열연강판은 탄소(C): 0.20 ~ 0.26 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.30 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.020 중량% 이하, 니오븀(Nb): 0.010 ~ 0.020 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함하고, 미세조직이 페라이트(ferrite) + 펄라이트(pearlite) 복합 조직으로 이루어진다.
이에 더불어, 상기 열연강판에는 황(S) : 0.010 중량% 이하 및 질소(N): 0.006 중량% 이하가 포함되어 있을 수 있다.
이때, 상기 열연강판은 590MPa 이상의 인장강도(TS) 및 24% 이상의 연신율(EL)을 갖는다. 또한, 상기 열연강판은 0.16 이상의 가공경화지수(n-value) 및 72% 미만의 항복비(YP/TS)를 갖는다.
이하, 본 발명에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
탄소(C)
탄소(C)는 강의 강도 증가에 기여하는 원소이다. 본 발명에 따른 열연강판은 충분한 강도 및 용접성을 확보하기 위하여, 고탄소 영역에 해당하는 상대적으로 많은 양의 탄소를 함유한다.
상기 탄소는 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.20 ~ 0.26 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소 함량이 0.20 중량% 미만인 경우, 원하는 인장강도를 확보하기 어렵고, 용접하고자 하는 부품과의 용접부에서 용접 불량이 발생할 수 있는 소지가 있다. 이와 반대로, 탄소 함량이 0.26 중량%를 초과할 경우에는 성형성이 저하되는 문제가 있다. 따라서, 상기 탄소의 함량은 위에 제시한 범위 내에서 선택하는 것이 바람직하다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 강도 확보에 기여하며, 특히, 강 중에 잔존하는 산소를 제거하기 위한 탈산제의 기능을 한다.
상기 실리콘은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.05 ~ 0.30 중량%로 첨가하는 것이 바람직하다. 실리콘의 함량이 0.05 중량% 미만일 경우 탈산 효과가 불충분하다. 이와 반대로, 실리콘의 함량이 0.30 중량%를 초과할 경우에는 용접성이 저하될 가능성이 높으며, 열간압연 공정시 적 스케일(red scales)을 생성시킴으로써 표면 품질을 저하시키는 문제점이 있다.
한편, 상기 실리콘은 망간(Mn)과의 관계에서, 6 ≤ [Mn]/[Si] ≤ 9 ([ ]는 각 성분의 중량%)가 되도록 첨가되는 것이 바람직하다. 이는 전기저항용접(ERW)을 이용한 조관시 용접부에 고상의 개재물이 존재하는 것을 방지하기 위한 것으로, [Mn]/[Si]가 6 내지 9인 경우, Mn-Si계 산화물의 용융 온도가 용접 온도보다 낮아져, ERW 조관 공정에서 액상의 산화물이 용접부 밖으로 배출되기 때문에 건전한 용접부를 얻을 수 있다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 강의 강도 및 인성을 증가시키고 강의 소입성을 증가시키는 원소로서, 망간의 첨가는 탄소의 첨가보다도 강도 상승시 연성의 저하가 적다.
상기 망간은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 1.2 ~ 1.5 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 함량이 1.2 중량% 미만일 경우에는 탄소 함량이 높아도 강도의 확보가 불충분하다는 문제가 있다. 이와 반대로, 망간의 함량이 1.5 중량%를 초과할 경우에는 MnS계 비금속개재물의 양이 증가하는 데 기인하여 용접시 크랙 발생 등의 결함을 유발할 수 있다.
인(P)
인(P)은 강판 제조시 편석 가능성이 큰 원소로서, 중심 편석은 물론 미세 편석도 형성하여 재질에 좋지 않은 영향을 주며, 또한 성형 후 일정 시간이 지난 후에 파괴가 되는 지연 파괴의 원인이 된다.
따라서, 인(P)의 함량은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.020 중량% 이하로 제한되는 것이 바람직하다.
황(S)
황(S)은 망간과 결합하여 MnS 와 같은 비금속개재물을 형성하여 조관 공정 중에 후크 크랙과 같은 결함을 발생시킨다. 따라서, 황(S)의 함량은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.010 중량% 이하로 제한되는 것이 바람직하다.
니오븀(Nb)
니오븀(Nb)은 강 중에 Nb(C, N) 형태의 석출 또는 Fe 내 고용 강화를 통하여 제조되는 구조용 강재의 강도를 향상시킨다. 특히, 니오븀(Nb)계 석출물들은 슬라브 재가열이 이루어지는 1180℃ 이상의 가열로에서 고용된 후 열간압연 과정에서 미세하게 석출되어 강의 강도를 효과적으로 증가시킨다.
상기 니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.010 ~ 0.020 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 함량이 0.010 중량% 미만일 경우에는 니오븀 첨가에 따른 강도 향상 효과가 불충분하며, 이와 반대로 니오븀(Nb)의 함량이 0.020 중량%를 초과할 경우에는 제조 비용을 상승시키는 요인으로 작용할 뿐 아니라 저온 충격 특성이 열화되는 문제점이 있다.
질소(N)
질소(N)는 불가피한 불순물로서, 다량 첨가시 고용 질소가 증가하여 제조되는 구조용 강재의 성형성 등을 저하시킨다. 따라서, 질소의 함량은 본 발명에 따른 구조용 강재 전체 중량의 0.0060 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
이하, 본 발명에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조 방법은 열간압연 단계(S110) 및 권취 단계(S120)를 포함한다.
열간압연 단계(S110)에서는 탄소(C): 0.20 ~ 0.26 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.30 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.020 중량% 이하, 니오븀(Nb): 0.010 ~ 0.020 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 860 ~ 900 ℃로 열간압연한다.
슬라브 판재에는 황(S) : 0.010 중량% 이하 및 질소(N): 0.006 중량% 이하가 포함되어 있을 수 있다.
또한, 상기 슬라브 판재는 6 ≤ [Mn]/[Si] ≤ 9 (여기서, [ ]는 각 성분의 중량%)를 만족하는 범위에서 실리콘(Si) 및 망간(Mn)이 포함될 수 있다.
열간압연 단계(S110)에서 마무리 압연온도(FDT)는 860 ~ 900℃인 것이 바람직하다. 열간압연 공정에서 마무리 압연온도가 900℃를 초과하는 경우, 압연 후의 오스테나이트의 결정립이 조대화된다. 이에 따라 변태 후의 페라이트의 결정립도 조대화되어 인성을 저하시키고 강도에도 불리하게 작용한다. 이와 반대로, 마무리 압연온도가 860℃ 미만으로 너무 낮으면 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 문제를 일으킬 수 있다.
한편, 본 발명에서는 열간압연 전에 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1180 ~ 1220℃로 재가열하는 과정을 더 포함할 수 있다. 슬라브 재가열에 의하여 주조시 편석된 성분이 재고용될 수 있다.
이때, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1180℃ 미만이면 주조시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하고, 니오븀(Nb) 등의 석출물 용해가 충분히 이루어지지 않는 문제점이 있다. 이와 반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1220℃를 초과하면 오스테나이트 결정입도가 증가하여 최종 미세 조직의 페라이트가 조대화되어 강도 확보가 어려울 수 있으며, 과도한 가열 공정으로 인하여 강판의 제조 비용만 상승할 수 있다.
다음으로, 권취 단계(S120)에서는 열간압연된 슬라브 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 620℃에서 권취한다.
권취 단계(S120)에서 권취 온도(CT)는 580 ~ 620℃인 것이 바람직하다. 이와 같은 권취 온도는 상대적으로 높은 온도 영역에 해당하는데, 권취 온도가 높아지면 페라이트 결정립 크기가 증가하고 가공 경화 지수(n-value)가 증가하게 된다. 그러나, 권취온도가 620℃를 초과할 경우에는 결정립 크기가 매우 커지게 되어 강도의 저하와 더불어 연신율(EL)도 감소하는 결과가 나타난다.
이와 반대로, 권취온도가 580℃ 미만일 경우에는 페라이트 결정립 크기의 감소와 더불어 페라이트 내의 탄소 고용도도 증가하게 되고, 또한 미세립의 형상도 침상(acicular) 타입으로 바뀌면서 강도는 증가하고 이에 따라 연신율은 감소한다.
상기 제시된 합금 성분 및 열간압연 조건을 통하여 제조되는 열연강판의 최종 미세조직은 페라이트(ferrite) + 펄라이트(pearlite) 복합 조직을 포함할 수 있다.
이에 더불어, 제조되는 열연강판은 590MPa 이상, 대략 590 ~ 620MPa 정도의 인장강도(TS)와 24% 이상의 연신율(EL)을 가질 수 있다. 또한, 제조되는 열연강판은 0.16 이상, 대략 0.16 ~ 0.20의 가공경화지수(n-value) 및 72% 미만의 항복비(YP/TS)를 가질 수 있다.
이와 같이, 본 발명에 따른 열연강판이 590MPa 이상의 인장강도를 가지면서도 높은 연신율과 가공경화지수를 갖는 것은 합금 성분계의 조절과 열간압연시 마무리 압연온도(FDT) 및 권취 온도(CT)의 설정을 통한 미세조직 제어에 의한 것이라 볼 수 있다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 사용예를 나타낸 도면으로, 보다 구체적으로는 자동차의 차륜부 및 현가장치의 일부를 확대하여 나타낸 단면도이다.
도 2에 도시된 바와 같이, 차륜부의 바퀴(210)가 현가장치의 트레일링암(220)에 체결되고, 상기 트레일링암(220)이 현가장치의 차축(230)에 용접된 상태를 나타내고 있다.
이때, 상기 트레일링암(220)은 본 발명의 실시예에 따른 하이드로포밍용 열연강판으로 제작되고, 상기 차축(230)은 CTBA(crossed tubular beam axle)용 강판과 같은 탄소 함유량이 상대적으로 높은 강종으로 제작된다.
이때, 상기 CTBA용 강판으로 이루어진 차축(230)은 탄소 함유량이 0.22 ~ 0.26 중량%이고, 망간 함유량이 1.0 ~ 1.5 중량%로 제작되기 때문에 탄소 함유량이 0.22 중량% 미만의 열연강판으로 제작된 트레일링암(220)과는 탄소당량 차이에 의해 용접성이 저하되는 문제가 있어 왔다.
그러나, 본 발명에 따른 하이드로포밍용 열연강판으로 제작된 트레일링암(220)은 탄소함유량 및 망간 함유량이 상대적으로 높아 CTBA용 강판으로 이루어진 차축(230)과의 용이한 용접성을 확보할 수 있게 된다.
따라서, 본 실시예에 따른 하이드로포밍용 열연강판으로 제작된 트레일링암은 CTBA용 강판으로 이루어진 차축 간의 탄소당량이 유사하여 용접성을 향상시킬 수 있게 된다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 열연시편의 제조
표 1에 기재된 조성을 갖는 시편을 진공 용해로에서 용해하여 잉곳트(ingot)로 제작한 후, 1205℃에서 슬라브 재개열하고, 마무리 압연온도 880℃로 열간압연한 후, 600℃까지 냉각하였다.
(단위 : 중량%)
구분 C Si Mn P S Nb N 용접당량(%)
실시예 0.2367 0.176 1.394 0.015 0.0021 0.014 0.0022 0.47
2. 기계적 특성 평가
표 2는 제조된 열연시편의 기계적 특성 평가 결과를 나타낸 것이다.
구분 YP(MPa) TS(MPa) EL(%) n-value 항복비(%) U-EL(%)
실시예 453.5 591.3 30.0 0.17 71.0 15.0
표 2를 참조하면, 본 발명의 실시예에 해당하는 열연강판의 경우 인장강도 : 590~620MPa, 연신율(EL) : 24% 이상, 가공경화지수(n-value) : 0.16 이상, 항복비(YP/TS) 72% 미만을 모두 만족하는 것을 볼 수 있다.
또한, 상기 열연강판은 15.0%의 균일 연신율(U-EL)을 나타내어, 14% 이상의 U-EL을 확보할 수 있었다.
상술한 바와 같이, 본 발명에 따른 하이드로포밍용 열연강판은 590MPa 이상의 인장강도(TS)를 가지면서, 아울러 가공성 및 성형성이 우수하므로, 하이드로포밍이 적용되는 자동차 부품 등의 경량화에 기여할 수 있으며, 또한 고강도 기계 구조용 강관으로의 사용이 가능하다.
도 3은 본 발명의 실시예에 따라 제조된 열연 시편의 미세조직을 나타낸 사진이다.
도 3에 도시된 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따라 제조된 열연 시편의 미세조직은 페라이트(a) + 펄라이트(b) 복합 조직으로 이루어짐을 확인할 수 있다.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
S110 : 열간압연 단계 S120 : 권취 단계
200 : 차륜부 210 : 바퀴
220 : 트레일링암 230 : 차축

Claims (8)

  1. 탄소(C): 0.20 ~ 0.26 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.30 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.020 중량% 이하, 니오븀(Nb): 0.010 ~ 0.020 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 860 ~ 900℃로 열간압연하는 단계; 및
    상기 열간압연된 슬라브 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 580 ~ 620℃에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 열간압연하는 단계 이전에,
    상기 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1180 ~ 1220℃로 재가열하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 슬라브 판재에는
    황(S) : 0.010 중량% 이하 및 질소(N): 0.006 중량% 이하가 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조 방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 슬라브 판재는
    6 ≤ [Mn]/[Si] ≤ 9 (여기서, [ ]는 각 성분의 중량%)를 만족하는 범위에서 실리콘(Si) 및 망간(Mn)이 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 하이드로포밍용 고강도 열연강판의 제조 방법.
  5. 탄소(C): 0.20 ~ 0.26 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.30 중량%, 망간(Mn) : 1.2 ~ 1.5 중량%, 인(P) : 0.020 중량% 이하, 니오븀(Nb): 0.010 ~ 0.020 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함하고,
    미세조직이 페라이트(ferrite) + 펄라이트(pearlite) 복합 조직으로 이루어지며, 590MPa 이상의 인장강도(TS) 및 24% 이상의 연신율(EL)을 갖는 것을 특징으로 하는 하이드로포밍용 고강도 열연강판.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 열연강판에는
    황(S) : 0.010 중량% 이하 및 질소(N): 0.006 중량% 이하가 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 하이드로포밍용 고강도 열연강판.
  7. 삭제
  8. 제5항에 있어서,
    상기 열연강판은
    0.16 이상의 가공경화지수(n-value) 및 72% 미만의 항복비(YP/TS)를 갖는 것을 특징으로 하는 하이드로포밍용 고강도 열연강판.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JP2009057620A (ja) 2007-09-03 2009-03-19 Sumitomo Metal Ind Ltd ハイドロフォーム用電縫管及びその素材鋼板と、これらの製造方法
JP2009521603A (ja) 2005-12-26 2009-06-04 ポスコ 溶融亜鉛メッキ特性に優れた高加工性高強度鋼板の製造方法

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