KR101568550B1 - 변형능이 우수한 라인파이프용 강판 및 그 제조방법 - Google Patents
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Abstract
변형능이 우수한 라인파이프용 강판 및 그 제조방법이 개시된다. 본 발명의 일 측면인 변형능이 우수한 라인파이프용 강판은 중량%로, C: 0.03~0.07%, Si: 0.05~0.2%, Mn: 0.5~3.0%, Ni: 0.01~0.3%, Cr: 0.1~0.3%, Nb: 0.01~0.1%, Ti: 0.005~0.02%, Al: 0.05% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며, 미세조직은 60~75면적%의 다각형 페라이트(Polygonal Ferrite), 15~32면적%의 침상형 페라이트(Acicular Ferrite) 및 3~10면적%의 제2상을 포함한다.
Description
본 발명은 변형능이 우수한 라인파이프용 강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
최근 건설되고 있는 라인파이프는 우수한 강도 및 인성과 함께 우수한 변형능이 요구된다. 특히 동토지대 등의 가혹한 환경에서 일어나는 지반의 움직임이나 구조물 자체의 하중, 지진 등에 의해 수반되는 점진적인 또는 급격한 변형에 대한 파괴저항성을 증가시키기 위하여 우수한 저온인성과 함께 우수한 변형능에 대한 요구가 더욱 증가하고 있다. 라인파이프용 강은 조관 후 실제로 내식 코팅을 한 후 매설되는데 이 때 균일 연신율이 큰 폭으로 떨어져 변형능이 저하되는 문제점을 가지고 있다. 이에 대해 코팅 시 200℃의 코팅 온도에서 Cottrell 분위기가 형성되고 페라이트 내부에 고용되어 있던 탄소 원자가 전위에 고착되어 항복점 현상이 일어나 균일 연신율이 낮아진다고 알려져 있다.
균일 연신율이 저하되는 현상을 조장하는 페라이트 내부의 탄소 원자의 양을 줄이기 위하여 Ti계 또는 Nb계 탄화물을 이용하는 방법과 시멘타이트를 석출시켜 페라이트 내부의 탄소 원자를 제거하는 방법들이 알려져 있다. 이 중 Ti계 또는 Nb계 탄화물은 600℃ 이상의 고온에서 생성되므로 그 이하의 온도에서도 탄소 원자를 줄이기 위해서는 시멘타이트를 석출시키는 것이 안정적이다. 따라서 시멘타이트의 생성을 억제하는 Si과 같은 원소의 함량을 줄이는 것이 바람직하다. 하지만 실리콘은 알루미늄을 보조하여 용강을 탈산하는 역할을 수행하고 고용강화 원소로도 효과를 나타내기 때문에 0.01 중량% 이상 첨가해야 한다는 기존 보고들이 있어 최적의 실리콘 함량을 찾는 것이 중요하다.
한편, 기존의 고변형능 라인파이프용 강은 다각형 페라이트(Polygonal Ferrite, PF)를 주조직으로 하였다. 하지만 이러한 고변형능 강은 전위 밀도가 높은 저온 변태상 및 이차상의 분율이 지나치게 낮아 인장 시험 시 불연속 항복 거동이 나타나는 문제점이 있었다. 따라서 상기 저온변태상 및 이차상을 일정 수준 이상으로 형성시키고, 이를 미세하고 고르게 분포시키고자 하는 연구가 많이 이루어져 왔으나, 현재까지 효과적인 방법은 제시된 바 없는 실정이다.
본 발명의 일 측면은, 변형능이 매우 우수한 라인파이프용 강판 및 그 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위하여, 본 발명의 일 측면은 중량%로, C: 0.03~0.07%, Si: 0.05~0.2%, Mn: 0.5~3.0%, Ni: 0.01~0.3%, Cr: 0.1~0.3%, Nb: 0.01~0.1%, Ti: 0.005~0.02%, Al: 0.05% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하며, 미세조직은 60~75면적%의 다각형 페라이트(Polygonal Ferrite), 15~32면적%의 침상형 페라이트(Acicular Ferrite) 및 3~10면적%의 제2상을 포함하는 변형능이 우수한 라인파이프용 강판을 제공한다.
또한, 본 발명의 다른 일 측면은 중량%로, C: 0.03~0.07%, Si: 0.05~0.2%, Mn: 0.5~3.0%, Ni: 0.01~0.3%, Cr: 0.1~0.3%, Nb: 0.01~0.1%, Ti: 0.005~0.02%, Al: 0.05% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 재가열하는 단계; 상기 재가열된 강 슬라브를 Tnr℃ 미만의 온도에서 열간압연하여 열연강판을 얻는 단계; 상기 열연강판을 770~800℃까지 공냉하는 단계; 및 상기 공냉된 열연강판을 400~500℃까지 10~20℃/sec의 속도로 가속냉각하는 단계를 포함하는 변형능이 우수한 라인파이프용 강판의 제조방법을 제공한다.
덧붙여, 상기한 과제의 해결 수단은, 본 발명의 특징을 모두 열거한 것은 아니다. 본 발명의 다양한 특징과 그에 따른 장점 및 효과는 하기의 구체적인 실시형태를 참조하여 보다 상세하게 이해될 수 있을 것이다.
본 발명에 따른 라인파이프용 강판은 2% 예비변형 및 250℃ 에이징 후, 균일 연신율 8% 이상, 항복비 0.88 이하로 변형능이 매우 우수하여, 고변형능을 요구하는 라인파이프 등에 바람직하게 적용될 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 강판의 미세조직을 주사전자현미경으로 관찰하여 나타낸 것이다.
도 2는 조관 조건을 모사하기 위한 시편 채취 방법의 일예를 나타내는 모식도이다.
도 2는 조관 조건을 모사하기 위한 시편 채취 방법의 일예를 나타내는 모식도이다.
이하, 본 발명의 일 측면인 변형능이 우수한 라인파이프용 강판 에 대하여 상세히 설명한다.
먼저, 본 발명 변형능이 우수한 라인파이프용 강판의 합금조성에 대하여 상세히 설명한다. 이때, 특별한 언급이 없는 한 각 성분 함량은 중량%를 의미한다.
탄소(C): 0.03~0.07%
C는 고용강화 및 석출강화에 의해 강을 강화시키는데 효과적인 원소이나, 다량 첨가되게 되면 강의 인성을 저하시키기 때문에 이를 고려하여 첨가하는 것이 바람직하다. 상기 탄소의 함량이 0.03% 미만인 경우에는 마르텐사이트, 펄라이트, 시멘타이트 등의 제 2상을 얻기 어려워 목표하는 강도 확보가 어려우며, 반면, 상기 탄소의 함량이 0.07%를 초과하는 경웨는 강의 인성이 크게 저하되는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 상기 탄소의 함량을 0.03~0.07%로 제한하는 것이 바람직하다.
실리콘(Si): 0.05~0.2%
Si는 용강을 탈산시키는 역할을 할 뿐만 아니라, 고용강화 원소로서 강의 강도를 향상시키는 역할을 하는 원소이다. 본 발명에서 이러한 효과를 얻기 위해서는 상기 실리콘의 함량이 0.05% 이상인 것이 바람직하다. 다만, 상기 실리콘의 함량이 0.2%를 초과하는 경우에는 세멘타이트와 같은 제2상의 생성을 억제하여 변형능이 저하되며, 인성 및 용접성이 저하되는 단점이 있다. 따라서, 본 발명에서는 상기 실리콘의 함량을 0.05~0.2%로 제한함이 바람직하다.
망간(Mn): 0.5~3.0%
Mn은 고용강화 원소로서 강의 강도를 향상시키는 역할을 하며, 또한 탄소 함량이 적은 본 발명에서는 낮은 탄소 함량에 의해 감소된 경화능을 보상하여 마르텐사이트 조직의 형성을 촉진하는 역할을 한다. 상기 망간의 함량이 0.5% 미만인 경우에는 목표하는 강도 확보가 어려우며, 반면, 그 함량이 3.0%를 초과하는 경우에는 슬라브 주조시 중심편석을 조장하고, 강의 인성 및 용접성이 저하되는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 상기 망간의 함량을 0.5~3.0%로 제한함이 바람직하다.
니켈(Ni): 0.01~0.3%
Ni는 탄소 함량이 적은 본 발명에서 현장 용접성을 해치지 않으면서 강의 강도를 향상시키는데 효과적인 원소이다. 상기 니켈의 함량이 0.01% 미만인 경우에는 강의 강도 및 인성이 저하되는 문제가 있다. 한편, 그 함량이 0.3%를 초과하는 경우에는 제조원가가 상승하여 경제적으로 불리하므로, 본 발명에서는 상기 니켈의 함량을 0.01~0.3%로 제한함이 바람직하다.
크롬(Cr): 0.1~0.3%
Cr은 탄소 함량이 낮은 본 발명에서 냉각시 충분한 경화능을 확보하고, 세멘타이트와 같은 제2상을 형성하는데 효과적인 원소이다. 본 발명에서 이러한 효과를 얻기 위해서는 상기 크롬의 함량이 0.1% 이상인 것이 바람직하다. 한편, 그 함량이 0.3%를 초과하는 경우에는 제조원가가 상승하여 경제적으로 불리하므로, 본 발명에서는 상기 크롬의 함량을 0.1~0.3%로 제한함이 바람직하다.
니오븀(Nb): 0.01~0.1%
Nb는 결정립 미세화를 통해 강의 강도 및 인성을 동시에 향상시키는 역할을 하는 원소이다. 열간압연중 생성되는 Nb 탄질화물은 오스테나이트 재결정 및 결정립 성장을 억제하여 오스테나이트 결정립을 미세화한다. 본 발명에서 이러한 효과를 얻기 위해서는 상기 니오븀의 함량이 0.01% 이상인 것이 바람직하다. 한편, 그 함량이 0.1%를 초과하는 경우에는 그 효과가 포화될 뿐만 아니라, Nb계 탄질화물이 과도하게 석출되어 오스테나이트 미재결정 온도를 지나치게 높이기 때문에 재질 이방성이 증가되고, 비용이 증가되며, 용접성 및 용접열영향부(HAZ)의 인성을 열화시키는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 상기 니오븀의 함량을 0.01~0.1%로 제한함이 바람직하다.
티타늄(Ti): 0.005~0.02%
Ti는 강의 응고 과정에서 석출물을 형성하여 슬라브 가열 및 열간압연 과정에서 오스테나이트 결정립 성장을 억제하여 최종 조직의 입도를 미세화시킴으로써 강의 강도를 향상시키는 역할을 한다. 본 발명에서 이러한 효과를 얻기 위해서는 상기 티타늄의 함량이 0.005% 이상인 것이 바람직하다. 한편, 그 함량이 0.02%를 초과하는 경우에는 석출물이 조대화되어 강의 인성이 저하되는 문제가 있다.
알루미늄(Al): 0.05% 이하(0 제외)
Al은 실리콘과 마찬가지로 용강을 탈산시키는 역할을 하는데, 만약 그 함량이 0.05%를 초과하는 경우에는 비금속 산화물인 Al2O3를 형성하여 모재와 용접부의 인성이 저하되는 문제가 있으므로, 본 발명에서는 상기 알루미늄의 함량을 0.05% 이하로 제한함이 바람직하다.
잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함한다. 상기 불가피한 불순물에는 인(P), 황(S), 질소(N) 등이 있으며, 이들 원소들의 함량은 최소화하는 것이 바람직하다. 한편, 상기 조성 이외에 유효한 성분의 첨가가 배제되는 것은 아니다.
이하, 본 발명에 의한 라인파이프용 강판의 미세조직에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명에 의한 라인파이프용 강판은 상기 성분계를 만족할 뿐만 아니라 그 미세조직으로 60~75면적%의 다각형 페라이트(Polygonal Ferrite), 15~32면적%의 침상형 페라이트(Acicular Ferrite) 및 3~10면적%의 제2상을 포함하는 복합조직을 가지는 것이 바람직하다.
상기 다각형 페라이트가 60면적% 미만인 경우에는 강의 강도는 높아지나 연성이 저하되는 문제가 있으며, 반면, 75면적%를 초과하는 경우에는 페라이트 조직 내부에 탄소 함량이 높아져 에이징 후, 상기 페라이트 조직 내부의 탄소 원자에 전위가 고착되어 균일 연신율이 저하되는 문제가 있다.
또한, 침상형 페라이트가 15면적% 미만인 경우에는 에이징 후 균일 연신율이 급격히 저하되는 문제가 있으며, 반면, 32면적%를 초과하는 경우에는 예비변형(pre-strain)에 의한 가공 경화(work-hardening)에 의해 강도 상승에 따른 균일연신율이 저하되는 문제가 있다.
또한, 제2상이 3면적% 미만인 경우에는 가동전위 생성이 적어 에이징 처리후 항복점이 발생하는 문제가 있으며, 반면, 10면적%를 초과하는 경우에는 인성이 저하되는 문제가 있다. 한편, 본 발명의 일 구현예에 따르면 상기 제2상은 도상 마르텐사이트(MA, Martensite-Austenite constituent), 변질 펄라이트(DP, Degenerated Pearlite) 및 세멘타이트(Cementite)로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상일 수 있다.
이하에서는, 상술한 라인파이프용 강판을 제조하기 위한 바람직한 일 예로서, 본 발명의 다른 일 측면인 변형능이 우수한 라인파이프용 강판의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.
재가열 단계
먼저, 상술한 조성을 갖는 강 슬라브를 재가열한다. 본 단계는 후속되는 압연공정을 원활히 수행하고, 목표하는 강판의 물성을 충분히 얻을 수 있도록 강을 가열하는 공정이므로, 목적에 맞게 적절한 온도범위 내에서 가열을 수행되어야 한다.
본 발명의 일 구현예에 따르면, 상기 강 슬라브의 재가열은 1100~1200℃에서 실시하는 것이 바람직하다. 재가열 온도가 1100℃ 미만인 경우에는 슬라브가 충분히 가열되지 않아 Nb와 같은 합금원소들이 충분히 고용되지 않을 우려가 있으며, 반면, 재가열 온도가 1200℃를 초과하는 경우에는 조대한 TiN 석출로 인하여 오스테나이트 결정립이 조대화 될 우려가 있다.
열간압연 단계
이후, 상기 재가열된 슬라브를 열간압연하여 열연강판을 얻는다. 본 단계는 가속냉각 전 오스테나이트 결정립을 미세화시키고, 결정립 내부에 전위나 변형띠와 같은 결함을 발생시킴으로써 페라이트로의 변태를 촉진하는데 그 목적이 있다. 이로 인하여, 오스테나이트로부터 페라이트로의 변태가 촉진될 뿐만 아니라, 최종 미세조직의 결정학적 크기가 감소되어 강의 강도 및 변형능이 향상되게 된다. 이 때, 열간압연 온도는 Tnr℃ 미만의 온도 영역에서 수행함이 바람직하다. 만약, 열간압연 온도가 Tnr℃ 이상인 경우 deformed ferrite가 발생하여 균일 연신율 및 항복비가 열화되는 문제가 있다.
여기서 Tnr 온도는 오스테나이트가 재결정되는 온도영역과 재결정 되지 않는 온도영역의 경계온도를 의미하는 것으로써, 이론상 Tnr=887+(464×C)+((6445×Nb)-(644×√Nb))+((732×V)-(230×√V))+(890×Ti)+ (363×Al)-(357×Si)로 도출해낼 수 있다. 다만, 상기 수식은 적용의 편리를 위한 것이며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통용되는 각종의 시험 방법에 의해 상기 Tnr을 확인할 수 있다. 다만, 여러 방법상 결과의 차이가 있을 경우에는 상기 수식에 따르기로 한다.
공냉
단계
상기 열연강판을 770~800℃까지 공냉한다. 이는 페라이트 조직의 분율을 충분히 확보하기 위함으로, 공냉 종료온도가 770℃ 미만인 경우에는 조대한 공냉 페라이트가 형성되어 에이징 처리 후 항복점이 발생하는 문제가 있으며, 반면 800℃를 초과하는 경우에는 저온변태조직이 과도하게 형성되어 에이징 처리 후 과도한 강도 상승에 의해 균일 연신율이 저하되는 문제가 있다.
가속냉각 단계
상기 공냉된 열연강판을 10~20℃/sec의 속도로 400~500℃까지 가속냉각한다. 상기 가속냉각시, 상기 조건에서 벗어날 경우 조대한 페라이트가 형성되어 에이징 처리 후, 항복점이 발생하거나, 저온변태조직이 과도하게 형성되어 예비변형(pre-strain) 후, 과도한 강도 상승에 의해 균일 연신율이 저하되는 문제가 있을 수 있다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
(
실시예
1)
하기 표 1에 기재된 조성을 갖는 강 슬라브를 1150℃에서 재가열한 후, 900℃ 이하의 온도영역에서 75%의 압하율로 열간압연하여 열연강판을 제조하였다. 상기 열연강판을 780℃까지 공냉한 후, 15℃/sec의 속도로 가속냉각하여 최종 라인파이프용 강판을 제조하였다. 상기 가속냉각시 냉각종료온도는 하기 표 1에 함께 나타내었다.
이후, 최종적으로 제조된 각각의 강판에 대하여 주사전자현미경으로 미세조직을 관찰한 후, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
이후, 조관 조건을 모사하기 위해, 최종적으로 제조된 강판을 도 2와 같이 압연방향에 대해 수직방향의 판상시편으로 가공하고, 예비 변형을 2%로 한 뒤, 상온에서 인장시험을 실시하였다. 또한, 코팅 조건을 모사하기 위해, 상기 2% 예비 변형을 준 판재에 대하여 각각 200℃ 및 250℃에서 에이징 한 뒤, 판재의 중심부에서 인장시편을 채취하여 상온에서 인장시험을 하였다. 상기 인장시험의 결과는 하기 표 3에 나타내었다. 한편, 이러한 인장시험은 실제 조관시 관의 내부에서는 압축응력이 작용하고 관의 외부에서는 인장응력이 작용하는 상황을 잘 모사한다고 알려져 있다.
| 조성(중량%) | 가속냉각 종료온도(℃) |
비고 | |||||||
| C | Si | Mn | Ni | Cr | Nb | Ti | Al | ||
| 0.05 | 0.15 | 1.5 | 0.1 | 0.15 | 0.04 | 0.015 | 0.03 | 500 | 발명예1 |
| 0.05 | 0.15 | 1.5 | 0.1 | 0.15 | 0.04 | 0.015 | 0.03 | 400 | 발명예2 |
| 0.05 | 0.17 | 1.52 | 0.1 | 0.13 | 0.04 | 0.013 | 0.03 | 437 | 발명예3 |
| 0.05 | 0.17 | 1.52 | 0.1 | 0.13 | 0.04 | 0.013 | 0.03 | 428 | 발명예4 |
| 0.05 | 0.25 | 1.5 | 0.1 | 0.15 | 0.04 | 0.015 | 0.03 | 500 | 비교예1 |
| 0.05 | 0.25 | 1.5 | 0.1 | 0.15 | 0.04 | 0.015 | 0.03 | 400 | 비교예2 |
| 0.04 | 0.254 | 1.5 | 0.3 | 0 | 0.04 | 0.018 | 0.031 | 480 | 비교예3 |
| 미세조직(면적%) | 비고 | ||||
| PF | AF | MA | DP | C | |
| 78.3 | 18.6 | 0 | 1.7 | 1.4 | 발명예1 |
| 68.5 | 24.1 | 3.9 | 0 | 3.5 | 발명예2 |
| 70.9 | 22.8 | 3.2 | 0 | 3.1 | 발명예3 |
| 73.4 | 21.4 | 2.3 | 0 | 2.9 | 발명예4 |
| 89.9 | 7.4 | 0 | 1.6 | 1.1 | 비교예1 |
| 83.8 | 11.0 | 4.5 | 0 | 0.7 | 비교예2 |
| 80.7 | 16.5 | 2.8 | 0 | 0 | 비교예3 |
| 단, PF는 다각형 페라이트, AF는 침상형 페라이트, MA는 도상 마르텐사이트, DP는 변질 펄라이트, C는 세멘타이트를 의미함. | |||||
| 비고 | 에이징 온도 (℃) | 항복강도 (MPa) |
인장강도 (MPa) |
균일 연신율 (%) |
총 연신율 (%) |
항복비 |
| 발명예1 | 에이징 전 | 469 | 532 | 9.3 | 26.4 | 0.88 |
| 200 | 486 | 550 | 11.7 | 31.8 | 0.88 | |
| 250 | 471 | 553 | 10.8 | 29.7 | 0.85 | |
| 발명예2 | 에이징 전 | 476 | 598 | 10.9 | 26.6 | 0.80 |
| 200 | 489 | 574 | 9.3 | 28.6 | 0.85 | |
| 250 | 507 | 616 | 8.1 | 26.1 | 0.82 | |
| 발명예3 | 에이징 전 | 448 | 529 | 9.7 | 33 | 0.85 |
| 200 | 445 | 521 | 13.1 | 35 | 0.85 | |
| 250 | 440 | 520 | 13.3 | 37 | 0.85 | |
| 발명예4 | 에이징 전 | 430 | 526 | 11.9 | 33 | 0.85 |
| 200 | 448 | 535 | 9.4 | 32 | 0.84 | |
| 250 | 454 | 535 | 8.3 | 31 | 0.85 | |
| 비교예1 | 에이징 전 | 478 | 552 | 12.2 | 34.2 | 0.87 |
| 200 | 508 | 572 | 6.8 | 28.1 | 0.89 | |
| 250 | 541 | 602 | 7.0 | 26.0 | 0.90 | |
| 비교예2 | 에이징 전 | 462 | 562 | 10.6 | 30.4 | 0.82 |
| 200 | 569 | 637 | 7.9 | 26.1 | 0.89 | |
| 250 | 507 | 581 | 7.3 | 23.6 | 0.87 | |
| 비교예3 | 에이징 전 | 480 | 550 | 10.1 | 30.2 | 0.87 |
| 200 | 497 | 556 | 7.8 | 28.3 | 0.89 | |
| 250 | 506 | 570 | 7.7 | 29 | 0.89 |
상기 표 3에서 알 수 있듯이, 본 발명에서 제안하는 합금조성과 제조조건을 만족하는 발명예 1 내지 4의 경우에는 2% 예비변형 및 250℃에서 에이징 후, 균일 연신율 8% 이상, 항복비 0.82~0.88으로 변형능이 매우 우수함을 확인할 수 있다. 그러나, 비교예 1 내지 3은 Si 함량이 과다하여 2% 예비변형 및 에이징 후 균일 연신율이 열위하게 나타났다.
한편, 도 1은 발명예 1, 발명예 2, 비교예 1 및 비교예 2의 미세조직을 주사전자현미경으로 관찰하여 나타낸 것이다. 도 1 (a) 내지 (d)는 각각 발명예 1, 발명예 2, 비교예 1 및 비교예 2에 해당한다.
Claims (5)
- 삭제
- 삭제
- 삭제
- 중량%로, C: 0.03~0.07%, Si: 0.05~0.2%, Mn: 0.5~3.0%, Ni: 0.01~0.3%, Cr: 0.1~0.3%, Nb: 0.01~0.1%, Ti: 0.005~0.02%, Al: 0.05% 이하(0% 제외), 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 재가열하는 단계;
상기 재가열된 강 슬라브를 Tnr℃ 미만의 온도에서 열간압연하여 열연강판을 얻는 단계;
상기 열연강판을 770~800℃까지 공냉하는 단계; 및
상기 공냉된 열연강판을 400~500℃까지 10~20℃/sec의 속도로 가속냉각하는 단계를 포함하는 변형능이 우수한 라인파이프용 강판의 제조방법.
- 제 4항에 있어서,
상기 강 슬라브의 재가열은 1100~1200℃의 온도에서 실시하는 변형능이 우수한 라인파이프용 강판의 제조방법.
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