KR101167057B1 - MANUFACTURING METHOD OF Nb ADDED ALLOY STEEL - Google Patents

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Abstract

본 발명은 콜드볼 형성을 억제하기 위한 Nb가 첨가된 합금강의 제조방법에 관한 것으로서, 니오븀(Nb)과 철(Fe)을 분쇄하여 혼합하는 혼합단계; 상기 혼합단계에서 혼합되어진 니오븀과 철을 용융시키는 제1 용융단계; 상기 용융된 철과 니오븀 합금을 블럭 형태로 형성하는 블럭형성단계; 상기 철과 니오븀의 합금블럭과 스크랩을 전기로에 투입하는 투입단계; 및 상기 투입단계를 통해 상기 전기로에 투입되어진 철과 니오븀의 합금블럭과 스크랩을 전기 용융봉을 통해 용융시키는 제2 용융단계;를 포함한다. The present invention relates to a method for producing an alloy steel to which Nb is added to suppress cold ball formation, comprising: mixing and mixing niobium (Nb) and iron (Fe) by grinding; A first melting step of melting niobium and iron mixed in the mixing step; A block forming step of forming the molten iron and niobium alloy in a block form; An input step of injecting the iron and niobium alloy blocks and scrap into an electric furnace; And a second melting step of melting the alloy block and scrap of iron and niobium introduced into the electric furnace through the charging step through an electric melting rod.

Description

Ｎｂ가 첨가된 합금강의 제조방법{MANUFACTURING METHOD OF Nb ADDED ALLOY STEEL}Manufacturing Method of Alloy Steel with Nb {MANUFACTURING METHOD OF Nb ADDED ALLOY STEEL}

본 발명은 전기로에서 스크랩을 용융할 때 Fe-Nb 합금의 투입시기 및 투입되는 합금의 형상을 조절하여 콜드볼의 형성을 억제하는 Nb가 첨가된 합금강의 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a method for producing an alloy steel with Nb added to suppress the formation of cold balls by adjusting the timing of the Fe-Nb alloy and the shape of the alloy to be injected when melting the scrap in the electric furnace.

일반적으로 전기로를 이용한 제강 공정시 전기로 내에 스크랩(Scrap)이 장입되고 전극봉에 전류를 인가시켜 스크랩을 용해한다.In general, during the steelmaking process using an electric furnace, a scrap is charged in the electric furnace and a current is applied to the electrode to dissolve the scrap.

스크랩을 용해하면서, 탈산, 탈황 및 탈류를 하기 위해서, 부원료(Fe-Si, CaCO3, CaO, MO-Oxide) 등을 전기로의 내부로 투입하여 불순물을 제거한다.In order to deoxidize, desulfurize, and deflow while dissolving the scrap, secondary raw materials (Fe-Si, CaCO 3 , CaO, MO-Oxide) and the like are introduced into the electric furnace to remove impurities.

전기로에서 출강되는 용강은 래들(Ladle)에 수강되어서 정련을 위한 곳으로 옮겨진다. 정련은 상기 용강을 승온한 후에 성분을 조정하는 것이다. The molten steel exiting the electric furnace is taken to a ladle and transferred to the place for refining. Refining is a component adjustment after raising the molten steel.

정련된 용강은 연속주조기로 옮겨져서 요구되는 형태로 주조된다. 이렇게 형성된 주조물은, 압연 과정을 거쳐 최종적으로 요구되는 형태로 제조된다.
The refined molten steel is transferred to a continuous casting machine and cast in the required shape. The casting thus formed is manufactured into a finally required form through a rolling process.

본 발명의 목적은 전기로에서 스크랩 용융시 철과 니오븀의 합금블럭을 스크랩과 함께 초기부터 용융시켜 콜드볼 형성이 억제된 Nb가 첨가된 합금강의 제조방법을 제공하기 위한 것이다.
An object of the present invention is to provide a method for producing an alloy steel to which Nb is added to suppress the cold ball formation by melting the alloy block of iron and niobium from the early stage with scrap when melting the scrap in an electric furnace.

상기의 목적을 달성하기 위한 콜드볼(Cold Ball) 형성이 억제된 Nb이 첨가된 합금강의 제조방법은, 니오븀(Nb)과 철을 분쇄하여 혼합하는 혼합단계; 상기 혼합단계에서 혼합되어진 니오븀과 철을 용융시기는 제1 용융단계; 상기 용융된 철과 니오븀 합금을 블럭 형태로 제조하는 블럭형성단계; 상기 철과 니오븀의 합금블럭과 스크랩을 전기로에 투입하는 투입단계; 및 상기 투입단계를 통해 상기 전기로에 투입되어진 철과 니오븀의 합금블럭과 스크랩을 전기 용융봉을 통해 동시에 용융시키는 제2 용융단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
In order to achieve the above object, a method for producing an alloy steel to which Nb is added, in which cold ball formation is suppressed, comprises: a mixing step of pulverizing and mixing niobium (Nb) and iron; A first melting step of melting niobium and iron mixed in the mixing step; A block forming step of manufacturing the molten iron and niobium alloy in a block form; An input step of injecting the iron and niobium alloy blocks and scrap into an electric furnace; And a second melting step of simultaneously melting an alloy block and scrap of iron and niobium introduced into the electric furnace through the feeding step through an electric melting rod.

상기와 같이 구성되는 본 발명에 관련된 Nb가 첨가된 합금강의 제조방법에 의하면, 철과 니오븀의 합금블럭을 스크랩과 함께 전기로에 처음부터 투입한 뒤 용융을 하게 되면 스크랩이 용융되는 시간에 상기 스크랩과 함께 상기 철과 니오븀의 합금블럭이 용융되므로 추가로 용융을 위해 가열온도를 상승시키지 않아도 된다. 또한, 철과 니오븀의 합금블럭의 투입시기를 용락 전이나 용락 후에 실시하는 것보다 빠른 시간에 상기 철과 니오븀의 합금블럭이 용융되며, 콜드볼이 발생되지 않는 이점이 있다.
According to the manufacturing method of the Nb-added alloy steel according to the present invention constituted as described above, when the alloy block of iron and niobium is added to the electric furnace together with the scrap from the beginning and then melted, the scrap and Since the alloy block of iron and niobium are melted together, it is not necessary to increase the heating temperature for further melting. In addition, there is an advantage that the alloy block of iron and niobium is melted at a faster time than when the alloy block of iron and niobium is injected before or after melting, and cold balls are not generated.

도 1은 본 발명의 일실시 예에 따른 흐름도,
도 2는 본 발명의 일실시 예에 따른 Nb가 첨가된 합금강의 제조방법의 과정을 나타낸 순서도이다.1 is a flow chart according to an embodiment of the present invention;
2 is a flowchart illustrating a process of a method of manufacturing an alloy steel with Nb added according to an embodiment of the present invention.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 콜드볼 형성이 억제된 Nb가 첨가된 합금강의 제조방법에 대하여 첨부한 도면을 참조하여 상세히 설명한다. 본 명세서에서는 서로 다른 실시예라도 동일 또는 유사한 구성에 대해서는 동일 또는 유사한 참조번호를 부여하고, 그 설명은 처음 설명으로 갈음한다. Hereinafter, a method of manufacturing Nb-added alloy steel with reduced cold ball formation according to a preferred embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In the present specification, different embodiments are given the same or similar reference numerals for the same or similar components, and description thereof is replaced with the first description.

도 1은 본 발명의 일실시 예에 따른 흐름도이다.1 is a flowchart according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 니오븀(Nb)(12)과 철(11)을 분쇄하여 혼합하는 혼합단계(S10)와, 상기 혼합단계(S10)에서 혼합되어진 니오븀(12)과 철(11)을 용융시키는 제1 용융단계(S20)와, 상기 용융된 철(11)과 니오븀(12) 합금을 블럭 형태로 제조하는 블럭형성단계(S30)와, 상기 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)과 스크랩(42)을 함께 전기로(40)에 투입하는 투입단계(S40)와, 상기 투입단계(S40)를 통해 상기 전기로(40)에 투입되어진 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)과 스크랩(42)을 전기 용융봉(41)을 통해 동시에 용융시키는 제2 용융단계(S50)를 포함하여 이루어진다.Referring to FIG. 1, a niobium (Nb) 12 and iron 11 are pulverized and mixed, and a mixing step (S10) and the niobium (12) and iron (11) mixed in the mixing step (S10) are melted. The first melting step (S20) to be made, the block forming step (S30) for producing the molten iron (11) and niobium (12) alloy in the form of a block, and the alloy block of the iron (11) and niobium (12) (10) and the scrap (42) to put together in the electric furnace 40 (S40), and the iron (11) and niobium (12) introduced into the electric furnace 40 through the input step (S40) And a second melting step (S50) of simultaneously melting the alloy block 10 and the scrap 42 through the electric melting rod 41.

상기 혼합단계(S10)는 철(11)과 니오븀(Nb)(12)을 분쇄하여 혼합하는 단계이다.The mixing step (S10) is a step of grinding and mixing the iron (11) and niobium (Nb) (12).

이때, 상기 철(11)과 니오븀(12)은 상기 철과 니오븀의 합금블럭을 만들기 위한 전용 노(20)에서 빠른 속도로 용융되도록 분쇄(粉碎, grinding) 또는, 조쇄(粗碎, breaking)를 통해 분말 또는 작은 알갱이의 형태로 제조하여 혼합하게 된다.At this time, the iron (11) and niobium (12) is a grinding or grinding (breaking), so as to melt at a high speed in a dedicated furnace 20 for making an alloy block of the iron and niobium It is prepared in the form of powder or granules through and mixed.

상기 제1 용융단계(S20)는 상기 철(11)과 니오븀(12)이 분쇄되어 혼합된 혼합물을 노(20)에 투입하여 용융하는 단계이다.The first melting step (S20) is a step in which the iron (11) and niobium (12) is pulverized, the mixture is mixed into the furnace (20) to melt.

상기 블럭형성단계(S30)는 상기 용융된 철(11)과 니오븀(12)의 용탕이 금형틀(30)에 주입되어 블럭 형태로 제조하는 단계이다.The block forming step (S30) is a step in which the molten iron 11 and niobium 12 of the molten metal is injected into the mold 30 to produce a block form.

이때, 상기 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)은, 200 - 400Kg의 무게를 갖도록 형성한다.At this time, the alloy block 10 of the iron (11) and niobium (12) is formed to have a weight of 200-400Kg.

여기서 상기 합금블럭(10)이 200Kg 미만으로 제조될 경우 스크랩보다 빠른 시간에 용융되므로 스크랩이 용융되는 용강에 용해되는 니오븀이 미리 슬래그화 되어 배출될 가능성이 있으므로, 최종 제조되는 강 속에 니오븀(12)의 용해함량이 적어지는 문제점이 발생될 수도 있다. In this case, when the alloy block 10 is manufactured to less than 200 kg, niobium dissolved in the molten steel in which the scrap is melted may be preslagged and discharged in advance, so niobium 12 may be discharged into the final manufactured steel. A problem may occur in which the content of dissolution of ethylene decreases.

그리고, 상기 합금블럭(10)을 400Kg를 초과하여 제조하면, 상기 합금블럭(10)이 용융되어도 완전히 용융되기까지 시간이 오래 걸리는 문제점이 발생하게 된다. 또한, 상기 합금블럭(10)이 희망하는 용융 시간 안에 모두 용융되지 않아 콜드볼이 발생할 수도 있다.In addition, when the alloy block 10 is manufactured in excess of 400 Kg, a problem that takes a long time to completely melt even though the alloy block 10 is melted. In addition, the alloy block 10 may not be all melted within the desired melting time may cause a cold ball.

여기서 콜드볼이란, 전기로에 투입되는 스크랩의 용융과정에 강의 강도 및 물성을 향상시키기 위하여 첨가한 니오븀과 철 합금이 전기로 내에서 완전히 용융되지 않고 볼형상으로 남게 되는 것을 말한다. 이러한 콜드볼이 용강과 함께 배출되어 응고쉘로 형성되면 콜드볼로 인해 응고쉘의 내구성이 약화되고 궁극적으로 파손 등의 문제점이 발생할 수 있다.Here, the cold ball means that niobium and iron alloys added in order to improve the strength and physical properties of the steel in the melting process of scrap introduced into the electric furnace are not completely melted in the electric furnace and remain in the form of balls. When the cold ball is discharged together with molten steel to form a solidified shell, the cold ball may weaken the durability of the solidified shell and ultimately may cause problems such as breakage.

니오븀은 강의 내식성, 내열성 및 경도 강화를 위한 목적으로 용강에 투입되며, 상기 철과 니오븀을 합금으로 형성하는 이유는 니오븀 만을 용강에 투입하면, 비중차에 의하여 니오븀이 용강과 섞이지 않고 따로 층을 형성하게 되기 때문이다.Niobium is added to molten steel for the purpose of reinforcing corrosion resistance, heat resistance and hardness of steel, and the reason for forming iron and niobium as an alloy is that when niobium is added to molten steel, niobium does not mix with molten steel due to the specific gravity difference and forms a layer separately. Because it is.

상기 투입단계(S40)는 블럭형성단계(S30)를 통해 형성된 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)과 스크랩(42)을 전기로(40)에 함께 투입하는 단계이다.The input step (S40) is a step of injecting the alloy block 10 and the scrap 42 of iron (11) and niobium (12) formed through the block forming step (S30) together into the electric furnace (40).

여기서, 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)은, 200 - 400Kg의 무게를 갖도록 형성하는 것을 원칙으로 한다. 그러나 상황에 맞추어 제조된 합금블럭(10)을 파쇄하여 크기를 상기 블럭보다 작게하여 전기로(40)에 투입할 수도 있다. 이로 인해 상기 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)이 보다 쉽게 용융되어 질 수 있다. Here, in principle, the alloy block 10 of iron 11 and niobium 12 is formed to have a weight of 200-400 Kg. However, the alloy block 10 manufactured according to the situation may be crushed to reduce the size of the alloy block 10 to the electric furnace 40. As a result, the alloy block 10 of the iron 11 and niobium 12 may be more easily melted.

이러한 상기 과정 중에서 상기 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)에서 상기 니오븀의 약 90%가 용강에 용해되고, 나머지 약 10%의 니오븀(12)이 슬래그 형태로 배출된다.In this process, about 90% of the niobium is dissolved in molten steel in the alloy block 10 of iron 11 and niobium 12, and the remaining about 10% of niobium 12 is discharged in the form of slag.

표 1은 본 발명과 비교 실시예에서 니오븀의 투입 크기와 형상 그리고 투입시기 및 투입되는 니오븀(비교재 1 - 4) 또는 니오븀과 철 합금(실시예)의 완전한 용해를 위해 용강을 유지하는 시간(Holding 시간)을 나타내고 있다. Table 1 shows the input size and shape of niobium in the present invention and the comparative examples, the timing of the input and the time to hold the molten steel for complete dissolution of the added niobium (Comparative Materials 1-4) or niobium and iron alloy (Example) Holding time).

표 1에 나타난 바와 같이 상기 철과 니오븀의 합금블럭(10)이 스크랩과 함께 상기 전기로에서 용융되면, 약 90%의 니오븀은 스크랩에 용해되어 Nb가 포함된 합금강을 형성하고, 남는 약 10%의 니오븀은 슬래그와 함께 배출되어 진다.
As shown in Table 1, when the alloy block 10 of iron and niobium is melted in the electric furnace together with scrap, about 90% of niobium is dissolved in the scrap to form an alloy steel containing Nb, and remaining about 10% of Niobium is discharged with the slag.

구분division
[방안][measures] FeFe -- NbNb 용해방법Melting method 결과result 비고Remarks 종류Kinds 규격standard
[무게][weight] 형상shape 투입시점Input time 용해온도Melting temperature
[℃][℃] Holding 시간[min]Holding time [min] Nb회수율[%]Nb recovery rate [%] 기타Etc 1One 비교재1Comparative Material 1 3-15g3-15g 다각면체Polyhedron 용락전Dragon war <1460<1460 -- 52.052.0 Cold Ball(φ6)Cold Ball (φ6) 비교재2Comparative Material 2 3-15g3-15g 다각면체Polyhedron 용락전Dragon war 14801480 120120 90.090.0 Cold Ball(φ3)Cold Ball (φ3) 22 비교재3Comparative Material 3 3g이하Less than 3g 다각면체Polyhedron 용락후After melting <1460<1460 -- 70.570.5 -- 회수율 감소Recovery 비교재4Comparative Material 4 3g이하Less than 3g 다각면체Polyhedron 용락후After melting 1480-15201480-1520 9090 92.592.5 -- 용해온도 상승
[소비전력 증가]Melting temperature rise
[Increase power consumption] 33 실시예Example 200-400kg
합금블럭200-400kg
Alloy block 다각면체Polyhedron 초기장입Initial charge <1460<1460 -- 90.090.0

상기 표 1의 비교재 1에서는 3-15g의 무게로 철과 니오븀의 합금을 형성하여 전기로(40)의 용락 전에 투입하게 되고, 상기 전기로(40)의 용해온도를 1460℃이하로 유지하여 상기 합금을 투입한다. 이 경우 용강에 용해되는 니오븀(12)의 회수율이 52.0%이고, 콜드볼의 크기가 6φ로 형성된다. 따라서 니오븀(12)의 회수율이 적고, 콜드볼이 형성되는 문제점이 발생한다.In Comparative Material 1 of Table 1, an alloy of iron and niobium was formed at a weight of 3-15 g to be added before melting of the electric furnace 40, and the melting temperature of the electric furnace 40 was maintained at 1460 ° C. or less. Inject the alloy. In this case, the recovery rate of niobium 12 dissolved in the molten steel is 52.0%, and the size of the cold ball is 6 ?. Therefore, the recovery rate of niobium (12) is low, there is a problem that the cold ball is formed.

여기서 용락전이란, 상기 전기로(40)에서 스크랩이 완전히 용융되기 전을 말한다.In this case, the molten metal is before the scrap is completely melted in the electric furnace 40.

그리고, 비교재 2는 3-15g의 무게로 철(11)과 니오븀(12)의 합금을 형성하여 전기로(40)의 용락전에 투입하게 되고, 상기 전기로(40)의 용해온도를 1480℃로 유지하여 합금을 투입하며, 상기 합금을 용해 시키기 위하여 120분의 홀딩시간을 갖는다. 이 경우 용강에 용해되는 니오븀(12)의 회수율이 90.0%이고, 콜드볼의 크기가 3φ로 형성된다. 회수율은 높으나 콜드볼이 형성되어 용강이 응고되는 응고쉘에 불량이 발생할 수 있다.In addition, Comparative Material 2 forms an alloy of iron 11 and niobium 12 with a weight of 3-15 g to be charged before melting of the electric furnace 40, and the melting temperature of the electric furnace 40 is 1480 ° C. The alloy is added to maintain the alloy and has a holding time of 120 minutes to dissolve the alloy. In this case, the recovery rate of niobium 12 dissolved in molten steel is 90.0%, and the size of the cold ball is formed to be 3φ. The recovery rate is high, but cold balls are formed, which may cause defects in the solidified shell in which molten steel is solidified.

또한, 비교재 3은 3g이하의 무게로 철(11)과 니오븀(12)의 합금을 형성하여 전기로(40)의 용락 후에 투입하고, 상기 전기로(40)의 용해온도를 1460℃이하로 유지하여 합금을 투입한다. 이 경우 용강에 용해되는 니오븀(12)의 회수율이 70.5%로 콜드볼은 발생되지 않으나, 니오븀의 회수율이 감소하는 문제점이 발생할 수 있다.In addition, Comparative Material 3 forms an alloy of iron 11 and niobium 12 with a weight of 3 g or less, and after the melting of the electric furnace 40, the melting temperature of the electric furnace 40 is 1460 ° C. or less. Keep the alloy in. In this case, the recovery rate of niobium 12 dissolved in the molten steel is 70.5%, so that no cold balls are generated. However, the recovery rate of niobium may be reduced.

여기서, 용락후란 상기 전기로 내부에서 스크랩이 완전히 용융된 뒤를 말한다.Here, after melting, it means after the scrap is completely melted in the electric furnace.

그리고, 비교재 4는 3g이하의 무게로 철(11)과 니오븀(12)의 합금을 형성하여 전기로(40)의 용락 후에 투입하고, 상기 전기로(40)의 용해온도를 1480-1520℃이하로 유지하여 합금을 투입하며, 상기 합금을 용해시키기 위하여 90분의 홀딩시간을 갖는다. 이 경우 용강에 용해되는 니오븀(12)의 회수율이 92.5%로 콜드볼은 발생되지 않고, 니오븀(12)의 회수율은 높으나 상기 합금을 용해시키기 위한 홀딩시간을 갖으므로 소비전력이 증가되고, 용해온도가 상승하는 문제점이 발생할 수 있다.In addition, Comparative Material 4 forms an alloy of iron 11 and niobium 12 with a weight of 3 g or less, and after the melting of the electric furnace 40, the melting temperature of the electric furnace 40 is 1480-1520 ° C. The alloy is added while keeping it below, and has a holding time of 90 minutes to dissolve the alloy. In this case, the recovery rate of niobium (12) dissolved in molten steel is 92.5%, and no cold balls are generated. The recovery rate of niobium (12) is high, but the holding time for dissolving the alloy increases power consumption and the melting temperature. The problem may arise.

한편, 본원발명의 제조방법을 통한 결과인 실시예를 보면 200-400Kg의 무게로 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭을 형성하여 전기로(40)에 스크랩과 합금블럭(10)을 함께 투입하여 처음부터 용융시키면, 용강에 용해되는 니오븀(12)의 회수율이 90.0%로 높은 회수율을 보이며, 콜드볼이 형성되지 않는다.On the other hand, in the embodiment resulting from the manufacturing method of the present invention to form an alloy block of iron (11) and niobium (12) with a weight of 200-400Kg to the scrap and alloy block 10 in the electric furnace (40) When added together and melted from the beginning, the recovery rate of niobium 12 dissolved in molten steel is 90.0%, which shows a high recovery rate, and no cold balls are formed.

그리고, 용융시간도 스크랩의 용융시간과 동일한 시간이 소요되어 추가로 가열하는 홀딩시간이 발생되지 않게 된다.In addition, the melting time also takes the same time as the melting time of the scrap, so that no additional holding time for heating occurs.

즉, 상기의 표 1에서 처럼 상기 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)을 스크랩(42)과 함께 전기로(40)에 처음부터 투입한 뒤 용융을 하게 되면 스크랩(42)이 용융되는 시간에 상기 스크랩과 함께 상기 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)이 용융되므로 별도의 용융시간과 용융을 위해 추가로 온도를 상승시키지 않아도된다. 투입시기를 용락전이나 용락후에 실시하는 것보다 빠른시간에 상기 철(11)과 니오븀(12)의 합금블럭(10)이 용융되며, 콜드볼이 발생되지 않는 이점이 있다. That is, as shown in Table 1, the alloy block 10 of the iron 11 and niobium 12 is introduced into the electric furnace 40 together with the scrap 42 from the beginning, and then melted. Since the alloy block 10 of iron 11 and niobium 12 is melted together with the scrap at this melting time, the temperature does not need to be further increased for a separate melting time and melting. The alloy block 10 of iron (11) and niobium (12) is melted at a faster time than the injection time is performed before or after melting, and there is an advantage in that cold balls are not generated.

상기의 본 발명은 바람직한 실시예를 중심으로 살펴보았으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 본질적 기술 범위 내에서 상기 본 발명의 상세한 설명과 다른 형태의 실시예들을 구현할 수 있을 것이다. 여기서 본 발명의 본질적 기술범위는 특허청구범위에 나타나 있으며, 그와 동등한 범위 내에 있는 모든 차이점은 본 발명에 포함된 것으로 해석되어야 할 것이다.
The present invention has been described with reference to the preferred embodiments, and those skilled in the art to which the present invention pertains to the detailed description of the present invention and other forms of embodiments within the essential technical scope of the present invention. Could be. Here, the essential technical scope of the present invention is shown in the claims, and all differences within the equivalent range will be construed as being included in the present invention.

10 : 합금블럭 11 : 철
12 : 니오븀 20 : 용광로
30 : 금형틀 40 : 전기로
41 : 용융봉 42 : 스크랩10: alloy block 11: iron
12: niobium 20: furnace
30: mold 40: electric furnace
41: molten rod 42: scrap

Claims (3)

니오븀(Nb)과 철(Fe)을 분쇄하여 혼합하는 혼합단계;
상기 혼합단계에서 혼합되어진 니오븀과 철을 용융시키는 제1 용융단계;
상기 용융된 철과 니오븀 합금을 블럭 형태로 제조하는 블럭형성단계;
상기 철과 니오븀의 합금블럭과 스크랩을 전기로에 투입하는 투입단계; 및
상기 투입단계를 통해 상기 전기로에 투입되어진 철과 니오븀의 합금블럭과 스크랩을 전기 용융봉을 통해 용융시키는 제2 용융단계;를 포함하는, Nb가 첨가된 합금강의 제조방법.
A mixing step of pulverizing and mixing niobium (Nb) and iron (Fe);
A first melting step of melting niobium and iron mixed in the mixing step;
A block forming step of manufacturing the molten iron and niobium alloy in a block form;
An input step of injecting the iron and niobium alloy blocks and scrap into an electric furnace; And
And a second melting step of melting the alloy block and the scrap of iron and niobium introduced into the electric furnace through the charging step through an electric melting rod.
제 1항에 있어서,
상기 철과 니오븀의 합금블럭은, 200 - 400Kg의 무게를 갖도록 형성되는, Nb가 첨가된 합금강의 제조방법.
The method of claim 1,
The alloy block of iron and niobium is formed to have a weight of 200-400Kg, Nb-added alloy steel manufacturing method.
제 1항에 있어서,
상기 철과 니오븀의 합금블럭은, 파쇄되어 상기 전기로에 투입되는 단계;를 더 포함하는, Nb가 첨가된 합금강의 제조방법.The method of claim 1,
The alloy block of iron and niobium is crushed, and added to the electric furnace; further comprising, Nb added alloy steel manufacturing method.
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