KR101137490B1 - 링형 가공품의 열처리 방법 - Google Patents

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Abstract

원소재강을 열간가공하여 링(ring) 가공품을 제작하고, 링 가공품의 A3 변태점 온도 및 석출상 생성 온도를 측정한 후, A3 변태점 온도보다 40℃ 내지 60℃ 높고 석출상 생성 온도보다 낮은 온도 범위를 열처리 온도로 설정한다. 이러한 열처리 온도범위에서 열처리 후 공랭시키는 링형 가공품의 열처리 방법을 제시한다.
풍력발전, 타워 플랜지, 링, 충격 강도, 노멀라이징, A3 변태점, 공랭

Description

링형 가공품의 열처리 방법 {Method for performing heat treatment on ring shape product}
본 발명은 고강도저합금강(high strength low alloy steel)의 열처리 기술에 관한 것으로, 특히, 링(ring)형 가공품의 충격 특성 안정화를 위한 열처리 방법에 관한 것이다.
고강도저합금강을 이용하여 다양한 형태의 가공품이 단조 기술을 이용하여 제조되고 있다. 풍력발전기의 기초를 지지하는 구조물인 타워(tower)의 체결부품으로서, 링 형상의 타워플랜지를 단조 과정으로 성형 제조할 때, 구조용강인 S355NL(또는 EN 10025-3)과 같은 고강도저합금강이 사용되고, 이에 대응 소재인 A350 LF2N, A694 F42, F490G 또는 ST52.3 와 같은 고강도저합금강이 사용될 수 있다. 풍력발전기의 타워플랜지와 같은 링형 가공품은, 그 사용 목적에 따라 인장강도나 항복강도 외에 저온 충격강도가 높은 고강도 및 고인성 특성이 요구된다.
이러한 고강도 및 고인성 특성을 구현하기 위해서, 단조 과정의 개선뿐만 아니라 새로운 조성의 소재 강의 개발이나, 소재 강의 열처리를 통한 강의 특성 개선을 위한 다양한 시도 및 노력들이 수행되고 있다. 철강은 수행되는 열처리에 따라 인장강도나 항복강도 또는 충격강도 특성이 크게 변화될 수 있어, 열처리 과정의 개선을 통해 요구하는 수준의 특성을 가지는 제품을 제조할 수 있을 것으로 기대되지만, 열처리에 의해 영향을 받는 요소가 다양하여, 요구되는 수준의 특성에 적합한 소재 강을 구현하기는 상당히 어렵다. 더욱이, 높은 수준의 인장강도와 항복강도를 유지하면서도, 저온에서의 높은 충격강도를 구현할 수 있는 고인성 고강도의 제품을 제조하기는 상당히 어렵다.
본 발명은 상당히 높은 인장강도 및 항복강도를 가지면서 저온에서의 높은 충격강도를 가지는 링 가공품을 제공할 수 있는 링형 가공품의 열처리 방법을 제시하고자 한다.
본 발명의 일 관점은, 링 가공품의 A3 변태점 온도 및 석출상 생성 온도를 측정하는 단계; 상기 A3 변태점 온도보다 40℃ 내지 60℃ 높고 상기 석출상 생성 온도보다 낮은 온도 범위를 열처리 온도로 설정하는 단계; 상기 열처리 온도에서 상기 링 가공품을 유지하는 열처리 단계를 포함하는 링형 가공품의 열처리 방법을 제시한다.
상기 A3 변태점 온도는 820℃이고, 상기 석출상 생성 온도는 880℃ 내지 887℃일 수 있다.
상기 열처리 온도는 870℃ 기준으로 10℃ 가감된 온도 범위로 설정될 수 있다.
상기 열처리 단계는 상기 열처리 온도로 상기 링 가공품을 가열하는 단계; 상기 열처리 온도로 초기 유지시켜 상기 링 가공품 내의 온도 분포를 균질화하는 단계; 및 상기 링 가공품을 상기 열처리 온도로 1시간 내지 4시간 유지시키는 단계를 포함하여 수행될 수 있다.
본 발명의 실시예들은 결정립(grain)을 미세화하는 열처리 방법을 제시하여, 450MPa 내지 630MPa의 인장강도 및 275MPa 내지 355MPa의 항복 강도를 구현하면서도 -50℃ 저온에서의 충격강도를 27J 이상 구현하는 고강도 고인성의 링형 가공품을 제공할 수 있는 열처리 방법을 제시할 수 있다. 이러한 열처리 방법을 적용하여 풍력발전기의 타워플랜지와 같은 링 형태의 가공품을 대량 생산할 때, 제품에 요구되는 고강도 고인성 특성을 보다 안정적으로 구현할 수 있다.
본 발명의 실시예는 풍력발전기의 기초를 지지하는 구조물인 타워(tower)의 체결부품으로서, 링 형상의 타워플랜지를 단조 과정으로 성형 제조할 때, 구조용강인 고강도저합금강의 원소재강을 단조 및 압연 가공으로 링형 가공품으로 제조한 후, 링 가공품으로부터 시편을 채취하고, 시편을 열시차분석기(DSC)를 이용하여 열분석하여 A3 변태점의 온도를 실험적으로 측정한다. A3 변태점의 온도의 측정과 함께, 석출상이 생성되는 온도 Ts를 측정한다. A3 변태점의 온도 보다 40℃ 내지 60℃ 높은 용체화 온도를 열처리 온도 Tn으로 설정한다.
열처리 온도 Tn은 링형 가공품의 링 압연 및 링 단조 가공 중에 발생된 잔류 응력을 제거하고, 결정립(grain)을 미세화하는 노멀라이징(normalizing) 열처리를 수행하는 온도로 설정된다. 이때, 석출상이 생성되는 온도 Ts 이하로 열처리 온도 Tn이 유지되도록 하여, 인성특성의 저하를 유효하게 억제할 수 있다. 모재상의 불 균일한 석출상의 생성은 경도의 불균일을 유발하고, 인성 특성을 저하시키는 요인으로 작용할 수 있어, 석출상 생성 온도 이하에서 열처리 온도 Tn을 제어함으로써, 석출상 생성을 유효하게 억제한다.
이때, 열처리 유지 후 냉각 시 공랭(air cooling)을 적용하여, 450MPa 내지 630MPa의 인장강도 및 275MPa 내지 355MPa의 항복 강도를 구현하면서도, -50℃ 저온에서의 충격강도를 27J 이상을 구현하여, 고강도 고인성의 링형 가공품을 제공할 수 있다. 이러한 본 발명의 실시예에 따른 열처리 방법은 제품 강도 및 충격인성 안정화를 위한 결정립 미세화를 유효하게 유도할 수 있어, 풍력발전기용 타워플랜지 제품에서 요구하는 높은 인장강도, 높은 항복 강도 및 높은 충격 강도를 구현할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 타워플랜지 제조방법을 보여주는 공정흐름도이고, 도 2 내지 도 7은 본 발명의 실시예에 따른 타워플랜지 제조방법을 보여주는 도면들이다. 도 8은 본 발명의 실시예에 따른 링형 가공품의 열처리 방법을 보여주는 공정흐름도이다. 본 발명의 실시예에서 풍력발전기에 적용되는 타워플랜지를 제조하는 방법을 예시하여 링형 가공품의 열처리 방법을 설명하지만, 링 압연 및 링 단조 과정을 통해 성형되는 다른 형태의 링형 가공품에도 본 발명은 적용될 수 있다.
도 1을 참조하면, 원소재강을 잉곳(ingot) 또는 슬라브(slab) 형태로 도입한다(110). 원소재강은 S355NL(또는 EN 10025-3)이 이용될 수 있으며, 이에 대등한 A350 LF2N, A694 F42, F490G 또는 ST52.3 와 같은 고강도저합금강이 사용될 수 있 다. 도 2에 제시된 바와 같이, 슬라브(201)를 단조하여 둥근 원판 형상으로 가공하는 코깅(cogging) 과정을 수행한다. 도 3에 제시된 바와 같이 업셋팅(upsetting)을 수행한다. 도 4에 제시된 바와 같이 원판 형상(202)의 중심에 구멍(204)을 내어 링형 가공품을 위한 예비 링 가공품으로서 블랭크(blank: 203)을 만드는 피어싱(piercing) 과정을 수행한다(도 1의 130). 이러한 코깅, 업셋팅 및 피어싱 과정을 포함하는 제1단조 과정, 즉, 블랭크(203) 성형 과정을 통해, 예비 링 가공품(203)을 형성한 후, 재가열한다(도 1의 140).
재가열된 블랭크(203)를 링 압연(ring rolling)하기 위해 이송한다. 도 5에 제시된 바와 같이, 블랭크(blank)(203)의 외주면에 메인 롤(main roll: 211) 및 내주면에 맨드렐 바(mandrel bar: 212)에 의한 링압연으로 외경을(204)을 넓히고, 링 몸체 아래 위에 축 롤(axial roll: 213)을 도입하여 압연(rolling)하여 몸체를 보다 얇게 펴주는 링 압연을 수행한다(도 1의 150). 메인 롤(211) 및 맨드렐 바(212), 축 롤(213)에 의해, 구멍을 넓히며 보다 얇게 펴주어, 도 6에 제시된 바와 같이 원주가 넓어진 링 가공품(205)을 제조한다(도 1의 160).
이러한 링 가공품(205)을 성형하는 2차 단조 과정을 수행한 후, 본 발명의 실시예에 따른 열처리를 수행하여(도 1의 170), 결정립의 미세화 및 잔류 응력을 제거한다.
도 8을 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 열처리 과정은, 고강도 고인성의 링 가공품(205)을 제공하기 위해서 수행된다. 고강도저합금강과 같은 철강 소재는 열처리 온도나 냉각 속도 등에 의해 그 물성이 상당히 크게 변화될 수 있다. 따라 서, 링 가공품(205)이 플랜지(206)에 요구되는 고인성 및 고강도 특성을 가지기 위해서는 이에 부합될 수 있는 열처리 온도 및 냉각 방법의 개발이 요구된다.
본 발명의 실시예에서는 열처리 온도의 설정을 위해서, 원소재강을 기준으로 하지 않고, 링 가공품(205)을 기준으로 하여 열처리 온도를 설정한다. 링 가공품(205)은 성형 과정 중의 링 압연 및 링 단조 과정에서 상당한 스트레스(stress) 이력을 거치고 있고, 이러한 스트레스 이력에 의해 그 결정 상태나 응력 상태가 원소재강과는 상당히 다르게 된다. 따라서, 원소재강에 대한 열적 특성이나 상태도를 기준으로 열처리 온도를 설정할 경우, 설정된 열처리 온도는 성형 과정 중의 스트레스 이력을 반영하지 못하므로, 링 가공품(205)에 대한 최적의 열처리 온도를 제공하지 못하게 된다.
본 발명의 실시예에서는 링 가공품(205)에 대한 열처리 조건을 설정하기 위해서, 먼저, 도 8에 제시된 바와 같이, 링 가공품(205)으로부터 시편을 채취한다(도 8의 171). 시편을 열시차분석기(DSC: NETSCH DSC 404C)로 열분석하여, A3 변태점 온도 및 석출상 생성 온도 Ts를 측정한다(도 8의 173). 석출상의 생성은 경도가 고르게 분포되지 못하는 원인으로 작용하거나 또는 충격 강도를 저하시키는 요인으로 작용할 수 있다. 따라서, 석출상 생성 온도 Ts 또한 열처리 온도의 설정의 다른 하나의 기준으로 도입한다.
DSC 분석 시 가열 속도는 10 K/분(min)이고, 50cc/분으로 Ar 퍼지(purge)가스를 제공하고, 사파이어(sapphire) 밀봉(capsulation)으로 열량을 측정한다. 도 9 는 본 발명의 실시예에 따른 시편에 대한 열시차분석 결과이고, 도 10은 비교예로서 블랭크 성형 과정에서 성형된 블랭크(도 4의 203)로부터 채취된 비교 시편에 대한 열시차분석 결과이다.
도 9 및 도 10을 참조하면, 온도에 대한 열흐름(heat flow) 그래프로부터 A3 변태점 온도를 추출할 수 있고, 또한, 석출상 생성 온도 Ts를 추출할 수 있다. 도 9에 제시된 바와 같이 링 가공품(도 6의 205)로부터 채취된 시편의 경우, 대략 820℃의 A3 변태점 온도가 측정되는 반면, 비교 시편의 경우 보다 낮은 812℃의 가열시 A3 변태점 온도(Ac3)가 측정된다. 링 가공품(205)의 경우 링 압연 과정에서 추가적인 스트레스, 스트레인(stress, strain)의 누적 및 결정립 변화에 의해, 보다 높은 A3 변태점 온도를 보인다. 본 발명의 실시예에서는 링 가공품(205)에 대한 열처리 시 보다 유효한 열처리 효과를 얻기 위해서, 820℃의 A3 변태점 온도를 기준으로 선정한다. 또한, 석출상 생성 온도 Ts는 도 9의 그래프에서 대략 880℃로 측정된다.
이러한 석출상 생성 온도 Ts는 다수의 측정 결과 대략 880℃ 내지 887℃ 온도 범위에서 측정되며, 충격강도를 저해하는 요인으로 작용하는 것이 실험적으로 확인된다. 모재상의 불균일한 석출상의 생성은 경도가 고르게 분포되지 않고, 충격 특성과 같은 제품의 물성을 저하시키는 요인으로 작용할 수 있다. 따라서, 본 발명의 실시예에 따른 열처리 과정은 우선적으로 880℃ 이하에서 수행되는 것을 전제하는 것이 바람직하다. 한편, 적어도 A3 변태점 온도 이상에서 열처리 온도가 설정되 어야 하고, 생산성, 잔류 응력의 제거 능력, 결정립 미세화 정도를 고려할 때 A3 변태점 온도 보다 40℃ 내지 60℃ 높은 온도로 열처리 온도 Tn을 설정하는 것이 보다 유효함이 실험적으로 확인된다(도 8의 175). 열처리 온도 Tn은 860℃ 내지 880℃로 설정될 수 있으며, 열처리 과정의 온도 변동 허용 범위를 고려할 때, 880℃ 이하로 제어되어야 하므로, 870℃를 기준으로 10℃ 가감된 온도 조건을 열처리 온도 Tn으로 설정한다.
링 가공품(도 6의 205)로부터 실질적으로 채취된 시편을 이용하여 A3 변태점 온도 및 석출상 생성 온도 Ts를 측정하고, 이를 기준으로 이용하여 열처리 온도 Tn을 설정함으로써, 고강도 및 고인성의 제품을 제공하는 데 보다 유효한 열처리 온도 조건을 구현할 수 있다. 도 8을 다시 참조하면, 설정된 열처리 온도 Tn에서 석출상 생성 온도 Ts이하로 온도 범위를 제한하며, 링 가공품(205)에 대한 용체화 열처리를 수행한다(도 8의 177).
도 11은 본 발명의 실시예에 따른 열처리 과정을 보여주는 온도 싸이클(cycle)이고, 도 12는 본 발명의 실시예에 따른 열처리 과정의 변형예를 보여주는 온도 사이클이다. 도 11을 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 열처리 과정은 링 가공품(도 6의 205)을 예컨대 100℃/분의 가열 속도로 가열하여 승온하고, 열처리 온도Tn에서 일정 시간 유지한다. 이때, 열처리 구간의 초기 구간은 링 가공품(205)의 표면과 내부 간의 온도 차이가 감소되어 소멸되는 균질화에 요구되는 온도 균질화 시간 tu 구간으로 제공된다. 이러한 균질화 시간 tu은 링 가공품(205)의 두께에 따라 달라질 수 있으나, 두께 인치(inch) 당 30분 정도로 설정될 수 있다.
이러한 온도 균질화가 확보된 이후에, 열처리 온도 Tn으로 유지되는 시간이 실질적인 용체화 처리 실제 유지 시간 tn으로 설정된다. 본 발명의 실시예에서 이러한 실제 유지 시간 tn은 대략 1시간 내지 4시간이 고인성 및 고강도의 제품을 제공하는 유효한 것으로 실험적으로 확인된다. 4시간 이상의 장시간으로 실제 유지 시간 tn을 설정할 수 있으나, 생산성의 저하를 수반하게 된다. 이와 같이 열처리를 수행한 후, 링 가공품(205)은 공랭된다.
한편, 도 12에 제시된 바와 같이 열처리 과정 및 공랭 과정을 반복하는 중복 열처리 또는 중복 노멀라이징(double normalizing)으로 본 발명의 열처리 과정은 수행될 수 있다. 이때, 1차 균질화 시간 tu1이나 2차 균질화 시간 tu2는 도 11에 제시된 바와 같은 균질화 시간 tu와 마찬가지로 적용될 수 있으며, 1차 실제 유지 시간 tn1 및 2차 실제 유지 시간 tn2는 1시간 내지 4시간 범위 내에서 도 11의 실제 유지 시간 tn에 비해 짧은 시간, 예컨대, 대략 2시간 내지 3시간 정도로 설정될 수 있다.
실험예
본 발명의 실시예에 따른 열처리 방법에 따르는 실험예를 통해 본 발명의 효과를 설명한다.
표 1은 시편들의 열처리 온도를 보여준다.
시편 열처리
A 860℃ 4시간 + 공랭
B 890℃ 4시간 + 공랭
C 920℃ 4시간 + 공랭
D 950℃ 4시간 + 공랭
표 1에 제시된 바와 같은 시편들에 대해, 충격 강도 시험을 -50℃ 온도에서 수행하여 충격 강도를 측정하여 도 13에 제시한다. 각각의 시편들에 대한 충격 강도 측정은 길이 방향을 시험 방향으로 하여 측정된다. 또한, 노치(notch) 방향에 따라, 노치 방향을 상측 방향(upper side)으로 하여 상부에서 2㎜ 위치에 노치를 형성한 경우(1), 노치 방향을 내측 방향(inside)으로 하여 상부에서 2㎜ 위치에 노치를 형성한 경우(2), 노치 방향을 상측 방향(upper side)으로 하여 상부에서 30㎜ 위치(시편 두께의 1/4)에 노치를 형성한 경우(3), 노치 방향을 내측 방향(inside)으로 하여 상부에서 30㎜ 위치(시편 두께의 1/4)에 노치를 형성한 경우(4)에 대해 충격 강도를 측정한다.
도 13은 본 발명의 실시예에 따른 충격 강도 특성을 보여주는 측정 그래프이다. 도 13에 제시된 결과를 고려하면, 본 발명의 실시예에 따른 온도 범위에 포함되는 A 시편의 경우 높은 충격 강도를 보이고 있으며, 특히, 노치 방향 및 시편 위치가 (3)의 경우에 높은 충격 강도를 나타내고 있는 것이 확인된다. 또한, 열처리 온도가 890℃를 초과할 경우 충격 강도는 감소하고 높은 표준 편차가 발생되고 있다. 한편, 도 13에 제시되지는 않지만, 냉각 속도를 달리하기 위해서 팬 냉각이나 600℃ 템퍼링을 적용할 시, 팬 냉각의 경우 충격 강도의 측정치들이 높은 표준 편차를 발생하는 것이 실험적으로 확인되며, 템퍼링을 적용한 경우 충격 강도의 급격한 감소를 보이는 것이 확인된다. 이러한 결과를 고려하면, 열처리는 880℃ 이하로 관리되며, 870℃를 기준으로 10℃ 가감한 온도 범위에서 수행되는 것이 유효하다.
열처리 및 공랭에 의해서 링 가공품(도 6의 205)에 결정립 미세화가 유도되어, 제품 물성의 개선이 구현될 수 있다. 열처리 온도 및 냉각 방식에 따라 제품 내의 결정립 미세화는 표면 광학현미경(OM : Optical Microscope) 사진에 의한 평균 결정립 크기를 측정함으로써 확인할 수 있다. 또한, 페라이트(ferrite)의 부피 분율(volume fraction %)을 확인할 수 있다. 결정립 크기와 연계하여 경도(hardness: Hv)를 측정함으로써, 결정립 크기에 의한 경도의 영향을 확인할 수 있다.
표 2는 열처리에 따른 결정립 크기, 페라이트 부피 분율 및 경도를 측정한 결과이다.
열처리 결정립 크기(㎛) 페라이트 분율(%) 경도(Hv)
890℃ + 공랭 12.0 70.1 150.5
890℃ +
블로잉(blowing)
11.8 67.3 149.3
890℃ +
공랭 후 템퍼링
13.9 68.7 145.1
890℃ +
블로잉 후 템퍼링
13.0 68.8 150.3
860℃ + 공랭 12.1 72.5 143.7
920℃ + 공랭 13.8 74.1 148.5
950℃ + 공랭 14.7 76.6 144.7
표 2의 측정 결과를 고려하면, 본 발명의 실시예에 따른 열처리 온도 범위 및 공랭의 조건에 해당되는 860℃ + 공랭의 경우 결정립의 미세화와 함께 상대적으로 낮은 경도를 보이고 있다. 경도는 충격 강도와 반비례 관계의 특성을 보이므로, 표 2의 결과는 본 발명의 도 13에 제시된 바와 마찬가지로 본 발명의 실시예의 경우 상당히 높은 충격 강도를 구현할 수 있는 점을 입증한다.
표 3은 열처리 유지 시간에 따른 결정립 크기, 페라이트 부피 분율 및 경도를 측정한 결과이다. 870℃ 열처리 온도에서 유지 시간을 달리하고, 공랭한 열처리 결과이다.
유지 시간 (h) 결정립 크기(㎛) 페라이트 분율(%) 경도(Hv)
1 8.31 74.1 153.7
2 7.17 72.8 162.8
3 7.67 77.8 155.6
4 8.56 78.5 157.2
5 9.06 74.9 154.9
6 9.97 74.9 151.3
7 9.87 74.1 151.7
표 3은 본 발명의 실시예에 따른 870℃ 열처리 온도에서 유지 시간을 달리한 경우에 측정된 결정립 크기, 페라이트 분율 및 경도를 보여준다. 결정립 크기가 미세화되어, 상대적으로 높은 충격 강도를 구현할 수 있음을 보여준다.
도 15는 본 발명의 실시예에 따른 열처리된 링 가공품의 결정립을 보여주는광학현미경(OM: Optical Microscope) 사진이고, 도 14는 열처리 이전의 링 가공품의 결정립 사진이다.
도 14 및 도 15를 참조하면, 870℃에서 4시간 열처리 유지하고, 공랭한 후의결정립을 보여주는 도 15의 사진은, 열처리 이전의 결정립을 보여주는 도 14의 사진과 달리, 본 발명의 실시예에 따른 열처리에 의해 결정립 미세화가 이루어짐을 보여준다. 이러한 결정립 미세화에 의해 충격 강도의 개선과 함께, 인장 강도 및 항복 강도의 확보가 가능하다.
상술한 바와 같은 본 발명의 실시예에 따른 열처리 방법은, 링 가공품(도 6의 205)의 단조 및 압연 성형 이후에 수행된다. 이때, 열처리는 링 가공품(205)에 대해 측정된 A3 변태점 온도 및 석출상 생성 온도 Ts를 기준으로 설정된 열처리 온도 Tn으로 수행된다. 이때, 석출상의 생성은 경도의 불균일한 분포를 야기하고, 충격 특성을 저하시키므로, 석출상 생성 온도 Ts 이하로 열처리 온도가 유지되도록 제어한다. 열처리 후 냉각은 공랭으로 수행되어, 충격 강도의 개선을 구현한다. 이와 같은 열처리에 의해서, 본 발명의 실시예에 따른 링 가공품 또는 타워플랜지 제품은, 450MPa 내지 630MPa의 인장강도 및 275MPa 내지 355MPa의 항복 강도를 유지하면서도 -50℃ 저온에서의 충격강도를 27J 이상의 고강도 고인성 특성을 구현할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 타워플랜지 제조방법을 보여주는 공정흐름도이다.
도 2 내지 도 7은 본 발명의 실시예에 따른 타워플랜지 제조방법을 보여주는 도면들이다.
도 8은 본 발명의 실시예에 따른 링형 가공품의 열처리 방법을 보여주는 공정흐름도이다.
도 9 및 도 10은 본 발명의 실시예에 따른 시편에 대한 열시차분석(DSC) 결과를 보여주는 도면들이다.
도 11 및 도 12는 본 발명의 실시예에 따른 열처리 과정을 보여주는 온도 사이클(cycle)들이다.
도 13은 본 발명의 실시예에 따른 충격 강도 특성을 보여주는 측정 결과이다.
도 14 및 도 15는 본 발명의 실시예에 따른 열처리된 링 가공품의 결정립을 보여주는 광학현미경(OM) 사진들이다.

Claims (4)

  1. 링 가공품의 A3 변태점 온도 및 석출상 생성 온도를 측정하는 단계;
    상기 A3 변태점 온도보다 40℃ 내지 60℃ 높고 상기 석출상 생성 온도보다 낮은 온도 범위를 열처리 온도로 설정하는 단계;
    상기 열처리 온도에서 상기 링 가공품을 유지하는 열처리 단계; 및
    상기 열처리된 링 가공품을 공랭시키는 단계를 포함하는 링형 가공품의 열처리 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 A3 변태점 온도는 820℃이고,
    상기 석출상 생성 온도는 880℃ 내지 887℃인 링형 가공품의 열처리 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 열처리 온도는
    870℃ 기준으로 10℃ 가감된 온도 범위로 설정되는 링형 가공품의 열처리 방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 열처리 단계는
    상기 열처리 온도로 상기 링 가공품을 가열하는 단계;
    상기 열처리 온도로 초기 유지시켜 상기 링 가공품 내의 온도 분포를 균질화하는 단계; 및
    상기 링 가공품을 상기 열처리 온도로 1시간 내지 4시간 유지시키는 단계를 포함하는 링형 가공품의 열처리 방법.
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