KR100992429B1 - An impulse current generator having crowbar switch module - Google Patents

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Abstract

PURPOSE: An impulse current testing apparatus equipped with a crowbar switch module is provided to eliminate noises which are capable of being generated from the crowbar switch module and a spark gap. CONSTITUTION: An impulse waveform generating unit(33) is in parallel with a first spark gap and includes a first charging unit and a crowbar switch module. A wave-tail controlling unit(L1) is in electric connection between the first spark gap and a test load in order to control a wave-tail part in an impulse waveform. If the wave-head part of an impact current applied to the first spark gap, a controlling unit(27) turns-off a first switch and turns-on a second switch in order to form the wave-tail part in the impulse waveform.

Description

크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치 {An Impulse Current Generator Having Crowbar Switch Module}Impulse Current Generator Having Crowbar Switch Module

본 발명은 충격전류 시험장치에 관한 것으로, 특히 크로바 스위치 모듈을 이용하여 10/350 ㎲ 파형의 파두부와 파미부를 형성할 수 있는 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치에 관한 것이다.The present invention relates to an impact current test apparatus, and more particularly, to an impact current test apparatus having a crossbar switch module capable of forming a wavehead and a wavehead having a 10/350 kHz waveform using the crossbar switch module.

수십 년 동안 미국에서 생산되고 적용된 과전압 서지 억제기(TVSS)는ANSI/IEEE C62.1 가이드라인에 따른 8/20 ㎲ 파형을 사용하여 시험해 왔다. 1995년까지 8/20 ㎲ 파형은 IEC를 사용하는 나라를 포함한 대부부의 국가에서 인정되었다. 그러나 1990년도 중반 이후 IEC 61643 그룹은 인입구에 설치되는 서지 보호장치에 대한 I 등급 시험을 소개하면서 10/350 ㎲ 시험 파형을 언급하였다. 이 파형은 기존의 IEC 61024 등에서 사용되던 파형으로 주로 외부피뢰에 적용되던 에너지 내량이 매우 높은 파형이다.For decades, US-produced and applied overvoltage surge suppressors (TVSS) have been tested using 8/20 kHz waveforms in accordance with ANSI / IEEE C62.1 guidelines. By 1995, 8/20 dB waveforms were recognized in most countries, including those using IEC. Since mid-1990, however, the IEC 61643 group referred to the 10/350 350 test waveform, introducing the Class I test for surge protection devices installed at the inlet. This waveform is used in the existing IEC 61024, etc., and has a very high energy content applied to external lightning.

현재 시험기관들은 IEC 61643-1의 임펄스 전원 요구사항을 만족하기 위해 10/350 ㎲ 시험 파형을 사용해야 하지만 IEC 61643-1의 2002년 버전까지만 해도 새로운 파형의 적용이 서지 보호장치(SPD)의 시험에 과도하다는 반대에 부딪혀 어느 정도 절충된 표현을 사용하였다. 즉, 서지 보호장치의 I 등급과 II 등급 시험항목은 8/20 ㎲ 전류 파형을 기반으로 결정되었고, I등급 시험조차 10/350 ㎲ 시험 파형으로 한정하지 않았다. 그러나, IEC 61643-1의 2005년도 버전에서는 I 등급 시험에 10/350 ㎲ 시험 파형을 언급하였으며, 이후 발표된 IEC 62305에서는 외부 뇌보호 시험에 10/350 ㎲ 시험 파형을 최대 200 kA까지 적용하는 것으로 규정하고 있다.Currently, test laboratories must use 10/350 ㎲ test waveforms to meet the impulse power requirements of IEC 61643-1. However, up to the 2002 version of IEC 61643-1, the application of the new waveforms to the surge protective device (SPD) In the face of excessive opposition, we used a somewhat compromised expression. That is, the class I and II test items of the surge protector were determined based on the 8/20 Ω current waveform, and even the class I test was not limited to the 10/350 Ω test waveform. However, the 2005 version of IEC 61643-1 referred to the 10/350 ㎲ test waveform in the Class I test, and subsequently published in IEC 62305, applying the 10/350 ㎲ test waveform up to 200 kA for external lightning protection tests. It is prescribed.

상술한 바와 같이, 외부 뇌보호 시험에 사용하기 위해서는 정확한 충격전류를 발생시키는 것이 요구된다. 그러나, 단일의 충격전류 발생장치(ICG)를 사용하여 10/350 ㎲ 전류 파형을 생성하는 경우에는 충전용 콘덴서의 개수가 많이 필요하게 되며, 파형을 형성하기 위한 저항과 인덕터의 조합이 매우 어렵다는 문제점이 있었다. 또한, 파형의 파미부를 길게 늘이기 위해 인덕터를 사용하게 되면 파두부가 함께 늘어지게 되고 전류의 피크값도 작아진다는 문제점도 있었다. 이에 더하여, 10/350 ㎲의 전류 파형을 얻기 위해 ICG 임펄스 제너레이터와 크로바 스위치를 사용하는 경우 임펄스 제너레이터의 방전시 실험을 진행하는 동은 구갭 사이에서 80dB 이상, 심지어는 100dB 이상의 소음이 실험을 발생한다는 문제점이 있었다.As described above, it is required to generate an accurate impact current for use in an external brain protection test. However, when generating a 10/350 ㎲ current waveform using a single impact current generator (ICG), a large number of charging capacitors are required, and a combination of a resistor and an inductor for forming a waveform is very difficult. There was this. In addition, when the inductor is used to lengthen the wave portion of the waveform, there is a problem that the wave head is stretched together and the peak value of the current is also reduced. In addition, when using the ICG impulse generator and the Clova switch to obtain a 10/350 전류 current waveform, the noise during the discharge of the impulse generator is more than 80 dB and even 100 dB between the gaps. There was a problem.

본 발명의 목적은 상술한 바와 같은 문제점을 해결하기 위해 이루어진 것으로서, 크로바 스위치 모듈을 이용함으로써 임펄스 파형의 파미부 길이를 제어할 수 있는 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치를 제공하는 것이다.DISCLOSURE OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the problems as described above, and to provide an impact current test apparatus having a crowbar switch module that can control the length of the undulation portion of the impulse waveform by using the crowbar switch module.

본 발명의 다른 목적은 스파크 갭 및 크로바 스위치 모듈을 이용하여 파두부와 파미부를 별도로 형성한 후에 10/350 ㎲의 임펄스 파형을 생성할 수 있는 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치를 제공하는 것이다.It is another object of the present invention to provide an impact current test apparatus having a crowbar switch module capable of generating an impulse waveform of 10/350 kHz after separately forming a wavehead and a hawk portion using a spark gap and a crowbar switch module. .

본 발명의 또 다른 목적은 챔버 내측에 크로바 스위치 모듈 및 스파크 갭을 안착함으로써 크로바 스위치 모듈 및 스파크 갭에서 발생할 수 있는 소음을 제거할 수 있는 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치를 제공하는 것이다.It is still another object of the present invention to provide an impact current test apparatus having a crowbar switch module capable of removing noise generated in the crowbar switch module and the spark gap by seating the crowbar switch module and the spark gap inside the chamber.

상기 목적을 달성하기 위해 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치는 충격전류 발생용 입력 전원에 전기적으로 연결된 제1충전 보조수단과, 상기 제1충전 보조수단과 시험 부하 사이를 전기적으로 연결하고, 제1스위치의 온 상태에서 동작하는 제1스파크 갭과, 상기 제1스파크 갭과 병렬로 연결하되, 제1충전 수단과 크로바 스위치 모듈을 포함하는 임펄스 파형 생성수단과, 상기 제1스파크 갭과 상기 시험 부하 사이에 전기적으로 연결되어 상기 임펄스 파형의 파미부 조절용 코일과, 충격전압 발생용 입력 전원에 전기적으로 연결된 제2충전 보조수단과, 상기 제2충전 보조수단과 상기 크로바 스위치 모듈 사이를 전기적으로 연결하고, 제2스위치의 온 상태에서 동작하는 제2스파크 갭과, 상기 제2충전 보조수단과 상기 제2스파크 갭 사이에서 전기적으로 연결된 제2충전 수단과, 상기 제2스파크 갭과 상기 크로바 스위치 모듈 사이에 전기적으로 연결되어 임펄스 파형의 시정수를 조정하기 위한 시정수 조정회로 및 상기 제1스파크 갭에 인가되는 충격전류의 파두부가 최대로 되는 경우 상기 제1스위치를 오프시키고, 상기 제2스위치를 온시켜 상기 임펄스 파형의 파미부를 형성시키도록 하는 제어수단을 포함하는 것을 특징으로 한다.In order to achieve the above object, an impact current test apparatus including a crowbar switch module according to an embodiment of the present invention includes a first charging auxiliary means electrically connected to an input power source for generating an impact current, the first charging auxiliary means, and a test load. A first spark gap electrically connected between the first spark gap and the first spark gap, the impulse waveform generating means including a first charging means and a clover switch module, connected in parallel with the first spark gap; A second charge auxiliary means electrically connected between the first spark gap and the test load, and electrically connected to an impulse wave control coil of the impulse waveform, an input power supply for generating an impact voltage, the second charge aid means and the A second spark gap electrically connected between the Clova switch modules and operating in an on state of the second switch, the second charging auxiliary means and the A second charging means electrically connected between a second spark gap, a time constant adjustment circuit and a first spark gap electrically connected between the second spark gap and the crova switch module to adjust a time constant of an impulse waveform; And a control means for turning off the first switch and turning on the second switch to form the wave portion of the impulse waveform when the wave portion of the impact current applied to the maximum portion is turned on.

또한, 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치에 의하면, 상기 크로바 스위치 모듈은 상기 제1충전 수단과 직렬로 연결되고, 트리거 전극을 구비하는 제3스파크 갭 및 상기 트리거 전극과 상기 제2스파크 갭을 전기적으로 연결하는 제4스파크 갭을 포함하는 것을 특징으로 한다.In addition, according to the impact current test apparatus having a crowbar switch module according to an embodiment of the present invention, the crowbar switch module is connected in series with the first charging means, and the third spark gap and the trigger electrode having a trigger electrode And a fourth spark gap electrically connecting the electrode and the second spark gap.

또한, 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치에 의하면, 상기 제1스파크 갭 내지 상기 제3스파크 갭의 각각은 소음 방지 챔버 내부에 안착되고, 메인 전극들 사이의 간극을 가변할 수 있는 것을 특징으로 한다.In addition, according to the impact current test apparatus having a claw switch module according to an embodiment of the present invention, each of the first spark gap to the third spark gap is seated inside the noise prevention chamber, the gap between the main electrodes Characterized in that the variable.

또한, 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치에 의하면, 상기 소음 방지 챔버는 소음을 흡수하기 위해 내벽에 부착된 폴리우레탄 계열의 흡음재를 포함하는 것을 특징으로 한다.In addition, according to the impact current test apparatus having a crowbar switch module according to an embodiment of the present invention, the noise prevention chamber is characterized in that it comprises a polyurethane-based sound absorbing material attached to the inner wall to absorb the noise.

또한, 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치에 의하면, 상기 소음 방지 챔버 내의 기압은 상기 챔버 내부의 절연파괴 전압을 조정하기 위해 0.1 기압 내지 0.5 기압 사이에서 유지되는 것을 특징으로 한다.In addition, according to the impact current test apparatus having a crowbar switch module according to an embodiment of the present invention, the air pressure in the noise prevention chamber is maintained between 0.1 atm to 0.5 atm to adjust the breakdown voltage in the chamber. It features.

또한, 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치에 의하면, 상기 제1충전 보조수단 및 상기 제2충전 보조수단의 각각은 다이오드 및 저항을 포함하는 것을 특징으로 한다.In addition, according to the impact current test apparatus having a claw switch module according to an embodiment of the present invention, each of the first charging auxiliary means and the second charging auxiliary means is characterized in that it comprises a diode and a resistor.

또한, 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치에 의하면, 상기 시정수 조정회로는 RL회로인 것을 특징으로 한다.In addition, according to the impact current test apparatus having a claw switch module according to an embodiment of the present invention, the time constant adjustment circuit is characterized in that the RL circuit.

상술한 바와 같이, 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치에 의하면, 크로바 스위치 모듈을 이용함으로써 임펄스 파형의 파미부 길이를 제어할 수 있다는 효과가 얻어진다.As described above, according to the impact current test apparatus provided with the clover switch module according to the embodiment of the present invention, the effect of controlling the length of the wave section of the impulse waveform can be obtained by using the clover switch module.

또한, 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치를 구비한 충격전류 시험장치에 의하면, 스파크 갭 및 크로바 스위치 모듈을 이용하여 파두부와 파미부를 별도로 형성한 후에 10/350 ㎲의 임펄스 파형을 생성할 수 있다는 효과도 얻어진다.In addition, according to the impact current test apparatus having a clover switch according to an embodiment of the present invention, after forming the wave head and the chopper part separately using the spark gap and the clover switch module, an impulse waveform of 10/350 Hz can be generated. There is also an effect.

또한, 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치를 구비한 충격전류 시험장치에 의하면, 챔버 내측에 크로바 스위치 모듈 및 스파크 갭을 위치시킴으로써 크로바 스위치 모듈 및 스파크 갭에서 발생할 수 있는 소음을 제거할 수 있다는 효과도 얻어진다.In addition, according to the impact current test apparatus having a clover switch according to an embodiment of the present invention, by placing the clover switch module and the spark gap inside the chamber, it is possible to eliminate the noise that may occur in the clover switch module and the spark gap Is also obtained.

도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 충격전류 시험장치에 채택되는 제1스파크 갭의 개략적인 사시도이다.
도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 충격전류 시험장치에 채택되는 크로바 스위치 모듈의 개략적인 사시도이다.
도 3은 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치의 회로도이다.
도 4는 본 발명의 실시 예에 따른 충격전류 시험장치로부터 크로바 스위치 모듈의 유무에 따라 생성된 파형을 비교하기 위한 파형 비교도이다.1 is a schematic perspective view of a first spark gap employed in an impact current test apparatus according to an embodiment of the present invention.
2 is a schematic perspective view of a crowbar switch module adopted in the impact current test apparatus according to an embodiment of the present invention.
3 is a circuit diagram of a shock current tester having a crowbar switch module according to an embodiment of the present invention.
4 is a waveform comparison diagram for comparing the waveform generated according to the presence or absence of the Clova switch module from the impact current test apparatus according to an embodiment of the present invention.

본 발명의 상기 및 그 밖의 목적과 새로운 특징은 본 명세서의 기술 및 첨부 도면에 의해 더욱 명확하게 될 것이다.
The above and other objects and novel features of the present invention will become more apparent from the description of the specification and the accompanying drawings.

먼저, 본 발명의 충격전류 시험장치로부터 생성되는 10/350 ㎲의 충격전류 파형의 개념 및 상기 장치에 채택되는 제1스파크 갭 및 크로바 스위치 모듈을 도 1 및 도 2를 참조하여 설명하기로 한다. 또한, 본 발명의 설명에 있어서는 동일 부분은 동일 부호를 붙이고, 그 반복 설명은 생략한다.First, the concept of a 10/350 kHz impact current waveform generated from the impact current test apparatus of the present invention and the first spark gap and the clover switch module adopted in the apparatus will be described with reference to FIGS. 1 and 2. In addition, in description of this invention, the same code | symbol is attached | subjected to the same part and the repeated description is abbreviate | omitted.

도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 충격전류 시험장치에 채택되는 제1스파크 갭의 개략적인 사시도이고, 도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 충격전류 시험장치에 채택되는 크로바 스위치 모듈의 개략적인 사시도이다.FIG. 1 is a schematic perspective view of a first spark gap employed in an impact current test apparatus according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a schematic view of a claw switch module adopted in an impact current test apparatus according to an embodiment of the present invention. Perspective view.

본 발명은 10/350 ㎲의 충격전류 파형을 생성하기 위한 충격전류 시험장치에 관한 것이다. 상기 10/350 ㎲의 파형은 파두부가 파형의 생성시점부터 10 ㎲의 시간이 흐른 후 피크치에 도달하고, 상기 피크치 이 후에 감쇄된 파형이 피크치부터 350 ㎲의 시간이 흐른 후에 피크치의 50 ％로 감쇄하는 임펄스 파형을 의미한다. 따라서, 상기 10/350 ㎲의 임펄스 파형은 파미부의 폭이 파두부의 폭보다 넓게 형성된다.The present invention relates to an impact current test apparatus for generating a shock current waveform of 10/350 mA. The 10/350 mW waveform reaches the peak value after 10 mV has elapsed since the generation of the waveform, and the waveform attenuated after the peak value decays to 50% of the peak value after 350 mW from the peak value. Impulse waveform. Therefore, the impulse waveform of 10/350 Hz is formed such that the width of the wave portion is wider than the width of the wave head portion.

도 1 및 도 2에서 도시한 바와 같이, 본 발명의 실시 예에 따른 충격전류 시험장치는 제1스파크 갭(11) 및 크로바 스위치 모듈(13)을 포함하여 구성된다. 상기 제1스파크 갭(11)은 상부전극(11a) 및 하부전극(11b)을 구비하고, 상기 상부전극(11a) 및 하부전극(11b) 사이에는 공기로 채워져 있다. 상기 전극들(11a, 11b)의 각각은 약 250mm의 직경을 갖는 반구형으로 형성될 수 있다. 상기 상부전극(11a)은 구동축(15)에 연결되어 있어 모터(16)의 구동에 의하여 상/하로 이동할 수 있다. 이 경우, 상기 상부전극(11a)은 0 mm 내지 55 mm 사이에서 하부전극(11b)과 이격할 수 있다. 상기 제1스파크 갭(11)에 인가되는 최대 방전전압 및 전류는 각각 100 kV 및 50 kA일 수 있고, 펄스 지속 시간(pulse duration)은 0.1 ㎲ 내지 500 ㎲ 사이인 것이 바람직하다.As shown in Figure 1 and 2, the impact current test apparatus according to an embodiment of the present invention comprises a first spark gap 11 and the Clova switch module (13). The first spark gap 11 includes an upper electrode 11a and a lower electrode 11b, and is filled with air between the upper electrode 11a and the lower electrode 11b. Each of the electrodes 11a and 11b may be formed in a hemispherical shape having a diameter of about 250 mm. The upper electrode 11a is connected to the drive shaft 15 and may move up and down by driving the motor 16. In this case, the upper electrode 11a may be spaced apart from the lower electrode 11b between 0 mm and 55 mm. The maximum discharge voltage and the current applied to the first spark gap 11 may be 100 kV and 50 kA, respectively, and the pulse duration is preferably between 0.1 mA and 500 mA.

상기 상부전극(11a) 및 하부전극(11b)은 전극들(11a, 11b) 사이의 절연이 파괴되어 전류가 인가되는 경우에 발생하는 소음을 방지하기 위해 투명 아크릴로 형성된 소음 방지 챔버(12) 내부에 위치되는 것이 바람직하다. 상기 소음 방지 챔버(12)는 3cm 내지 10cm 사이의 두께를 갖는 것이 바람직하다. 상기 소음 방지 챔버(12)에는 챔버(12) 내부 공기의 압력을 조절할 수 있는 콤프레셔(도시하지 않음)가 연결될 수 있다. 상기 제1스파크 갭(11)은 후술하는 제2스파크 갭(14)과 동일하게 형성될 수 있어 제2스파크 갭(14)에 대해서는 그 자세한 설명을 생략하기로 한다. 또한, 상기 제1스파크 갭(11)의 소음 방지 챔버(12)는 후술하는 제3스파크 갭(17)의 소음 방지 챔버(20)와 동일하게 형성될 수도 있다.The upper electrode 11a and the lower electrode 11b are inside the noise prevention chamber 12 made of transparent acrylic to prevent noise generated when the insulation between the electrodes 11a and 11b is broken and current is applied. It is preferably located at. The noise prevention chamber 12 preferably has a thickness of between 3 cm and 10 cm. The noise prevention chamber 12 may be connected to a compressor (not shown) for adjusting the pressure of air in the chamber 12. Since the first spark gap 11 may be formed in the same manner as the second spark gap 14 to be described later, detailed description of the second spark gap 14 will be omitted. In addition, the noise prevention chamber 12 of the first spark gap 11 may be formed in the same manner as the noise prevention chamber 20 of the third spark gap 17 to be described later.

한편, 상기 크로바 스위치 모듈(13)은 두 개의 스파크 갭들(17, 18)과 트리거 전극(19)으로 구성된다. 상기 스파크 갭들(17, 18)은 후술하는 도 3에서 제3스파크 갭(17) 및 제4스파크 갭(18)으로 일컫어진다. 상기 제3스파크 갭(17)의 메인전극들(17a, 17b)은 제1스파크 갭(11)의 상부전극(11a) 및 하부전극(11b)과 동일한 형상으로 제조될 수 있다. 상기 메인전극들(17a, 17b) 사이에는 메인전극들(17a, 17b)을 도통시킬 수 있는 트리거 전극(19)이 위치하고 있다. 또한, 상기 메인전극들(17a, 17b) 및 트리거 전극(19)은 메인전극들(17a, 17b) 사이가 도통되는 경우에 발생하는 소음을 차단하기 위하여 소음 방지 챔버(20) 내부에 위치된다.Meanwhile, the crova switch module 13 is composed of two spark gaps 17 and 18 and a trigger electrode 19. The spark gaps 17 and 18 are referred to as a third spark gap 17 and a fourth spark gap 18 in FIG. 3 described below. The main electrodes 17a and 17b of the third spark gap 17 may be manufactured in the same shape as the upper electrode 11a and the lower electrode 11b of the first spark gap 11. The trigger electrode 19 is positioned between the main electrodes 17a and 17b to conduct the main electrodes 17a and 17b. In addition, the main electrodes 17a and 17b and the trigger electrode 19 are positioned inside the noise prevention chamber 20 to block noise generated when the main electrodes 17a and 17b are turned on.

상기 소음 방지 챔버(20)는 아크릴 등의 재질로 제조되고, 상기 챔버(20) 내부 공기의 압력을 조절하기 위한 콤프레셔(도시하지 않음)가 챔버(20)에 연결될 수 있다. 상기 챔버(20)는 전압 인가선, 접지선 및 가스 주입구 등을 취부하고 완전히 밀폐함으로써 제조된다. 상기 챔버(20)는 챔버(20) 내부의 진공 상태에 따라 파센의 법칙(Paschen'law)에 의해 메인 전극들(17a, 17b) 사이의 절연파괴 전압이 달라지게 된다. 따라서, 상기 챔버(20)는 메인 전극들(17a, 17b) 사이에 인가되는 절연파괴 전압을 조절하기 위해 완전 진공이 아닌 상태로부터 0.5 기압 이하의 압력으로 유지되는 것이 바람직하다. 더욱 바람직하게, 상기 챔버(20) 내의 기압은 0.1 기압 내지 0.5 기압 사이일 수 있다. 상기 소음 방지 챔버(20)의 내벽에는 챔버(20) 내부에서 발생하는 소음을 흡수하기 위한 폴리우레탄, 스폰지 등의 흡음재(도시하지 않음)가 부착될 수 있다.The noise prevention chamber 20 is made of a material such as acrylic, and a compressor (not shown) for adjusting the pressure of air in the chamber 20 may be connected to the chamber 20. The chamber 20 is manufactured by mounting a voltage applying line, a ground line, a gas inlet, and the like and completely encapsulating it. In the chamber 20, the breakdown voltage between the main electrodes 17a and 17b varies according to Paschen'law according to the vacuum state inside the chamber 20. Therefore, the chamber 20 is preferably maintained at a pressure of 0.5 atm or less from a state in which it is not completely vacuum in order to adjust the dielectric breakdown voltage applied between the main electrodes 17a and 17b. More preferably, the air pressure in the chamber 20 may be between 0.1 atm and 0.5 atm. A sound absorbing material (not shown) such as polyurethane or sponge may be attached to an inner wall of the noise prevention chamber 20 to absorb noise generated in the chamber 20.

상기 흡음재는 다공성 물질로 형성되기 때문에 구멍 속의 공기가 음파에 의해 진동하고, 이때 생긴 마찰 때문에 소리에너지가 열에너지로 바뀌어 흡수되는 원리를 응용함으로써 사용된다. 따라서, 상기 흡음재는 표면에 부딪히는 소리에너지의 일부를 흡수하여 반사음을 줄이므로 소음이 발생하는 장소에 사용되어 방음 및 흡음 효과를 이룰 수 있다. 또한, 상기 흡음재는 흡음성을 증가시키기 위해 계란판 모양으로 형성될 수 있다. 상기 흡음재는 챔버 크기에 맞춰 제작되고, 1m3당 20kg의 비중 및 50 mm의 두께를 구비함으로써 흡음효과를 증가시킬 수 있다. 또한, 상기 흡음재는 불에 쉽게 타지 않는 난연 소재로 제조함으로써 화재시에도 안전할 수 있도록 제조된다. 또한, 상기 흡음재는 접착제 등으로 챔버(20)의 내벽에 부착되거나, 볼트/너트 결합 또는 흡음재의 소음 흡수 특성을 열화시키지 않는 범위 내에서 당업자에게 잘 알려진 방법으로 챔버(20) 내벽에 체결될 수 있다.Since the sound absorbing material is formed of a porous material, the air in the hole vibrates by sound waves, and is used by applying the principle that sound energy is converted into heat energy and absorbed due to friction generated at this time. Therefore, the sound absorbing material absorbs a part of the sound energy that strikes the surface to reduce the reflection sound, so that the sound absorbing material may be used in a place where noise is generated. In addition, the sound absorbing material may be formed in the shape of an egg plate to increase sound absorption. The sound absorbing material is manufactured according to the size of the chamber, and has a specific gravity of 20 kg per 1 m 3 and a thickness of 50 mm to increase the sound absorbing effect. In addition, the sound absorbing material is made of a flame-retardant material that is not easily burned by fire is manufactured to be safe even in a fire. In addition, the sound absorbing material may be attached to the inner wall of the chamber 20 by an adhesive or the like, or may be fastened to the inner wall of the chamber 20 by a method well known to those skilled in the art within a range that does not deteriorate the noise absorption characteristics of the bolt / nut coupling or the sound absorbing material. have.

상기 챔버(20)의 모서리 또는 이음새에는 챔버(20) 외부 공기와의 접촉을 차단하기 위한 절연밴드가 더 부착될 수 있다. 한편, 상기 제4스파크 갭(18)은 소음 방지 챔버(20)의 외측에서 트리거 전극(19)에 전기적으로 직접 연결되어 있다. 상기 제4스파크 갭(18)은 제3스파크 갭(17)보다는 작게 형성되는 것이 바람직하다.
Insulation bands for blocking contact with outside air of the chamber 20 may be further attached to corners or seams of the chamber 20. On the other hand, the fourth spark gap 18 is electrically connected directly to the trigger electrode 19 on the outside of the noise prevention chamber 20. The fourth spark gap 18 is preferably formed smaller than the third spark gap 17.

다음으로, 본 발명의 구성을 도 3 및 도 4를 참조하여 상세하게 설명한다.Next, the configuration of the present invention will be described in detail with reference to FIGS. 3 and 4.

도 3은 본 발명의 실시 예에 따른 크로바 스위치 모듈을 구비한 충격전류 시험장치의 회로도이고, 도 4는 본 발명의 실시 예에 따른 충격전류 시험장치로부터 크로바 스위치 모듈의 유무에 따라 생성된 파형을 비교하기 위한 파형 비교도이다.3 is a circuit diagram of an impact current test apparatus having a crowbar switch module according to an embodiment of the present invention, Figure 4 is a waveform generated by the presence or absence of a crowbar switch module from the impact current test apparatus according to an embodiment of the present invention A waveform comparison chart for comparison.

도 3에서 도시한 바와 같이, 본 발명의 실시 예에 따른 충격전류 시험장치는 충격전류 발생용 입력 전원(21) 및 충격전압 발생용 입력 전원(23)에 각각 전기적으로 연결된 제1충전 보조수단(25) 및 제2충전 보조수단(27)을 포함하여 구성된다. 상기 충격전류 발생용 입력 전원(21) 및 충격전압 발생용 입력 전원(23)의 각각은 220 V의 교류 전원을 사용할 수 있다. 상기 제1충전 보조수단(25)은 입력된 교류 전원을 직류로 정류하는 다이오드(D1) 및 상기 다이오드(D1)에 직렬로 연결된 저항(R1)을 포함하여 구성된다. 상기 다이오드(D1)는 복수 개로 구비될 수 있다.As shown in FIG. 3, the impact current test apparatus according to the embodiment of the present invention may include first charge auxiliary means electrically connected to an input current 21 for generating a shock current and an input power 23 for generating a shock voltage. 25) and the second charging auxiliary means (27). Each of the impact current generation input power 21 and the impact voltage generation input power 23 may use 220 V AC power. The first charging auxiliary means 25 is configured to include a diode (D1) rectifying the input AC power to DC and a resistor (R1) connected in series with the diode (D1). The diode D1 may be provided in plural.

상기 저항(R1)에는 제1스위치(29), 제1스파크 갭(11), 파미부 조절용 코일(L1) 및 시험 부하(31)가 차례로 연결되어 있다. 상기 제1스위치(29)는 제어수단(47)의 제어에 따라 온/오프 동작을 수행한다. 상기 제1스위치(29)는 온 상태에서는 충격전류 파형의 파두부를 형성하기 위해 제1스파크 갭(11)에 전류를 전송하고, 상기 제어수단(47)에 의해 오프 상태가 되면 충격전류 파형의 파미부를 형성하기 위해 제1스파크 갭(11)에 전송되는 전류를 차단한다. 또한, 상기 제1스파크 갭(11)은 제어수단(47)의 제어에 따라 전극들(11a, 11b) 사이의 간격을 조절함으로써 전극들(11a, 11b) 사이에 인가되는 전류를 조절할 수 있다. 상기 제1스위치(29) 및 제1스파크 갭(11)에는 임펄스 파형 생성수단(33)이 병렬로 연결되어 있다. 상기 임펄스 파형 생성수단(33)은 서로 직렬로 연결된 제1충전수단(35)과 크로바 스위치 모듈(13)을 포함하여 구성된다.The resistor R1 is connected to the first switch 29, the first spark gap 11, the wave control coil L1, and the test load 31 in this order. The first switch 29 performs an on / off operation under the control of the control means 47. The first switch 29 transmits a current to the first spark gap 11 to form a head portion of the shock current waveform in the on state, and when the first switch 29 is turned off by the control means 47, the wave of the shock current waveform. The current transmitted to the first spark gap 11 is cut off to form a portion. In addition, the first spark gap 11 may adjust the current applied between the electrodes 11a and 11b by adjusting the distance between the electrodes 11a and 11b according to the control of the control means 47. Impulse waveform generating means 33 is connected in parallel to the first switch 29 and the first spark gap 11. The impulse waveform generating means 33 includes a first charging means 35 and a clover switch module 13 connected in series with each other.

상기 제1충전수단(35)은 서로 병렬로 연결된 복수 개의 커패시터로 구성되는 것이 바람직하다. 상기 제1충전수단(35)은 제1충전 보조수단(25)으로부터 정류된 입력 전압으로부터 충전된다. 상기 제1충전수단(35)과 크로바 스위치 모듈(13)은 제1충전수단(35)에 차례로 연결된 저항(R3)과 코일(L3)을 통해 직렬연결될 수 있다. 즉, 상기 크로바 스위치 모듈(13)은 코일(L3)과 직접 전기적으로 연결되어 있다. 상기 크로바 스위치 모듈(13)에는 코일(L2)과 커패시터(Cp)가 전기적으로 연결되어 있다.The first charging means 35 is preferably composed of a plurality of capacitors connected in parallel with each other. The first charging means 35 is charged from the input voltage rectified from the first charging auxiliary means 25. The first charging means 35 and the crova switch module 13 may be connected in series through a resistor R3 and a coil L3, which are sequentially connected to the first charging means 35. That is, the crova switch module 13 is directly electrically connected to the coil L3. The coil L2 and the capacitor Cp are electrically connected to the crova switch module 13.

그 후에, 상기 제1충전수단(35)은 충전된 상태에서 제1스위치(29)가 온 상태로 되는 경우 충전된 전압을 방전하고, 상기 방전 전압은 제1스파크 갭(11)의 전극들(11a, 11b)을 도통시킨다. 상기 제1충전수단(35)에서 방전된 전류의 파형은 방전시부터 약 10 ㎲ 가 흐른 후에 피크에 도달하고, 피크치 후에는 감쇄를 시작한다. 이 경우, 상기 파미부 조절용 코일(L1)은 전류 파형이 피크에 도달한 후에 감쇄를 시작하게 되면 렌츠의 법칙(Lenz's law)에 따라 상기 감쇄를 방해하는 방향으로 유도 기전력을 발생한다.Thereafter, the first charging means 35 discharges the charged voltage when the first switch 29 is turned on in the charged state, and the discharge voltage is discharged from the electrodes of the first spark gap 11 ( 11a, 11b) are conducted. The waveform of the current discharged by the first charging means 35 reaches a peak after about 10 mA has passed from the time of discharge, and attenuation starts after the peak value. In this case, when the damping coil L1 starts to attenuate after the current waveform reaches the peak, the induced coil generates an induced electromotive force in a direction that prevents the attenuation according to Lenz's law.

한편, 상기 시험 부하(31)는 충격전류 인가시에 발생하는 소음 또는 폭발시 발생되는 파편이 튀는 것을 방지하기 위한 시험 챔버(도시하지 않음) 내부에 안착하는 것이 바람직하다. 상기 시험 부하(31)에는 시험 부하(31)에 인가되는 전압과 전류를 측정하기 위한 전압/전류 측정수단(37)이 전기적으로 연결되어 있다. 상기 전압/전류 측정수단(37)으로는 오실로스코프가 사용될 수 있다. 상기 전압/전류 측정수단(37)으로부터 시험 부하(31)에 인가되는 전류의 파형을 측정하는 경우 시험 부하(31)에 홀 센서와 같은 전류센서(39)가 연결될 수 있다. 따라서, 상기 홀 센서로부터 감지된 전류의 파형은 오실로스코프로부터 측정될 수 있다. 또한, 상기 시험 부하(31)에는 전압/전류 분배기(41)가 전기적으로 연결되어 전압/전류 측정수단(37)으로 입력되는 전압과 전류를 분배할 수 있다.On the other hand, the test load 31 is preferably mounted in the test chamber (not shown) to prevent the noise generated when the impact current is applied or the debris generated during the explosion to splash. The test load 31 is electrically connected to a voltage / current measuring means 37 for measuring the voltage and current applied to the test load 31. An oscilloscope may be used as the voltage / current measuring means 37. When measuring a waveform of a current applied to the test load 31 from the voltage / current measuring means 37, a current sensor 39 such as a hall sensor may be connected to the test load 31. Thus, the waveform of the current sensed from the Hall sensor can be measured from the oscilloscope. In addition, the test load 31 may be electrically connected to the voltage / current divider 41 to distribute the voltage and current input to the voltage / current measuring means 37.

한편, 상기 제2충전 보조수단(27)은 입력된 교류 전원을 직류로 정류하는 다이오드(D2) 및 상기 다이오드(D2)에 직렬로 연결된 저항(R2)을 포함하여 구성된다. 상기 다이오드(D2)는 복수 개로 구비될 수 있다. 상기 저항(R2)에는 제2스위치(43), 제2스파크 갭(14) 및 코일(L4)이 차례로 연결되고, 상기 제2스위치(43) 및 제2스파크 갭(14)에는 제2충전수단(45) 및 저항(R4)이 병렬로 연결된다. 상기 제2스위치(43)는 제어수단(47)의 제어에 따라 온/오프 동작을 수행한다. 또한, 상기 제1스파크 갭(11)은 제어수단(47)의 제어에 따라 전극들(11a, 11b) 사이의 간격을 조절할 수 있다. On the other hand, the second charging auxiliary means 27 includes a diode (D2) for rectifying the input AC power to DC and a resistor (R2) connected in series with the diode (D2). The diode D2 may be provided in plural. A second switch 43, a second spark gap 14, and a coil L4 are sequentially connected to the resistor R2, and second charging means is connected to the second switch 43 and the second spark gap 14. 45 and resistor R4 are connected in parallel. The second switch 43 performs an on / off operation under the control of the control means 47. In addition, the first spark gap 11 may adjust the gap between the electrodes 11a and 11b according to the control of the control means 47.

상기 제2스파크 갭(14)은 제1스파크 갭(11)과 동일한 구조로 제조될 수 있다. 그러나, 상기 제2스파크 갭(14)의 전극들의 직경은 제1스파크 갭(11)의 전극들(11a, 11b)보다 작게 형성될 수도 있다. 상기 제2스파크 갭(14)의 전극들의 직경은 약 125mm인 것이 바람직하다. 또한, 상기 제2스파크 갭(14)의 전극들 사이의 간격은 0mm 내지 48 mm의 범위 내에서 가변할 수 있다. 상기 코일(L4)은 코일(L2)을 통해 크로바 스위치 모듈(13)과 전기적으로 접속한다. 상기 코일(L4) 및 저항(R4)은 RL회로를 구성하여 임펄스 파형의 시정수를 조정할 수 있다.The second spark gap 14 may be manufactured in the same structure as the first spark gap 11. However, the diameters of the electrodes of the second spark gap 14 may be smaller than the electrodes 11a and 11b of the first spark gap 11. The diameter of the electrodes of the second spark gap 14 is preferably about 125 mm. In addition, the interval between the electrodes of the second spark gap 14 may vary within the range of 0mm to 48mm. The coil L4 is electrically connected to the crova switch module 13 through the coil L2. The coil L4 and the resistor R4 form an RL circuit to adjust a time constant of an impulse waveform.

이 경우, 상기 크로바 스위치 모듈(13)은 제3스파크 갭(17) 및 제4스파크 갭(18)을 포함하여 구성된다. 상기 제3스파크 갭(17)은 코일(L3)과 직접 직렬 연결되고, 상기 제4스파크 갭(18)은 코일(L2)와 직렬로 연결되어 있다. 상기 제4스파크 갭(18)은 제3스파크 갭(17)의 메인 전극들(17a, 17b) 사이에 인접한 트리거 전극(19)을 통해서 제3스파크 갭(17)과 전기적으로 연결될 수 있다.
In this case, the clova switch module 13 includes a third spark gap 17 and a fourth spark gap 18. The third spark gap 17 is directly connected in series with the coil L3, and the fourth spark gap 18 is connected in series with the coil L2. The fourth spark gap 18 may be electrically connected to the third spark gap 17 through a trigger electrode 19 adjacent between the main electrodes 17a and 17b of the third spark gap 17.

다음으로, 도 3 및 도 4를 참조하여 본 발명의 실시 예에 따른 충격전류 시험장치의 동작에 대하여 설명하기로 한다.Next, with reference to Figures 3 and 4 will be described the operation of the impact current test apparatus according to an embodiment of the present invention.

도 3 및 도 4에서 도시한 바와 같이, 충격전류 시험장치는 10/350 ㎲ 임펄스 파형의 파두부와 파미부의 각각을 형성하여 상기 파두부 및 파미부를 결합함으로써 충격전류 파형을 형성할 수 있다. 먼저, 제1충전수단(35) 및 제2충전수단(45)은 각각 충격전류 발생용 입력 전원(21) 및 충격전압 발생용 입력 전원(23)으로부터 충전된다. 다음으로, 제1스위치(29)가 온 상태로 전환되면, 상기 제1충전수단(35)으로부터 충전된 전하가 방전되면서 제1스파크 갭(11)을 도통시키고, 방전과 동시에 상승하는 전류 파형을 생성한다. 이 경우, 제어수단(47)은 제1스파크 갭(11)의 전극들(11a, 11b) 사이의 간격을 조절할 수 있고, 챔버(12) 내부의 공기압을 조절할 수 있기 때문에 전극들(11a, 11b) 사이에 인가되는 전류를 조절할 수 있다. 상기 생성된 전류 파형은 방전시부터 10 ㎲ 동안 피크치에 도달하고, 임펄스 파형의 파두부를 형성하게 된다. 상기 생성된 전류 파형이 피크치에 도달한 후에는 감쇄를 시작하고, 파미부 조절용 코일(L1)에는 렌츠의 법칙(Lenz's law)에 따라 상기 감쇄를 상쇄시키는 방향으로 유도 기전력이 발생한다.As shown in Figures 3 and 4, the impact current test apparatus can form a shock current waveform by forming each of the head portion and the wave portion of the 10/350 kHz impulse waveform by combining the head portion and the wave portion. First, the first charging means 35 and the second charging means 45 are charged from the impact current generation input power 21 and the impact voltage generation input power 23, respectively. Next, when the first switch 29 is turned on, the charge charged from the first charging means 35 is discharged to conduct the first spark gap 11, the current waveform rising at the same time as the discharge Create In this case, the control means 47 can adjust the interval between the electrodes 11a and 11b of the first spark gap 11 and can control the air pressure inside the chamber 12, so that the electrodes 11a and 11b are controlled. You can adjust the current applied between). The generated current waveform reaches a peak value for 10 s from the time of discharge, thereby forming a head portion of an impulse waveform. After the generated current waveform reaches the peak value, the attenuation starts, and the induced electromotive force is generated in the wave control coil L1 in a direction to cancel the attenuation according to Lenz's law.

한편, 상기 생성된 전류 파형이 피크치인 것으로 판단되면 제어수단(47)은 제1스위치(29)를 오프시키고, 제2스위치(43)를 온시켜 제2충전수단(45)에 충전된 전하가 방전되어 제2스파크 갭(14)을 도통시킨다. 상기 제2스파크 갭(14)을 통해 방전된 전류는 코일들(L3, L2)에 인가되어 제4스파크 갭(18)으로 입력된다. 이 경우, 상기 제2스파크 갭(14)에 인가된 전류는 제1스파크 갭(11)에서 설명한 것과 같은 방식으로 조절될 수 있다. On the other hand, if it is determined that the generated current waveform is a peak value, the control means 47 turns off the first switch 29, turns on the second switch 43, and the charges charged in the second charging means 45 The discharge causes the second spark gap 14 to conduct. Current discharged through the second spark gap 14 is applied to the coils L3 and L2 and input to the fourth spark gap 18. In this case, the current applied to the second spark gap 14 may be adjusted in the same manner as described in the first spark gap 11.

상기 제4스파크 갭(18)으로 입력된 전류는 제4스파크 갭(18)을 도통시켜 제3스파크 갭(17)의 트리거 전극(18)에 입력된다. 이 경우, 상기 트리거 전극(18)에 입력된 전류 및 파미부 조절용 코일(L1)에서 발생된 유도 기전력은 제3스파크 갭(17)의 메인 전극들(17a, 17b)을 도통시킨다. 따라서, 제2스파크 갭(14) 내지 제4스파크 갭(18) 및 상기 파미부 조절용 코일(L1)에 충전된 전기 에너지로부터 350 ㎲의 파미부를 형성할 수 있다. 이 경우, RL회로, 저항(R4) 및 코일들(L2, L4)은 파형의 시정수를 조절함으로써 파미부의 길이를 조절하는 역할을 수행한다. 도 4에서 도시한 바와 같이, 상기 크로바 스위치 모듈(13)이 동작하지 않는 경우에는 감쇄 진동하는 전류 파형(A)이 발생하지만, 상기 크로바 스위치 모듈(13)이 동작함으로써 지수함수적으로 감소하는 파형(B)의 파미부가 파두부에 결합되어 10/350 ㎲의 임펄스 파형을 생성할 수 있다.The current input to the fourth spark gap 18 conducts the fourth spark gap 18 to be input to the trigger electrode 18 of the third spark gap 17. In this case, the current input to the trigger electrode 18 and the induced electromotive force generated in the falcon adjusting coil L1 conduct the main electrodes 17a and 17b of the third spark gap 17. Accordingly, the stiff portion of 350 kW can be formed from the second spark gap 14 to the fourth spark gap 18 and the electrical energy charged in the false adjusting coil L1. In this case, the RL circuit, the resistor R4 and the coils L2 and L4 serve to adjust the length of the wave part by adjusting the time constant of the waveform. As shown in FIG. 4, when the clova switch module 13 does not operate, a current waveform A which attenuates and vibrates occurs, but a waveform that decreases exponentially as the clova switch module 13 operates. The wave portion of (B) is coupled to the wave head to generate an impulse waveform of 10/350 Hz.

상기 충격전류 시험장치로부터 생성된 충격전류 파형은 시험 부하(31)에 인가되어 시험 부하(31)의 절연파괴 여부를 검사할 수 있다. 상기 시험 부하(31)는 임펄스 파형이 인가되는 경우 발생하는 소음 및 시험 부하(31)의 폭발시 발생하는 파편이 튀는 것을 방지하기 위한 시험 챔버 내부에 안착하는 것이 바람직하다. 상기 시험 부하(31)로부터 출력된 임펄스 파형은 전류 센서(39)에 의해 센싱되어 전압/전류 측정수단(37)으로 파형이 출력된다. 상기 출력된 파형에 이상 여부, 즉 파의 일그러짐 또는 규격을 벗어난 파형이 검출되는 경우에는 이에 대한 정보를 제어수단(47)으로 전송하고, 상기 제어수단(47)은 제1스위치(29) 및 제2스위치(43)를 제어함으로써 규격에 맞는 충격전류 파형을 생성하도록 충격전류 시험장치를 제어할 수 있다.
The impact current waveform generated from the impact current test apparatus may be applied to the test load 31 to inspect whether the test load 31 is insulated. The test load 31 is preferably mounted in the test chamber to prevent the noise generated when the impulse waveform is applied and the debris generated when the test load 31 is exploded. The impulse waveform output from the test load 31 is sensed by the current sensor 39 and the waveform is output to the voltage / current measuring means 37. If the output waveform is abnormal, that is, a wave distortion or a waveform that is out of specification is detected, the information is transmitted to the control means 47, and the control means 47 transmits the first switch 29 and the first switch. By controlling the two switches 43, the impact current test apparatus can be controlled to generate a shock current waveform conforming to the standard.

이상 본 발명자에 의해서 이루어진 발명을 상기 실시 예에 따라 구체적으로 설명하였지만, 본 발명은 상기 실시 예에 한정되는 것은 아니고 그 요지를 이탈하지 않는 범위에서 여러 가지로 변경 가능한 것은 물론이다. As mentioned above, although the invention made by the present inventor was demonstrated concretely according to the said Example, this invention is not limited to the said Example and can be variously changed in the range which does not deviate from the summary.

11: 제1스파크 갭 13: 크로바 스위치 모듈
17: 제3스파크 갭 18: 제4스파크 갭
19: 트리거 전극 29: 제1스위치
35: 제1충전수단 37: 전압/전류 측정수단11: 1st spark gap 13: Clover switch module
17: third spark gap 18: fourth spark gap
19: trigger electrode 29: first switch
35: first charging means 37: voltage / current measuring means

Claims (7)

충격전류 발생용 입력 전원에 전기적으로 연결된 제1충전 보조수단;
상기 제1충전 보조수단과 시험 부하 사이를 전기적으로 연결하고, 제1스위치의 온 상태에서 동작하는 제1스파크 갭;
상기 제1스파크 갭과 병렬로 연결하되, 제1충전 수단과 크로바 스위치 모듈을 포함하는 임펄스 파형 생성수단;
상기 제1스파크 갭과 상기 시험 부하 사이에 전기적으로 연결되어 임펄스 파형의 파미부를 조절하는 파미부 조절용 코일;
충격전압 발생용 입력 전원에 전기적으로 연결된 제2충전 보조수단;
상기 제2충전 보조수단과 상기 크로바 스위치 모듈 사이를 전기적으로 연결하고, 제2스위치의 온 상태에서 동작하는 제2스파크 갭;
상기 제2충전 보조수단과 상기 제2스파크 갭 사이에서 전기적으로 연결된 제2충전 수단;
상기 제2스파크 갭과 상기 크로바 스위치 모듈 사이에 전기적으로 연결되어 상기 임펄스 파형의 시정수를 조정하기 위한 시정수 조정회로; 및
상기 제1스파크 갭에 인가되는 충격전류의 파두부가 최대로 되는 경우 상기 제1스위치를 오프시키고, 상기 제2스위치를 온시켜 상기 임펄스 파형의 파미부를 형성시키도록 하는 제어수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 충격전류 시험장치.First charging auxiliary means electrically connected to an input power source for generating an impact current;
A first spark gap electrically connected between the first charging auxiliary means and a test load and operating in an on state of the first switch;
An impulse waveform generating means connected in parallel with the first spark gap, the impulse waveform generating means including a first charging means and a clover switch module;
A coil part adjusting coil electrically connected between the first spark gap and the test load to adjust a pulse part of an impulse waveform;
Second charging auxiliary means electrically connected to an input power supply for generating an impact voltage;
A second spark gap electrically connected between the second charging auxiliary means and the crova switch module and operating in an on state of the second switch;
Second charging means electrically connected between the second charging auxiliary means and the second spark gap;
A time constant adjustment circuit electrically connected between the second spark gap and the crova switch module to adjust a time constant of the impulse waveform; And
And a control means for turning off the first switch and turning on the second switch to form the wave portion of the impulse waveform when the head portion of the impact current applied to the first spark gap is maximized. Impact current tester. 제1항에 있어서, 상기 크로바 스위치 모듈은
상기 제1충전 수단과 직렬로 연결되고, 트리거 전극을 구비하는 제3스파크 갭; 및
상기 트리거 전극과 상기 제2스파크 갭을 전기적으로 연결하는 제4스파크 갭을 포함하는 것을 특징으로 하는 충격전류 시험장치.The method of claim 1, wherein the clover switch module
A third spark gap connected in series with the first charging means and having a trigger electrode; And
And a fourth spark gap electrically connecting the trigger electrode and the second spark gap. 제2항에 있어서,
상기 제1스파크 갭 내지 상기 제3스파크 갭의 각각은 소음 방지 챔버 내부에 안착되고, 메인 전극들 사이의 간극을 가변할 수 있는 것을 특징으로 하는 충격전류 시험장치.The method of claim 2,
Each of the first spark gap to the third spark gap is seated inside the noise suppression chamber, and the impact current test apparatus, characterized in that the gap between the main electrodes can be varied. 제3항에 있어서,
상기 소음 방지 챔버는 소음을 흡수하기 위해 내벽에 부착된 폴리우레탄 계열의 흡음재를 포함하는 것을 특징으로 하는 충격전류 시험장치.The method of claim 3,
The noise prevention chamber is a shock current testing device, characterized in that it comprises a polyurethane-based sound absorbing material attached to the inner wall to absorb the noise. 제3항 또는 제4항에 있어서,
상기 소음 방지 챔버 내의 기압은 상기 챔버 내부의 절연파괴 전압을 조정하기 위해 0.1 기압 내지 0.5 기압 사이에서 유지되는 것을 특징으로 하는 충격전류 시험장치.The method according to claim 3 or 4,
The air pressure in the noise prevention chamber is a shock current test device, characterized in that it is maintained between 0.1 atm to 0.5 atm to adjust the breakdown voltage in the chamber. 제1항에 있어서,
상기 제1충전 보조수단 및 상기 제2충전 보조수단의 각각은 다이오드 및 저항을 포함하는 것을 특징으로 하는 충격전류 시험장치.The method of claim 1,
Each of the first charging auxiliary means and the second charging auxiliary means shock current test apparatus, characterized in that it comprises a diode and a resistor. 제1항에 있어서,
상기 시정수 조정회로는 RL회로인 것을 특징으로 하는 충격전류 시험장치.

The method of claim 1,
The time constant adjustment circuit is a shock current testing device, characterized in that the RL circuit.

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Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101178882B1 (en) 2011-02-21 2012-09-03 (주)부일인스텍 Pulse driven ground performance analyzer
KR101232092B1 (en) 2012-10-15 2013-02-12 (주)옴니엘피에스 Hybrid impulse current generator
CN103487700A (en) * 2013-09-30 2014-01-01 黑龙江省电工仪器仪表工程技术研究中心有限公司 Impact current testing device
KR101347063B1 (en) 2012-04-03 2014-01-02 한국산업은행 Testing Apparatus for Characterizing Ground Rods
CN105044413A (en) * 2015-09-08 2015-11-11 苏州泰思特电子科技有限公司 Long-tail wave impulse current generation device
CN105044578A (en) * 2015-09-08 2015-11-11 苏州泰思特电子科技有限公司 Lightning current surge test bench
EP2843428A3 (en) * 2013-08-30 2017-12-27 Raycap Intellectual Property, Ltd. Devices and methods for providing an impulse current

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10332758A (en) 1997-05-30 1998-12-18 Nikon Corp Impulse tester

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10332758A (en) 1997-05-30 1998-12-18 Nikon Corp Impulse tester

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101178882B1 (en) 2011-02-21 2012-09-03 (주)부일인스텍 Pulse driven ground performance analyzer
KR101347063B1 (en) 2012-04-03 2014-01-02 한국산업은행 Testing Apparatus for Characterizing Ground Rods
KR101232092B1 (en) 2012-10-15 2013-02-12 (주)옴니엘피에스 Hybrid impulse current generator
EP2843428A3 (en) * 2013-08-30 2017-12-27 Raycap Intellectual Property, Ltd. Devices and methods for providing an impulse current
CN103487700A (en) * 2013-09-30 2014-01-01 黑龙江省电工仪器仪表工程技术研究中心有限公司 Impact current testing device
CN103487700B (en) * 2013-09-30 2015-11-18 黑龙江省电工仪器仪表工程技术研究中心有限公司 Impulse current test device
CN105044413A (en) * 2015-09-08 2015-11-11 苏州泰思特电子科技有限公司 Long-tail wave impulse current generation device
CN105044578A (en) * 2015-09-08 2015-11-11 苏州泰思特电子科技有限公司 Lightning current surge test bench

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