KR100825272B1 - Point loading strength tester - Google Patents

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KR100825272B1
KR100825272B1 KR1020070006137A KR20070006137A KR100825272B1 KR 100825272 B1 KR100825272 B1 KR 100825272B1 KR 1020070006137 A KR1020070006137 A KR 1020070006137A KR 20070006137 A KR20070006137 A KR 20070006137A KR 100825272 B1 KR100825272 B1 KR 100825272B1
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cross head
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conical
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KR1020070006137A
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김용필
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울산과학대학 산학협력단
대림산업 주식회사
주식회사 동아지질
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Abstract

A point load tester is provided to measure an accurate pure maximum load excluding a friction force due to movement of a cross head and the weight of a rock specimen at the time of fracture of the rock specimen by installing a load cell in the upper portion of a conical pressing part of a fixing portion coupled to an upper support. A point load tester comprises an upper support(33), a conical fixing portion pressing part(34), a cross head(36), a conical load portion pressing part(37) and a hydraulic jack. The upper support, in which two guide rods(32a,32b) are vertically installed on both ends of the horizontal lower support, is fixed to a certain position according to the size of specimen. The conical fixing portion pressing part is installed at the lower surface of the middle portion of the upper support and equipped with a load cell(35). The cross head is coupled to the guide rod penetrating both ends, and moved up and down along the guide rod at the lower side of the upper support. The conical pressing part of the load portion is installed at the upper surface of the middle portion of the cross head. The hydraulic jack is adjacent to the lower surface of the conical load portion pressing part and moves the cross head up and down.

Description

점재하 시험기{Point Loading Strength Tester}Point Loading Strength Tester

도 1a는 원통형 암석시편의 직경방향으로 하중이 작용되는 상태를 보인 사시도.Figure 1a is a perspective view showing a state in which the load is applied in the radial direction of the cylindrical rock specimen.

도 1b는 원통형 암석시편의 축방향으로 하중이 작용되는 상태를 보인 사시도.Figure 1b is a perspective view showing a state in which a load is applied in the axial direction of the cylindrical rock specimen.

도 1c는 블록형 암석시편에 하중이 작용되는 상태를 보인 사시도.Figure 1c is a perspective view showing a state in which a load is applied to the block-type rock specimen.

도 1d는 불규칙 암괴의 암석시편에 하중이 작용되는 상태를 보인 사시도.Figure 1d is a perspective view showing a state in which a load is applied to the rock specimen of the irregular rock.

도 2는 종래 점재하 시험기의 사시도.Figure 2 is a perspective view of a conventional spot tester.

도 3은 종래 점재하 시험기에서, 편심이 발생하여 파단된 암석시편을 보인 상태도.Figure 3 is a state diagram showing a rock specimen broken by the occurrence of eccentricity in the conventional dotted tester.

도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 점재하 시험기의 사시도.Figure 4 is a perspective view of the point tester according to an embodiment of the present invention.

도 5는 도 4의 점재하 시험기의 정면도.5 is a front view of the dotted tester of FIG. 4.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings

30 ; 점재하 시험기 31 ; 하부 지지대30; Point tester 31; Lower support

32a, 32b ; 가이드 로드 33 ; 상부 지지대32a, 32b; Guide rod 33; Upper support

34 ; 고정부 가압반 35 ; 로드셀34; Fixed part pressing plate 35; Load cell

36 ; 크로스 헤드 37 ; 하중부 가압반36; Cross head 37; Load part pressure plate

38 ; 유압잭 39a, 39b ; 고정너트38; Hydraulic jacks 39a, 39b; Fixing Nut

40a, 40b ; 수나사산 41a, 41b ; 걸림턱40a, 40b; Male thread acids 41a, 41b; Jam

42 ; 와셔 43a, 43b ; 리니어 베어링42; Washers 43a, 43b; Linear bearing

44a, 44b ; 변위계 45a, 45b ; 변위계 지침봉44a, 44b; Displacement meters 45a, 45b; Displacement gauge bar

46a, 46b ; 변위계 좌대 50 ; 유압펌프46a, 46b; Displacement meter base 50; Hydraulic pump

60 ; 암석시편 100 ; 최초 고정위치60; Rock specimen 100; Initial fixed position

본 발명은 암석시편의 간접 인장강도를 측정하여 압축강도를 추정하는 점재하 시험기에 관한 것이다.The present invention relates to a point tester for estimating compressive strength by measuring indirect tensile strength of rock specimens.

일반적으로 도로공사 등의 건설현장에서 굴착작업을 하는 도중에 단단한 지층이 발견되면 이 지층을 굴착하기에 앞서 필요한 굴착장비의 강도를 결정하여야 하는데, 이를 위한 전 단계로서 암석의 일축 압축강도를 구하여야 하며, 일축 압축시험의 경우에 시편의 구득, 가공 및 시험시간 등의 제약으로 현장에서 개략적인 일축 압축강도를 산출하게 되고, 특히, 절리가 있는 암석인 경우에는 이방성 지수를 측정하게 되며 이를 위해서 점재하 시험기가 사용된다.In general, if a hard strata are found during the excavation work at a construction site such as road construction, the strength of the excavation equipment required before digging this strata should be determined. As a preliminary step, the uniaxial compressive strength of the rock must be obtained. In the case of uniaxial compression test, rough uniaxial compressive strength is calculated in the field due to constraints on specimen acquisition, processing, and test time.In particular, in case of rock with joints, anisotropic index is measured. Tester is used.

이 시험은 두 재하점 사이에 암석시편을 끼워 넣은 후 가압하여 가압반이 암석시편에 박히면서 인장 파단 되면 상기 파단시의 최대하중으로부터 점재하 강도지 수를 산출하는 것이다.This test is to insert a rock specimen between two loading points, pressurize it, and when the pressure plate is pushed into the rock specimen for tensile failure, the point load strength index is calculated from the maximum load at the fracture.

점재하강도를 산출하는 방법은 다음과 같다.The method of calculating the point drop strength is as follows.

Is = P / De2 (1)Is = P / De 2 (1)

수학식 1에서, Is는 점재하 강도지수를 나타내며, P는 최대하중을 나타내고, De는 등가 재하 점간 거리이다. 점재하 강도지수는 시료의 크기에 따라 매우 크게 변동하므로 De = 50 mm인 시편의 강도지수를 기준으로 하여 표기하게 된다.In Equation 1, Is represents the point load intensity index, P represents the maximum load, and De is the distance between equivalent load points. The point load strength index fluctuates greatly depending on the size of the sample, so it is indicated based on the strength index of the specimen with De = 50 mm.

Is(50) = F × Is (2)Is (50) = F × Is (2)

F = (De/50)0.45 (3)F = (De / 50) 0.45 (3)

수학식 2에서, Is(50)은 De = 50 mm 일때의 시편의 강도지수로 환산된 환산 점재하 강도지수를 나타내고, 수학식 3에서, F는 환산 점재하 강도지수로 환산하기 위한 보정계수이다. 도 1a에서와 같이, 직경방향시험의 경우에는,In Equation 2, Is (50) represents the converted point load intensity index converted into the strength index of the specimen when De = 50 mm, and in Equation 3, F is a correction factor for converting the converted point load intensity index . As in Figure 1a, in the case of the radial test,

De2 = D2 (4) De 2 = D 2 (4)

이고, 수학식 4에서, D는 재하점간 거리를 나타내며, 도 1b 내지 1d에서와 같이, 축방향, 블록, 불규칙 암괴의 경우에는,In Equation 4, D represents the distance between the loading points, and in the case of the axial direction, the block, and the irregular rock mass, as shown in FIGS. 1B to 1D,

De2 = 4A/π (5)De 2 = 4 A / π (5)

A = W x D (6)       A = W x D (6)

이고, 수학식 5에서, A는 두 재하점을 통과하는 면의 최소면적이며, W는 횡거리를 나타내는 값으로, 도 1d에서와 같이 불규칙한 암괴의 경우에는,In Equation 5, A is the minimum area of the plane passing through the two loading points, W is a value representing the lateral distance, in the case of irregular rock as shown in Figure 1d,

W = (W1 + W2) / 2 (7)W = (W 1 + W 2 ) / 2 (7)

으로 나타낼 수 있다. 특히, 약한 사암이나 셰일의 경우에서와 같이, 시편의 파단시 재하점의 박힌 깊이가 현저한 경우에는 파단시의 최종 재하점간의 거리(D')를 측정하여 수학식 4를 다음의 수학식 8과 같이 수정하여 점재하 강도지수를 구하게 된다.It can be represented as In particular, as in the case of weak sandstone or shale, when the depth of loading at the break of the specimen is significant, the distance (D ') between the final loading points at break is measured. The correction is then made to obtain the dotted load index.

De2 = D × D' (8)De 2 = D × D '(8)

이와 같이 점재하 강도 지수를 산출하기 위해서는 파단시의 최대하중과 재하점간 거리를 측정하여야 한다.Thus, in order to calculate the point load strength index, the distance between the maximum load at the time of break and the loading point should be measured.

도 2에 도시된 바와 같이, 종래 점재하 시험기(10)에서는 시편의 파단시의 하중부 가압반(11)에 작용하는 유압을 유압계(12)로 측정하여 최대하중을 산출하게 되는데, 이때 산출된 최대하중에는 하중부 가압반(11)을 상승시키는 하중부 로드(13)의 마찰력과 하중부 로드의 자중이 포함되어 파단시의 시편의 최대하중을 정확하게 구하지 못하는 문제점이 있었다.As shown in FIG. 2, the conventional point load tester 10 calculates the maximum load by measuring the hydraulic pressure acting on the load part pressure plate 11 at the time of fracture of the specimen with the hydraulic system 12, where the calculation is performed. The maximum load included includes the frictional force of the load rod 13 and the load of the load rod, which raises the load pressurizing plate 11, thereby failing to accurately determine the maximum load of the specimen at break.

또한, 도 3에 도시된 바와 같이, 유압펌프(20)에 의하여 유입되는 유압이 하중부 로드(13)에 직접 작용하여 하중부 가압반(11)이 상승하게 되고, 이때 발생하는 하중부 로드(13)의 마찰력으로 상·하부 재하점 사이 중심축의 불일치로 짝힘(Couple Moment)이 발생하게 되고, 이로인해 상·하 가압반 사이에 위치한 시편에 편심현상이 발생하게 되어 원통형 암석시편의 파단시 직경방향으로 파단이 발생 하지 못하고 상기 시편의 종방향이나 사선방향으로 균열이 일어나면서 파단이 발생하여 정확한 점재하 강도실험이 이뤄지지 못하는 문제점이 있었다. In addition, as shown in FIG. 3, the hydraulic pressure introduced by the hydraulic pump 20 directly acts on the load rod 13 so that the load pressurizing plate 11 is raised, and the load rod generated at this time ( 13) Coupling occurs due to the mismatch of the central axis between the upper and lower loading points due to the frictional force of 13), which causes eccentricity in the specimen located between the upper and lower pressing plates. There was a problem that the failure does not occur in the direction and the crack occurs in the longitudinal direction or the oblique direction of the specimen, the failure occurs, the accurate load-bearing strength test is not performed.

더불어, 시편의 재하점간 거리의 측정에 있어서도, 파단시의 시편의 재하점간 거리를 정확하게 측정하지 못함으로써 수학식 1에서의 재하점간 거리(De)를 산출하는데 오차가 발생 하였으며, 파단시의 가압반의 관입깊이의 측정에 있어서도 종래에는 시험후에 파단된 시료를 육안 관찰하여 관입된 곳을 일일이 자로 잴 수 없었기 때문에 수학식 7에 대한 보정을 행할 수 없었던 문제점이 있었다. 특히, 불규칙한 암석시편인 경우에는 재하점간의 거리를 측정하기 위해서는 먼저 시료를 점재하 시험기에 셋팅한 다음 시편과 접촉된 하중부 가압반과 고정부 가압반 사이 거리를 측정하여야 했으나 이 측정이 불가능하여 시료의 평균 두께로 산출함으로써 측정오차의 발생을 피할 수 없었던 문제점이 있었다.In addition, in the measurement of the distance between the loading points of the specimen, an error occurred in calculating the distance between the loading points De in Equation 1 by not accurately measuring the distance between the loading points of the specimen at the time of fracture, In the measurement of the penetration depth, there was a problem in that conventionally, the specimens broken after the test could not be observed by visual observation of the fractured sample, so that the correction of Equation 7 could not be performed. In particular, in the case of irregular rock specimens, in order to measure the distance between loading points, the sample must first be set in the test device and then the distance between the load part presser and the stationary part presser in contact with the specimen must be measured. There was a problem that the occurrence of a measurement error could not be avoided by calculating the average thickness of.

따라서 본 발명의 목적은, 하중부 로드의 마찰력이나 자중등이 포함되지 않은 파단시에 작용하는 순수 최대하중을 구하고, 상·하 가압반 사이에 위치한 시편에 발생하는 편심현상을 최소화하기 위하여 하중을 가하는 과정에서의 마찰력을 최소화하면서 최초 수평위치를 유지하며 하중부를 상승시킬 수 있도록 하며, 별도의 측정장비나 측정작업 없이 파단시의 시편의 재하점간 거리를 정확히 측정하여 암석시편의 점재하강도를 정밀하게 측정할 수 있는 점재하 시험기를 제공하는 것이다.Accordingly, an object of the present invention is to obtain the maximum net load acting at the time of failure that does not include the frictional force or self-weight of the load portion rod, and to minimize the eccentricity occurring in the specimen located between the upper and lower pressure plate It can maintain the initial horizontal position while minimizing the frictional force in the process of applying and increase the load part, and precisely measure the point drop strength of the rock specimen by accurately measuring the distance between the loading points of the specimen at the time of fracture without additional measuring equipment or measurement work. It is to provide a dotted tester that can be measured.

전술한 바와 같은 발명의 목적은, 수평한 하부 지지대의 양단에 수직하게 두개의 가이드 로드가 설치되고 양단을 관통하는 상기 가이드 로드의 상부에 결합되어 상기 가이드 로드를 따라 상하로 이동되며 주어진 시편의 크기에 따른 소정의 위치에서 고정되는 상부 지지대와, 상기 상부 지지대의 중앙부 하측면에 고정설치되고 상부에 로드셀이 구비되는 원추형의 고정부 가압반과, 양단을 관통하는 상기 가이드 로드에 결합되어 상기 상부 지지대의 하측에서 상기 가이드 로드를 따라 상하로 이동되는 크로스 헤드와, 상기 크로스 헤드의 중앙부 상측면에 고정설치되는 원추형의 하중부 가압반, 및 상기 하중부 가압반의 하측면에 접하여 상기 크로스 헤드를 상하 이동시키는 유압잭을 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하며, 본 발명의 바람직한 특징에 따르면, 상기 크로스 헤드는 상기 가이드 로드와의 결합부에 리니어 베어링을 포함하여 구성되고, 본 발명의 더 바람직한 특징에 따르면, 상기 크로스 헤드는 일측 또는 양측에 설치되어 이동변위를 측정하는 변위계를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 점재하 시험기에 의하여 달성된다.The object of the invention as described above is that two guide rods are installed perpendicularly to both ends of the horizontal lower supporter, coupled to an upper portion of the guide rod penetrating both ends, and are moved up and down along the guide rod, and the size of a given specimen. The upper support is fixed at a predetermined position according to the upper support, and the conical fixing portion pressing plate is fixed to the lower surface of the central portion of the upper support and provided with a load cell on the upper, and the guide rod penetrating both ends of the upper support A cross head moving up and down along the guide rod from a lower side, a conical load part pressing plate fixedly installed on an upper side of the center portion of the cross head, and a lower side of the load part pressing plate to move the cross head up and down Characterized in that it comprises a hydraulic jack, preferred features of the present invention According to the present invention, the cross head is configured to include a linear bearing at a coupling portion with the guide rod, and according to a more preferable feature of the present invention, the cross head includes a displacement meter installed at one side or both sides to measure a displacement. It is achieved by a dotted tester characterized in that the configuration.

이하에는, 본 발명의 바람직한 실시예를 첨부도면을 참조하여 상세하게 설명하되, 이는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 발명을 용이하게 실시할 수 있을 정도로 상세하게 설명하기 위한 것이지, 이로 인해 본 발명의 기술적인 사상 및 범주가 한정되는 것을 의미하지는 않는다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings, which are intended to describe in detail enough to be easily carried out by those skilled in the art to which the present invention pertains. This does not mean that the technical spirit and scope of the present invention is limited.

도 4은 본 발명의 일 실시예에 의한 점재하 시험기의 전체 구성을 보인 사시도이고, 도 5는 본 발명에 있어서, 점재하 시험기의 정면도이다.4 is a perspective view showing the overall configuration of the point tester according to an embodiment of the present invention, Figure 5 is a front view of the point tester in the present invention.

도 4과 도 5에 도시된 바와 같이, 바닥에 하부 지지대(31)가 수평으로 위치하고, 상기 하부 지지대(31)의 양단에는 수직하게 두개의 가이드 로드(32a, 32b)가 설치되며, 상기 가이드 로드(32a, 32b)의 상부에는 양단을 관통하는 상기 가이드 로드(32a, 32b)를 따라 상하이동이 가능한 상부 지지대(33)가 설치된다. 상기 상부 지지대(33)의 중앙에는 끝단이 원뿔모양으로 형성되고 암석시편(60)을 고정하기 위한 고정부 가압반(34)이 상기 상부 지지대(33)의 하측면에 설치되며, 파단시의 최대하중을 측정하기 위한 로드셀(35)이 상기 고정부 가압반(34)의 상부에 장착된다. 또한, 상기 가이드 로드(32a, 32b)의 중앙부에는 양단을 관통하는 상기 가이드 로드(32a, 32b)를 따라 상기 상부 지지대(33)의 하측에서 상하로 이동가능한 크로스 헤드(36)가 설치되고, 상기 크로스 헤드(36)의 중앙에는 끝단이 원뿔모양으로 형성되고 암석시편(60)을 고정함과 동시에 하중을 작용시키는 하중부 가압반(37)이 상기 크로스 헤드(36)의 상측면에 설치된다. 상기 하중부 가압반(37)의 하측면에는 하중부 가압반(37)이 설치된 상기 크로스 헤드(36) 전체를 상하로 이동시키기 위한 유압잭(38)이 상기 하부 지지대(31)의 중앙에 설치된다.As shown in Figure 4 and 5, the lower support 31 is horizontally positioned on the bottom, two guide rods (32a, 32b) are vertically installed at both ends of the lower support (31), the guide rod An upper support 33 capable of moving up and down along the guide rods 32a and 32b penetrating both ends is provided on the upper portions 32a and 32b. The end of the upper support 33 is formed in a conical shape, the fixing portion pressing plate 34 for fixing the rock specimen 60 is installed on the lower side of the upper support 33, the maximum when broken The load cell 35 for measuring the load is mounted on the upper part of the fixing part pressing plate 34. In addition, a cross head 36 is provided at a central portion of the guide rods 32a and 32b to move up and down from below the upper support 33 along the guide rods 32a and 32b penetrating both ends. At the center of the cross head 36 is formed in a cone-shaped end and a load portion pressing plate 37 for applying a load while fixing the rock specimen 60 is installed on the upper side of the cross head 36. On the lower side of the load pressing plate 37, a hydraulic jack 38 for moving up and down the entire cross head 36 provided with the load pressing plate 37 is installed at the center of the lower support 31. .

도 5에 도시된 바와 같이, 가이드 로드(32a, 32b)의 상부 끝단에는 고정너트(39a, 39b)의 이동을 위한 수나사산(40a, 40b)이 형성되고 상기 가이드 로드(32a, 32b)의 상부 끝단으로부터 소정의 거리에 걸림턱(41a, 41b)를 형성하여 상 부 지지대(33)가 걸림턱(41a, 41b)에 걸리게 함으로써 가이드 로드(32a, 32b)의 하측방향으로 이동하지 않고 최초위치에 고정되도록 하여 암석시편(60)의 최초 고정위치(100)에 있게 된다. 암석시편(60)의 크기가 최초 고정위치(100)보다 클 경우에는 상기 가이드 로드(32a, 32b)를 따라 상부 지지대(33)를 상측 방향으로 이동시키고 상기 걸림턱(41a, 41b)과 상부 지지대(33)사이에는 소정 두께의 와셔(42)를 적어도 하나 이상 설치하여 가이더 로드(32)의 하측방향으로 상기 상부 지지대(33)가 내려가지 않도록 하고 상부는 고정너트(39a, 39b)로 고정시킨다.As shown in FIG. 5, male threads 40a and 40b for moving the fixing nuts 39a and 39b are formed at the upper ends of the guide rods 32a and 32b and the upper portions of the guide rods 32a and 32b. The locking jaws 41a and 41b are formed at a predetermined distance from the end so that the upper support 33 is caught by the locking jaws 41a and 41b so that the guide rods 32a and 32b do not move downward. It is fixed so that it is in the initial fixing position 100 of the rock specimen (60). When the size of the rock specimen 60 is larger than the initial fixing position 100, the upper support 33 is moved upward along the guide rods 32a and 32b, and the locking jaws 41a and 41b and the upper support are At least one washer 42 having a predetermined thickness is installed between the 33 to prevent the upper support 33 from falling downward of the guider rod 32 and to fix the upper part with fixing nuts 39a and 39b. .

암석시편(60)을 고정부 가압반(34)과 하중부 가압반(37) 사이에 위치시킨 후 상기 암석시편(60)을 하중부 가압반(37)이 맞닿아 고정시킬 수 있을 때까지 상기 가이드 로드(32a, 32b)의 하부에 위치한 크로스 헤드(36) 전체를 유압잭(38)으로 상승시킨다. The rock specimen 60 is positioned between the fixed portion pressing plate 34 and the load pressing plate 37, and the rock specimen 60 is placed thereon until the loading portion pressing plate 37 can be brought into contact with and fixed. The whole cross head 36 located below the guide rods 32a and 32b is raised by the hydraulic jack 38.

상기 암석시편(60)이 고정된 상태를 기준으로, 서서히 유압잭(38)을 상승시켜 가이드 로드(32a, 32b)를 따라 크로스 헤드(36) 전체가 상승되고, 상기 크로스 헤드(36) 중앙에 설치된 하중부 가압반(37)도 함께 상승하여 상기 암석시편(60)에 하중을 작용시키게 된다. 이때 하중부 가압반(37)만을 상승시키는 경우, 유압펌프(50)에 의한 유압이 그대로 하중부 가압반(37)에 전달되어 편압등의 변동압력에 의해 암석시편(60)을 고정하고 있는 고정부 가압반(34)과 하중부 가압반(37) 끝단이 중심축상에서 벗어나는 편심현상이 일어날 수 있으므로, 하중부 압입자(37)가 설치된 크로스 헤드(36) 전체를 최초 수평을 유지하며 상승시켜 암석시편(60)에 하중을 가하고, 또한 하중을 가하는 중에 가이드 로드(32a, 32b)와 상기 크로스 헤 드(36) 사이에 발생할 수 있는 과도한 마찰에 의한 진동을 최소화하기 위하여 상기 크로스 헤드(36)와 가이드 로드(32a, 32b) 사이의 결합부에는 리니어 베어링(43a 43b)을 설치하여 상기 편심현상을 최소화 시키게 된다.On the basis of the state in which the rock specimen 60 is fixed, the hydraulic jack 38 is gradually raised to raise the entire crosshead 36 along the guide rods 32a and 32b, and installed at the center of the crosshead 36. The load pressing plate 37 is also raised to exert a load on the rock specimen 60. At this time, when only the load pressurizing plate 37 is raised, the hydraulic pressure by the hydraulic pump 50 is transmitted to the load pressurizing plate 37 as it is, and the rock specimen 60 is fixed by the fluctuating pressure such as pressure. Eccentricity may occur in which the ends of the government pressing plate 34 and the load pressing plate 37 deviate from the center axis, so that the entire cross head 36 on which the load pressing particles 37 are installed may be raised while maintaining the initial level. The cross head 36 is applied to load the rock specimen 60 and to minimize vibration due to excessive friction that may occur between the guide rods 32a and 32b and the cross head 36 during the load. The linear bearing 43a 43b is installed at the coupling portion between the guide rods 32a and 32b to minimize the eccentricity.

하중부 가압반(37)의 상승으로 하중을 받은 암석시편(60)의 작용하중이나 파단되는 시점에서의 최대하중은 고정부 가압반(34)의 상부에 설치된 로드셀(35)에 의하여 측정되고, 상기 로드셀(35)을 고정부 가압반(34)의 상부에 설치함으로써, 파단시 측정된 최대하중은 크로스 헤드(36)와 가이드 로드(32a, 32b)의 마찰과 크로스 헤드(36)의 자중과는 무관한 순수한 최대하중으로 상기 암석시편(60)의 최대하중을 정확하게 측정하게 된다. The working load or the maximum load at the time of fracture of the rock specimen 60 loaded by the rising of the load pressing plate 37 is measured by the load cell 35 installed on the upper portion of the fixing plate pressing plate 34. By installing the load cell 35 on the upper part of the fixing part pressing plate 34, the maximum load measured at the time of breaking is determined by the friction between the cross head 36 and the guide rods 32a and 32b and the self-weight of the cross head 36. Is the net maximum load irrelevant to accurately measure the maximum load of the rock specimen (60).

아래의 표 1 및 표 2는 본 발명에 의한 점재하 시험기(30)로 실제 실시한 실험결과를 나타낸 것으로, 본 출원인이 특허출원한 특허출원번호 제10-2006-0050770호 "Data Logger"에 의하여 얻어진 Data값들을 표시한 것이다.Table 1 and Table 2 below show the results of experiments actually carried out with the dotted tester 30 according to the present invention, which was obtained by the patent application No. 10-2006-0050770 filed "Data Logger". Data values are displayed.

Time (sec)Time (sec) 로드셀 P1 (kgf)Load cell P1 (kgf) 압력계 P2 (kgf/cm2)Pressure gauge P2 (kgf / cm 2 ) 재하점간 거리 De (mm)Distance between loading points De (mm) 비 고 Remarks 2222 00 2.432.43 52.2452.24 2323 00 2.432.43 52.2452.24 2424 00 2.732.73 52.2052.20 2525 00 3.043.04 52.0652.06 시편접촉Specimen contact 2626 00 3.043.04 52.0652.06 2727 1818 3.793.79 51.7051.70 2828 1818 3.793.79 51.6151.61 2929 114114 7.597.59 51.6151.61 3030 403403 20.220.2 51.4651.46 3131 403403 20.220.2 51.4651.46 시편파단Specimen failure

표 1은 본 발명에 의한 점재하 시험기(30)로 실측한 암석시편(60)의 파단시의 순수 최대하중과 압력계(도면에 도시 되지는 않음)로 측정한 최대하중의 비교를 표로 나타낸 것으로, 여기서, P1은 본 발명에서 고정부 가압반(34)에 설치된 로드셀(35)로 측정한 최대하중값을 나타내고, P2는 본 발명에서 유압펌프(50)와 유압잭(38) 사이 별도 압력계(도면에 도시 되지는 않음)를 설치하여 압력값을 측정한 것으로, 시편의 파단시 로드셀(35)에서 측정한 최대하중은 403kgf이고, 별도 압력계(도면에 도시 되지는 않음)로 측정한 압력에 의한 최대하중은, 유압잭(38)의 단면적이 36.3cm2 임을 고려한다면, 20.2 kgf/cm2 x 36.3 cm2 = 733.26 kgf로, 유압계(도면에 도시 되지는 않음)로 측정한 최대하중은 로드셀(35)로 측정한 순수 최대하중값에 크로스 헤드(36)의 마찰과 자중이 포함되어 더 높은 값을 나타냄을 알 수 있다.Table 1 is a table showing the comparison between the maximum net load measured by the pressure gauge (not shown in the figure) and the maximum load at the time of fracture of the rock specimen 60 measured by the point load tester 30 according to the present invention, Here, P1 represents the maximum load value measured by the load cell 35 installed in the fixed portion pressurizing plate 34 in the present invention, P2 is a separate pressure gauge between the hydraulic pump 50 and the hydraulic jack 38 in the present invention (in the drawing (Not shown) to measure the pressure value, the maximum load measured by the load cell 35 at the time of fracture of the specimen is 403 kgf, the maximum load due to the pressure measured by a separate pressure gauge (not shown) It is, considering that the cross-sectional area of yuapjaek (38) 36.3cm 2, 20.2 kgf / cm 2 x 36.3 cm 2 = 733.26 in kgf, the maximum load as measured by a hydraulic system (not shown in the figure) is a load cell (35) The net maximum load value measured by It can be seen that it represents a higher value.

또한, 크로스 헤드(36)의 일측 또는 양측에는 변위계(44a, 44b)가 설치되는데, 상기 변위계의 지침봉(45a, 45b)이 초기 변위계 좌대(56a, 56b)에 맞닿아 있는 상태로, 크로스 헤드(36)의 상하 이동에 따라 상기 지침봉(45a, 45b)의 길이가 함께 장단되어 크로스 헤드(36)의 변위량을 측정하게 된다. 이와 같은 방법으로 파단 시점에서의 변위량를 변위계(44a, 44b)로 측정함으로써 별도의 측정공구나 작업 없이 정확히 시편의 재하점간 거리(De)와 파단시 관입깊이를 고려하여 구한 파단시의 최종 재하점간 거리(D')를 구할 수 있게 된다.In addition, displacement meters 44a and 44b are provided on one side or both sides of the crosshead 36, and the guide rods 45a and 45b of the displacement meter are in contact with the initial displacement bases 56a and 56b. In accordance with the vertical movement of 36, the lengths of the guide rods 45a and 45b are shortened together to measure the displacement amount of the cross head 36. In this way, by measuring displacements at the point of failure with displacement meters 44a and 44b, the distance between the final loading points at break determined by considering the distance between the loading points of the specimen (De) and the penetration depth at break without any measurement tools or work. (D ') can be obtained.

암석시편 Rock specimen P1 kgfP1 kgf P2 kgfP2 kgf P1/P2 P1 / P2 Do (Cm)Do (Cm) Df (Cm)Df (Cm) ΔD (Cm)ΔD (Cm) Is1 (Mpa)Is1 (Mpa) Is2 (Mpa)Is2 (Mpa) Is1/Is2 Is1 / Is2 1One 30273027 33233323 0.910.91 5.185.18 4.974.97 0.210.21 12.012.0 13.213.2 0.910.91 22 17421742 21542154 0.810.81 5.185.18 5.125.12 0.060.06 6.66.6 8.18.1 0.810.81 33 19161916 21962196 0.870.87 5.455.45 5.345.34 0.110.11 6.86.8 7.87.8 0.870.87 44 13711371 14341434 0.960.96 5.225.22 5.175.17 0.050.05 5.15.1 5.35.3 0.960.96 55 615615 843843 0.730.73 5.175.17 5.145.14 0.030.03 2.32.3 3.23.2 0.730.73 66 113113 118118 0.960.96 5.455.45 5.395.39 0.060.06 0.40.4 0.40.4 0.960.96 77 283283 412412 0.690.69 5.415.41 5.365.36 0.050.05 1.01.0 1.51.5 0.690.69 88 11821182 13061306 0.910.91 5.435.43 5.365.36 0.070.07 4.24.2 4.64.6 0.910.91 99 832832 10651065 0.780.78 5.425.42 5.365.36 0.060.06 2.92.9 3.83.8 0.780.78 1010 13291329 14011401 0.950.95 5.425.42 5.365.36 0.060.06 4.74.7 4.94.9 0.950.95 MeanMean 0.8910.891 MeanMean 0.0760.076 4.64.6 5.285.28 0.860.86

표 2는 본 발명에 의한 점재하 시험기(30)로 실험한 파단시의 깊이를 무시한 점하중 강도 지수와 파단시의 관입 깊이를 측정하여 산출한 점하중강도 지수의 비교를 표로 나타낸 것으로, 여기서, P1은 본 발명에서 고정부 가압반(34)의 상부에 설치된 로드셀(35)로 측정한 최대하중을 나타내고, P2는 본 발명에서 유압펌프(50)와 유압잭(38) 사이 별도 압력계(도면에 도시되지는 않음)를 설치하여 압력값으로 측정한 최대하중을 나타내며, Do는 본 발명에서 파단시 관입깊이를 무시한 재하점간 거리를 나타내고, Df는 본 발명에서 파단시 관입깊이를 고려한 재하점간 거리를 나타내며, ΔD는 Do와 Df의 차이를 나타내고, Is1은 파단시 관입깊이를 무시한 점하중강도 지수를 나타내며, Is2는 파단시 관입깊이를 측정하여 산출한 점하중강도 지수를 나타낸다. 각 암석시편(60)의 Is1과 Is2의 평균값을 살펴보면, 관입깊이를 고려한 경우는 이를 무시한 경우보다 점재하강도 지수가 약 90% 정도 더 높게 평가되므로, 관입깊이는 무시할 수 없을 만큼 점하중 강도지수의 산출에 중요한 요소임을 알 수 있다.Table 2 is a table showing a comparison between the point load strength index ignoring the depth at break tested with the point loading tester 30 according to the present invention and the point load strength index calculated by measuring the penetration depth at break, where P1 represents the maximum load measured by the load cell 35 installed on the upper part of the fixed part pressing plate 34 in the present invention, P2 is a separate pressure gauge between the hydraulic pump 50 and the hydraulic jack 38 in the present invention (shown in the drawing The maximum load measured by the pressure value, Do represents the distance between loading points ignoring the penetration depth at break in the present invention, Df represents the distance between loading points in consideration of the penetration depth at break in the present invention. , ΔD represents the difference between Do and Df, Is1 represents the point load strength index ignoring the penetration depth at break, and Is2 represents the point load strength index calculated by measuring the penetration depth at break. Looking at the average values of Is1 and Is2 of each rock specimen (60), when the penetration depth is considered, the point drop strength index is estimated to be about 90% higher than that of the neglected depth, so the penetration depth is insignificant. It can be seen that it is an important factor in the calculation of.

이상에서 설명된 구성에 의하여, 본 발명에 의한 점재하 시험기(30)는 하중 작용중 편심현상을 최소화하여 암석시편(60)의 파단시의 최대하중과 재하점간 거리를 정확하게 측정하게 되어 상기 암석시편(60)의 점재하강도를 정확하게 산출하게 되는 것이다.By the above-described configuration, the point load tester 30 according to the present invention minimizes the eccentricity during the load action to accurately measure the distance between the maximum load and the loading point at the time of breaking of the rock specimen 60 to the rock specimen It is to calculate the point drop strength of (60) accurately.

이상에서와 같이, 본 발명에 따른 점재하 시험기에 의하면, 유압펌프와 유압잭 사이에 설치되었던 유압계을 생략하는 대신, 시편의 크기에 따라 위치를 고정시키는 상부 지지대에 결합된 고정부 가압반의 상부에 로드셀을 설치함으로써, 암석시편의 파단시 크로스 헤드의 이동에 따른 마찰력과 자중이 포함되지 않은 순수 최대하중을 정확하게 측정할 수 있고, 크로스 헤드의 일측 또는 양측에 변위계를 설치함으로써 암석시편의 파단시의 재하점간 거리를 정확하게 측정할 수 있으며, 하중부 가압반이 설치된 크로스 헤드 전체를 상승시켜 암석시편에 하중을 가하고 크로스 헤드와 가이드 로드사이의 결합부에 리니어 베어링을 설치함으로써, 암석시편의 하중 작용중 편심현상을 최소화하여 암석시편의 정확한 점재하 강도를 구할 수 있게 된다.As described above, according to the dotted tester according to the present invention, instead of omitting the hydraulic system installed between the hydraulic pump and the hydraulic jack, the load cell on the upper part of the fixing part pressure plate coupled to the upper support for fixing the position according to the size of the specimen By measuring the load, it is possible to accurately measure the net maximum load that does not include the frictional force and the self-weight due to the movement of the cross head when breaking the rock specimen, and by installing the displacement meter on one or both sides of the cross head, The point-to-point distance can be measured accurately, and the load is applied to the rock specimen by raising the entire crosshead with the load plate, and the linear bearing is installed at the joint between the crosshead and the guide rod. By minimizing the phenomena, it is possible to obtain the exact point loading strength of the rock specimen.

Claims (3)

수평한 하부 지지대의 양단에 수직하게 두개의 가이드 로드가 설치되고, 양단을 관통하는 상기 가이드 로드의 상부에 결합되어 상기 가이드 로드를 따라 상하로 이동되며, 주어진 시편의 크기에 따른 소정의 위치에서 고정되는 상부 지지대;Two guide rods are installed perpendicularly to both ends of the horizontal lower supporter, and are coupled to an upper portion of the guide rod penetrating both ends and moved up and down along the guide rod, and fixed at a predetermined position according to a given specimen size. Upper support; 상기 상부 지지대의 중앙부 하측면에 고정설치되고, 상부에 로드셀이 구비되는 원추형의 고정부 가압반;A conical fixing part pressing plate fixedly installed at a lower side of a central portion of the upper support and provided with a load cell thereon; 양단을 관통하는 상기 가이드 로드에 결합되어 상기 상부 지지대의 하측에서 상기 가이드 로드를 따라 상하로 이동되는 크로스 헤드;A cross head coupled to the guide rod penetrating both ends thereof and moving up and down along the guide rod at a lower side of the upper supporter; 상기 크로스 헤드의 중앙부 상측면에 고정설치되는 원추형의 하중부 가압반;Conical load portion pressing plate is fixed to the upper side of the center portion of the cross head; 상기 하중부 가압반의 하측면에 접하여 상기 크로스 헤드를 상하 이동시키는 유압잭을 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 점재하 시험기.And a hydraulic jack configured to move the cross head up and down in contact with the lower side of the load part pressurizing plate. 제 1항에 있어서,The method of claim 1, 상기 크로스 헤드는 상기 가이드 로드와의 결합부에 리니어 베어링을 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 점재하 시험기.The crosshead is a point tester, characterized in that it comprises a linear bearing in engagement with the guide rod. 제 1항에 있어서,The method of claim 1, 상기 크로스 헤드는 일측 또는 양측에 설치되어 이동변위를 측정하는 변위계를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 점재하 시험기.The cross head is installed on one side or both sides, characterized in that it comprises a displacement meter for measuring the displacement displacement.
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Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104792623A (en) * 2015-04-23 2015-07-22 南华大学 Full-automatic rock point load test instrument
CN105571935A (en) * 2016-02-05 2016-05-11 清华大学 Pendulum bob type water-rock coupling test power loading equipment and method
KR20160057002A (en) * 2014-11-12 2016-05-23 한국지질자원연구원 Apparatus for measuring strength and deformation of rock
CN106442115A (en) * 2016-09-18 2017-02-22 中国科学院、水利部成都山地灾害与环境研究所 Rock joint ultrasonic experimental apparatus under complex stress and control system thereof
CN107870120A (en) * 2017-10-16 2018-04-03 太原理工大学 For simulating sophisticated loading device of the roadway surrounding rock in the case where ore deposit presses collected state
CN109060537A (en) * 2018-09-05 2018-12-21 西南交通大学 The equivalent area test method of irregular soft rockmass point load strength
CN109142056A (en) * 2018-09-05 2019-01-04 西南交通大学 A kind of soft rockmass point load strength equivalent area test method considering rate of decay
CN109443913A (en) * 2018-12-25 2019-03-08 长沙矿山研究院有限责任公司 A kind of fixed device of rock test block for Point Load Tests
KR101961217B1 (en) * 2018-07-25 2019-03-22 목포대학교산학협력단 Ra separation test method
CN110954452A (en) * 2019-12-10 2020-04-03 山东交通学院 TBM (tunnel boring machine) carrying type test device and method for automatically obtaining particle size and strength characteristics of rock slag
CN111220463A (en) * 2019-09-06 2020-06-02 山东大学 Rock uniaxial compressive strength prediction system and method
CN112362482A (en) * 2020-11-02 2021-02-12 山西银锋科技有限公司 Rock point load test method
CN114813366A (en) * 2022-03-11 2022-07-29 中国人民解放军32182部队 Rock sample pressure data measuring method and device

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06331522A (en) * 1993-05-27 1994-12-02 Shimadzu Corp Material tester
JPH1183711A (en) 1997-09-03 1999-03-26 Japan Tobacco Inc Material tester
JP2001050878A (en) * 1999-08-06 2001-02-23 Tokyu Constr Co Ltd Portable loading test device and measuring method
US6813961B2 (en) 2000-10-10 2004-11-09 Focke & Co. (Gmbh & Co.) Method and apparatus for the testing of cuboid-shaped packs
JP3122157U (en) * 2006-03-24 2006-06-01 株式会社島津製作所 Material testing machine

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06331522A (en) * 1993-05-27 1994-12-02 Shimadzu Corp Material tester
JPH1183711A (en) 1997-09-03 1999-03-26 Japan Tobacco Inc Material tester
JP2001050878A (en) * 1999-08-06 2001-02-23 Tokyu Constr Co Ltd Portable loading test device and measuring method
US6813961B2 (en) 2000-10-10 2004-11-09 Focke & Co. (Gmbh & Co.) Method and apparatus for the testing of cuboid-shaped packs
JP3122157U (en) * 2006-03-24 2006-06-01 株式会社島津製作所 Material testing machine

Cited By (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20160057002A (en) * 2014-11-12 2016-05-23 한국지질자원연구원 Apparatus for measuring strength and deformation of rock
KR101715110B1 (en) 2014-11-12 2017-03-14 한국지질자원연구원 Apparatus for measuring strength and deformation of rock
CN104792623A (en) * 2015-04-23 2015-07-22 南华大学 Full-automatic rock point load test instrument
CN105571935A (en) * 2016-02-05 2016-05-11 清华大学 Pendulum bob type water-rock coupling test power loading equipment and method
CN106442115A (en) * 2016-09-18 2017-02-22 中国科学院、水利部成都山地灾害与环境研究所 Rock joint ultrasonic experimental apparatus under complex stress and control system thereof
CN106442115B (en) * 2016-09-18 2024-02-13 中国科学院、水利部成都山地灾害与环境研究所 Ultrasonic experimental device for rock joint under complex stress and control system thereof
CN107870120A (en) * 2017-10-16 2018-04-03 太原理工大学 For simulating sophisticated loading device of the roadway surrounding rock in the case where ore deposit presses collected state
KR101961217B1 (en) * 2018-07-25 2019-03-22 목포대학교산학협력단 Ra separation test method
CN109142056B (en) * 2018-09-05 2020-09-01 西南交通大学 Soft rock point load strength equivalent area test method considering weathering degree
CN109142056A (en) * 2018-09-05 2019-01-04 西南交通大学 A kind of soft rockmass point load strength equivalent area test method considering rate of decay
CN109060537A (en) * 2018-09-05 2018-12-21 西南交通大学 The equivalent area test method of irregular soft rockmass point load strength
CN109443913A (en) * 2018-12-25 2019-03-08 长沙矿山研究院有限责任公司 A kind of fixed device of rock test block for Point Load Tests
CN111220463A (en) * 2019-09-06 2020-06-02 山东大学 Rock uniaxial compressive strength prediction system and method
CN110954452A (en) * 2019-12-10 2020-04-03 山东交通学院 TBM (tunnel boring machine) carrying type test device and method for automatically obtaining particle size and strength characteristics of rock slag
CN110954452B (en) * 2019-12-10 2021-04-06 山东交通学院 TBM (tunnel boring machine) carrying type test device and method for automatically obtaining particle size and strength characteristics of rock slag
WO2021114465A1 (en) * 2019-12-10 2021-06-17 山东交通学院 Tbm-carried test device and method for automatically acquiring particle size and strength characteristics of rock slag
CN112362482A (en) * 2020-11-02 2021-02-12 山西银锋科技有限公司 Rock point load test method
CN114813366A (en) * 2022-03-11 2022-07-29 中国人民解放军32182部队 Rock sample pressure data measuring method and device

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