본 발명은 상기한 문제점을 해결하기 위하여 창안된 것으로, 본 발명의 목적은 음식물 쓰레기를 고체 연료로 사용 가능한 고열량의 탄화물로 생성함과 아울러 습식탄화 시 적절하게 가열 및 가압하여 에너지 손실을 최소화할 수 있으며, 고체 탄화물의 건조 시 습식탄화 반응에서 배출되는 고온의 수증기를 열원으로 사용함에 따라 건조에 소요되는 에너지를 절감할 수 있으며, 특히 악취가 다량 발생되는 건조공정이 없고 밀폐형 반응기의 사용으로 습식탄화 반응시 발생되는 악취를 최소화할 수 있을 뿐만 아니라 대기로의 확산을 방지할 수 있으며, 이에 따라 밀폐공간 내부의 공기만을 포집하여 용이하게 악취를 제거할 수 있는 음식물 쓰레기의 습식탄화장치 및 이를 이용한 습식탄화 처리방법을 제공하는 데 있다.
상기의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 구성은, 음식물쓰레기를 습식탄화시켜 고체 탄화물을 얻기 위한 음식물 쓰레기의 습식탄화장치에 있어서, 상기 음식물쓰레기가 저장되는 음식물 저장조(10)와, 상기 음식물 저장조(10)로부터 음식물을 제공받아 습식탄화반응으로 음식물 쓰레기를 습식탄화시키는 습식탄화 반응기(20)와, 상기 습식탄화 반응기(20)에 연결되어 습식탄화 시 필요한 열원을 공급하는 버너(30)와, 상기 습식탄화 반응기(20)에 연결되어 습식탄화 반응으로 생성된 탄화물의 온도를 감소시키기 위한 냉각수단과, 상기 냉각수단을 거친 탄화물을 탈수시키기 위한 필터(40) 및 상기 필터(40)의 후단에 연결되어 탈수된 탄화물을 건조시키는 건조기(45)를 포함하여 이루어진 것을 특징으로 한다.
여기서, 상기 음식물 저장조(10)는 습식탄화하고자 하는 음식물 쓰레기가 저장되는 저장호퍼(11)와, 상기 저장호퍼(11)에 저장된 음식물 쓰레기를 이송시키기 위한 컨베이어(12)와, 상기 컨베이어(12)에 연결되어 상기 습식탄화 반응기(20)로 음식물 쓰레기를 투입하기 위한 투입호퍼(13)로 구성되고, 상기 습식탄화 반응기(20)의 내부에는 투입된 음식물 쓰레기의 성상을 일정하게 해주기 위한 교반 기(21)가 구비되고, 외부에는 상기 버너(30)로부터 열을 전달받아 상기 습식탄화 반응기(20)를 가열하도록 감싸여지는 단열자켓(22)이 구비되고, 상기 습식탄화 반응기(20)의 반응압력과 반응온도 및 반응시간을 조절하기 위한 제어부(26)가 더 구비된 것이 바람직하다.
또한, 상기 투입호퍼(13)에는 상기 습식탄화 반응기(20)로 투입되는 음식물을 탈수시켜 음식물 쓰레기의 량을 감소시키도록 탈수기(60)가 더 구비된 것이 바람직하다.
이때, 상기 건조기(45)는 일측에 상기 필터(40)를 통해 탈수되어 배출되는 탄화물이 저장되는 탄화물호퍼(46)와, 상기 탄화물호퍼(46)에 연결되고 내부에 탄화물컨베이어(48)가 내장된 건조기몸체(47)로 구성되고, 상기 건조기몸체(47)에는 열원을 공급하여 탄화물을 건조시키도록 상기 습식탄화 반응기(20)에 연결되어 배출되는 고온의 수증기를 회수하는 수증기회수 저장통(50)이 연결되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 습식탄화 반응기(20)에는 내부의 압력이 설정된 압력을 초과하는 경우에, 내부의 압력을 측정하도록 설치된 압력계(23)의 지시값에 따라 개폐되는 압력밸브(24)가 구비되어 고온의 수증기가 배출되는 것이 바람직하다.
그리고, 상기 습식탄화 반응기(20)의 반응온도는 100~250℃이고, 반응압력은 1~40atm이며, 반응시간은 30~120분 동안 가열되고, 상기 습식탄화 반응기(20)를 통해 습식탄화 처리되어 생성된 고체 탄화물의 열량은 6㎉/g 이상인 것을 특징으로 한다.
한편, 본 발명의 음식물 쓰레기의 습식탄화방법은 음식물쓰레기를 습식탄화시켜 고체 탄화물을 얻기 위한 음식물 쓰레기의 습식탄화방법에 있어서, 음식물 쓰레기를 컨베이어(12)를 이용하여 습식탄화 반응기(20)에 투입하는 반응기투입단계와; 상기 습식탄화 반응기(20)에 투입된 음식물 쓰레기를 파쇄시키면서 음식물 쓰레기에 포함되어 있는 수분의 포화수증기압을 이용하여 중온 및 고압에서 음식물 쓰레기를 습식탄화시키는 습식탄화단계와, 상기 단계를 거쳐 습식탄화되어 생성된 탄화물의 온도를 감소시킨 후 상기 탄화물에 포함되어 있는 수분을 탈수시키는 냉각 및 탈수단계와, 탈수된 탄화물을 건조기(45)에 투입시켜 이송시키면서 건조시키되, 상기 건조기(45)의 열원은 상기 습식탄화 반응기(20)에서 배출되는 고온의 수증기를 이용하여 건조시키는 것을 특징으로 한다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 음식물 쓰레기의 습식탄화장치 및 이를 이용한 습식탄화 처리방법를 상세히 설명한다.
도 1은 본 발명에 의한 음식물 쓰레기의 습식탄화장치를 보인 개략적인 구성도이고, 도 2는 본 발명에 의한 음식물 쓰레기의 습식탄화장치의 연결상태를 보인 블록도이며, 도 3은 본 발명에 의한 탈수기가 구비된 상태의 습식탄화장치를 보인 블록도이고, 도 4는 본 발명에 의한 습식탄화 반응기의 블록도이다.
상기 도면에 도시된 바와 같이, 본 발명에 의한 음식물 쓰레기의 습식탄화장치는 음식물쓰레기를 습식탄화시켜 고체 탄화물을 얻기 위한 것으로, 상기 음식물 쓰레기가 저장되는 음식물 저장조(10)와, 상기 음식물 저장조(10)로부터 음식물을 제공받아 습식탄화반응으로 음식물 쓰레기를 습식탄화시키는 습식탄화 반응기(20)와, 상기 습식탄화 반응기(20)에 연결되어 습식탄화시 필요한 열원을 공급하는 버너(30)와, 상기 습식탄화 반응기(20)에 연결되어 습식탄화 반응으로 생성된 탄화물의 온도를 감소시키기 위한 냉각수단과, 상기 냉각수단을 거친 탄화물을 탈수시키기 위한 필터(40) 및 상기 필터(40)의 후단에 연결되어 탈수된 탄화물을 건조시키는 건조기(45)를 포함하여 이루어진다.
여기서, 상기 음식물 저장조(10)는 악취의 발생 및 확산을 예방하도록 외부와 차단되는 밀폐형으로 형성되는 것으로, 습식탄화하고자 하는 음식물 쓰레기가 저장되는 저장호퍼(11)와, 상기 저장호퍼(11)에 저장된 음식물 쓰레기를 이송시키기 위한 컨베이어(12)와, 상기 컨베이어(12)에 연결되어 상기 습식탄화 반응기(20)로 음식물 쓰레기를 투입하기 위한 투입호퍼(13)로 구성되고, 상기 습식탄화 반응기(20)의 내부에는 투입된 음식물 쓰레기의 성상을 일정하게 해주기 위한 교반기(21)가 구비되고, 외부에는 상기 버너(30)로부터 열을 전달받아 상기 습식탄화 반응기(20)를 가열하도록 감싸여지는 단열자켓(22)이 구비되고, 상기 습식탄화 반응기(20)의 반응압력과 반응온도 및 반응시간을 조절하기 위한 제어부(26)가 더 구비된다.
또한, 도 3에서와 같이 상기 투입호퍼(13)에는 상기 습식탄화 반응기(20)로 투입되는 음식물을 탈수시켜 음식물 쓰레기의 량을 감소시키도록 탈수기(60)가 더 구비될 수 있다.
즉, 음식물을 상기 습식탄화 반응기(20)로 투입하기 전에 상기 탈수기(60)를 이용하여 탈수시키게 되면, 음식물 쓰레기의 량은 감소하게 되어 효과적으로 습식탄화시킬 수 있으며, 이 경우 상기 습식탄화 반응기(20)의 크기를 감소시킬 수 있어 제작비용 등의 제반비용을 절감시킬 수 있게 된다.
상기 교반기(21)는 습식탄화 반응의 효율을 높이고 생성된 고체 탄화물의 성상을 균일하게 해주기 위한 것으로, 중심축이 상기 습식탄화 반응기(20)의 상부 내측에 중앙부에 결합되고, 중심축을 기준으로 주연부에 다수개의 날개편(미부호)이 구비되어 있다.
상기 버너(30)는 상기 단열자켓(22)에 열을 계속하여 공급하도록 펌프(31)가 구비되고, 별도의 오일저장통(32)이 구비되어 있으며, 상기 단열자켓(22)에 양측이 연결되어 가열된 열이 일측으로 공급된 후 타측으로 다시 유입되도록 연결되어 있다.
즉, 상기 습식탄화 반응기(20)의 가열은 버너(30)를 통해 가열된 오일을 통해 이루어지는 것으로, 상기 오일은 오일저장통(32)에 저장되어 있으며, 보충이 필요할 경우 상기 버너(30)로 유입된다. 상기 버너(30)를 통해 가열된 오일은 펌프(31)를 통해 상기 습식탄화 반응기(20)를 감싼 상태로 설치되어 있는 단열자켓(22)으로 유입되어 상기 습식탄화 반응기(20)를 가열시시킨 후 상기 버너(30)로 유입되어 재가열되는 것이다.
한편, 상기 습식탄화 반응기(20)의 상부에는 내부의 압력을 측정하기 위한 압력계(23)가 구비되어 있고, 내부 온도를 측정하기 위한 온도센서(25)가 설치되어 있으며, 내부의 압력이 설정된 압력을 초과하는 경우에 고온의 수증기를 외부로 배출하도록 상기 압력계(23)의 지시값에 따라 개폐되는 압력밸브(24)가 구비되어 있다.
즉, 상기 압력밸브(24)는 상기 습식탄화 반응기(20)의 내부 압력이 일정 이상이 되는 경우에 개방되어 습식탄화 반응기(20) 내부의 수증기를 외부로 배출시키고, 일정 압력에 도달하지 않았을 경우에 폐쇄되어 습식탄화 반응기(20) 내부의 포화수증기에 의해 압력이 상승할 수 있도록 함으로써 상기 습식탄화 반응기(20) 내부의 압력을 조절하기 위한 것으로서, 상기 압력밸브(24)의 개방으로 배출되는 고온의 수증기는 상기 건조기(45)의 열원으로 사용되도록 후술되는 수증기회수 저장통(50)에 저장된다.
상기 냉각수단은 상기 습식탄화 반응기(20)의 저부에 연결되어 배출되는 탄화물을 냉각시키기 위한 쿨러(35)인 것으로서, 내부에 코일형상으로 냉각수유도관(36)이 구비되어 일측으로 주입되는 냉각수가 타측으로 배출되도록 함으로써 냉각시키도록 한다.
여기서, 상기 건조기(45)는 일측에 상기 필터(40)를 통해 탈수되어 배출되는 탄화물이 저장되는 탄화물호퍼(46)와, 상기 탄화물호퍼(46)에 연결되고 내부에 탄화물컨베이어(48)가 내장된 건조기몸체(47)로 구성되고, 상기 건조기몸체(47)에는 열원을 공급하여 탄화물을 건조시키도록 상기 습식탄화 반응기(20)에 연결되어 배출되는 고온의 수증기를 회수하는 수증기회수 저장통(50)이 연결되어 있다.
상기 수증기회수 저장통(50)은 상기 압력밸브(24)의 개방으로 배출되는 고온 의 수증기를 필요시 상기 건조기(45)의 열원으로 사용되도록 일시적으로 저장하기 위하여 구비된 것으로, 건조시 필요한 별도의 열원을 사용하지 않고도 상기 습식탄화 반응기(20)에서 배출되는 고온의 수증기를 이용하여 건조시킬 수 있게 된다. (미설명 부호 51은 습식탄화 반응과정을 통해 유출될 수 있는 응축수 및 침출수의 포집을 위한 드레인밸브이다.)
특히, 본 발명의 상기 습식탄화 반응기(20)로 투입된 음식물 쓰레기는 반응온도 100~250℃, 반응압력 1~40atm에서 30~120분 동안 가열되는 것으로, 반응과정에서 음식물 쓰레기 중에 포함된 수분이 기화될 때 소요되는 기화에너지의 소요가 최대한 억제될 수 있도록 상기 습식탄화 반응기의 반응온도와 반응압력을 조절하여 중온, 고압 조건에서 습식열분해시켜 열량이 6㎉/g 이상인 고체 탄화물을 얻는 것이다.
즉, 본 발명은 습식탄화 반응기(20)의 반응온도, 반응압력, 반응시간을 조절하여 상기 습식탄화 반응기(20)에 투입된 음식물 쓰레기에 포함되어 있는 수분의 기화온도를 상승시켜 기화에너지의 소요를 최소화시키는 동시에 배출되는 포화수증기의 양을 최소한으로 조절함으로써 음식물 쓰레기의 습식탄화에 소요되는 전체 에너지 비용을 절감시킨 가운데 음식물 쓰레기를 습식열분해시켜 고체 탄화물로 생성시킬 수 있도록 하는 것이다. 이를 아래의 표 1을 참조하여 자세히 설명하기로 한다.
반응온도(℃) |
포화수증기압(atm) |
기화에너지(cal/g) |
100 |
1 |
539 |
150 |
4.7 |
505 |
200 |
14.82 |
463 |
250 |
39.26 |
409 |
상기 표 1에서와 같이, 밀폐된 습식탄화 반응기(20)에서 반응온도가 증가함에 따라 포화 수증기압은 증가하고 기화에너지는 감소하는 것을 볼 수 있다.
상기한 바와 같이 구성된 본 발명의 음식물쓰레기를 습식탄화시켜 고체 탄화물을 얻기 위한 방법으로서, 음식물 쓰레기를 컨베이어(12)를 이용하여 습식탄화 반응기(20)에 투입한 후 음식물 쓰레기를 파쇄시키면서 음식물 쓰레기에 포함되어 있는 수분의 포화수증기압을 이용하여 중온 및 고압에서 음식물 쓰레기를 습식탄화시킨다.
그리고, 습식탄화되어 생성된 탄화물의 온도를 감소시킨 후 상기 탄화물에 포함되어 있는 수분을 탈수시킨 다음 탈수된 탄화물을 건조기(45)에 투입시켜 이송시키면서 건조시키되, 상기 건조기(45)의 열원은 상기 습식탄화 반응기(20)에서 배출되는 고온의 수증기를 이용하여 건조시켜 열원으로 사용이 가능한 고체탄화물을 생성한다.
이때, 상기 습식탄화를 위한 습식탄화 반응기(20)는 밀폐된 상태에서 운전되며, 반응압력이 정해진 압력을 초과하는 경우에 압력밸브(24)를 통해 외부로 배출됨에 따라 악취발생의 주원인인 대기 확산을 사전에 예방할 수 있게 되며, 외부의 과잉공기 주입이 필요없어 발생되는 악취가스량을 획기적으로 감소시킬 수 있게 된다.
상기 습식탄화 반응에 의해 생성된 고체 탄화물은 발열량이 6㎉/g 이상이고, 중금속, 황 등 환경오염물질의 함유량이 매우 적어 고체연료로 사용이 가능하며, 본 발명의 습식탄화 반응기의 열원으로도 재사용이 가능하다.
상기 습식탄화 반응의 실시예로서 습식탄화 반응기(20)의 반응온도와 반응압력의 적절한 조절은 반응온도를 100 ~ 250℃의 온도로 설정하고, 각 설정온도에 해당하는 물의 포화수증기압(예를 들어 100 ℃일 때 1 atm, 150 ℃일 때 4.7 atm, 200 ℃일 때 14.82 atm, 250 ℃일 때 39.26 atm 등)을 적합하게 설정하여 수증기를 반응기 밖으로 배출시킴으로써 습식탄화 반응기(20) 내부의 반응압력이 필요이상으로 증가하지 않도록 조절한다. 그러나 상기 포화수증기가 습식탄화 반응기(20)로부터 배출될 때 기화에너지 소비가 발생하므로 너무 많은 포화수증기의 배출이 발생되지 않도록 반응압력에 대한 적절한 조절이 필요하다.
한편, 습식탄화 반응시 음식물 쓰레기의 열적 특성을 살펴보면, 가열 후 120℃까지 전체의 약 77% 정도의 감량이 발생하고, 상기 온도 범위에서 음식물 쓰레기에 포함되어 있는 표면수 및 내부결합수가 고형물과 분리되어 증발된다. 또한 300℃ 이상이 되면 질량손실이 거의 발생하지 않아 300℃ 이하에서 유기물질의 손실 및 탄화반응이 진행되는 것이다.
통상 밀폐공간이 아닌 즉, 대기압 하(1 atm)에서 수분은 100℃ 기화되기 시작하며 기화가 완료되기 전까지 즉, 과열수증기(superheated steam)가 되기 전까지는 많은 에너지가 투입되어도 기화에너지로 소모되어 온도의 상승이 발생하지 않는다. 그러나 습식탄화 반응기(20)를 이용해 반응기 내부의 압력 즉, 포화수증기압을 4.7 atm, 14.82 atm, 39.26 atm 등으로 변화시켜주면 각각 150 ℃, 200 ℃, 250 ℃까지 기화에너지가 필요하지 않게 되어 기화에너지로 소비되는 에너지 없이 수분의 온도를 상승시킬 수 있어 에너지 효율성을 높일 수 있게 되는 것이다. 따라서 습식탄화 반응기(20) 내부의 포화수증기압을 적절한 수준으로 높여 조절하면 기화에너지로 소비되는 에너지량을 감소시킬 수 있어 에너지 효율을 높일 수 있다. 또한 적절한 포화수증기압의 조절은 필요 이상으로 습식탄화 반응기의 내부압력이 상승하는 것을 방지해 상기 습식탄화 반응기의 초기 설계 및 제작비용을 절약할 수 있게 되는 것이다.
상기와 같이 구성된 본 발명의 작용 및 효과를 살펴보면, 음식물 쓰레기는 저장호퍼(11)에 저장된 후 모터에 의해 구동되는 컨베이어(12)에 의해 투입호퍼(13)로 이송되어 투입호퍼(13)를 통해 습식탄화 반응기(20) 내부로 투입된다. 이때, 상기 음식물 쓰레기는 건조 및 탈수와 같은 전처리 공정을 거치지 않아 80% 이상의 함수율을 지니고 있는 상태이다.
상기 습식탄화 반응기(20)의 내부로 투입된 음식물 쓰레기는 교반기(21)에 의해 교반되어 짐과 아울러 탄화되는데, 이때 반응온도 및 압력은 운전방법에 따라 다양하게 조절될 수 있으나 상기 습식탄화 반응기(20) 내부의 압력은 해당온도의 포화수증기압 이하 즉, 200℃일 경우 14.82 이하, 250℃일 경우 39.26 kPa 이하로 조절하여 상기 습식탄화 반응기(20) 내부의 압력을 감소시키도록 하되, 반응온도가 200℃일 경우 10 ~ 12atm, 250℃일 경우 30 ~ 35atm이 되도록 조절하는 것이 에너지 효율 면에서 바람직하다.
상기 습식탄화 반응이 종료된 후 습식탄화 반응기(20) 내부에 있는 슬러리(slurry) 상의 고체 탄화물은 외부로 배출된 후 쿨러(35)를 통과하면서 온도가 떨어지게 되고, 상기 쿨러(35)를 통해 냉각된 슬러리(slurry) 상의 고체 탄화물은 필터(40)로 유입되어 탈수된 후 탄화물호퍼(46)로 유입된 후 탄화물컨베이어(48)로 이송되면서 건조된 후 탄화물 저장조(49)에 저장된다.
아래의 표 2는 함수율이 80%인 음식물 쓰레기 600g을 150 ~ 300℃의 반응온도에서 반응시간을 1시간으로 고정하고 습식탄화 반응시켜 생성된 고체 탄화물의 열량을 나타내는 것이다.
반응온도(℃) |
열량(㎈/g) |
총열량(㎉) |
150 |
5869.4 |
859.3 |
160 |
5983.2 |
868.8 |
170 |
6105.3 |
875.0 |
180 |
6401.3 |
898.7 |
190 |
6629.3 |
922.8 |
200 |
6711.1 |
942.2 |
210 |
6887.5 |
957.3 |
220 |
6958.2 |
955.2 |
230 |
7049.6 |
951.9 |
240 |
7129.2 |
948.4 |
250 |
7298.4 |
943.3 |
300 |
7795.4 |
940.1 |
상기 표 2를 보면, 습식탄화 반응온도가 증가할수록 음식물 쓰레기의 탄화도가 증가하여 고체 탄화물의 열량도 증가하지만 고체 탄화물의 총열량의 경우 210℃ 전후에서 가장 높은 것을 보면, 고체 탄화물의 전환율이 반응온도가 높은 경우에는 감소하는 것을 알 수 있다.
따라서 고체 탄화물 생성을 위한 습식탄화의 최적 반응온도는 200 ~ 250℃가 적당하다. 물론 상기 제시한 온도 범위는 음식물 쓰레기 습식탄화를 이용해 생성된 고체 탄화물의 발열량을 기준으로 한 것으로 발열량에 대한 고려가 없을 경우에는 습식탄화 반응을 이용한 고체 탄화물 생성은 대기압을 기준으로 수분이 기화될 수 있는 온도인 100℃ 이상이면 가능하다.
아래의 표 3은 함수율이 80%인 음식물 쓰레기 1500g을 200 ℃의 반응온도에서 반응시간을 1시간으로 고정하고 반응압력을 조절하면서 습식탄화 반응으로 처리해 생성된 고체 탄화물의 열량을 나타내는 것이다.
반응압력(atm) |
열량(㎈/g) |
총열량(㎉) |
5 |
5725.4 |
2232.9 |
7 |
6014.5 |
2255.4 |
10 |
6695.6 |
2410.4 |
15 |
6711.9 |
2416.2 |
상기 표 3을 보면 7atm 이하의 낮은 반응압력에서는 음식물 쓰레기의 탄화도가 떨어져 습식탄화 후 생성된 고체 탄화물의 열량이 그 이상의 반응압력과 비교해 떨어진다. 총열량을 비교하면 10atm 이상의 반응압력에서는 큰 차이가 없었으며 열량만을 비교할 경우에도 큰 차이가 없는 것을 알 수 있다.
아래의 표 4는 함수율이 80%인 함수율이 80%인 음식물 쓰레기 1500g을 200 ℃의 반응온도에서 반응시간을 1시간으로 고정하고 반응압력을 조절하면서 습식탄화 반응으로 처리해 생성된 고체 탄화물의 중금속 함량을 나타내는 것이다.
반응압력(atm) |
Pb(㎎/L) |
Cu(㎎/L) |
As(㎎/L) |
Cr(㎎/L) |
Cd(㎎/L) |
Hg(㎎/L) |
지정폐기물 기준 |
3 |
3 |
1.5 |
1.5 |
0.3 |
0.005 |
5 |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
7 |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
10 |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
15 |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
N.D |
상기 표 4를 보면 중금속 검출이 전혀 이루어지지 않음을 확인할 수 있다.
따라서 상기 열량 함유량, 중금속 함유량 등을 살펴볼 때 음식물 쓰레기 습식탄화 처리에 의해 생산된 고체 탄화물의 경우 에너지원으로 사용이 가능함을 알 수 있다.