상기한 목적달성을 위해 본 발명은 구조체 표면에 일정 두께로 라이닝을 형성하는데 사용되는 내화 라이닝용 모르타르 조성물로서, 내화골재로 바텀애쉬를 포함하여 조성되는 내화 라이닝용 모르타르 조성물을 제공한다.
상기 내화 라이닝용 모르타르 조성물은 (a)시멘트 5~50중량%; 바텀애쉬(bottom-ash) 10~90중량%; 단열골재 1~20중량%; 및, 유기섬유 0.01~5중량%;를 포함하여 조성된 고형분에 물이 배합되며, 여기에서 고형분은 증점제, 급결제, 흡열재, 첨가제 등이 추가적으로 포함되어 조성될 수 있다. 특히, 상기 고형분을 시멘트 25~40중량%; 바텀애쉬 30~60중량%; 단열골재 3~7중량%; 유기섬유 0.1~2중량%; 증점제 0.1~0.5중량%; 급결제 1~5중량%; 흡열재 0.01~30중량%; 및, 첨가제 0.1~0.5중량%;을 포함하여 조성되도록 하는 것이 그 물성면에서 가장 우수한 효과를 발휘한다.
본 발명은 내화골재로 폐자재인 바텀애쉬를 채택함으로써 1200℃이상의 영역에서도 내화성능이 우수하고 터널 화재시에 피복층의 결합구조를 안정적으로 유지하면서 콘크리트 구조체의 붕괴 및 보호를 가능케 할 뿐만 아니라, 나아가 기계적 강도가 높게 발현되어 기존 콘크리트 구조물(터널 라이닝 포함)의 손상부위를 보수 보강할 수 있는 보수보강재로서 활용할 수 있도록 하는데 기술적 특징이 있다.
이하, 바람직한 실시예에 따라 본 발명을 상세히 설명한다.
1. 내화 라이닝용 모르타르 조성물
본 발명에 따른 내화 라이닝용 모르타르 조성물은 하기 [표 1]에 나타낸 구성물질과 그 구성물질의 조성범위로서 배합된다.
[표 1] 내화 라이닝용 모르타르 조성물의 배합범위
구분 |
종 류 |
함량범위 중량% |
최적범위 중량% |
고형분 |
시멘트 (결합재) |
보통포틀랜드시멘트 백색 포틀랜드 시멘트 알루미나 시멘트 슬래그 시멘트 |
5~50 |
25~40 |
내화골재 |
바텀애쉬 |
10~90 |
30~60 |
단열골재 |
중공구체(마이크로셀) 질석 펄라이트 |
1~20 |
3~7 |
유기섬유 |
폴리프로필렌 아크릴 레이온 비닐론 폴리에틸렌섬유 |
0.01~5 |
0.1~2 |
증점제 |
메틸 셀룰로우즈, 폴리비닐 아세테이트 |
0.01~2 |
0.1~0.5 |
기타 첨가제 |
유동화제 기포제 |
0.01~2 |
0.1~0.5 |
흡열재 |
석회석, 중탄, 소석회등의 석회류 이수석고, 반수석고등의 석고류 수산화 알미늄 |
(50 이하) |
(30이하) |
급결제 |
시멘트 광물계 알루미네이트계 실리케이트계 알칼리프리계 |
0.5~7 |
1~5 |
물 |
고형분에 대하여 |
20~60중량% |
상기 표에서 보는 바와 같이 본 발명에서 고형분은 물을 제외한 다른 구성물질의 혼합을 의미한다. 고형분을 구성하는 구성물질의 함량은 고형분 전체 중량에 대한 중량%로 표시하였다. 물은 고형분에 대하여 20~60중량%가 적당하며, 현장상 황에 따라 적절하게 조절하여 선택한다.
(1)바텀애쉬(bottom-ash)
바텀애쉬는 고온의 연소과정에서 생성되어 고온에서 안정한 화합물이기 때문에 내화성이 있으며 기공률이 기타 골재에 비해 현저히 높아서 단열성이 우수한 바, 내화피복재의 주요 골재로 최적의 조건을 가지고 있다고 할 수 있다. 또한, 바텀애쉬는 내화피복재로서 많이 사용되고 있는 퍼라이트, 질석에 비해 강도가 우수하기 때문에 주재료로 사용할 경우 일반 모르타르와 유사한 강도특성을 발휘할 수 있을 것이므로, 이러한 바텀애쉬를 포함한 내화 라이닝용 모르타르 조성물은 기존 콘크리트 구조체의 손상부위를 보수보강하기 위한 용도로 채택할 수 있을 것으로 기대된다.
본 발명의 실시예에서 바텀애쉬는 화력발전소에서 연료로 사용하고 남은 석탄재로서 폐기 매립되기 전에 시료로 채취하였고, 체가름하여 5mm 이상의 입자는 제거하고 수분을 완전히 건조하여 사용하였다. 그 물리특성 및 화학성분과 입도분포는 하기의 표 2 및 표 3과 같다.
[표 2] 바텀애쉬의 화학성분 및 물리특성
항 목 |
Bottom ash |
화학성분 |
SiO2 |
49.5 |
Al2O3 |
26.4 |
Fe2O3 |
2.9 |
CaO |
3.6 |
MgO |
1.2 |
Ig.Loss |
13.9 |
물리특성 |
진비중 |
1.4~1.7 |
부피비중(g/㎤) |
0.85 |
흡수률(%) |
15~25 |
광물상(XRD분석) |
Mullite, Quarts |
[표 3] 바텀애쉬의 입도분포
체 번호 |
무게 백분율(%) |
비 고 |
#4 (4.75㎜) 이상 |
1 |
조립율 : 4.53 |
#8 (2.36㎜) 이상 |
17 |
#16 (1.18㎜) 이상 |
54 |
#30 (0.6㎜) 이상 |
9 |
#50 (0.3㎜) 이상 |
8 |
#100 (0.15㎜) 이상 |
6 |
#100 (0.15㎜) 이하 |
5 |
(2) 시멘트
시멘트(결합재)는 부착력과 강도증진의 목적으로 사용하는 것으로서, 보통 포틀란트 시멘트, 백색 포틀란트 시멘트, 알루미나시멘트, 조강포틀랜드 시멘트, 초조강 시멘트 등의 수경성 시멘트류에서 1종 선정하여 단독으로 사용하거나 2종 이상을 선정하여 혼합하여 사용할 수 있다.
시멘트를 다량 사용할 경우는 내화피복재의 부착력과 강도는 우수해지는 반면 밀도와 열전도율이 높아져서 내열효과가 저하되며, 형성된 수화물의 양이 증가하기 때문에 고열을 받을 경우 생성되는 수증기의 양이 많아져 화재시 폭열의 가능성이 높지는 문제가 있다. 너무 적게 사용할 경우는 폭열의 가능성과 밀도, 열전도율이 낮아지는 반면에 부착력과 강도가 저하하므로 내화라이닝으로서 충분한 강도를 기대하기 어려워진다. 이러한 점을 감안할 때 시멘트는 전체 고형분 조성물에 대하여 5~50중량%를 사용하는 것이 효과적이며, 가장 바람직하게는 25~40중량% 정도이다.
(3) 단열골재
본 발명의 내화 라이닝 조성을 시공하기 위해서는 물과 혼련한 상태에서 유동성 및 충진성이 우수하여야 하며 이를 위해서는 입형이 거친 바텀애쉬의 골재저항을 감소시킬 수 있는 보조골재가 필요하다. 다만, 보조골재는 단순한 유동성과 충진성을 확보하는 것뿐만 아니라 본 발명의 목적인 내화단열을 위해서 우수한 단열성을 가질 것이 요구된다. 이러한 목적으로 사용될 수 있는 재료로는 소결경량골재나 난석, 화산석, 퍼라이트, 질석 등의 다양한 단열골재가 있다. 이들 경량 또는 단열골재들은 가격이 고가이며 그 자체로도 주골재로 사용할 수 있지만 본 발명은 보다 경제적인 조성물을 목표로 하고 있기 때문에 1~20중량% 범위에서 사용하는 것이 적당하며, 가장 바람직하게는 3~7중량%정도이다.
여러 가지 보조 단열골재 중 가장 효과가 우수한 것은 인공적으로 무기계 광물질에 기공을 함유케 하여 중공구체로 제조한 마이크로셀로서 부피비중이 0.19~0.30 ㎏/㎤, 진비중이 0.29~0.54 ㎏/㎤ 로 가볍고 단단하기 때문에 피복재료의 강도 저하 없이 경량화가 가능하며 자체 기공으로 인해 열전도율이 낮고 단열성 및 내화성 우수하게 되는 효과가 있다.
(4) 유기섬유(폴리프로필렌, 아크릴 섬유)
본 발명의 조성물에 첨가되는 유기섬유는 시공시와 화재시 구별되는 2가지 역할을 담당한다. 시공시에는 조성물을 효과적으로 결합력을 증가시켜 초기탈락이나 균열을 방지하고 경화 후 저온부에서의 강도 증진에 기여하며, 화재시에는 섬유가 170℃전후의 비교적 낮은 온도에서 융해되어 내화피복재 내부에 다수의 공극을 발생시킴으로써 수분의 이동경로를 제공하고 그 결과 내화 라이닝재 자체 및 콘크리트 표층부의 수증기압이나 열응력이 저감되어 표층 박리 및 폭열을 방지하는 것이 그것이다. 특히, 유기섬유는 화재시 내화피복재의 손상없이 우수한 단열성 및 내화성을 발휘할 뿐 아니라 가열로 발생된 수증기 등의 기체성분을 신속히 배출시켜 콘크리트 및 내화 라이닝 내부의 증기압의 상승을 방지함으로써 콘크리트 구조물이 파괴되는 것을 방지하는 역할을 한다.
유기섬유는 다량 사용할 경우 부피가 커져 재료의 강도저하를 유발할 수 있고, 너무 적을 경우는 화재시 수분의 이동경로가 작아 피복재의 탈락이나 폭열을 유발할 수 있기 때문에 내화라이닝재로서 기능 상실을 할 우려가 있다. 이러한 점 을 감안할 때 유기섬유는 0.01~5중량%로 사용하는 것이 적당하며 가장 바람직하게는 0.1~2중량% 정도이며, 그 길이는 20~30㎜의 것을 사용하였을 때가 가장 우수한 효과를 나타낸다. 유리섬유로는 폴리프로필렌, 아크릴 섬유, 레이온, 비닐론, 폴리에틸렌 등을 1종 이상 선택하여 사용한다.
(5) 증점제
증점제는 조성물의 슬러리 상태에서 시공이 용이한 점성을 유지하도록 하며, 시공후 초기 결합력을 부여하여 시공면에서 수화성 결합재의 수화결합이 진행되기 전에 피복층을 안정하게 하여 처짐을 방지하고 일정 두께의 라이닝을 유지하도록 하기 위해 사용한다.
본 발명의 조성물에는 유기 증점제로 메틸 셀룰로즈계, 폴리비닐 아세테이트 등에서 1종이상 사용하며, 그 양으로는 0.01~2중량% 정도이면 경제성 및 그 기능을 고려할 때 적당하며, 가장 바람직하게는 0.1~0.5중량% 정도이다.
(6) 급결제
급결제는 상기 결합재의 응결을 촉진하기 위하여 사용하는 것으로 초기강도를 부여해서 조성물의 처짐 현상을 방지한다. 본 발명의 내화 라이닝용 모르타르 조성물은 터널 라이닝재로 사용하는 경우와 같이 특별히 초가강도를 요하면서 빠른 응결시간을 확보할 필요가 있게 되는데, 급결제는 이를 도와준다. 급결제는 부착성능을 위해서 0.5~7중량% 정도를 사용하는 것이 적당하며, 가장 바람직하게는 1~5 중량% 정도이다.
급결제로서는 비정질 C12A7계 또는 CSA계 시멘트 광물계 분말급결제, 알루민산나트륨을 주성분으로 하는 무기염계 분말급결제, 실리케이트 및 알루미네이트를 주재로한 액상 급결제, 알칼리프리계 액상 급결제 등을 사용할 수 있으며, 시공법에 따라 조성물에 혼합한 내첨형태 또는 시공장비에서 별도의 공급장치에 의해 정량적으로 급결제를 혼합하는 외첨형태의 적용이 가능하다. 외첨형태의 사용방법은 급결제 사용량에 따라 응결시간의 조절이 용이한 장점이 있다.
(7) 흡열재
흡열재는 내화피복재에 포함되어 화재시 결정수 또는 탄산가스를 방출시키면서 흡열하여 내부콘크리트 및 피복재의 급격한 온도 상승을 저하시킬 수 있는 화합물로서 본 발명의 효과를 더 보강하기 위하여 첨가하고 있다.
흡열재로서는 석회석골재, 중탄 및 소석회 등의 석회류, 이수석고, 반수석고 등의 석고류, 수산화 알미늄 등을 사용할 수 있으며, 0.01~50중량%로 가장 바람직하게는 0.01~30중량% 정도이다.
(8) 유동화제 및 기타 첨가제
본 조성물의 시공시 적절히 시공할 수 있도록 슬러리의 유동성 및 연행성, 분사가능한 특성을 가지게 하고, 기포를 형성시켜 내화 단열성을 증가시키기 위해 유동화제 및 기포제를 사용할 수 있다.
이러한 특성을 부여하는 첨가제로는 소디움 폴리 아크릴레이트계, 나프탈렌설폰산계, 멜라민계 등의 유동화제나 소디움 설페이트계의 기포제를 1종이상 사용하고 0.01~2중량% 정도를 사용한다. 가장 바람직하게는 각각의 첨가제를 0.01~0.5중량%정도가 적당하다.
[실시예 1]
표 3의 조성물 원료를 건식 혼합하고, 믹서 바울에 넣은 다음 물을 첨가하여 모르타르 믹서로 약 2분간 혼합하여 슬러리로 만들고, 각 항목에 맞는 시험을 진행하였고, 시험방법은 표 4와 같다. 시험에 따른 결과는 표 5에 정리하였다.
[표 3] 내화 라이닝재 모르타르 조성물 배합예
| 비교예 | 실시예a | 실시예b | 실시예c | 실시예d | 실시예e | 실시예f |
조 성 물 배 합 중 량 (%) | Sand (Quarts) | 47 | - | - | - | - | - | - |
바텀애쉬 | - | 45 | 45 | 40 | 50 | 50 | 55 |
보조단열 골재 | 질석 | - | 6 | - | - | - | - | - |
펄라이트 | 10 | - | 6 | - | - | - | - |
중공구체 | - | - | - | 10 | 5 | 5 | - |
유기 섬유 | 폴리프로필렌 | 1 | 1 | - | - | - | 1 | 1 |
아크릴 | - | - | 1 | - | - | - | - |
비닐론 | - | - | - | 1 | - | - | - |
폴리에틸렌 | - | - | - | - | 1 | - | - |
결합재 | 포틀랜드시멘트 | 35 | - | - | 35 | 30 | - | 30 |
알루미나시멘트 | - | - | 35 | - | - | 30 | - |
슬래그 시멘트 | - | 35 | - | - | - | - | - |
흡열재 | 석고 | 5 | 11 | - | - | - | - | - |
석회류(중탄) | - | - | 11 | - | 11 | - | 11 |
수산화알미늄 | - | - | - | 13 | - | 12 | - |
급결제 | 시멘트광물계 | 2 | 2 | 2 | 1 | 3 | 2 | 3 |
알루미네이트계 | - | - | - | - | - | - | - |
실리케이트계 | - | - | - | - | - | - | - |
알칼리프리계 | - | - | - | - | - | - | - |
증점제 | 0.3 | 0.3 | 0.3 | 0.2 | 0.2 | 0.2 | 0.3 |
기타 첨가제 | 유동화제 | 0.4 | 0.4 | 0.4 | 0.2 | 0.3 | 0.3 | 0.3 |
기포제 | - | 0.2 | 0.1 | - | - | - | - |
물비 | 22 | 42 | 39 | 33 | 35 | 35 | 36 |
삭제
- 물비 : 고형분에 대한 중량비
[표 4] 실험 방법
항 목 |
방 법 |
내화시험 Heat resistance (1200℃) |
내화시험은 내화라이닝 모르타르의 내화 및 단열성능 평가를 위해 진행하였고, 전기로에 100×100×350㎜로 제작된 시편을 넣고 1200℃까지 온도를 급속히 상승시킨 후 2시간 동안 유지하여 냉각한 후 균열 및 파괴, 폭열 등의 외관 상태를 관찰하였다. |
관입 저항 |
조성물에 급결제가 사용됨으로서 초기 부착 성능의 평가 및 시공시 리바운드 평가를 위해 KS F 2436(관입 저항 침에 의한 콘크리트 응결시간 시험방법)에 준하여 조성물의 관입저항을 측정하였다. |
밀도 |
조성물의 체적을 기하학적으로 계산할 수 있도록 성형한 것의 체적과 그것의 질량으로부터 조성물의 밀도를 측정하였다. |
강도 |
조성물의 강도특성을 파악하고자 KS L 5105(수경성 시멘트 모르타르의 압축강도 시험방법)에 준하여 압축강도를 측정하였다. |
길이 변화율 |
KS L 5107(시멘트 오토클레이브 팽창도 시험방법) 및 KS F 2424(모르타르 및 콘크리트의 길이변화시험방법)에 준하여 실험하였다. |
Initial set (min) |
응결시간(초, 종결) 및 경화시간을 측정하기 위해 KS L 5103(길모아 침에 의한 시멘트의 응결시간 시험방법)에 준하여 측정하였다. |
시험결과 표 5에 나타난 바와 같이 일반 모르타르의 경우는 1200℃ 내화시험에서 시편이 폭열하여 산산조각이 되는 반면에 바텀애쉬(Bottom ash)를 사용한 조성에서는 폭열이 전혀 나타나지 않았고, 표면균열이 없이 형태가 유지되어 내열효과를 나타냄을 확인하였다.
[표 5] 물성 시험결과
|
비교예 |
실시예 a |
실시예 b |
실시예 c |
실시예 d |
실시예e |
실시예f |
max particle size(㎜) |
4 |
5 |
5 |
4 |
4 |
4 |
4 |
밀도 |
슬러리 |
2.04 |
1.29 |
1.39 |
1.55 |
1.52 |
1.50 |
1.45 |
28일 |
1.97 |
1.14 |
1.27 |
1.44 |
1.41 |
1.39 |
1.35 |
28일강도 (MPa) |
곡강도 |
4.73 |
3.46 |
3.51 |
4.11 |
4.05 |
4.08 |
3.93 |
압축강도 |
25.1 |
18.55 |
19.2 |
21.9 |
21.0 |
21.2 |
19.2 |
Initial set (min:sec) |
1:50 |
2:50 |
2:50 |
2:10 |
1:20 |
2:15 |
1:50 |
길이 변화율 (%) |
-0.089 |
-0.145 |
-0.120 |
-0.104 |
-0.101 |
-0.112 |
-0.118 |
Heat resistance (1200℃) |
폭열 |
이상 없음 |
이상 없음 |
이상 없음 |
이상 없음 |
이상 없음 |
이상 없음 |
[실시예 2]
본 발명의 내화 라이닝용 모르타르 조성물은 터널 라이닝재로 사용하는 경우와 같이 빠른 응결시간을 확보할 필요가 있는데, 이에 본 실시예에서는 급결제의 종류와 사용량에 따른 응결시간을 시험을 진행하였으며, 시험결과는 표 6과 같다. 배합은 상기 실시예1의 실시예d를 따르면서 급결제를 표 6과 같이 변수로 하였다.
[표 6] 급결제의 종류 및 사용량에 따른 응결시간
급결제 |
첨가량(중량%) |
응결시간 |
시멘트광물계 |
2 |
1:55 |
3 |
1:30 |
4 |
1:10 |
알루미네이트계 |
2 |
6:40 |
4 |
3:40 |
6 |
2:10 |
실리케이트계 |
2 |
8:00 |
4 |
4:50 |
6 |
3:00 |
알칼리프리계 |
2 |
6:40 |
4 |
3:55 |
6 |
2:40 |
상기 표 6에 나타난 바와 같이 타 급결제에 비하여 시멘트 광물계 급결제가 적은 양으로 응결시간의 단축효과가 크다.
다만, 본 발명이 내화 라이닝재로서 구체의 표면에 2~5㎝ 정도의 두께로 시공되고 비중 또한 가벼우며 나아가 증점제의 사용으로 접착력을 확보하기 때문에, 터널 벽체, 천장과 같이 장시간 방치되어 흘러내릴 우려가 있는 곳을 제외하고는 응결시간이 지연되더라도 크게 문제되지 않을 것이다. 따라서, 현장상황에 맞게 적정의 응결시간을 결정한 후 이에 해당하는 급결제의 종류와 사용량을 선택하도록 한다.
2. 내화 라이닝재의 시공방법
내화라이닝재는 시공방법에 따라 건식 또는 습식방법의 숏크리트와 동일한 방법으로 시공할 수 있으며 다음과 같이 설명할 수 있다.
(1) 건식 시공방법
건조상태의 모르타르 조성물(급결제가 혼합됨)을 압축공기로 이송하여 노즐부에서 물을 첨가하여 혼련과 동시에 분사하여 시공면에 일정 두께의 라이닝을 형성한다.
(2) 습식 시공방법
급결제가 혼합되지 않은 모르타르 조성물에 물을 가하여 혼련하고 이를 습식 숏크리트 장비에서 압송하여 노즐부에서 압축공기와 함께 액상급결제를 혼합하여 분사하여 시공하거나 분말급결제 공급장치 및 시공시스템을 사용하여 분말급결제를 혼합하여 분사하는 시공방법으로서 대량시공에 적합하다.