이하 본 발명을 좀 더 구체적으로 살펴보면 다음과 같다.
전술한 바와 같이, 본 발명은 오존층 파괴와 지구 온난화의 주범인 프레온계 냉매 R502 및 R404A의 대체물질로서, 환경친화적이며 기존 냉동기의 시스템 설계 변경을 하지 않고 냉매량 조정만으로 곧 바로 적용 가능한 혼합냉매 조성물에 관한 것이다.
본 발명의 조성물은 탄화수소계 냉매가스, 프로판, 히드로플루오로카본계 냉매가스를 포함한다.
상기 탄화수소계 냉매 가스로는 프로필렌을 사용하며, 이의 함량은 35 내지 45중량%, 바람직하게는 39 내지 40중량%이다. 상기 함량이 35중량% 미만이면 비공비 증발 및 응축온도구배가 크게 발생하고 성능이 감소하여 냉방성적계수가 저하되는 문제가 있고, 45중량%를 초과하면 응축압력이 상승하면서 소비전력이 증가하는문제가 있다.
본 발명의 조성물은 프로판을 포함하는 데 상기 프로판의 함량은 20 내지 30중량%, 바람직하게는 25 내지 25중량%이다. 이의 함량이 20중량% 미만이거나 30중량%를 초과하면 증발 및 응축온도구배가 발생하는 비공비 혼합 냉매의 특성이 증가되는 문제가 발생하며 냉방성능이 저하되는 문제가 있다.
상기 히드로플루오로카본계 냉매는 1,1-디플루오로에탄 및 펜타플루오로에탄을 사용한다.
상기 1,1-디플루오로에탄의 함량은 20 내지 30중량%, 바람직하게는 25 내지 26중량%이다. 이의 함량이 20중량% 미만이면 성능특성은 개선되나 가연특성이 증가하는 경향이 있고, 30중량%를 초과하면 지구 온난화 영향이 증가되고 비공비혼합물 특성을 강화하는 문제가 발생한다.
한편, 상기 펜타플루오로에탄의 함량은 5 내지 15중량%, 바람직하게는 9 내지 10중량%이다. 이의 함량이 5중량% 미만이면 냉동능력이 저하되고 가연성이 증가하는 문제가 있고, 15중량%를 초과하면 가연성이 개선되고 냉동능력은 우수하나 응축압력이 증가하면서 소비전력이 상승하여 성적계수가 악화되며 압축기 적용(drop-in)이 곤란하고 비공비혼합물 특성이 증가되며 지구온난화 지수가 커지는 문제가 있다.
본 발명에 따른 혼합냉매 조성물의 제조는 통상의 혼합냉매 조성물과 동일한 방식으로 진행되는데, 우선 밀폐용기 내의 공기를 진공펌프를 이용하여 완전 진공상태로 하고, 이 밀폐용기 내에 탄화수소계 냉매가스와 히드로플루오로카본계 냉매 가스를 순차적으로 또는 함께 주입하고, 소정의 시간동안 교반하여 제조된다. 완성된 조성물은 밸브가 부착된 가스용기에 소정의 무게로 담아 출하한다. 상기 제조 공정은 상온에서도 수행 가능하다.
본 발명에 따른 혼합냉매 조성물은 성능계수가 높고 체적냉동능력이 우수하여 압축기, 응축기, 팽창밸브 증발기로 구성된 냉동기에 광범위하게 사용될 수 있다. 또한, 오일 분리기, 액 분리기 등을 추가로 갖춘 냉동기에도 사용할 수 있다. 특히, 본 발명의 혼합냉매 조성물은 증기압 특성이 R502와 유사하여 R502 또는 R404A를 사용하는 기존의 냉동기 시스템의 설계변경을 최소화할 수 있으며, R502 또는 R404A를 사용하는 왕복식, 회전식, 스크롤식 압축기 등 기존의 어떠한 압축기에도 시스템 변경 없이 적용할 수 있다.
한편, 본 발명에 따른 혼합냉매 조성물은 압축기 등의 마모를 방지하기 위한 냉동기유와 상용성이 우수하여 국제표준화 기구(ISO에서 정한 규격품(ISO VG 10∼50)에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 혼합 냉동기유와 범용적으로 사용될 수 있다. 특히, 냉동기유로 가장 광범위하게 사용되어온 광유(Mineral oil)를 사용할 수 있다.
본 발명의 혼합 냉매 조성물은 냉동 사이클의 응축기에서 버리는 열량을 난방에 사용하는 히트펌프(Heat Pump)방식의 냉동기에도 적용 가능하다. 예를 들면, 실외에 있는 증발기에서 공기를 냉각시켜 실내에 있는 응축기에서 공기를 따뜻하게 하는, 즉 냉방과 난방이 모두 가능한 히트펌프식 에어컨 등에 적용할 수 있다.
본 발명의 혼합냉매 조성물은 냉매로서 가장 중요한 특성인 열역학적 성질(예를 들면, 기존의 R502 및 R404A 냉매 대비 우수한 냉동능력과 높은 성능계수(COP) 특성)이 우수하고, 환경친화적(즉 오존층파괴지수=0, 지구온난화지수=최소화)일 뿐만 아니라, 증기압(증발/응축압력) 특성이 기존의 R502와 거의 동등하여 R502 냉매를 사용하고 있는 기존 냉동기의 설계를 변경하지 않고 냉매량 조정만으로 곧바로 적용(Drop-In)할 수 있다.
이하 실시예를 통해 본 발명을 좀 더 구체적으로 설명하나 이에 본 발명의 범주가 한정되는 것은 아니다.
실시예 1∼5
실시예 1 내지 실시예 5의 R502 및 R404A 대체용 혼합냉매 조성물의 조성을 하기 표 1에 나타내었다.
|
프로필렌(CH3-CH-CH2) |
프로판(C3H8) |
1,1-디플루오로에탄(CHF2-CH3) |
펜타플루오로에탄(C2HF5) |
실시예 1 (EMR-400a) |
40.0 중량% |
25.0 중량% |
25.0 중량% |
10.0 중량% |
실시예 2 (EMR-400b) |
35.0 중량% |
30.0 중량% |
20.0 중량% |
15.0 중량% |
실시예 3 (EMR-400c) |
45.0 중량% |
20.0 중량% |
30.0 중량% |
5.0 중량% |
실시예 4 (EMR-400d) |
35.0 중량% |
30.0 중량% |
25.0 중량% |
10.0 중량% |
실시예 5 (EMR-400e) |
45.0 중량% |
20.0 중량% |
20.0 중량% |
15.0 중량% |
실시예 6
실시예 1 내지 실시예 5에서 제조한 샘플(실시예 1∼5를 각각 EMR-400a ∼ EMR-400e로 명명)들을 R502(비교예 1) 및 R404A(비교예 2)와 비교하기 위하여 비등점, 독성, 인화점, 열전달율, 증발잠열, 오존층 파괴지수 및 지수온난화지수를 포함하는 각종 냉매의 열역학적 성질을 측정하였으며, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
여러가지 냉매의 열역학적 특성
|
비교예 1 |
비교예 2 |
실시예 1 |
실시예 2 |
실시예 3 |
실시예 4 |
실시예 5 |
화학식 |
CHF2Cl/CF2Cl-CF3
|
C2HF5/CF3-CH3
/CF3-CH2F |
HC/HFC혼합물 |
HC/HFC혼합물 |
HC/HFC혼합물 |
HC/HFC혼합물 |
HC/HFC혼합물 |
분자량 |
111.6 |
100.3 |
56.4 |
59.2 |
55.7 |
56.5 |
58.9 |
비등점 (℃) |
-45.4 |
-46.2 |
-47.7 |
-47.8 |
-47.4 |
-47.6 |
-48.0 |
독성 |
없음 |
없음 |
없음 |
없음 |
없음 |
없음 |
없음 |
열전달율(W/m.K)[at 0℃] |
액상 |
0.070 |
0.0795 |
0.1086 |
0.1072 |
0.1099 |
0.1083 |
0.1077 |
기상 |
0.0097 |
0.0123 |
0.0145 |
0.0145 |
0.0144 |
0.0145 |
0.0144 |
증발잠열(kJ/㎏) [at 0℃] |
248.0 |
268.5 |
312.9 |
305.8 |
320.4 |
312.0 |
307.6 |
냉동기유 |
광유 |
에스터 |
광유 |
광유 |
광유 |
광유 |
광유 |
오존층파괴지수 |
0.203 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
지구온난화지수(CO2=1, 100yr) |
4470 |
3260 |
286.9 |
404.9 |
169.0 |
286.9 |
404.9 |
상기 표 2에서 보면 비교예 1(R502)은 오존층 파괴지수가 존재하고, 지구온난화 지수가 커서 환경규제대상 물질임을 알 수 있다. 비교예 2(R404A)는 오존층 파괴지수는 0이나 지구온난화 지수가 크고 냉동기유를 광유를 사용하지 못하고 특수한 합성유인 에스터(ester) 오일을 사용해야 하므로 에스터 오일의 무한한 수분 흡수특성으로 인하여 이를 방지하기 위한 제조공정이 복잡하고, 에스터 오일 가격이 광유대비 2∼3배 고가여서 이로 인한 제조원가가 상승하는 문제점을 가지고 있다.
본 발명의 혼합냉매 조성물(실시예 1 내지 5)은 프레온계 혼합냉매(비교예1 및 2)에 대비하여 오존층파괴지수 및 지구온난화지수가 매우 우수한 환경친화적인 물질이다. 또한 열전달 특성과 증발잠열, 비등점 등의 특성이 우수하며, 분자량이 50%정도 작아 냉매사용량을 반으로 절감할 수 있음을 알 수 있다. 또한, 상기 혼합냉매 조성물들은 비교예 2(R404A)와 달리 냉동기유로 광유를 사용할 수 있어 원가절감이 가능함을 알 수 있다.
실시예 7
비교예 1 및 2(R502 및 R404A)의 대체냉매로 제시한 본 발명의 혼합냉매 조성물들이 여러 가지 냉매와 비교하여 저온저장 시스템, 저온용 냉동기, 산업용 공조기 등의 사용조건에서 R502 또는 R404A를 곧바로 대체 적용할 수 있는지 검토하기 위하여 체적냉동능력, 성능계수, 응축 및 증발압력, 압축비, 온도구배, 토출 가스 온도 등의 이론 사이클 특성 해석을 수행하였다.
이론 사이클 특성 해석을 위한 표준 조건은 ASHRAE(American Society of Heating Refrigerating and Air-Conditioning Engineers) LBP(Low Back Pressure) 및 HBP(High Back Pressure) 표준조건으로서 도 1 및 도 2에 제시된 응축온도, 증발온도, 과냉각 온도, 과열 가스 온도, 압축기 주위온도에 의하여 설정된다.
이론 사이클 특성 해석을 위해 사용한 냉매 물성치 계산 프로그램은 기존 냉매의 경우 미국 냉동공조학회의 냉매물성 프로그램(NIST REFPROP 5.1)을 이용하였고, 본 발명의 혼합냉매의 열역학적 성질을 계산하기 위해 평형 실험장치를 이용한 포화 온도-압력 특성을 측정하고, 실험 데이터와 계산값의 오차가 최소가 되도록 온도에 따른 새로운 상호 작용계수를 도입하여 이 상호 작용계수와 CSD (Carnahan/Starling/DeSantis) 상태 방정식 및 열역학적 관계식들을 이용하여 첨가제가 혼합된 본 발명의 혼합냉매의 물성치를 계산할 수 있는 프로그램을 개발하여 이용하였다.
압축기의 체적효율 100%를 기준으로 위에서 언급한 프로그램을 이용하여 중량비 혼합비율에 따른 해석 결과를 하기 표 3a 및 표 3b에 나타내었다.
ASHRAE HBP 조건에서 해석한 냉매 조성물의 이론 사이클 해석결과
|
단위 |
비교예 1 |
비교예 2 |
실시예 1 |
실시예 2 |
실시예 3 |
실시예 4 |
실시예 5 |
응축온도 |
℃ |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
응축압력(P
c ) |
㎪ |
2303 |
2524 |
2293 |
2297 |
2284 |
2282 |
2320 |
응축 온도구배 |
℃ |
0.0 |
0.30 |
0.15 |
0.25 |
0.08 |
0.20 |
0.22 |
증발온도 |
℃ |
7.2 |
7.2 |
7.2 |
7.2 |
7.2 |
7.2 |
7.2 |
증발압력(P
e ) |
㎪ |
705.7 |
752.1 |
726.9 |
729.2 |
722.2 |
723.5 |
736.3 |
증발 온도구배 |
℃ |
0.0 |
0.50 |
0.15 |
0.25 |
0.10 |
0.15 |
0.22 |
압축비(P
c /P
e ) |
|
3.26 |
3.34 |
3.15 |
3.15 |
3.16 |
3.15 |
3.15 |
토출온도 |
℃ |
87.9 |
84.6 |
89.1 |
88.3 |
89.8 |
88.6 |
88.3 |
체적냉동능력 |
kJ/㎥ |
4039.9 |
4211.9 |
4078.3 |
4071.4 |
4074.2 |
4053.1 |
4119.2 |
증발잠열 |
kJ/㎏ |
117.2 |
130.2 |
254.1 |
247.5 |
261.0 |
253.0 |
249.5 |
성능계수 |
w/w |
4.73 |
4.58 |
4.74 |
4.73 |
4.75 |
4.75 |
4.73 |
ASHRAE LBP 조건에서 해석한 냉매 조성물의 이론 사이클 해석결과
|
단위 |
비교예 1 |
비교예 2 |
실시예 1 |
실시예 2 |
실시예 3 |
실시예 4 |
실시예 5 |
응축온도 |
℃ |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
54.4 |
응축압력(P
c ) |
㎪ |
2303 |
2524 |
2293 |
2297 |
2284 |
2282 |
2320 |
응축 온도구배 |
℃ |
0.0 |
0.30 |
0.15 |
0.25 |
0.08 |
0.20 |
0.22 |
증발온도 |
℃ |
-23.3 |
-23.3 |
-23.3 |
-23.3 |
-23.3 |
-23.3 |
-23.3 |
증발압력(P
e ) |
㎪ |
255.5 |
269.8 |
273.0 |
274.2 |
270.6 |
271.7 |
276.8 |
증발 온도구배 |
℃ |
0.0 |
0.60 |
0.15 |
0.25 |
0.25 |
0.16 |
0.20 |
압축비(P
c /P
e ) |
|
9.01 |
9.35 |
8.40 |
8.38 |
8.44 |
8.40 |
8.38 |
토출온도 |
℃ |
121.7 |
114.3 |
123.3 |
121.9 |
124.8 |
122.6 |
123.4 |
체적냉동능력 |
kJ/㎥ |
1620.0 |
1690.8 |
1673.3 |
1675.6 |
1664.9 |
1664.5 |
1693.0 |
증발잠열 |
kJ/㎏ |
138.7 |
156.7 |
295.9 |
289.0 |
303.1 |
294.9 |
290.9 |
성능계수 |
w/w |
2.65 |
2.62 |
2.64 |
2.63 |
2.63 |
2.64 |
2.63 |
상기 표 3a 및 표 3b를 살펴보면, 비교예 1(R502)의 대체냉매로서 검토되고 있는 비교예 2(R404A) 냉매의 경우 체적냉동능력은 비교예 1(R502) 대비 양호하나 증발 및 응축압력 특성이 크게 상승되고, 증발 및 응축과정의 온도구배가 0.3∼0.6℃정도로 비교적 크게 발생하는 근사공비혼합물 특성을 나타냄을 보여준다. 한편, 본 발명의 혼합냉매 조성물(실시예 1 내지 5)은 비교예 1(R502) 대비 체적냉동능력이 우수하고, 증발 및 응축압력, 압축비 특성이 비교예 1(R502)과 유사하고, 증발 및 응축과정의 온도구배가 0.25℃ 이하로 발생하는 매우 우수한 근사 공비혼합물 특성을 보여준다. 냉동기유로서 광유를 사용할 수 있어 원가절감 효과와 더불어 압축비가 작고 응축압력 특성이 매우 우수하며, 성능계수 특성이 양호하여 냉동기 소비전력 개선이 가능하다. 또한 체적냉동능력이 우수하고 광유 적용이 가능하여 냉매량 조정만으로 기존의 R502 또는 R404A 냉동기 시스템의 설계변경 없이 곧바로 적용이 가능하다.
실시예 8
한국산업규격(KS B 6365-1987)에 준하여 2차 냉매 열량계법을 이용하여 제작한 열량계 실험 장치를 사용하여, 압축기를 이용한 여러 가지 냉매의 성능 및 증발/응축과정의 온도구배 및 압축기 토출가스 온도를 측정하였으며, 그 결과를 표 4a 및 표 4b에 나타내었다.
고온용(HBP) 조건에서 열량계를 이용한 혼합냉매 조성물의 성능실험 결과
|
냉동능력(㎉/hr) |
소비입력(W) |
성능계수(W/W) |
전류(A) |
증발/응축온도구배(℃) |
비 고 |
비교예 1 |
1402.0 |
535.0 |
3.046 |
2.48 |
0.0/0.0 |
·압축기 : 48A
·냉동기유 : SUNISO 4GS |
비교예 2 |
1435.8 |
555.0 |
3.004 |
2.59 |
0.3/0.5 |
실시예 1 |
1415.5 |
537.5 |
3.060 |
2.42 |
0.1/0.2 |
실시예 2 |
1411.1 |
536.9 |
3.054 |
2.46 |
0.1/0.2 |
실시예 3 |
1413.0 |
535.5 |
3.065 |
2.41 |
0.1/0.2 |
실시예 4 |
1408.0 |
534.0 |
3.065 |
2.42 |
0.1/0.2 |
실시예 5 |
1429.0 |
544.9 |
3.047 |
2.50 |
0.1/0.2 |
저온용(LBP) 조건에서 열량계를 이용한 혼합냉매 조성물의 성능실험 결과
|
냉동능력(㎉/hr) |
소비입력(W) |
성능계수(W/W) |
전류(A) |
증발/응축온도구배(℃) |
비 고 |
비교예 1 |
750.0 |
471.1 |
1.85 |
2.35 |
0.0/0.05 |
*압축기: 44B
*냉동기유: MINERAL/ESTER |
비교예 2 |
782.0 |
499.3 |
1.82 |
2.52 |
0.5/0.6 |
실시예 1 |
774.2 |
486.6 |
1.85 |
2.30 |
0.1/0.2 |
실시예 2 |
778.0 |
491.3 |
1.84 |
2.32 |
0.1/0.2 |
실시예 3 |
771.2 |
487.0 |
1.84 |
2.30 |
0.1/0.2 |
실시예 4 |
772.8 |
485.4 |
1.85 |
2.30 |
0.1/0.2 |
실시예 5 |
784.9 |
593.0 |
1.85 |
2.38 |
0.1/0.2 |
상기 표 4a 및 표 4b에서 보는 바와 같이, 비교예 2(R404A)는 냉동능력은 우수하나 증기압 특성이 높아 이로 인한 소비입력의 증가로 저온용 및 고온용 사용조건에서 모두 성능계수가 크게 저하되어 에너지 절감이 불가능한 물질임을 알 수 있으며, 증발 응축과정의 온도구배가 0.5∼0.7℃ 수준으로 매우 크게 발생하는 근사 공비혼합물 특성을 보이고, 히드로플루오로카본계 냉매의 혼합물질로 구성되어 있어 냉동기유와의 상용성 확보를 위하여 에스터계 특수 오일을 사용하여 실험을 수행하여야만 하였다. 이는 비교예 1(R502) 냉동기 시스템을 곧바로 비교예 2(R404A)로 냉매량 조절만으로 곧바로(DROP-IN) 적용할 수 없음을 보여준다.
R502 및 R404A 대체를 위한 본 발명의 혼합냉매 조성물인 실시예 1 내지 5의 냉매는 R502 및 R404A 대비 증발 및 응축압력 압축비 특성이 매우 양호하며, R502 대비 냉동능력 및 성능계수 특성이 우수한 품질 특성을 나타내었으며, 증발/응축 과정에서의 온도구배 실험 결과를 보면, 온도구배가 0.1∼0.2℃ 수준으로서 단일냉매와 유사한 매우 우수한 근사 공비혼합물 특성을 나타내었다. 즉 전체적으로 냉동능력 및 성능계수가 우수하고 근사 공비혼합물 특성을 나타내는 본 발명의 혼합냉매 조성물은 기존의 R502 또는 R404A 냉동기 시스템에 곧 바로 적용할 수 있는 조건을 갖추고 있음을 알 수 있다.
실시예 9
본 발명의 혼합냉매 조성물을 적용한 냉동기 시스템의 신뢰성 검증을 위하여 냉동기의 핵심 부품인 압축기를 이용하여 신뢰성 평가 실험을 수행하였다. 이 실험은 미국 G.E사의 신뢰성 시험규격에 준한 과부하 마찰실험을 실시하였고 실험 장치는 일체형 응축/증발기, 송풍기, 팽창밸브와 모세관, 타이머, 수명 장치의 압력제어를 위한 기기로 구성된다. 이 실험 장치는 압축기의 흡입 및 토출압력 그리고 압축기 케이스 온도제어를 통하여 짧은 시간내에 가혹한 실험 조건을 만들어 압축기의 신뢰성을 판정하기 위하여 제작되었다. 흡입 및 토출압력 제어는 주로 팽창밸브와 모세관을 이용한 냉매의 유량을 조절하므로써 이루어지고, 일체형 응축/증발기의 표면 온도를 감지하여 송풍기의 회전속도를 추가적으로 제어함으로서 보다 정밀한 압력제어가 이루어지도록 하였다. 이 실험 장치의 크기를 최소화하기 위하여 증발기와 응축기를 일체화하였으며, 압축기 케이스의 온도제어는 송풍기를 이용하였다. 제한된 시간동안 압축기를 운전한 후 압축기를 분해하기 전에 냉동유를 비이커에 채집하여 전산가(total acid number), 수분, 색상을 분석한다. 최종적으로 압축기를 분해하여 신뢰성에 미치는 요소인 구동부의 마모상태, 유기자재의 유연성, 중량 및 크기변화 등을 평가하였다.
과부하 마찰실험은 주로 압축기의 구동부의 마찰 마모 상태를 검증하기 위하여 수행하였는데, 그 실험 결과는 하기 표 5와 같다. 본 발명의 탄화수소계 혼합냉매 조성물(실시예 1 내지 5)은 특히 냉동유로서 광유(Mineral oil(상품명, 4GSD-T))와의 과부하 실험결과 전산가가 작아 매우 우수한 특성을 보이며, 밸브 및 기계 구동 마찰부의 마모 특성이 R502 및 R404A 대비 동등 수준의 양호한 결과를 보였다.
G.E 신뢰성 시험조건에서 수행한 혼합냉매 조성물의 신뢰성 실험결과
냉매 |
비교예 1 |
비교예 2 |
실시예 1 |
실시예 2 |
실시예 3 |
실시예 4 |
실시예 5 |
압축기 |
44B |
44B |
오일 |
광유(4GSD-T) |
광유(4GSD-T) |
Wear |
NO |
NO |
NO |
NO |
NO |
NO |
NO |
Ref.Oil |
색상(ASTM) |
L1.0 |
L1.5 |
L1.0 |
L1.0 |
L1.0 |
L1.0 |
L1.0 |
TAN(0.1↓)(㎎KOH/g) |
0.07 |
0.15 |
0.03 |
0.04 |
0.03 |
0.04 |
0.05 |
수분(20ppm↓) |
0 |
5 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
실시예 10
본 발명의 혼합냉매(실시예 1 내지 5)에 대하여 온도에 따른 포화압력을 측정하기 위하여 평형 실험장치를 이용하였다. 이 실험장치는 크게 평형장치, 냉매 회수용 탱크, 평형 장치의 온도제어를 위한 기기로 구성된다. 평형장치는 다시 평형 쉘과 마그네틱 펌프로 구성되어 있다. 평형 셀은 셀 내부를 관찰할 수 있도록 사이트 글라스(sight glass)를 부착하였고, 마그네틱 펌프는 혼합냉매의 평형이 쉽게 이루어지도록 기체와 액체 냉매를 순환시키는 역할을 한다. 평형 셀과 마그네틱 펌프는 항온조에 설치되어 있으며, 항온조의 온도는 외부 온도제어 장치에 의하여 조절된다. 항온조 내부의 열전달 매체로는 실리콘 오일이 사용되었다. 평형 실험을 위하여 먼저 항온조의 온도를 설정하고, 진공 펌프를 이용하여 사이클 내부를 진공(1×10-5 torr) 시킨다. 진공이 얻어지고 항온조의 온도가 설정되면 혼합냉매를 액체 상태로 평형셀 체적의 1/3 정도가 되도록 주입한다. 냉매가 주입된 후 마그네틱 펌프를 작동시켜 혼합 및 상평형이 잘 이루어지도록 한다. 냉매 주입 후 상평형이 이루어지면 온도 및 압력센서를 이용하여 온도에 따른 포화압력을 측정한다.
상기 평형 실험장치를 사용하여 온도 -40∼60℃ 범위에 걸쳐서 여러 가지 냉매와 비교하여 온도에 따른 포화압력을 측정하였으며, 그 결과를 하기 표 6에 나타내었다. 표 6에서 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 혼합냉매 조성물들은 R502 및 R404A 대비 전반적으로 매우 양호한 압력특성을 보였으며, 이는 냉동기 적용시 압축기 소비입력 개선에 따른 냉동기 시스템 에너지 소비절감으로 나타날 수 있음을 알 수 있다.
혼합냉매 조성물의 포화온도-압력 측정 실험값
|
압력 (㎪) |
온도(℃) |
비교예 1 |
비교예 2 |
실시예 1 |
실시예 2 |
실시예 3 |
실시예 4 |
실시예 5 |
60 |
2591 |
2846 |
2573 |
2576 |
2564 |
2560 |
2602 |
55 |
2333 |
2557 |
2322 |
2325 |
2313 |
2310 |
2349 |
50 |
2093 |
2290 |
2089 |
2092 |
2081 |
2079 |
2113 |
45 |
1872 |
2042 |
1874 |
1877 |
1866 |
1865 |
1896 |
40 |
1668 |
1818 |
1675 |
1679 |
1667 |
1667 |
1695 |
0 |
567.6 |
607 |
588 |
590 |
585 |
586 |
596 |
-20 |
288.9 |
306 |
307.0 |
308 |
305 |
305 |
311 |
-25 |
239.5 |
252 |
256.0 |
257 |
253 |
255 |
260 |
-30 |
196.9 |
207 |
212.0 |
213 |
210 |
211 |
215 |
-35 |
160.3 |
168 |
174.0 |
175 |
172 |
173 |
177 |
-40 |
129.2 |
135 |
142.0 |
143 |
140 |
141 |
144 |