KR100398380B1 - Molten steel refining method for manufacturing ultra low carbon steel - Google Patents
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Abstract
본 발명은 극저탄소강 제조를 위한 용강정련방법에 관한 것이며, 그 목적하는 바는 고속분사노즐이 설치된 RH진공탈가스장치를 이용하여 탈탄과 승온을 동시에 실시하므로써, 생산원가 및 제조원가상승을 해소할 수 있는 정련방법을 제공하는데 있다.The present invention relates to a molten steel refining method for the production of ultra low carbon steel, the object of which is to reduce the production cost and manufacturing cost increase by simultaneously performing decarburization and temperature increase using the RH vacuum degassing apparatus equipped with a high-speed injection nozzle To provide a refining method that can be.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은 상승환류관 및 하강환류관으로 이루어지는 침적관 및 진공조를 포함하는 동시에, 그 측벽에 직선부를 포함하고 초음속의 제트류를 형성하도록 이루어진 목부가 형성되어 있는 내관과 외관으로 구성되는 다수개의 기체분사용 랜스노즐이 설치된 RH진공탈가스 장치를 이용하여 극저탄소강용 용강을 정련하는 방법에 있어서, 상기 RH진공탈가스 장치내의 랜스노즐은 진공조내의 용강을 향하여 기체가 분사되도록 설치되어 있으며, 상기 용강의 온도를 1575-1590℃로 제어하고 C성분을 0.070-0.090%의 범위로 제어한 상태에서 환류하고, 상기 다수개의 기체분사용 랜스노즐을 통해 하기 수학식1에 의해 얻어지는 산소량으로 산소 또는 산소함유기체를 진공조내의 용강을 향해 제트류를 형성하도록 분사함을 특징으로 하는 극저탄소강 제조를 위한 용강정련방법에 관한 것을 그 요지로 한다.In order to achieve the above object, the present invention includes an inner tube and an outer casing including a deposition tube and a vacuum chamber formed of a rising reflux pipe and a falling reflux pipe, and including a straight portion on the side wall thereof and forming a supersonic jet flow. In the method for refining molten steel for ultra low carbon steel using an RH vacuum degassing apparatus provided with a plurality of gas injection lance nozzles, the lance nozzles in the RH vacuum degassing apparatus are sprayed toward the molten steel in the vacuum chamber. It is installed so as to reflux in the state of controlling the temperature of the molten steel to 1575-1590 ℃ and the C component controlled in the range of 0.070-0.090%, through the plurality of gas injection lance nozzles by the following equation (1) A pole characterized by injecting oxygen or an oxygen-containing gas into a molten steel in a vacuum chamber to form a jet stream at the amount of oxygen obtained The main point is about molten steel refining method for manufacturing low carbon steel.
[수학식 1][Equation 1]
Description
본 발명은 극저탄소강을 제조하기 위한 용강정련방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 제강공정의 진공탈가스 처리시 고압의 산소를 불어넣어 탈탄과 승온을 동시에 실시하는 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a molten steel refining method for producing ultra-low carbon steel, and more particularly, to a method of simultaneously performing decarburization and temperature raising by blowing high pressure oxygen during vacuum degassing treatment of a steelmaking process.
일반적으로 고로에서 출선된 용선은 전로공정을 거쳐 래들(LADLE)내에 출강을 한 다음, 용강중에 산소가 존재하는 상태에서 버블링(BUBBLING)을 실시하여 용강을 균일하게 혼합하고 온도를 조정한 다음 진공탈가스 공정을 거치게 된다.In general, molten iron from the blast furnace is subjected to the tapping process in the ladle, and then bubbling in the presence of oxygen in the molten steel to uniformly mix the molten steel, adjust the temperature, and then vacuum. It goes through a degassing process.
탈가스처리는 도 1에서와 같이 진공조(3)에 부착된 침적관(2), 즉 상승관(2a)과 하강관(2b)을 래들(5)내의 용강(1)에 담근 뒤 불활성가스인 Ar(4)을 상승관(2a)에 불어넣고 진공조(3)내부에 스팀(STEEM)장치를 이용하여 감압한다. 이와같이 감압하면 진공조(3)내부는 일정한 진공상태로 유지되면서 용강(1)은 상승관(2a)에서 하강관(2b)으로 위치에너지에 의해 회전하게 되고 이러한 연속동작으로 용강중의 탈가스, 개재물 분리부상, 성분조정 및 온도제어가 이루어진다.The degassing treatment is carried out by dipping the immersion pipe 2 attached to the vacuum chamber 3, that is, the rising pipe 2a and the down pipe 2b in the molten steel 1 in the ladle 5, as shown in FIG. Phosphorus Ar (4) is blown into the riser (2a) and depressurized inside the vacuum chamber (3) using a steam (STEEM) device. When the pressure is reduced in this way, while the inside of the vacuum chamber 3 is maintained in a constant vacuum state, the molten steel 1 is rotated by the potential energy from the ascending pipe 2a to the descending pipe 2b and degassed and contained in the molten steel by this continuous operation. Separation, component adjustment and temperature control are performed.
상기 진공탈가스 처리과정에서 용강(1)은 일정한 성분범위를 가지고 있으며, 이 성분관리범위를 벗어나게 되면 용강은 적정용도로 사용하기가 곤란하다. 특히, 탄소(C)성분은 그 함유량에 따라 용강의 성질이 크게 변화하며 C성분이 적을수록 부드럽고, 가공성이 좋으며, 많을수록 단단하고 깨어지기 쉽다. 따라서, 극저탄소강은 C성분에 따라 사용용도가 서로 다르며 C성분이 낮으면 낮을수록 고부가가치의 강을 생산하게 된다.In the vacuum degassing process, the molten steel 1 has a certain component range, and if it is out of this component management range, it is difficult to use the molten steel for proper use. In particular, the carbon (C) component is greatly changed in the properties of the molten steel according to its content, the less the C component is softer, the better the workability, the more the hard and brittle. Therefore, the ultra low carbon steels have different uses according to the C component, and the lower the C component, the higher the value-added steel.
종래에는 이러한 C 제어를 위해서, 상술한 바와같이 고로에서 출선된 용선으로 부터 전로공정을 거쳐 용강을 래들내에 출강하여 용강중의 산소가 있는 상태에서 버블링을 실시하여 용강을 균일하게 혼합하고, 온도를 조정한 다음 탈가스 공정을 거치게 된다.Conventionally, for such C control, as described above, the molten steel is pulled out in the ladle through the converter process from the molten iron drawn out from the blast furnace, and the molten steel is uniformly mixed by bubbling in the presence of oxygen in the molten steel, and the temperature is decreased. After adjustment, the degassing process is performed.
용강중의 산소는 용강의 탄소를 탈탄하는데 이용하게 되며 이때 탈가스 공정의 원할한 정련을 위하여 용강의 C성분은 0.030-0.050%, 산소량은 350-450ppm을 필요로 하며 온도는 1605-1610℃정도가 요구된다.Oxygen in molten steel is used to decarbonize molten steel. At this time, C component of molten steel needs 0.030-0.050%, oxygen content 350-450ppm and temperature is about 1605-1610 ℃ for smooth refining process. Required.
이러한 용강을 기존의 탈가스설비를 이용하여 정련을 하게 되면, 하기 화학식1과 같이 산소와 탄소가 반응하여 자연탈탄이 이루어지고 C값은 낮아지게 된다.When the molten steel is refined using an existing degassing facility, as shown in Chemical Formula 1, oxygen and carbon react to form natural decarburization, and the C value is lowered.
이러한 원리에 의해 탈탄반응이 일어나 일정한 시간(16-17분)이 지나면 탈탄반응은 멈추게되고, 이때 합금철 Al을 기존의 투입장치를 이용하여 용강중에 투입하면 탈탄반응이 끝나게 되고 남은 산소를 탈산을 시키게 되고 용강중의 산소는 없어진다.Based on this principle, the decarburization reaction occurs and the decarburization reaction stops after a certain time (16-17 minutes). At this time, when Al alloy is added into molten steel using an existing input device, the decarburization reaction is terminated and the remaining oxygen is deoxidized. And oxygen in the molten steel is lost.
이렇게 하여 탈탄작업은 끝나게 되고 기존의 설비를 이용하여 용강의 온도를 측정하게 되는데 이때 목표로 하는 온도보다 낮을 경우에는 다시 용강의 온도를 올리기 위하여 OB승온을 실시하게 된다.In this way, the decarburization work is completed, and the temperature of molten steel is measured by using an existing equipment. If the temperature is lower than the target temperature, the temperature of molten steel is increased again to raise the temperature of molten steel.
따라서, 극저탄소강 제조시에는 탈탄과 승온을 따로 실시하게 되므로서 처리시간이 길어지고 전·후공정에 미치는 생산장애, 제조원가가 높아지는 문제점이 있다.Therefore, when manufacturing ultra-low carbon steel, decarburization and temperature increase are performed separately, resulting in a long processing time, production failures on the front and rear processes, and high manufacturing costs.
한편, 96년도에 출원된 바 있는 특허출원번호96-71525에서는 상승환류관 및 하강환류관으로 이루어지는 침적관 및 진공조를 포함하는 RH진공탈가스 장치에, 직선부를 포함하고 초음속의 제트류를 형성하도록 이루어진 목부가 형성되어 있는 내관과 외관으로 구성되는 다수개의 기체분사용 랜스노즐을, 진공조내의 용강을 향하여 기체가 분사되도록 RH진공탈가스 장치 측벽에 설치하여 극저탄소강용 용강을 정련하는 방법을 제안하고 있다.On the other hand, Patent Application No. 96-71525, which was filed in 1996, in the RH vacuum degassing apparatus including a deposition tube and a vacuum tank consisting of a rising reflux pipe and a down reflux pipe, to form a supersonic jet flow Proposed a method for refining the ultra low carbon steel molten steel by installing a plurality of gas injection lance nozzles consisting of the inner tube and the exterior formed with a neck formed on the side wall of the RH vacuum degassing apparatus to inject gas toward the molten steel in the vacuum chamber Doing.
이에 본 발명은 상기한 바와 같은 종래의 문제점을 해결하고자 제안된 것으로, 그 목적하는 바는 상기 특허출원번호96-71525호에 제시되어 있는 고속분사노즐이 설치된 RH진공탈가스 장치(도 2 참조)를 이용하여 탈탄과 승온을 동시에 실시하므로써, 생산원가 및 제조원가 상승을 해소할 수 있는 정련방법을 제공하는데 있다.Therefore, the present invention has been proposed to solve the conventional problems as described above, the purpose of which is the RH vacuum degassing apparatus installed with a high-speed jet nozzle shown in the Patent Application No. 96-71525 (see Fig. 2) It is to provide a refining method that can eliminate the increase in production cost and manufacturing cost by simultaneously carrying out the decarburization and temperature increase using.
도 1은 일반적인 진공탈가스 장치의 일예를 보이는 개략도1 is a schematic view showing an example of a general vacuum degassing apparatus
도 2는 기체분사용 랜스노즐이 2개 설치된 경우의 RH진공탈가스 장치를 개략적으로 보인 개략구성도Figure 2 is a schematic configuration diagram schematically showing the RH vacuum degassing apparatus when two gas injection lance nozzles are installed
도 3은 RH정련중 온도거동을 보이는 그래프3 is a graph showing the temperature behavior during RH refining
도 4는 탈탄시간에 따른 탄소농도를 보이는 그래프4 is a graph showing carbon concentration according to decarburization time
*도면의 주요부분에 대한 부호의 설명** Description of the symbols for the main parts of the drawings *
1...용강 2...침적관1 ... molten steel 2 ...
3...진공조 4...환류가스3 vacuum chamber 4 reflux gas
5...래들 6...노즐5 ... ladle 6 ... nozzle
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은 상승환류관 및 하강환류관으로 이루어지는 침적관 및 진공조를 포함하는 동시에, 그 측벽에 직선부를 포함하고 초음속의 제트류를 형성하도록 이루어진 목부가 형성되어 있는 내관과 외관으로 구성되는 다수개의 기체분사용 랜스노즐이 설치된 RH진공탈가스 장치를 이용하여 극저탄소강용 용강을 정련하는 방법에 있어서, 상기 RH진공탈가스 장치내의 랜스노즐은 진공조내의 용강을 향하여 기체가 분사되도록 설치되어 있으며, 상기 용강의 온도를 1575-1590℃로 제어하고 C성분을 0.070-0.090%의 범위로 제어한 상태에서 환류하고, 상기 다수개의 기체분사용 랜스노즐을 통해 하기 수학식1에 의해 얻어지는 산소량으로 산소 또는 산소함유기체를 진공조내의 용강을 향해 제트류를 형성하도록 분사하는 것을 특징으로 하는 극저탄소강 제조를 위한 용강정련방법에 관한 것이다.In order to achieve the above object, the present invention includes an inner tube and an outer casing including a deposition tube and a vacuum chamber formed of a rising reflux pipe and a falling reflux pipe, and including a straight portion on the side wall thereof and forming a supersonic jet flow. In the method for refining molten steel for ultra low carbon steel using an RH vacuum degassing apparatus provided with a plurality of gas injection lance nozzles, the lance nozzles in the RH vacuum degassing apparatus are sprayed toward the molten steel in the vacuum chamber. It is installed so as to reflux in the state of controlling the temperature of the molten steel to 1575-1590 ℃ and the C component controlled in the range of 0.070-0.090%, through the plurality of gas injection lance nozzles by the following equation (1) The oxygen or oxygen-containing gas is sprayed to form a jet stream toward the molten steel in the vacuum chamber by the amount of oxygen obtained. Relates to a molten steel refining method for producing ultra low carbon steel.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail.
본 발명은 특허출원번호96-71525호에 제시된 바 있는 진공 탈가스 설비인 고압의 산소제트노즐을 이용하여 발명을 완성하고 있다.The present invention completes the invention using a high-pressure oxygen jet nozzle, which is a vacuum degassing facility as described in Patent Application No. 96-71525.
상기 진공 탈가스 설비는 상승환류관 및 하강환류관으로 이루어지는 침적관 및 진공조를 포함하는 동시에, 그 측벽에 직선부를 포함하고 초음속의 제트류를 형성하도록 이루어진 목부가 형성되어 있는 내관과 외관으로 구성되는 다수개의 기체분사용 랜스노즐이 설치된 RH진공탈가스 장치이다. 또한, 상기 랜스노즐은 진공조내의 용강에 침적된 상태가 아니라 용강을 향하여 기체가 분사되도록 설치된다.The vacuum degassing facility includes an inner tube and an outer tube including a deposition tube and a vacuum tank formed of an upflow reflux pipe and a downflow reflux pipe, and having a neck formed on a sidewall thereof to form a supersonic jet flow. RH vacuum degassing device equipped with multiple gas injection lance nozzles. In addition, the lance nozzle is installed so that gas is injected toward the molten steel rather than being deposited on the molten steel in the vacuum chamber.
본 발명에서는 용강의 온도를 1575-1590℃로 제어하고, C성분을 0.070-0.090%의 범위로 제어한 상태에서 환류개시한다.In the present invention, the temperature of molten steel is controlled to 1575-1590 ° C., and the reflux is initiated in the state of controlling the C component in the range of 0.070-0.090%.
상기 용강의 온도는 종래보다 15-30℃정도 낮은 1575-1590℃로 하는 것이 바람직하며, 가장 바람직하게는 1580℃정도이다. 이와같이 용강의 온도를 종래 보다 15-30℃정도 낮추는 이유는 후술되는 산소의 분사에 의한 연소반응으로 열보상효과가 증대되기 때문이다.The temperature of the molten steel is preferably 1575-1590 ° C., which is about 15-30 ° C. lower than conventional ones, and most preferably about 1580 ° C. The reason for lowering the temperature of molten steel by about 15 to 30 ° C. is that the thermal compensation effect is increased by the combustion reaction by injection of oxygen, which will be described later.
상기 용강의 도착탄소는 종래보다 0.03-0.050% 정도 높은 0.07-0.09%범위로 유지하는 것이 바람직하다. 이와같이 도착 C성분을 종래보다 0.03-0.050%이상으로 하는 것은 도 2에 보인 바와같은 제트노즐(6)에 의한 상기 화학식 1의 탈탄반응중 탈탄초기 용강(1)표면에 산소공급에 의한 탈탄반응 계면적 증대(cavity형성)로 탈탄능력이 향상되기 때문이다. 이는 탄소 함량을 0.07%이상으로 하여 작업부하를 떨어뜨리고 전로노체수명을 연장시키고자 하는 것인데, 탄소 함량이 0.09%를 초과하면 C가 너무 높아져 극저탄소강으로의 제어가 어렵기 때문에, 0.07-0.09%의 범위로 하는 것이 바람직하다. 환언하면, 상기 진공탈가스 장치의 전 공정을 거친 래들 내의 용강은 용강성분을 확인한 후 용강중의 C성분을 확인하여 본 발명에 부합되는 극저탄소강의 C범위로 용강의 목표C로 낮추는 것이다.The arrival carbon of the molten steel is preferably maintained in the range 0.07-0.09%, which is about 0.03-0.050% higher than the conventional one. In this way, the arrival C component is 0.03-0.050% or more than the conventional one by the oxygen supply to the surface of the initial decarburization molten steel (1) during the decarburization reaction of the formula (1) by the jet nozzle (6) as shown in FIG. This is because the decarburization capacity is improved by increasing the area (cavity formation). This is to reduce the workload by extending the carbon content to more than 0.07%, and to extend the converter body life. When the carbon content exceeds 0.09%, the C is too high, making it difficult to control the ultra low carbon steel, 0.07-0.09 It is preferable to set it as the range of%. In other words, the molten steel in the ladle after the whole process of the vacuum degassing apparatus is to check the molten steel component and then to check the C component in the molten steel to lower the target C of the molten steel to the C range of the ultra low carbon steel in accordance with the present invention.
또한, 본 발명에서는 상기 다수개의 기체분사용 랜스노즐을 통해 하기 수학식1[(온도:℃), (산소, 탈탄량:ppm), (용강량:톤)]에 의해 얻어지는 산소량으로 산소 또는 산소함유기체를 진공조내의 용강을 향해 제트류를 형성하도록 분사한다.In the present invention, the oxygen or oxygen as the amount of oxygen obtained by the following gas injection lance nozzles by the following equation (1) ((temperature: ℃), (oxygen, decarburized amount: ppm), (melt amount: ton)] The containing gas is injected to form jets toward the molten steel in the vacuum chamber.
[수학식 1][Equation 1]
상기 도착산소량 및 여러 조건에 따라 탈탄에 필요한 산소와 승온에 필요한 산소를 상기 기존의 탈가스장치를 이용하여 고압의 산소(예를들면 9.9kg/cm2)를 용강표면에 취입하게 된다. 이렇게 고압의 산소를 용강표면에 취입하게 되면 용강은 탈탄반응의 계면적증대로 상기 화학식1과 같은 탈탄능력이 증대되고, 이때 발생되는 CO가스의 증대에 따라 2차 연소반응에 의한 하기 화학식2와 같은 연소반응으로 열보상효과가 있는 것이다.Oxygen required for decarburization and oxygen required for elevated temperature are blown into the molten steel surface using high pressure oxygen (eg, 9.9 kg / cm 2 ) using the existing degassing apparatus according to the amount of oxygen and various conditions. When the high-pressure oxygen is blown to the molten steel surface, the molten steel increases the decarburization capacity as shown in Chemical Formula 1 as the interfacial area of the decarburization reaction increases, and the secondary combustion reaction is performed by the secondary combustion reaction according to the increase of the CO gas generated at this time. The same combustion reaction has a thermal compensation effect.
상기 탈탄에 필요한 산소와 승온에 필요한 산소의 양은 상기 수학식 1에 의해 얻어지는 양으로 하는 것이 바람직한데, 작업상 어느 정도의 오차나 허용범위를 둘 수는 있다.The amount of oxygen required for decarburization and the amount of oxygen required for elevated temperature is preferably set to an amount obtained by Equation 1 above, but there may be a certain error or allowable range in operation.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples.
실시예 1Example 1
RH진공탈가스시의 도착목표온도를 1601℃로 설정하고, 탈산전 산소량이 300ppm이고, 탈탄량이 750ppm, 탈탄중 외부유입산소는 200ppm이었으며, 용강량은 338톤이었다. 또한, 산소효율은 0.7이었다. 여기서, 도착목표온도라 함은 산소를 분사하지 않고서도 탈탄정련을 실시할 수 있는 온도를 의미한다.The target temperature for RH vacuum degassing was set at 1601 ° C, the oxygen content before deoxidation was 300ppm, the decarburization amount was 750ppm, the external inlet oxygen was 200ppm, and the molten steel was 338 tons. In addition, the oxygen efficiency was 0.7. Here, the arrival target temperature means a temperature at which decarburization and refining can be performed without injecting oxygen.
이와같은 값을 상기 수학식 1에 대입하고, 도착산소를 200-500ppm의 범위로 대입하고, 도착온도를 1570-1600℃의 범위로 대입하여, 하기 표1과 같은 산소량(Nm3)을 얻을 수 있었다.Substituting such a value in Equation 1, substituting arrival oxygen in the range of 200-500 ppm, substituting the arrival temperature in the range of 1570-1600 ° C., the oxygen content (Nm 3 ) as shown in Table 1 below can be obtained. there was.
전로 공정에서 래들내에 출강된 용강을 버블링 공정을 거쳐 RH진공탈가스장치에서 극저탄소강을 정련하는데 있어서, 먼저 1575-1590℃의 용강온도와 용강중 탄소성분이 0.07-0.09%인 용강을 기존의 탈가스 설비를 이용하여 정련을 하고, 용강온도와 용강중의 산소량을 측정하였다.In refining the ultra low carbon steel in the RH vacuum degassing apparatus through the bubbling process of the molten steel in the ladle in the converter process, the molten steel with carbon content of 0.07-0.09% in molten steel of 1575-1590 ℃ Refining was performed using a degassing facility, and the molten steel temperature and the amount of oxygen in the molten steel were measured.
이때 측정된 산소량과 온도에 해당하는 값을 상기 표1에 의해 선택하고, 선택된 값으로 도 2의 2개의 제트노즐로 고압의 산소를 용강표면에 취입하였으며, 이때 취입되는 산소량은 탈탄에 필요한 산소량과, 승온에 필요한 산소량을 동시에 취입한 것이다.At this time, a value corresponding to the measured oxygen amount and temperature was selected according to Table 1 above, and high pressure oxygen was blown into the molten steel surface using the two jet nozzles of FIG. 2 as the selected value. The amount of oxygen required for the temperature increase was blown at the same time.
이로인해, 용강은 상기 식1과 같은 탈탄반응이 시작되고 용강표면에 산소공급에 의한 탈탄반응 계면적 증대로 탈탄능력이 향상된다.Due to this, the decarburization reaction of the molten steel starts as shown in Equation 1 above, and the decarburization capacity is improved by increasing the decarburization reaction interface by supplying oxygen to the molten steel surface.
시간이 지남에 따라 용강중의 C성분은 목표로 하는 만큼 떨어지게 되고, 상기 표1에 의해 산출된 산소량 만큼 취입이 완료되면 블로잉로 부터 산소취입을 중단하지만 취입된 산소에 의해 상기 화학식1의 반응은 계속진행된다.As time goes by, the C component in the molten steel drops as much as the target, and when blowing is completed by the amount of oxygen calculated by Table 1 above, the blowing of oxygen from the blowing is stopped, but the reaction of Formula 1 is continued by the blown oxygen. Proceed.
약 13-15분경 용강의 탈탄반응을 중지시키고 기존의 측온장치를 이용하여 용강중의 산소량을 측정한 후 그 산소량에 따라 탈산제인 합금철 Al을 기존의 설비를 이용하여 용강내에 투입하게 되면 탈탄반응중 발생된 CO가스의 증대에 따라 상기 화학식2의 반응이 2차 연소에 의한 열보상 효과로 용강의 온도가 상승되어 승온이 동시에 이루어 지는 것이다.Stop the decarburization of molten steel in about 13-15 minutes, measure the oxygen content in the molten steel using the existing temperature measuring device, and then add ferrous alloy Al, a deoxidizer, into the molten steel using the existing equipment. As the generated CO gas increases, the temperature of the molten steel is increased at the same time as the reaction of Chemical Formula 2 is caused by the heat compensation effect of the secondary combustion.
도 3는 RH정련중 온도거동을 나타낸 것이다.Figure 3 shows the temperature behavior during RH refining.
도 3에서 알 수 있는 바와같이, 종래의 방법인 자연탈탄때 보다도 본 발명에 의한 RH도착온도가 낮아도 상기 식2의 반응에 의한 열보상 효과로 일정시간이 지나면 온도는 다시 상승되고 합금철 Al투입후 즉, 탈산후 시점부터는 온도는 급격히 상승되어 처리작업이 끝나는 시점에서는 목표로 하는 온도가 되는 것이다.As can be seen in Figure 3, even when the RH deposition temperature according to the present invention is lower than the conventional method of natural decarburization, the temperature is increased again after a certain time due to the thermal compensation effect by the reaction of Equation 2 and the addition of ferroalloy Al After that, the temperature rises sharply from the point of deoxidation and becomes the target temperature at the end of the treatment operation.
실시예 2Example 2
상기 실시예 1에 있어 도착온도가 1580℃이고, 도착산소가 350ppm인 경우의 탈탄시간에 따른 탄소농도를 구하고, 또한, 종래방법에 의한 방법에 의한 조업시 탈탄시간에 따른 탄소농도를 구하여, 그 값을 도 4에 나타내었다. 도면에 있어 kc는 탈탄반응 속도 정수로서 하기 수학식2에 의해 구해진 값이다.In Example 1, the carbon concentration according to the decarburization time when the arrival temperature is 1580 ° C. and the arrival oxygen is 350 ppm is obtained, and the carbon concentration according to the decarburization time during the operation by the conventional method is obtained. The values are shown in FIG. 4. In the figure, kc is a value obtained by Equation 2 below as a decarburization rate constant.
도 4에서 알 수 있는 바와 같이, 종래방법 적용시의 도착탄소와 본 발명 적용시의 도착탄소는 서로 다르게 출발하였지만, 시간이 지나 본 발명의 탈탄능력이 증대되어 6분 정도 후 부터는 본 발명에 따른 경우의 C가 적어졌다.As can be seen in Figure 4, the arrival carbon at the time of application of the conventional method and the arrival carbon at the time of application of the present invention started differently, but the decarburizing capacity of the present invention is increased over time and after about 6 minutes according to the present invention Case C became less.
상술한 바와같이, 본 발명에 의하면 용강중의 탄소를 종래보다 높게 하므로서 전로공정에서의 종점온도를 낮출수 있을 뿐만아니라, 이로인한 전로 내화물 절감에 의한 노체수명향상에 기여하고 탈탄시간을 단축할 수 있으며, 또한 탈탄과 승온을 동시에 실시하므로서 RH에서의 정련시간 단축으로 인한 원가절감 및 전·후공정의 생산장애 감소와 조업안정화, 제품원가를 상승시키는 종래의 제반 문제점을 해결할 수 있어, 극저탄소강 제조에 매우 적합하게 적용할 수 있는 효과가 있는 것이다.As described above, according to the present invention, it is possible to lower the end temperature in the converter process by making carbon in the molten steel higher than the conventional one, and also contribute to the improvement of the life of the furnace due to the reduction of converter refractory and the decarburization time. In addition, by simultaneously performing decarburization and elevated temperature, it is possible to solve the conventional problems of cost reduction due to shortening of refining time in RH, reduction of production obstacles, stabilization of operation, and increase of product cost. There is an effect that can be applied very well.
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