KR100287621B1 - Multiflow type condenser for automobile air conditioner - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 차량의 에어컨 시스템에 사용하기 위한 다중유동형(multiflow type) 응축기에 관한 것으로, 상세하게는 응축과정에서 상변화된 액냉매를 헤더에 형성된 격실들 사이로 효율적으로 바이패스시킴으로써 응축기의 열전달 효율을 향상시킬 수 있는 고효율 응축기에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a multiflow type condenser for use in an air conditioning system of a vehicle, and more particularly, by efficiently bypassing a phase change liquid refrigerant between compartments formed in a header during condensation, thereby improving heat transfer efficiency of the condenser. It relates to a high efficiency condenser that can be made.
자동차용 응축기는 압축기에서 토출되는 고온, 고압의 기상냉매를 도입하여 외부공기와의 열교환을 통해 응축한 다음 응축된 액상의 냉매를 팽창수단(expansion means)를 거쳐 증발기(evaporator)로 토출시키는 기능을 수행하는 장치로서, 최근들어 자동차 관련부품이 소형, 경량화되는 추세를 보임에 따라 컴팩트하면서도 열교환 성능이 우수한 다양한 형태의 고효율 응축기가 개발되고 있다. 이에 대한 대표적인 것으로는, 각각의 내부에 형성된 다중유로를 갖는 복수의 편평튜브(flat tube)들 사이에 파형핀(corrugate fin)을 개재하고, 각각의 편평튜브의 양단을 통형상을 이루는 한쌍의 헤더에 연통, 접속시킴으로써, 유입파이프에 의해 응축기로 도입된 냉매가 이들 헤더와 튜브에 의해 형성되는 유로를 통해 유동하면서 외부공기와 열교환되도록 한 병렬유동형 응축기(parallel flow type condenser)가 잘 알려져 있다. 도 13을 참조하여 이를 보다 상세히 설명하면, 병렬유동형 응축기(60)는, 제1헤더(the 1st header, 61), 제2헤더(the 2nd header, 62), 다수의 편평튜브(flat tubes, 63), 및 인접하는 편평튜브 사이에 각기 개재되는 다수의 파형핀(corrugated fins, 64)으로 구성된다. 상기 다수의 편평튜브(63) 각각의 양단부는 상기 제1헤더(61)와 제2헤더(62)에 접속,연통되고, 이 편평튜브가 접속되는 상기 헤더들 내부에 적어도 하나의 배플들(baffles, 65)이 설치되어 있어, 각각 다수의 편평튜브(63)에 의해 이루어지는 복수의 유통로(pass)를 정하게 된다. 따라서, 냉매는 응축기내부를 지그재그 형태(zigzag pattern)로 흐르게된다. 이러한 형태의 응축기는 기존의 서펜틴형(serpentine type) 응축기를 보다 소형, 경량화하면서 고성능화를 실현한 것으로, 최근의 자동차용 공조시스템에는 대부분 이러한 형태의 응축기가 널리 채용되고 있다.The condenser for automobiles introduces the high-temperature and high-pressure gaseous refrigerant discharged from the compressor to condense through heat exchange with external air, and then discharges the condensed liquid refrigerant to an evaporator through expansion means. As a device for carrying out, in recent years, as vehicle-related parts have become smaller and lighter, various types of high-efficiency condensers having excellent heat exchange performance have been developed. Representative of this is a pair of headers having a corrugated fin between a plurality of flat tubes having multiple flow paths formed therein, and forming a cylindrical shape at both ends of each flat tube. BACKGROUND ART A parallel flow type condenser is known in which a refrigerant introduced into a condenser by an inlet pipe flows through a flow path formed by these headers and tubes, and heat exchanges with external air. Referring to FIG. 13, the parallel flow condenser 60 includes a first header 61, a second header 62, and a plurality of flat tubes 63. ), And a plurality of corrugated fins 64 interposed between adjacent flat tubes. Both ends of each of the plurality of flat tubes 63 are connected to and communicate with the first header 61 and the second header 62, and at least one baffles inside the headers to which the flat tubes are connected. , 65 are provided to determine a plurality of passes made by a plurality of flat tubes 63, respectively. Thus, the refrigerant flows in a zigzag pattern inside the condenser. This type of condenser realizes high performance while making the existing serpentine type condenser smaller and lighter, and in recent years, such a type of condenser has been widely used in automotive air conditioning systems.
일반적으로 응축기 내부를 통과하는 냉매는, 압축기에서 기상(vapor-phase) 으로 도입된 후, 입구측에서 출구측으로 유동하면서 응축기를 통과하는 외부공기와의 열교환을 통해 기상과 액상이 공존하는 과정을 거쳐 최종 출구측 영역에서 액상(liquid-phase)으로 변화되어 냉매순환회로의 다른 구성요소로 배출된다. 즉, 다시말해서 응축기의 상부 영역은 기상의 비중이 큰 냉매가 흐르고, 하부영역으로 갈수록 응축된 액상냉매의 비중이 점차 커지게 되며 응축기 전체로 볼 때는 두 상의 냉매가 공존하면서 유동하는 형태를 보인다고 할 수 있다. 이와같이 냉매가 상변화(phase change)되는 과정에서, 주로 기상의 냉매가 흐르는 영역에 위치한 편평튜브의 내측 벽면에 형성된 얇은 액막(liquid film)은 냉매와 공기사이의 열전달을 방해하는 열저항(thermal resistance)으로 작용함은 물론, 기상냉매의 유속이 액상냉매의 유속보다 상대적으로 빠른데 기인하여 냉매 전체의 유동저항으로 작용하여 냉매의 입구측과 출구측 사이에는 시스템의 에너지 증대를 수반하는 압력강하, 즉 압력손실을 유발시키게 된다.In general, the refrigerant passing through the condenser is introduced into the vapor-phase from the compressor, and then flows from the inlet side to the outlet side, where the gas phase and the liquid phase coexist through heat exchange with external air passing through the condenser. It is changed into liquid phase in the final outlet region and discharged to other components of the refrigerant circulation circuit. In other words, the upper region of the condenser flows through the refrigerant having a large specific gravity of the gas phase, and the specific gravity of the condensed liquid refrigerant increases gradually toward the lower region, and the two phase refrigerants coexist and flow in the entire condenser. Can be. In the process of phase change of the refrigerant, a thin liquid film formed on the inner wall of the flat tube mainly located in the region where the refrigerant flows in the gas phase has a thermal resistance that prevents heat transfer between the refrigerant and the air. In addition, since the flow velocity of the gas phase refrigerant is relatively faster than that of the liquid refrigerant, it acts as a flow resistance of the entire refrigerant, and thus a pressure drop accompanied by an increase in energy between the inlet and outlet sides of the refrigerant. It will cause a pressure loss.
통상적으로, 응축기의 성능을 향상시키기 위해서는 냉매가 열교환할 수 있는 전열면적은 증가시키고, 냉매측의 압력강하는 최소화시킬 수 있도록 응축기를 설계하는 것이 중요하다. 냉매의 전열면적 즉, 냉매가 실제 통과하는 튜브의 유효 유로단면적을 증대시키는 방안으로는, 단위튜브 내부에 형성되는 냉매가 유통되는 다수의 내부 유체통로(inside fluid paths)의 수력직경(hydraulic diameter)을 감소시키는 방안과, 단위튜브는 그대로 두고 냉매의 유통로(pass)의 수를 증가시킴으로써 냉매의 전체 유로길이를 길게 형성하는 방안을 들 수 있다. 먼저, 튜브의 수력직경을 감소시키기 위한 방안으로는, 미합중국 특허 제4,998,580호에 개시되어 있는 바와 같이 각각의 튜브 내측에 물결형상의 스페이서(spacer)를 내장시켜 다수의 유체 유동로(fluid flow pahts)를 형성하고 각 유체 유동로의 수력직경을 작게 형성하는 방안이 있으나, 이는 유체 유동로의 수력직경이 작아지는 만큼 그에 상응하여 냉매의 통과저항(refrigerant passage resistance)을 증가시키기 때문에 냉매측의 과도한 압력강하를 유발시키게 된다.In general, in order to improve the performance of the condenser, it is important to design the condenser so as to increase the heat transfer area through which the refrigerant may exchange heat and minimize the pressure drop on the refrigerant side. In order to increase the heat transfer area of the refrigerant, that is, the effective flow path area of the tube through which the refrigerant actually passes, the hydraulic diameter of a plurality of internal fluid paths through which the refrigerant formed in the unit tube flows is distributed. And a method of increasing the total flow path length of the refrigerant by increasing the number of passes of the refrigerant while leaving the unit tubes intact. First, a method for reducing the hydraulic diameter of a tube includes a plurality of fluid flow pahts by embedding a wavy spacer inside each tube, as disclosed in US Pat. No. 4,998,580. There is a way to form a small and the hydraulic diameter of each fluid flow path, but this is because the hydraulic diameter of the fluid flow path is reduced, so that the refrigerant passage resistance (refrigerant passage resistance) correspondingly increased excessive pressure on the refrigerant side Will cause a drop.
또한 이렇게 수력직경이 작은 유체 유동로들을 갖는 튜브를 적용한 응축기에서는 냉매측의 과도한 압력강하를 방지하기 위해 냉매의 유통로의 수를 적게 유지해야 하므로 보다 수력직경이 큰 튜브를 가지거나 보다 많은 유통로를 갖는 응축기에 비해 냉매가 실제로 유동할 수 있는 전체 유로길이, 즉 편평튜브들 각각의 길이가 짧아지게 된다.In addition, in the condenser using a tube having fluid flow paths with small hydraulic diameters, the number of flow paths of the refrigerant must be kept small to prevent excessive pressure drop on the refrigerant side. Compared to the condenser having a total length of the flow path through which the refrigerant can actually flow, that is, the length of each of the flat tubes is shortened.
따라서, '580특허에서는 냉매의 유통로 수가 많아지게 되면, 예로 3개 이상의 유통로를 갖는 경우 냉매측의 압력강하가 과도하게 발생되고, 결과적으로 시스템 에너지를 증가시키게 된다.Therefore, in the '580 patent, when the number of the circulation paths of the refrigerant increases, for example, when there are three or more distribution paths, the pressure drop on the refrigerant side is excessively generated, and as a result, the system energy is increased.
냉매의 전체 유로길이를 증가시키는 방안으로는, 도 1과 같이 헤더파이프 내부에 다수의 배플(baffle)을 개재하여 유입파이프를 통해 도입된 냉매가 1회 이상 유턴(U-turn)하면서 응축기 내부를 유동 함으로써, 결과적으로 튜브의 유효 유로단면적을 증대시키는 효과를 발휘하게 되며, 차량용 에어컨 시스템으로서는 이 형태의 응축기가 많이 이용되고 있다. 이러한 형태의 응축기에서는, 냉매가 응축기를 통과하는 과정에서 발생하는 냉매의 유동시의 상변화 즉, 냉매가 기상에서 액상으로 상변화(phase change)되어 응축기 내부를 흐를 때, 액상이 기상에 비해 비체적이 작고 유속이 느리다는 점을 감안하여, 응축기의 입구측 유통로의 유효면적(또는 튜브수)을 상대적으로 크게하고 출구측 유통로로 갈수록 유로면적을 감소시킴으로써, 입구측 유통로에서 가장 큰 열교환이 이루어 질 수 있도록 함과 아울러 상변화에 따른 냉매의 유동저항(flow resistance)를 감소시키게 된다. 그러나, 열교환기의 전열성능을 향상시키기 위해 튜브의 수력직경을 지나치게 작게하거나 냉매의 유로길이를 너무 길게 설정할 경우에는 방열량은 증대되지만, 그만큼 응축기의 입구측과 출구측 사이에서의 냉매 유동저항이 커지게 되어 압력강하량이 증가되므로, 압축기의 일량이 증가될 수 밖에 없다. 이에 따라, 수력직경이 작은 튜브를 이용한 응축기는 냉매의 유로길이 즉, 유턴(U-turn)하는 횟수를 최소화하고, 수력직경이 비교적 큰 튜브를 이용한 응축기는 냉매가 적어도 2회 이상 유턴(U-turn)하여 흐르도록 함으로써, 냉매의 압력강하가 과도하게 발생하는 것을 방지하면서 전열성능 향상을 도모하고 있다.As a method of increasing the total flow path length of the refrigerant, as shown in FIG. 1, the refrigerant introduced through the inflow pipe is U-turned one or more times through a plurality of baffles inside the header pipe, and the inside of the condenser is turned on. As a result, the effect of increasing the effective flow path cross-sectional area of the tube is exerted, and condenser of this type is often used as a vehicle air conditioner system. In this type of condenser, when the refrigerant flows through the condenser, the phase change during the flow of the refrigerant, that is, when the refrigerant phase changes from the gas phase to the liquid phase and flows inside the condenser, Considering the small enemy and the slow flow rate, the largest heat exchange in the inlet flow path by increasing the effective area (or number of tubes) of the inlet flow path of the condenser and decreasing the flow path area toward the outlet flow path. In addition to this it is possible to reduce the flow resistance (flow resistance) of the refrigerant due to the phase change. However, if the hydraulic diameter of the tube is set too small or the flow path length of the refrigerant is set too long to improve the heat transfer performance of the heat exchanger, the heat dissipation amount is increased, but the refrigerant flow resistance between the inlet side and the outlet side of the condenser is large. As the pressure drop increases, the amount of work of the compressor is inevitably increased. Accordingly, a condenser using a tube having a small hydraulic diameter minimizes the flow path length of the refrigerant, that is, the number of U-turns, and a condenser using a tube having a relatively large hydraulic diameter has a U-turn at least two times. By turning to flow, the heat transfer performance is improved while preventing excessive pressure drop of the refrigerant.
한편, 한쌍의 헤더파이프 내부에 적어도 하나의 배플(baffle)을 설치하여, 냉매가 지그재그 형태(zigzag pattern)로 유동되도록 하여 냉매의 유로길이를 길게 설정하는 방식의 응축기에 있어서는, 유로길이 증가에 따른 냉매의 압력강하를 최소화함과 아울러, 각 유통로를 통과하면서 액상으로 상변화된 액상냉매를 응축기 출구측에 가까운 곳으로 바이패스시키기 위해 배플 중앙부에 바이패스통로를 형성하여 전열성능을 보다 향상시키고자 도모한 기술들이 소개되고 있다.Meanwhile, in a condenser in which at least one baffle is provided inside a pair of header pipes, the refrigerant flows in a zigzag pattern, and the channel length of the refrigerant is set to be long. In addition to minimizing the pressure drop of the refrigerant, the bypass passage is formed in the center of the baffle in order to bypass the liquid refrigerant, which has been changed into the liquid phase, close to the condenser outlet side while passing through each flow passage to improve the heat transfer performance. Promoted technologies are being introduced.
즉, 미합중국 특허 제4,243,094호를 그 한 예로서 들 수 있는데, 이 '094 특허는, 한쌍의 원통형 헤더파이프 사이에 평판 핀(plate fin)이 개재된 다수의 튜브를 배치하고, 상기 헤더파이프 내부에는 모세관 작용을 하도록 형성된 작은 구멍(bore)을 갖는 복수개의 배플을 설치함으로써, 각 유통로를 통과하면서 액상으로 상변화된 냉매가 다음 유통로를 거치지 않고 동일 헤더파이프 내의 인접하는 하류측 격실로 바이패스될 수 있도록 구성한 응축기를 예시하고 있다. 이 '094 특허에 의하면, 배플 중앙부에 형성되는 비교적 작은 구멍(relatively small bore)이 모세관 작용(capillary action)을 함으로써, 이 구멍을 통해 기상의 냉매가 통과하는 것을 효과적으로 차단하는 동시에, 액상의 냉매만을 바이패스시킨다고 언급하고 있다. 그러나, '094 특허는 냉매유통로의 수 또는 튜브의 수력직경과 바이패스 구멍의 크기 및 양자간의 상관관계에 대해 명확히 제시하지 않고 있기 때문에, 냉매유통로의 수를 어느정도로 설정해야만 과도한 압력강하 없이 소망하는 전열성능을 얻을 수 있는 지, 바이패스통로의 크기를 어느정도의 범위로 설정하는 것이 바람직한지, 또한 냉매통로군의 수 또는 튜브의 수력직경에 따라 어떻게 바이패스통로를 설정하는 것이 바람직한지 등에 대한 언급이 전혀 없어 실제품에 적용하기가 매우 어려울 것으로 예측된다. 또한, 통상적으로 유체 유동시에 있어서 모세관 효과를 달성하기 위해서는 유체통로의 직경을 작고 길게 해야 하는 것은 일반적으로 알려진 사실임을 감안할 때, 배플에 구멍을 가공하는 과정과, 배플을 헤더내에 설치하는 공정이 매우 까다로운 문제점을 내포하고 있다.That is, US Patent No. 4,243,094 can be cited as an example. The '094 patent arranges a plurality of tubes with a plate fin interposed between a pair of cylindrical header pipes, and inside the header pipes. By installing a plurality of baffles having small bores formed to perform capillary action, the refrigerant phase-changed into the liquid phase while passing through each flow path can be bypassed to adjacent downstream compartments in the same header pipe without passing through the next flow path. Illustrates condenser configured to make it possible. According to the '094 patent, a relatively small bore formed in the center of the baffle has a capillary action, which effectively blocks the passage of the refrigerant in the gas phase through the hole, and at the same time, only the liquid refrigerant It is said to bypass. However, since the '094 patent does not clearly indicate the number of refrigerant flow paths or the hydraulic diameter of the tube and the size of the bypass hole and the correlation between the two, the number of refrigerant flow paths must be set to a certain degree without excessive pressure drop. Whether the desired heat transfer performance can be obtained, the extent to which the size of the bypass passage is preferably set, and how it is desirable to set the bypass passage according to the number of refrigerant passage groups or the hydraulic diameter of the tube, etc. There is no mention of it, so it is expected to be very difficult to apply to real products. In addition, the process of drilling holes in the baffle and the process of installing the baffle in the header are very common, considering that it is generally known that the diameter of the fluid passage must be small and long to achieve the capillary effect in the fluid flow. It is a tricky issue.
응축된 액상 냉매를 바이패스시키는 또다른 종래의 기술로서, 일본국 실개소63-173688(실원소62-064734)를 들 수 있는데, 도 14 및 도 15a,b에 도시된 바와같이, 튜브(78)의 양단이 삽입되는 한 쌍의 중공 헤더파이프(70) 내부에, 상부부재(74)와 망상부재(77), 그리고 하부부재(75)를 차례로 적층시켜 구성한 배플수단(73)을 설치함으로써, 헤더파이프(70) 내부공간을 상부격실(71)과 하부격실(72)로 구획한다. 상부 및 하부 부재(74,75) 각각에는 호울(76)이 제공되며, 상기 배플수단(73)의 망상부재(77)를 통해 상부격실(71)내의 액냉매(80)를 하부격실(72)로 바이패스시키는 응축기가 제시되고 있다. 그러나 이러한 구성 또한 미합중국 특허 제4,243,094호와 같이 배플수단에 바이패스통로를 형성하여 액냉매를 바이패스시킨다는 막연한 효과를 주장하고 있을 뿐, 냉매유통로의 수와 바이패스통로의 크기 및 이들 양자간의 관계 등 응축기의 전열성능과 압력강하에 대해서는 전혀 언급하고 있는 바가 없을 뿐만 아니라, 배플수단(73)의 제작과 설치가 복잡하고 구성요소가 많다는 문제점이 있다.Another conventional technique for bypassing the condensed liquid refrigerant is Japanese Patent Application No. 63-173688 (real element 62-064734), as shown in FIGS. 14 and 15A, B, and tube 78 By installing the baffle means 73 formed by stacking the upper member 74, the reticular member 77, and the lower member 75 in order inside the pair of hollow header pipes 70 into which both ends of The inner space of the header pipe 70 is partitioned into an upper compartment 71 and a lower compartment 72. Each of the upper and lower members 74 and 75 is provided with a hole 76. The liquid refrigerant 80 in the upper compartment 71 is connected to the lower compartment 72 through the reticular member 77 of the baffle means 73. A condenser for bypassing the furnace is proposed. However, this configuration also claims the vague effect of bypassing the liquid refrigerant by forming a bypass passage in the baffle means, as in U.S. Patent No. 4,243,094, and the number of refrigerant passages, the size of the bypass passages, and the relationship between them. The heat transfer performance and the pressure drop of the back condenser are not mentioned at all, and there is a problem in that the production and installation of the baffle means 73 is complicated and there are many components.
본 발명은 상기의 문제점을 감안하여 안출된 것으로, 본 발명의 목적은 응축기내의 유통로들 중 기상의 냉매가 많이 흐르는 유통로와 액상의 냉매가 많이 흐르는 유통로를 고려하여 냉매 유통로들의 유효면적을 최적화함으로써, 응축기의 열전달 효율을 향상시킴과 아울러, 냉매측의 압력강하를 최소화시킬 수 있는 다중유동형 고효율 응축기를 제공하는 것이다.The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and an object of the present invention is to consider the effective area of the refrigerant flow paths in consideration of the flow path through which a lot of refrigerant flows in the gas phase and the flow path through which a lot of liquid refrigerant flows. By optimizing the heat transfer efficiency of the condenser, and at the same time to provide a multi-flow type high efficiency condenser that can minimize the pressure drop on the refrigerant side.
본 발명의 다른 목적은 냉매가 유동하는 튜브의 수력직경에 따라 바이패스통로의 크기를 최적화함으로써 액냉매를 효과적으로 바이패스시킬 수 있는 다중유동형 고효율 응축기를 제공하는 것이다.Another object of the present invention is to provide a multi-flow type high efficiency condenser which can effectively bypass the liquid refrigerant by optimizing the size of the bypass passage according to the hydraulic diameter of the tube through which the refrigerant flows.
본 발명의 또다른 목적은 바이패스통로를 용이하게 형성할 수 있는 다중유동형 고효율 응축기를 제공하는 것이다.It is another object of the present invention to provide a multiflow high efficiency condenser that can easily form a bypass passage.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 응축기는 각각의 헤더파이프는 냉매의 유동을 정하기 위해 상호 결합되는 헤더와 탱크를 갖고, 상기 탱크와 헤더는 각각 반원 및 타원형상의 단면을 갖으며, 서로 평행하게 배치되고 또한 냉매의 유입구와 유출구를 갖는 한 쌍의 헤더파이프; 상호 등간격으로 격설되어 병렬로 배치되며, 각각은 그 양단부에서 상기 한 쌍의 헤더파이프에 연결되며 또한 다수의 내부 유체통로를 갖고 각각의 내부 유체통로의 수력직경이 1mm 내지 1.7mm 인 다수의 편평튜브; 상기 다수의 편평튜브의 인접하는 튜브들 사이에 각각 개재되는 다수의 파형핀; 상기 한 쌍의 헤더파이프 각각의 내부에 적어도 하나씩 설치되는 최소한 두 개의 배플; 사이 배플들 각각은 상기 헤더파이프들에 제공된 각각의 슬릿에 삽입되는 돌기를 가지며, 상기 배플들 각각의 외주면은 대응되는 상기 헤더파이프들의 내주면과 접면하여 상기 헤더파이프들의 내부를 다수의 격실로 구획함으로써 냉매가 상기 냉매의 유입구과 유출구 사이에서 상기 한 쌍의 헤더파이프와 다수의 편평튜브들에 의해 정해지는 다수의 냉매유로를 지그재그형태로 흐르도록 하며; 서로 인접하는 상기 격실들 사이에 냉매의 소통로를 제공하여 주로 응축된 액상의 냉매를 통과시키기 위해 상기 배플들의 적어도 하나에 바이패스통로를 형성하고, 이 바이패스통로의 수력직경의 상기 편평튜브의 수력직경에 대한 비는 대략 0.285 내지 2.25범위; 및 상기 냉매가 유입되는 유입구가 설치되는 일측 헤더파이프의 입구측 격실과, 이 입구측 격실에 대향하는 타측 헤더파이프의 격실과, 이들 격실사이에 연결되는 다수의 편평튜브들에 의해 형성되는 입구측 유통로의 면적이 응축기 전체 유통로들의 면적에 대하여 30% 내지 65%의 범위인 것을 포함하는 것을 특징으로 한다.The condenser of the present invention for achieving the above object each header pipe has a header and a tank are coupled to each other to determine the flow of the refrigerant, the tank and the header has a semicircular and elliptical cross-section, respectively, parallel to each other A pair of header pipes which are arranged so as to have an inlet and an outlet of the refrigerant; Spaced at equal intervals and arranged in parallel, each of which is connected to the pair of header pipes at both ends thereof and has a plurality of internal fluid passages and a plurality of flats each having a hydraulic diameter of 1 mm to 1.7 mm; tube; A plurality of corrugated pins respectively interposed between adjacent tubes of the plurality of flat tubes; At least two baffles installed at least one inside each of the pair of header pipes; Each of the baffles has protrusions inserted into respective slits provided in the header pipes, and the outer circumferential surface of each of the baffles contacts the inner circumferential surface of the corresponding header pipes to partition the inside of the header pipes into a plurality of compartments. Allowing a coolant to flow in a zigzag fashion between a plurality of coolant flow paths defined by the pair of header pipes and a plurality of flat tubes between an inlet and an outlet of the coolant; A bypass passage is formed in at least one of the baffles to provide a communication passage of the refrigerant between the compartments adjacent to each other so as to pass the refrigerant in the condensed liquid phase, and the flat tube of the hydraulic diameter of the bypass passage is formed. The ratio to hydraulic diameter ranges from approximately 0.285 to 2.25; And an inlet compartment formed by an inlet compartment of one side header pipe in which the inlet port through which the refrigerant is introduced, a compartment of the other header pipe facing the inlet compartment, and a plurality of flat tubes connected between the compartments. Characterized in that the area of the flow path comprises a range of 30% to 65% of the area of the total condenser flow path.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명에 따른 바람직한 실시예를 상세히 설명한다.Hereinafter, exemplary embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
도 1은 본 발명에 따른 응축기의 정면도,1 is a front view of a condenser according to the present invention,
도 2는 헤더파이프와 배플 및 튜브의 결합 관계를 나타내는 부분전개사시도,2 is a partial development perspective view showing a coupling relationship between a header pipe and a baffle and a tube;
도 3은 도1의 Ⅱ―Ⅱ선을 따라 절취한 본 발명의 일실시예에 따른 단면도,3 is a cross-sectional view according to an embodiment of the present invention taken along line II-II of FIG.
도 4는 본 발명의 다른 실시예에 따른 바이패스통로를 나타내는 단면도,4 is a cross-sectional view showing a bypass passage according to another embodiment of the present invention;
도 5는 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 바이패스통로를 나타내는 단면도,5 is a cross-sectional view showing a bypass passage according to another embodiment of the present invention;
도 6a,b는 바이패스통로를 형성하는 예들을 개략적으로 보여주는 설명도,6A and 6B are explanatory diagrams schematically showing examples of forming a bypass passage;
도 7은 차량용 에어컨 시스템의 냉매순환회로를 보여주는 개략도,7 is a schematic view showing a refrigerant circulation circuit of a vehicle air conditioner system;
도 8은 도7의 냉매순환회로의 p-h 선도,8 is a p-h diagram of the refrigerant circulation circuit of FIG.
도 9는 튜브 수력직경 대비 바이패스통로의 크기 변화에 따른 방열량과 압력강하량의 관계를 나타내는 그래프,9 is a graph showing the relationship between the heat dissipation amount and the pressure drop amount according to the size change of the bypass passage compared to the tube hydraulic diameter;
도 10은 전체튜브의 수 대비와 입구영역 튜브수의 비율 변화에 따른 냉매 압력강하 대 방열량의 관계를 나타내는 그래프,10 is a graph showing the relationship between the refrigerant pressure drop versus the heat dissipation according to the ratio of the total number of tubes and the ratio of the number of tubes in the inlet region;
도 11은 튜브의 수력직경 변화에 따른 방열량과 압력강하량의 관계를 나타내는 그래프,11 is a graph showing the relationship between the heat dissipation amount and the pressure drop amount according to the hydraulic diameter change of the tube;
도 12는 응축기의 냉매패스수의 변화에 따른 냉매 압력강하 대 방열량의 관계를 나타내는 그래프,12 is a graph showing the relationship between the refrigerant pressure drop versus the heat dissipation according to the change of the refrigerant pass number of the condenser;
도 13은 종래기술 응축기의 정면도,13 is a front view of a prior art condenser,
도 14는 종래기술 응축기의 배플수단 주위의 구성요소들의 확대 단면도,14 is an enlarged cross sectional view of components around the baffle means of a prior art condenser;
도 15a,b 각각은 도14의 배플수단의 사시도 및 분리사시도.Figures 15a, b are respectively a perspective view and an exploded perspective view of the baffle means of Figure 14;
*도면의 주요부분에 대한 부호의 설명** Description of the symbols for the main parts of the drawings *
10;응축기 11;편평튜브10; condenser 11; flat tube
12;파형핀 13;제1헤더파이프12; waveform pin 13; first header pipe
14;제2헤더파이프 13a-13c;격실14; second header pipe 13a-13c; compartment
19;배플 25;바이패스수단19; baffle 25; bypass means
도 1에 도시된 바와 같이 본 발명의 응축기(10)는 상호간 병렬로 정렬되는 다수의 편평튜브(flat tube)(11)와 인접하는 편평튜브들(11)사이에 개재되는 다수의 파형핀(corrugated fins)(12)을 포함한다. 편평튜브들(11) 각각은 일단부에서 제1헤더파이프(header pipe)(13)에, 그리고 타단부에서 제2헤더파이프(14)에 연결된다. 응축기(10)는 또한 최외곽부에 배치되는 한 쌍의 사이드 플레이트(side plate)(20,21)를 포함한다. 헤더파이프들(13, 14) 각각의 양단부는 블라인드 캡(blind cap)(17,18)에 의해 밀폐된다. 제1헤더파이프(13)의 상부에는 유입파이프(inlet pipe)(15)가 연결되며 그 하부에는 유출파이프(outlet pipe)(16)가 연결된다. 도 1에는 유입 및 유출파이프(15,16)가 모두 제1헤더파이프(13)에 연결되는 것으로 도시되었지만, 예를들어 유입파이프(15)는 제1헤더파이프(13)에, 유출파이프(16)는 제2헤더파이프(14)에 연결할 수도 있다. 이와 같은 유입/유출 파이프의 위치는 냉매의 유통로의 수에 따라 결정될 것이다.As shown in FIG. 1, the condenser 10 of the present invention has a plurality of corrugated pins interposed between a plurality of flat tubes 11 and adjacent flat tubes 11 arranged in parallel with each other. fins) 12. Each of the flat tubes 11 is connected at one end to a first header pipe 13 and at the other end to a second header pipe 14. The condenser 10 also includes a pair of side plates 20, 21 disposed at the outermost part. Both ends of each of the header pipes 13 and 14 are sealed by blind caps 17 and 18. An inlet pipe 15 is connected to an upper part of the first header pipe 13, and an outlet pipe 16 is connected to a lower part of the first header pipe 13. In FIG. 1, both the inlet and outlet pipes 15 and 16 are connected to the first header pipe 13, but for example, the inlet pipe 15 is connected to the first header pipe 13 and the outlet pipe 16. ) May be connected to the second header pipe 14. The location of such inlet / outlet pipes will depend on the number of flow paths of the refrigerant.
제1 및 제2헤더파이프(13,14) 각각의 내부에는 배플(baffle)(19)이 배치되어 다수의 냉매유통로(refrigerant pass)를 정하게 되며 또한 각각의 냉매유통로는 다수의 편평튜브(11)에 의해 정해진다. 도 1에서는 4개의 냉매 유통로(P1,P2,P3,P4)가 형성되는 예를 보여주고 있으며 냉매 유통로의 수는 배플의 수를 조절함으로써 변화시킬수 있을 것이다. 병렬유동형 응축기에서는 냉매가 유입파이프(15)를 통해 제1헤더파이프(13)에 유입된 후 유출파이프(16)를 통해 배출될 때까지 냉매 유로들을 지그재그 형태로 유동하게 된다. 또한, 헤더파이프들(13,14) 각각에 형성된 배플들(19)에 의해 제1헤더파이프(13)에는 세 개의 격실(13a,13b,13c)이, 제2헤더파이프(14)에는 두 개의 격실(14a,14b)이 형성된 예를 보여주고 있다.A baffle 19 is disposed inside each of the first and second header pipes 13 and 14 to define a plurality of refrigerant passes, and each of the plurality of flat tubes has a plurality of flat tubes. 11). 1 shows an example in which four refrigerant flow paths P1, P2, P3, and P4 are formed. The number of refrigerant flow paths may be changed by adjusting the number of baffles. In the parallel flow type condenser, the refrigerant flows in a zigzag form until the refrigerant flows into the first header pipe 13 through the inlet pipe 15 and is discharged through the outlet pipe 16. In addition, three compartments 13a, 13b and 13c are formed in the first header pipe 13 and two are arranged in the second header pipe 14 by the baffles 19 formed in the header pipes 13 and 14. The example in which the compartments 14a and 14b are formed is shown.
도 2는 헤더파이프, 배플 및 튜브의 결합관계를 나타내는 부분 전개 사시도이고, 도 3은 도 2의 Ⅱ―Ⅱ선을 따라 절취한 본 발명의 일 실시예에 따른 단면도이다. 편평튜브(11)는 내벽들(inside walls)에 의해 구획되는 다수의 내부 유체통로(11a)를 갖는다. 헤더파이프들(13,14) 각각은 헤더(header)(22)와 탱크(tank)(23)로 이루어지며, 헤더(22)와 탱크(23) 각각은 결합된 상태에서 타원형상의 단면을 형성하도록 절곡된다.2 is a partially exploded perspective view illustrating a coupling relationship between a header pipe, a baffle and a tube, and FIG. 3 is a cross-sectional view according to an exemplary embodiment of the present disclosure taken along the line II-II of FIG. 2. The flat tube 11 has a plurality of internal fluid passages 11a which are partitioned by inside walls. Each of the header pipes 13 and 14 is composed of a header 22 and a tank 23, and each of the header 22 and the tank 23 forms an elliptical cross section in a combined state. Is bent.
또한 헤더파이프들(13,14) 각각은 두 개의 구성요소로 이루어지지 않고 원형의 단면적을 갖도록 할 수 있을 것이다. 각각의 헤더파이프가 원형의 단면적을 갖을 경우 헤더파이프는 클래드(clad)가 피복된 판(plate)을 이용하여 시밍(seaming)하거나 압출등의 방법으로 제조한다.In addition, each of the header pipes 13 and 14 may have a circular cross-sectional area instead of two components. When each header pipe has a circular cross-sectional area, the header pipe may be manufactured by seaming or extrusion using a clad coated plate.
헤더(22)에는 다수의 슬롯(slots)(24)이 형성되어 있어 이 슬롯들에 편평튜브(11)들이 삽입 된다. 배플(19)은 헤더파이프들(13,14) 내부에 위치하게 되며 배플(19)의 외주면의 형상은 헤더파이프들(13,14)의 내주면의 형상과 같도록 형성되어 헤더파이프(13,14)와 배플(19)이 결합된 상태에서 배플(19)의 외주면은 헤더파이프(13,14)의 내주면과 접면하게 된다. 이와는 달리 배플(19)이 위치하게 되는 헤더파이프(13,14) 내주면에 상기 배플(19)의 삽입 위치를 고정하기 위한 소정 깊이의 홈을 헤더파이프(13,14)의 내주면을 따라 형성하고 배플(19)의 외주면의 크기를 헤더파이프(13,14)의 내주면보다 약간 크게 형성하여 배플의 외주면이 이 홈에 삽입되어 상기 헤더파이프와 배플이 접면 되도록 할 수도 있을 것이다. 배플(19)에는 그 외주면상의 일부분으로부터 외측으로 연장되는 돌기(26)가 형성되며, 이 돌기(26)는 탱크(23)에 형성된 슬릿(slit)(27)에 삽입 된다. 상기 돌기는 헤더파이프(13,14)의 외부로 소정길이 연장되도록 함으로써 슬릿(27)에 배플(19)이 결합되었을 때 헤더파이프(13,14) 외부로 돌출된 돌기(26) 부분을 코킹(caulking) 등의 방법으로 짓눌러 돌기 삽입용 슬릿(27)이 헤더파이프(13,14)의 외표면에 완전히 압착되어 고정되도록 함으로써, 브레이징을 위해 제품을 이송하는 과정 등에서 배플(19)이 소정 위치를 이탈하지 않도록 함과 아울러, 브레이징 후 해당부위로부터의 리크 발생을 최대한 억제 할 수 있도록 한다.A plurality of slots 24 are formed in the header 22 so that the flat tubes 11 are inserted into these slots. The baffle 19 is positioned inside the header pipes 13 and 14, and the outer circumferential surface of the baffle 19 is formed to have the same shape as the inner circumferential surface of the header pipes 13 and 14, thereby forming the header pipes 13 and 14. ) And the baffle 19 are coupled to the outer circumferential surface of the baffle 19 is in contact with the inner circumferential surfaces of the header pipes 13 and 14. Alternatively, a groove having a predetermined depth is formed along the inner circumferential surface of the header pipes 13 and 14 to fix the insertion position of the baffle 19 to the inner circumferential surfaces of the header pipes 13 and 14 where the baffle 19 is located. The outer circumferential surface of (19) may be formed slightly larger than the inner circumferential surfaces of the header pipes 13 and 14 so that the outer circumferential surface of the baffle is inserted into the groove so that the header pipe and the baffle are folded. The baffle 19 is formed with a projection 26 extending outward from a portion on its outer circumferential surface, and the projection 26 is inserted into a slit 27 formed in the tank 23. The projections extend a predetermined length to the outside of the header pipes 13 and 14, thereby caulking the projections 26 that protrude out of the header pipes 13 and 14 when the baffles 19 are coupled to the slit 27 ( The slit 27 for the projection insertion is completely pressed to the outer surfaces of the header pipes 13 and 14 by pressing, for example, by caulking or the like, so that the baffle 19 moves to a predetermined position in the process of transferring the product for brazing. In addition, it is possible to prevent leakage from the affected part after brazing as much as possible.
배플(19)에는 최소한 하나 이상의 바이패스 수단(25)이 형성된다. 도 3은 본 발명에 따른 바이패스통로의 일 실시예를 도시한 것으로 배플(19)의 외주면에는 적어도 하나의 절취부(cut out portion)(25)가 형성되며, 상기 절취부(25)는 프레스 가공 등에 의해 배플 성형시 동시에 성형하는 것이 바람직하다. 상기 배플(19)이 헤더파이프(13,14)에 결합된 상태에서 바이패스통로(bypass passgeway)(25a)를 형성함으로써 유입파이프(15)를 통해 유입된 기상의 냉매 중 응축과정을 거치면서 상변화(phase change)된 액상의 냉매를 통과시키게 된다. 즉, 바이패스통로는 헤더파이프들(13,14)과 배플들(19)에 의해 정해지는 격실들(13a,13b,13c,14a,14b)중 서로 인접하는 격실들 사이에 냉매의 소통로를 제공하여 각 냉매 유로를 거치면서 응축된 액상의 냉매 중 일부를 인접 격실들로 직접 통과시키게 된다. 상기 바이패스통로(25a)는 배플의 중앙 부분에 형성할 수도 있으나, 배플 외주면에 형성하는 것이 가공상 보다 유리하다. 즉, 배플(19)의 중앙 부분에 형성할 경우, 배플(19)을 1차로 가공한 후 다시 소정 크기의 바이패스통로를 가공해야 되는 작업상의 문제와, 일정 크기 이하로 가공하는 경우 가공 펀치가 그에 따라 작아짐으로 인해 가공 펀치의 강도가 약해져 수명이 오래가지 못하는 문제점이 있다. 그러나, 배플 외주면에 바이패스통로를 형성할 경우는 가공 펀치로 일괄 작업을 행하면서 금형만 약간 수정하더라도 배플가공 공정시 단번에 가공이 가능하기 때문에 가공이 쉬우며 냉매 유동특성 등을 고려하여 바이패스통로의 위치를 변경하고자 할 때 보다 유리한 잇점이 있다.At least one bypass means 25 is formed in the baffle 19. FIG. 3 illustrates an embodiment of the bypass passage according to the present invention, wherein at least one cut out portion 25 is formed on an outer circumferential surface of the baffle 19, and the cut 25 is a press. It is preferable to mold simultaneously at the time of baffle forming by processing or the like. By forming a bypass pass 25a in a state in which the baffle 19 is coupled to the header pipes 13 and 14, the condensation process of the gaseous refrigerant flowing through the inlet pipe 15 is performed. It is passed through the phase change liquid refrigerant. That is, the bypass passage establishes a communication path of the refrigerant between the adjacent compartments among the compartments 13a, 13b, 13c, 14a, and 14b defined by the header pipes 13 and 14 and the baffles 19. It is provided to pass some of the condensed liquid refrigerant directly to the adjacent compartments through each refrigerant passage. The bypass passage 25a may be formed in the center portion of the baffle, but it is more advantageous in terms of processing on the outer circumferential surface of the baffle. That is, in the case of forming in the center portion of the baffle 19, the operation problem of processing the bypass passage of the predetermined size again after the first process of the baffle 19, and the machining punch when processing below a certain size As a result, the strength of the processing punch is weakened due to the small size, and thus there is a problem that the service life does not last long. However, when the bypass passage is formed on the outer circumferential surface of the baffle, even if only a few molds are modified while performing a batch operation with a processing punch, it is easy to process in a single process during the baffle processing process and the bypass passage is considered in consideration of the refrigerant flow characteristics. This is an advantage when you want to change the position of.
도 4는 본 발명의 다른 실시예에 따른 바이패스통로를 나타내는 단면도로서, 이 실시예에서는 헤더파이프(13 또는 14)의 내주면에 바이패스통로(28)를 형성한 것이다. 이 실시예에서의 바이패스통로(28)는 압출성형이나 롤성형(roll forming) 등으로 헤더파이프(13,14)의 축방향을 따라 그 내주면에 길게 형성할 수도 있으며, 프레스 가공 등의 방법으로 배플(19)이 위치되는 부분에만 형성할 수도 있을 것이다.4 is a cross-sectional view showing a bypass passage according to another embodiment of the present invention, in which the bypass passage 28 is formed on the inner circumferential surface of the header pipe 13 or 14. The bypass passage 28 in this embodiment may be formed long on the inner circumferential surface along the axial direction of the header pipes 13 and 14 by extrusion molding, roll forming, or the like. It may be formed only in the portion where the baffle 19 is located.
도 5는 바이패스통로의 또 다른 실시예를 보여주는 도면이며, 도6의 a, b는 각각 바이패스통로를 가공하는 방법들에 대한 개략 설명도이다. 배플(19)의 중심부분에 바이패스통로를 형성하는 경우 가공상의 문제점을 보완하고 액냉매를 또한 효율적으로 바이패스 시킬수 있는 실시예를 예시한 것이다. 여기서는 바이패스통로(29)를 예로서 랜싱(Lancing), 버링(burring) 또는 스크래칭(scratching) 등의 방법에 의해 형성하고 있다. 즉, 배플(19)로부터 바이패스통로가 형성되는 부분을 완전히 절취해 내지 않고 접힌 부분(19a)으로 남겨놓음으로써 이 접힌 부분(19a)은 액냉매의 바이패스시 안내 역할을 하게 되며 펀칭 가공에 의한 상기의 단점을 해소할 수 있는 장점이 있다.FIG. 5 is a view showing another embodiment of the bypass passage, and FIGS. 6A and 6B are schematic explanatory diagrams for methods of processing the bypass passage, respectively. In the case of forming the bypass passage in the central portion of the baffle 19, an exemplary embodiment of the present invention can complement the processing problems and efficiently bypass the liquid refrigerant. Here, the bypass passage 29 is formed by a method such as lancing, burring or scratching, for example. That is, by leaving the portion where the bypass passage is formed from the baffle 19 as the folded portion 19a without completely cutting the folded portion 19a, the folded portion 19a serves as a guide when bypassing the liquid refrigerant. There is an advantage that can solve the above disadvantages.
도 7은 차량용 에어컨 시스템의 냉매순환회로를 보여주는 전체개략도이다. 냉매순환회로(35)는 통상적으로 압축기(36), 응축기(37), 팽창수단(38) 및 증발기(39)로 이루어 진다. 이와 같은 냉매순환회로(35)에서, 냉매는 압축기(36)에서 압축되어 대략 15 내지 20kg/cm2정도의 고온 고압 상태로 압축되어 응축기(37)로 보내진다. 압축기(36)로부터 유래하는 고압은 응축기의 냉매 유입구(I) 부분에 전달이 되며 냉매는 응축기(37) 내의 냉매 유통로(도4에 도시된 것에 의하면 4개의 냉매 유통로)를 거치면서 냉매는 액상으로 상변화되어 냉매 유출구(O)를 거쳐 배출 된다. 액상의 냉매는 팽창기구(38)를 지나면서 대략 2 내지 5kg/cm2의 저온 저압의 상태에서 증발기(39)로 유입되어 주위의 공기와의 사이에서 열교환이 이루어 진 다음 다시 압축기(36)로 보내져 냉매순환회로를 순환하게 된다.7 is an overall schematic view showing a refrigerant circulation circuit of a vehicle air conditioner system. The refrigerant circulation circuit 35 typically consists of a compressor 36, a condenser 37, an expansion means 38, and an evaporator 39. In such a refrigerant circulation circuit 35, the refrigerant is compressed by the compressor 36, compressed to a high temperature and high pressure of about 15 to 20 kg / cm 2 , and sent to the condenser 37. The high pressure originating from the compressor 36 is delivered to the refrigerant inlet portion I of the condenser, and the refrigerant passes through the refrigerant flow passage (four refrigerant flow passages as shown in FIG. 4) in the condenser 37. Phase change to the liquid phase is discharged through the refrigerant outlet (O). The liquid refrigerant flows into the evaporator 39 in a state of low temperature and low pressure of about 2 to 5 kg / cm 2 passing through the expansion mechanism 38 to exchange heat with the surrounding air, and then back to the compressor 36. Is sent to circulate the refrigerant circulation circuit.
도8는 도7의 냉매 순환 회로의 이상적 싸이클 및 실제적 싸이클 보여주는 p-h 선도이다. 응축기(37)를 유동하는 냉매측에서 압력강하(dPr)가 일어나지 않는 것이 이상적 냉매순환싸이클(IC)이나, 실제로는 냉매는 응축기(37)의 냉매 유통로들을 거치면서 냉매유동 저항을 받게됨으로써 응축기 내에서 소정의 압력강하(dPr)가 일어날 수밖에 없게 된다. 실제 냉매순환싸이클(AC) 즉, 응축기(37)의 입구측(I)과 출구측(O)의 압력을 측정하였을 때 냉매측에서 소정의 압력강하가 발생하게 되는데, 이러한 압력강하는 배플에 바이패스통로가 형성되어 있든 그렇지 않든 발생하게 된다. 또한, 응축기의 전방으로부터 파형핀(12)을 지나 후방으로 통과하게 되는 공기측에서도 압력강하가 일어나게 된다. 이러한 냉매측 및 공기측에서의 과도한 압력강하는 에어컨 시스템이 필요로 하는 압축기의 일량을 증가시키게 되어 결국 에어컨 시스템의 에너지를 증가시키게 된다.8 is a p-h diagram showing an ideal cycle and an actual cycle of the refrigerant circulation circuit of FIG. Ideally, the pressure drop dPr does not occur at the refrigerant flowing through the condenser 37, but in practice, the refrigerant is subjected to refrigerant flow resistance through the refrigerant flow paths of the condenser 37, thereby condenser. The predetermined pressure drop dPr is bound to occur within. When the actual refrigerant circulation cycle AC, i.e., the pressure at the inlet side I and the outlet side O of the condenser 37 is measured, a predetermined pressure drop occurs at the refrigerant side. It occurs whether or not a path is formed. In addition, a pressure drop occurs in the air side passing from the front of the condenser to the rear through the corrugated fin 12. This excessive pressure drop on the refrigerant side and on the air side increases the amount of compressor required by the air conditioning system, which in turn increases the energy of the air conditioning system.
종래의 서펜틴형 응축기로부터 병렬유동형(parallel flow type)내지 다중유동형 응축기로 차량용 응축기의 설계가 바뀌면서, 서펜틴형 응축기에서 열전달 효과의 향상을 위해 사용되던 비교적 큰 단일의 튜브는 다수의 편평튜브로 대체되었다. 다수의 편평튜브 각각의 양단은 격설되어 병렬로 배치되는 한 쌍의 헤더에 연결되어 냉매의 유통로를 정하게 되는데, 응축기내로 유입된 냉매는 각각의 편평튜브내를 병렬로 유동하게 된다. 병렬유동형 응축기에서는 요구되는 성능을 얻기위한 방법으로 편평튜브의 수력직경을 일정범위내에서 제한하거나 배플수단에 의해 응축기 내부를 다수의 냉매 유통로를 형성하도록 분할하게 된다.As the design of the vehicle condenser changes from a conventional serpentine-type condenser to a parallel flow type to a multi-flow condenser, a relatively large single tube used for improving the heat transfer effect in the serpentine-type condenser is divided into a number of flat tubes. Replaced. Both ends of each of the plurality of flat tubes are connected to a pair of headers arranged in parallel to determine the flow path of the refrigerant, and the refrigerant introduced into the condenser flows in parallel in each of the flat tubes. In the parallel flow condenser, the hydraulic diameter of the flat tube is limited within a certain range as a method for obtaining the required performance, or the inside of the condenser is divided by baffle means to form a plurality of refrigerant channels.
상술한 바와 같이 편평튜브 또는 편평튜브의 각각의 내부 유체통로의 수력직경을 일정값 이하로 유지할 경우에는 전열성능은 증가하나 각각의 편평튜브를 통해 흐르는 냉매의 통과저항이 증가하게 되고, 그에 따라 지나친 압력강하가 수반되어 결과적으로 냉매 순환회로 전체에서 요구되는 시스템 에너지가 증가하게 되므로 이 경우에는 냉매 유통로의 수는 적게 유지할 수밖에 없게 된다. 이와는 달리, 편평튜브의 수력직경이 적절한 범위내에 있을 때, 즉 편평튜브의 수력직경을 대략 1mm 이상으로 다소 크게 설정할 경우에는 각각의 편평튜브를 통과하는 냉매의 통과저항은 1mm이하의 수력직경을 갖는 편평튜브에 비해 적게되어 압력강하는 상대적으로 작아지게 된다. 따라서, 비교적 작은 수력직경을 갖는 편평튜브에 비해 많은 수의 냉매 유통로를 형성할 수 있게 되고, 결과적으로 냉매의 전체 유로 길이를 증가시킬 수 있게 됨으로써 전열성능도 향상시킬 수 있게 된다.As described above, when the hydraulic diameter of each inner fluid passage of the flat tube or the flat tube is kept below a certain value, the heat transfer performance is increased, but the passage resistance of the refrigerant flowing through each flat tube is increased. As the pressure drop is accompanied, the system energy required in the entire refrigerant circulation circuit is increased as a result, and in this case, the number of refrigerant flow paths is inevitably small. On the contrary, when the hydraulic diameter of the flat tube is within an appropriate range, that is, when the hydraulic tube of the flat tube is set slightly larger than about 1 mm, the passage resistance of the refrigerant passing through each flat tube has a hydraulic diameter of 1 mm or less. The pressure drop is relatively small compared to the flat tube. Therefore, it is possible to form a larger number of refrigerant flow paths than the flat tube having a relatively small hydraulic diameter, and as a result, the total flow path length of the refrigerant can be increased, thereby improving heat transfer performance.
참고로, 수력직경은 원의 형상이 아닌 유동을 원의 형상 단면의 지름으로 환산하여 계산되는 것으로 수력직경 Dh는 다음의 식으로 표현된다.For reference, the hydraulic diameter is calculated by converting a non-circular flow into a diameter of a circular cross section. The hydraulic diameter Dh is expressed by the following equation.
Dh＝
여기서, A는 튜브의 단면적, P는 접수길이(wetted perimeter)를 나타낸다.Where A is the cross-sectional area of the tube and P is the wetted perimeter.
본 발명인들은 상기에 기술한 점을 고려하여, 바이패스통로를 갖는 응축기에 있어서, 편평튜브 내부를 유동하는 냉매의 유동저항을 적게하여 냉매의 압력강하를 최소화하기 위해 편평튜브의 수력직경을 일정 범위로 제한하고, 냉매의 유동저항 감소에 따른 편평튜브의 전열성능 저하를 방지하기 위해 바이패스통로의 크기를 편평튜브의 수력직경에 따라 최적화시켜 액상의 냉매를 인접하는 격실로 바이패스시켜줌과 동시에 냉매의 유동 위치별 유동 특성을 감안하여 냉매 유통로의 유효면적을 최적화시켜 모든 냉매 유통로에서 냉매가 일정한 유속으로 유동되면서 응축이 되도록 설계함으로써 궁극적으로 압력강하가 최소화 되면서도 응축기 전체의 전열성능을 향상시킬 수 있는 개선된 응축기를 발명하게 되었다.In view of the above, the inventors of the present invention provide a condenser having a bypass passage, in which the hydraulic diameter of the flat tube is reduced within a certain range in order to minimize the pressure drop of the refrigerant by reducing the flow resistance of the refrigerant flowing in the flat tube. In order to prevent the deterioration of heat transfer performance of the flat tube due to the decrease in the flow resistance of the refrigerant, the size of the bypass passage is optimized according to the hydraulic diameter of the flat tube to bypass the liquid refrigerant to the adjacent compartment and at the same time, the refrigerant The effective area of the refrigerant flow path is optimized in consideration of the flow characteristics of each flow location, so that the refrigerant flows at a constant flow rate in all refrigerant flow paths to condense, ultimately improving the heat transfer performance of the entire condenser while minimizing the pressure drop. An improved condenser could be invented.
본 발명인들은 상기와 같은 최적의 응축기를 설계하기 위해 우선, 튜브의 수력직경이 1mm 이하일 경우는 상술한 바와 같이 과도한 압력강하가 일어나 냉매유로를 길게 할 수 없고 튜브의 제작 또한 어려우며, 1.7mm 이상일 경우는 응축기 성능을 만족시키기 위해서 냉매유로를 길게 해야하고 이에 따라 응축기가 대형화되는 점을 고려하여 수력직경의 범위를 1~1.7mm 범위로 설정한 후, 배플에 약 1mm의 수력직경을 갖는 바이패스통로를 형성한 응축기와 바이패스통로를 형성하지 않 은 종래의 일반적인 응축기를 준비하여 시험을 행하였다. 시험결과 바이패스통로를 형성한 응축기가 그렇지 않은 응축기에 비해 압력강하량은 작았으나 방열량은 다소 떨어진다는 것을 재차 확인할 수 있었다. 이에 따라 본 발명인들은 바이패스통로의 수력직경과 튜브의 수력직경과의 상관관계가 성능에 어느정도 영향을 미칠 수 있다는 사실을 유추하고 이를 확인하기 위해 상기 튜브의 수력직경 범위 즉 1~1.7mm중, 최저치의 0.5배에서 최고치의 2배 까지(대략 0.5 mm 내지 3.4 mm 범위)를 바이패스통로의 수력직경으로 설정하고 시험을 행한 결과 도 9와 같은 실험결과를 얻었다.In order to design the optimum condenser as described above, the inventors of the present invention, first, when the hydraulic diameter of the tube is 1 mm or less, as described above, excessive pressure drop occurs, so that the refrigerant passage cannot be lengthened, and the production of the tube is difficult, and when the tube is 1.7 mm or more. In order to satisfy the condenser performance, the length of the refrigerant passage must be increased, and the condenser is enlarged accordingly, and the hydraulic diameter is set in the range of 1 to 1.7 mm, and then the bypass passage having the hydraulic diameter of about 1 mm in the baffle. The test was carried out by preparing a condenser formed with a conventional condenser that did not form a bypass passage. As a result, it was confirmed that the condenser which formed the bypass passage had a smaller pressure drop than the condenser which did not, but the heat dissipation was somewhat lower. Accordingly, the present inventors infer that the correlation between the hydraulic diameter of the bypass passage and the hydraulic diameter of the tube may affect the performance to some extent, and to confirm this, the hydraulic diameter range of the tube, that is, between 1 and 1.7 mm, The test result was set from 0.5 times the lowest value to 2 times the maximum value (approximately 0.5 mm to 3.4 mm range) as the hydraulic diameter of the bypass passage, and the experimental results as shown in FIG. 9 were obtained.
도 9를 참조하여 설명하면 바이패스통로 수력직경의 튜브의 수력직경에 대한 비, DhB/DhT 값이 일정한 범위를 초과하거나 미달될 경우 응축기의 성능이 제대로 나타나지 않는 것을 알 수 있다. 방열성능면에서는 바이패스통로를 형성한 것이 오히려 낮아졌으며 압력강하 측면에서는 다소 개선이 된 것을 보여준다.Referring to Figure 9 it can be seen that the performance of the condenser does not appear properly when the ratio, DhB / DhT value to the hydraulic diameter of the tube of the bypass passage hydraulic diameter exceeds or falls below a certain range. In terms of heat dissipation performance, the formation of the bypass passage is rather low, and the improvement in pressure drop is shown.
상기의 실험결과를 종합하여 보면 바이패스통로 수력직경의 튜브 수력직경에 대한 비, DhB/DhT 값이 지나치게 작은 경우(도 9에서 보는 바와같이 0.28이하의 값)에는 바이패스통로의 가공문제나 실질적인 액냉매의 바이패스 효과를 기대하기 어려우며, 반면 지나치게 큰 경우(도 9에서 보는 바와 같이 2.25이상의 값)에는 액냉매뿐 아니라 기상냉매의 일부가 동시에 바이패스 될 가능성이 커지게 되므로 바이패스통로를 형성하는 본래의 목적을 달성하기 어렵게 된다는 사실과, 또한 튜브의 수력직경이 아주 작거나(대략 1 mm) 특정치 이상 일경우(대략 1.7 mm)에는 일반적으로 튜브의 수력직경에 대한 바이패스통로의 수력직경은 반비례의 관계로 설정하는 것이 바람직하나, 그 중간범위의 수력직경을 갖는 튜브에 대해서는 후술한 바와 같이 냉매 유통로의 유효면적을 고려하여 바이패스통로의 수력직경을 설정해야 한다는 것을 확인하였다.In summary, when the ratio of the bypass passage hydraulic diameter to the tube hydraulic diameter and the DhB / DhT value is too small (as shown in FIG. 9 or less, 0.28 or less), the problem of the bypass passage processing or the substantial It is difficult to expect the bypass effect of liquid refrigerant, whereas if it is too large (value of 2.25 or more as shown in Fig. 9), the possibility of bypassing not only the liquid refrigerant but also some of the gaseous refrigerants at the same time increases, thereby forming a bypass passage. The fact that it is difficult to achieve its original purpose, and also that the hydraulic diameter of the tube is very small (approximately 1 mm) or above a certain value (approximately 1.7 mm) is generally the hydraulic power of the bypass passage for the hydraulic diameter of the tube. It is preferable to set the diameter in inverse proportion. However, the tube having the hydraulic diameter in the middle range is effective as a refrigerant flow path as described below. It was confirmed that the hydraulic diameter of the bypass passage should be set in consideration of the area.
바이패스통로의 형상에 있어서도, 본 발명인은 도 2,3에 도시된 바와 같이 배플(19)에 절취부(25)를 형성하여 헤더파이프(13,14)와 결합하거나, 도 4와 같이 헤더파이프(13,14)의 내벽면을 이용하여 형성하거나 도5,6과 같이 스크래치 형상으로 배플을 찢는 방법등으로 바이패스통로를 형성한 응축기에서도 유사한 결과를 얻었다. 이는 바이패스통로의 형상과 형성위치에 따라 응축기의 성능에는 큰 영향을 미치지 않는다고 해석할 수 있을 것이다. 나아가, 하부측 냉매 유통로로 갈수록 액냉매량이 많아진다는 것에 비추어 보아 냉매 유입 파이프(15)에 인접한 제 1헤더파이프(13)의 상부격실(13a)과 이와 인접한 중부 격실(13b) 사이의 냉매의 소통로을 제공하는 바이패스통로의 크기 및 수는 중부 격실(13b)과 하부격실(13c) 사이의 냉매의 소통을 제공하는 바이패스통로의 크기 및 수 보다 작은 것이 바람직할 것이다. 그러나 하부 냉매 유통로에 접근함에 따라 점차적으로 바이패스통로의 크기를 크게 하거나 혹은 생산성 및 작업성 등의 이유로 바이패스통로의 크기를 같게 형성하더라도 성능에는 그다지 영향이 없음이 실험결과 확인할 수 있었다. 따라서 바이패스통로의 형태는 응축기의 전체적인 성능에는 큰 영향이 없는 것으로 판단된다. 도9의 곡선 A,B가 보여주듯 응축된 액냉매를 바이패스시키는 것은 방열성능 보다는 압력강하의 개선에 주안점을 두는 것으로, 바이패스통로가 형성된 응축기는 바이패스통로를 형성하지 않은 응축기에 비해 압력강하량은 다소 개선되는 반면 방열성능은 떨어지나 튜브의 수력직경에 대한 바이패스통로의 수력직경의 비율을 최적화함으로써 일정한 범위에서 방열성능을 어느 정도 개선시킬 수 있다는 사실을 확인할 수 있었다.Also in the shape of the bypass passage, the present inventors form the cutouts 25 in the baffles 19 as shown in Figs. 2 and 3 to couple the header pipes 13 and 14, or the header pipes as shown in Fig. 4. Similar results were obtained in the condenser formed by using the inner wall surface of (13, 14) or the bypass passage formed by tearing the baffle in a scratch shape as shown in FIGS. This may be interpreted as having little influence on the performance of the condenser depending on the shape of the bypass passage and the formation position. Further, in view of the fact that the amount of liquid refrigerant increases toward the lower refrigerant flow path, the refrigerant between the upper compartment 13a of the first header pipe 13 adjacent to the refrigerant inlet pipe 15 and the adjacent middle compartment 13b. The size and number of bypass passages providing communication paths may be smaller than the size and number of bypass passages providing communication of the refrigerant between the middle compartment 13b and the lower compartment 13c. However, as the approach of the lower refrigerant flow path gradually increased the size of the bypass passage or the same size of the bypass passage due to productivity and workability, the experimental results showed that there was no effect on the performance. Therefore, it is judged that the shape of the bypass passage does not significantly affect the overall performance of the condenser. Bypassing the condensed liquid refrigerant as shown by curves A and B of FIG. 9 focuses on improving the pressure drop rather than the heat dissipation performance. The condenser in which the bypass passage is formed has a higher pressure than the condenser that does not form the bypass passage. Although the amount of drop is slightly improved, the heat dissipation performance is reduced, but the heat dissipation performance can be improved to some extent by optimizing the ratio of the hydraulic diameter of the bypass passage to the hydraulic diameter of the tube.
따라서 본 발명인들은 본발명에 의한 응축기의 방열성능을 바이패스통로를 형성하지 응축기보다 방열성능을 향상시키기 위해 튜브 및 바이패스통로뿐만아니라 바이패스통로를 갖는 응축기에 적합하도록 냉매 유통로의 유효 면적을 연관시켜야 한다는 것을 유추하고 이를 확인하기 위해 냉매의 유동 위치별 유동특성, 즉 상변화 정도와 냉매의 유속 등을 고려하여 냉매 유통로를 변화시키면서 실험한 결과 압력강하 측면에서 효과가 우수하게 나타나며 바이패스통로를 형성하지 않은 응축기보다 방열성능 면에서도 우수한 응축기를 얻을 수 있었다.Therefore, the inventors of the present invention provide the effective heat dissipation performance of the condenser according to the present invention so as not to form a bypass passage, but to improve the heat dissipation performance of the condenser. In order to infer and confirm this, the experiments were performed by changing the flow path of the refrigerant in consideration of the flow characteristics of each refrigerant position, that is, the degree of phase change and the flow rate of the refrigerant. The condenser was better in terms of heat dissipation performance than the condenser without a passage.
도 10 내지 도 12는 편평튜브의 수력직경과 바이패스통로의 수력직경 및 냉매 유통로의 수를 변화시켜 가면서 실험한 결과를 나타낸다.10 to 12 show the results of experiments while varying the hydraulic diameter of the flat tube and the hydraulic diameter of the bypass passage and the number of refrigerant flow passages.
도 10은 바이패스통로 수력직경의 튜브의 수력직경에 대한 비, 즉 도 9에서 나타난 실험결과를 토대로 DhB/DhT값을 0.28 내지 2.25인 범위로 설정한 상태에서 응축기의 전체 튜브수 대비 입구측 유통로를 정하는 튜브수를 증가시켜가면서 방열량 및 압력강하량을 측정한 경향 그래프로, 실험에 사용된 응축기는 4개의 냉매 유통로를 가지며, 바이패스통로 수력직경의 튜브의 수력직경에 대한 비, DhB/DhT값이 0.95인 응축기를 사용하였다.FIG. 10 is a ratio of the number of inlets to the total number of tubes of the condenser in a state in which the D hB / D hT value is set in the range of 0.28 to 2.25 based on the ratio of the hydraulic diameter of the tube of the bypass passage to the hydraulic diameter, that is, the experimental result shown in FIG. 9. As the trend graph of heat dissipation and pressure drop while increasing the number of tubes defining the side flow path, the condenser used in the experiment has four refrigerant flow paths, and the ratio of the hydraulic diameter of the tube to the hydraulic diameter of the bypass passage hydraulic diameter, A condenser with a D hB / D hT value of 0.95 was used.
그래프를 참조하면, 입구측 냉매 유통로의 튜브수가 전체 튜브수에 대하여 40% 이내일 때는 종래기술 및 본발명의 실험결과 모두가 방열량은 다소 떨어지며 압력강하량은 다소 올라가는 것으로 나타났다. 그러나, 각기 본 발명의 응축기 및 종래기술의 응축기를 나타내는 곡선 C,E 및 D,F가 보여주듯 전체튜브수 대비 입구측 냉매 유통로의 면적이 차지하는 비율이 40% 내지 55%일 때 기존의 바이패스통로를 갖는 응축기에 비해 본 발명의 응축기는 방열량이나 압력강하량 면에서 다소 우수한 성능을 나타낸다. 나아가, 3개의 유통로와 5개의 유통로를 갖는 응축기에 대한 실험 결과, 3개 유통로의 경우 입구측 유통로의 면적이 55% 내지 65% 일때가, 5개 유통로의 경우는 30% 내지 45%가 최적의 성능을 나타내었다. 이는 입구측 냉매 유통로의 상변화 정도가 방열성능에 상당한 영향을 미치며 입구측 영역이 커짐으로써 액상의 냉매가 바이패스 되는 유량과 바이패스 되지 않고 재응축되는 기상의 냉매가 흐르는 냉매 유통로와의 상관 관계를 최적으로 설정한 경우에만 방열성능이 우수하게 나타난다는 것을 확인할 수 있었다. 다시말하면 응축기의 유입구측으로 들어오는 기상의 냉매는 비체적이 크기 때문에 입구측 유통로에서 가장 많은 양의 냉매가 응축되므로 응축된 액상의 냉매를 바이패스시키지 않을 경우 기상 냉매와 액상 냉매의 불균일한 유속 차이로 인해 압력강하가 발생되면서 상술한 바와 같이 냉매 흐름의 저항 요소로 작용되나, 응축된 액상의 냉매를 바이패스 시키는 경우는 비체적이 큰 액냉매가 바이패스 됨으로 인해 튜브쪽을 순환하는 기상냉매의 유동을 원활하게 하고 하부 유통로로 가더라도 입구측 유속과 큰 차이없이 흐를 수 있게 되어 종합적으로 응축기의 성능이 증가되는 것으로 판단된다.Referring to the graph, when the number of tubes in the inlet coolant flow path is within 40% of the total number of tubes, both the prior art and the experimental results of the present invention showed that the heat dissipation amount was slightly decreased and the pressure drop amount was slightly increased. However, when the ratio of the area of the inlet refrigerant flow path to the total tube number is 40% to 55%, as shown by the curves C, E, and D and F respectively showing the condenser of the present invention and the conventional condenser, Compared with the condenser having a pass passage, the condenser of the present invention exhibits somewhat superior performance in terms of heat dissipation and pressure drop. Further, as a result of the experiment of the condenser having three flow paths and five flow paths, the area of the inlet flow path in the three flow paths was 55% to 65%, and in the five flow paths, it was 30% to 45% showed optimal performance. This is because the phase change of the inlet coolant flow path has a significant effect on the heat dissipation performance. As the inlet area is increased, the flow rate of the liquid coolant is bypassed and the refrigerant flow path in which the refrigerant in the gaseous phase is recondensed without being bypassed. It was confirmed that the heat dissipation performance was excellent only when the correlation was optimally set. In other words, since the refrigerant in the gas phase entering the inlet side of the condenser has a large volume, the largest amount of refrigerant is condensed in the inlet flow path. As a result of the pressure drop, it acts as a resistance element of the refrigerant flow as described above. However, in the case of bypassing the condensed liquid refrigerant, a large volumetric liquid refrigerant is bypassed to prevent the flow of the gas phase refrigerant circulating through the tube. It is thought that the performance of the condenser is comprehensively increased because it can flow smoothly and flow to the lower flow path without any significant difference from the inlet flow rate.
응축기 설계조건을 상기와 같이 하였을 경우 압력강하량을 효율적으로 유지하면서 방열량도 증가시킬 수 있기 때문에 튜브의 수력직경을 작게하면서도 냉매 유통로의 수를 어느정도 증가시킬 수 있게 되며, 또한 수력직경이 큰 튜브를 사용하는 경우에는 냉매 유통로의 수를 보다 많게 하더라도(즉, 냉매의 전체 유로 길이를 증가시키더라도)압력강하량을 허용범위 이내로 제한할 수 있게 된다. 이러한 사실은 동일 사이즈의 응축기일 경우, 본 발명에 따른 응축기가 종래 기술의 응축기(바이패스통로가 있든 없든)에 비해 보다 우월한 성능을 갖게 되는 것으로, 이는 바꾸어 말하면 동일한 성능을 얻기 위해 응축기를 설계할 경우 보다 소형화된 응축기가 제공된다.If the condenser design conditions are as described above, the heat dissipation can be increased while maintaining the pressure drop efficiently, so that the number of refrigerant channels can be increased while the hydraulic diameter of the tube is reduced. In the case of use, even if the number of refrigerant flow passages is increased (that is, even if the total flow path length of the refrigerant is increased), the amount of pressure drop can be limited within the allowable range. This fact means that, for condensers of the same size, the condenser according to the invention has superior performance over prior art condensers (with or without bypass passage), which means that the condenser can be designed to achieve the same performance. In this case a more compact condenser is provided.
도 11은 상기에서 설정한 튜브의 수력직경 범위가 1-1.7mm에서 튜브의 수력직경을 변화시켰을 때 방열성능과 압력강하량의 변화추이를 나타낸 그래프로서, 종래기술Ⅰ(Prior Art I)은 바이패스통로가 없는 일반적인 응축기이며, 종래기술Ⅱ(Prior Art II)는 종래기술Ⅰ에 바이패스통로를 형성한 응축기를 나타낸다.11 is a graph showing the change in heat dissipation performance and pressure drop when the hydraulic diameter range of the tube is 1-1.7 mm, and the prior art I (Prior Art I) is bypassed. It is a general condenser without a passage, and Prior Art II shows a condenser in which a bypass passage is formed in Prior Art I.
그래프를 참조하면 냉매유통로가 4개인 종래 기술의 응축기에서 입구측 냉매 유통로의 면적은 전체 응축기 면적의 대략 30% 내지 40%인데, 냉매 유통로들을 따라 흐르면서 응축된 냉매가 바이패스 될 수 있도록 일정 크기의 바이패스통로를 형성하여 실험한 결과(Prior Art II)는 바이패스통로가 없는(Prior Art I) 종래의 응축기에 비하여 압력강하량은 상당히 낮아졌으나, 방열성능은 바이패스통로가 없는 응축기보다 떨어지는 것으로 나타나 바이패스통로가 있는 응축기의 전체적인 성능이 바이패스통로를 형성하지 않은 응축기보다 더 나쁜 것으로 나타난다. 그러나 본 발명에 따라 바이패스통로를 형성한 도 1의 응축기에서는 바이패스통로 수력직경의 튜브의 수력직경에 대한 비와, 입구측 유통로(P1)의 면적을 응축기의 전체 유통로들의 면적의 30-65%로 설정한 경우 튜브의 수력직경이 증가함에 따라 방열량은 종래기술Ⅰ,Ⅱ에 비해 우수한 성능을 나타내었으며 압력강하량은 종래기술Ⅰ에 비해 우수하지만 종래기술Ⅱ에 비해서는 다소 떨어지는 것으로 나타났다. 본 발명에 따른 응축기가 종래기술Ⅱ에 비해 압력강하량이 다소 높은 이유는 종래기술Ⅱ의 입구측 영역이 본 발명에 따른 응축기의 입구영역보다 작기 때문에 기상 냉매가 액상 냉매와 함께 바이패스 되는 양이 본 발명에 의한 응축기보다 많은 것으로 판단되며 실제 실험결과 압력강하량의 차이는 미미한 것으로 나타났다. 즉, 도 11의 그래프로부터 일반적으로 사용되는 튜브의 수력직경에 상관없이 입구측 냉매 유통로에서의 응축량과 바이패스통로 및 편평튜브의 수력직경의 비는 서로 상관관계가 있다는 것을 알 수 있으며 입구측 유통로에서의 응축량, 다시 말하면 입구측 유통로의 면적이 도 10에 나타낸 범위내에서 설정할 때 응축기는 최적의 성능을 나타낸다는 것을 알 수 이있다.Referring to the graph, the area of the inlet refrigerant flow passage in the conventional condenser having four refrigerant flow passages is approximately 30% to 40% of the total condenser area so that the condensed refrigerant can be bypassed while flowing along the refrigerant flow passages. Experimental results of forming a certain sized bypass passage (Prior Art II) showed that the pressure drop was considerably lower than that of a conventional condenser without a bypass passage (Prior Art I), but the heat dissipation performance was higher than that of a condenser without a bypass passage. It appears to fall and the overall performance of the condenser with a bypass passage is worse than that of a condenser without a bypass passage. However, in the condenser of FIG. 1 in which the bypass passage is formed according to the present invention, the ratio of the bypass passage hydraulic diameter to the hydraulic diameter of the tube and the area of the inlet side flow path P1 are 30 of the total flow paths of the condenser. In the case of -65%, as the hydraulic diameter of the tube increased, the heat dissipation amount was superior to the prior arts I and II, and the pressure drop was superior to the prior art I, but slightly lower than the prior art II. The reason why the pressure drop of the condenser according to the present invention is slightly higher than that of the prior art II is that the amount of the gaseous refrigerant is bypassed together with the liquid refrigerant because the inlet region of the prior art II is smaller than the inlet region of the condenser according to the present invention. It is judged that there is more than the condenser according to the invention, and the actual test results show that the difference in the pressure drop is insignificant. That is, it can be seen from the graph of FIG. 11 that the ratio of the condensation amount in the inlet refrigerant flow path and the ratio of the hydraulic diameter of the bypass passage and the flat tube are correlated with each other regardless of the hydraulic diameter of the tube generally used. It can be seen that the condenser exhibits optimum performance when the amount of condensation in the side flow path, that is, the area of the inlet flow path is set within the range shown in FIG. 10.
즉, 바이패스통로와 튜브 수력직경의 비를 최적화하고 입구측 냉매 유통로의 튜브수를 응축기에 형성되는 냉매 유통로의 수에 따라 일정 범위에서 설정할 경우 원하는 방열량과 압력강하량을 얻을 수 있다는 것을 의미한다.In other words, if the ratio between the bypass passage and the hydraulic diameter of the tube is optimized and the number of tubes in the inlet refrigerant flow passage is set within a certain range according to the number of refrigerant flow passages formed in the condenser, it means that the desired amount of heat dissipation and pressure drop can be obtained. do.
도 12는 도 11의 조건에서 냉매유통로의 수를 달리하면서 실험한 결과의 경향을 나타낸 그래프로써, 냉매유통로의 수가 증가할수록 방열량과 압력강하량이 동시에 증가하게 된다. 종래기술Ⅰ(Prior Art I)은 바이패스통로가 없는 일반적인 응축기이며, 종래기술Ⅱ(Prior Art II)는 바이패스통로를 가지고 있으나, 입구영역의 면적을 본 발명의 그것보다 작게 설정한 종래의 응축기를 나타낸다. 도12로부터 유통로의 수가 증가할수록 방열량은 증가되나, 그만큼 압력손실이 커지기 때문에 유통로의 수를 지나치게 많이 설정하는데 제약이 뒤따른다는 것을 알 수 있다. 즉 종래기술Ⅰ(Prior Art I)의 경우 방열량은 증가되나 압력강하량이 급격히 증가되고, 종래기술Ⅱ(Prior Art II)의 경우 압력강하량은 그다지 급격하게 증가하지 않으나 방열량 측면에서는 오히려 종래기술Ⅰ에 비하여 더 낮은 결과가 나타나 도11의 그래프와 동일한 결과를 보여주고 있다. 그러나 본 발명에 따른 응축기의 경우 방열량은 증가하면서 압력강하량도 그다지 급격하게 증가하지 않는 것으로 나타나, 같은 조건에서 유통로의 수를 다소 확장하더라도 큰 문제가 없다는 것을 알 수 있다.FIG. 12 is a graph showing the results of experiments while varying the number of coolant flow paths under the condition of FIG. 11. As the number of coolant flow paths increases, the amount of heat dissipation and the pressure drop increase simultaneously. Prior Art I is a conventional condenser without a bypass passage, while Prior Art II has a bypass passage, but a conventional condenser having an inlet area smaller than that of the present invention. Indicates. It can be seen from FIG. 12 that the heat dissipation amount increases as the number of flow paths increases, but the pressure loss increases so that a restriction is attached to setting too many flow paths. That is, in the case of Prior Art I, the heat dissipation amount is increased but the pressure drop is increased rapidly. In the case of Prior Art II, the pressure drop amount is not increased so much. Lower results are shown, showing the same results as the graph of FIG. However, in the case of the condenser according to the present invention, as the heat dissipation amount increases, the pressure drop amount does not increase so rapidly, and it can be seen that there is no big problem even if the number of distribution paths is slightly expanded under the same conditions.
다시 도 9 내지 도 12에 나타낸 결과를 종합해 보면, 응축기의 성능(방열량 및 압력강하량 측면)은 ① 병렬유동형 응축기에서 사용되는 튜브의 수력직경, ② 튜브의 수력직경에 대한 바이패스통로의 수력직경, ③ 유입 파이프를 통해 유입되는 유입냉매의 응축량을 감안한 응축기 전체 튜브수 대비 입구측 튜브의 비, 즉 입구측 유통로(P1)가 차지하는 면적 등 세가지 조건을 냉매유통로의 수를 고려하여 최적의 상태로 조화시켜 설계해야만 응축기의 성능 개선효과가 있다는 것을 알 수 있다.To sum up the results shown in FIGS. 9 to 12, the performance of the condenser (in terms of heat dissipation and pressure drop) is determined by the hydraulic diameter of the tube used in the parallel flow condenser and the hydraulic diameter of the bypass passage relative to the hydraulic diameter of the tube. , ③ Three conditions are considered in consideration of the number of refrigerant flow paths: the ratio of the inlet tube to the total number of condenser tubes, that is, the area occupied by the inlet side flow path (P1), considering the condensation amount of the inlet refrigerant flowing through the inlet pipe. It can be seen that there is an improvement in the performance of the condenser only when designed in harmony with the state of.
즉, 튜브의 수력직경이 1 내지 1.7mm 이내이고, 바이패스통로 수력직경의 튜브의 수력직경에 대한 비, DhB/DhT값이 0.28 내지 2.25 범위내이며, 응축기의 전체 유통로들에 대한 입구측 유통로가 차지하는 면적 비율이 30% 내지 65%일 때, 병렬유동형 응축기에서의 성능은 바이패스통로의 유무에 무관하게 상기 세가지 조건을 충족시키지 못했을 경우에 대비하여 월등한 성능을 나타내었다. 예를 들어, 냉매 유통로가 4개인 응축기에 있어서는 튜브의 수력직경이 1.2 내지 1.5mm 이내이고, 바이패스통로 수력직경의 튜브의 수력직경에 대한 비, DhB/DhT값이 0.45 내지 1.85 범위내이며 입구측 유통로의 튜브가 차지하는 비율이 40% 내지 55% 범위내인 경우에 최적의 성능을 나타내었다.That is, the hydraulic diameter of the tube is within 1 to 1.7 mm, the ratio of the bypass passage hydraulic diameter to the hydraulic diameter of the tube, the D hB / D hT value is in the range of 0.28 to 2.25, and for the total flow paths of the condenser When the area ratio occupied by the inlet side flow passage was 30% to 65%, the performance in the parallel flow condenser showed superior performance in case the above three conditions were not met regardless of the bypass passage. For example, in a condenser with four refrigerant flow paths, the hydraulic diameter of the tube is within 1.2 to 1.5 mm, the ratio of the hydraulic path of the tube to the hydraulic diameter of the bypass passage hydraulic diameter, and the D hB / D hT value range from 0.45 to 1.85. The optimum performance was obtained when the ratio of the inner portion of the tube to the inlet flow passage was in the range of 40% to 55%.
본 발명에 의한 열교환기는 응축기 전체 튜브영역에 대하여 입구영역의 비와 튜브의 수력직경과 바이패스통로 수력직경과의 상관관계를 최적화 함으로써, 동일 사이즈에서, 방열량 향상 및 냉매의 압력강하 저감을 도모할 수 있는 응축기를 제공할 수 있게 되며, 또한 응축기의 설계조건을 조정하여 다양한 형태의 응축기를 제공할 수 있게 된다.The heat exchanger according to the present invention optimizes the correlation between the ratio of the inlet area to the hydraulic diameter of the tube and the bypass passage hydraulic diameter with respect to the entire condenser tube area, thereby improving heat dissipation amount and reducing pressure drop of the refrigerant at the same size. It is possible to provide a condenser that can be used, and also to adjust the condenser design conditions to provide various types of condenser.
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