KR100258597B1 - 탄성 부직 웨브 및 그의 제조방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 열가소성 탄성체의 접착된 열가소성 필라멘트의 웨브를 포함하는 스펀본디드 탄서 부직웨브에 관한 것이다. 본 발명의 스펀본디드 직물은 약 2000미터/분 이하의 속도에서 작동시킨 슬롯 연신 스펀본딩 공정으로 제조한다.

탄성 직물은 일회용 기저귀, 성인용 실금 패드, 생리용 냅킨 등과 같은 흡수성 제품, 및 흡수성 개인 보호 용품용 덮개 재료에 사용된다.

Description

[발명의 명칭]

탄성 부직웨브 및 그의 제조방법

[발명의 분야]

본 발명은 열가소성 탄성체의 접착된 열가소성 스펀본디드 필라멘트 웨브로 구성된 탄성 부직 웨브 및 그의 제조방법에 관한 것이다.

본 발명의 탄성 부직 웨브를 사용하여 일회용 기저귀, 성인용 실금패드 및 생리용 냅킨과 같은 흡수성 생활용품과 흡구성 개인 보호용품용 덮개재료 (coverstock) 등을 제조할 수 있다.

[발명의 배경]

부직 웨브의 제조는 섬유 공업의 실질적 중요부분이 되어왔다. 외과용 휘장, 닦개용 의류, 카페트의 제조 및 기저귀와 생리용 냅킨과 같은 일회용품의 성분등 부직 웨브의 용도를 매우 다양하다.

부직포, 특히 일회용 의류품과 개인 보호용품에 사용되는 부직포에 탄성 웨브를 혼합하는 것은 바람직하다. 신장성 직물은 제한된 신장성을 갖는 직물보다 불규칙한 묘양에 적합하고 신체 움직임을 자유롭게 허용하므로 이러한 제품의 성분으로 사용하기에 바람직하다.

부직 웨브를 제조하는 기술은 광범위하고 다양하다. 예를들어, 멜트블로윙공정으로 탄성 부직 웨브를 제조해 왔다. 멜트블로윙공정에서는 열가소성 수지를 압출기로 공급하면 이 곳에서 섬유 형성에 필요한 적합한 온도로 열가소성 수지를 용융시키고 가열시키다. 압출기를 용융수지를 특이 멜트블로윙 다이로 공급한다. 다이의 배열은 일반적으로 대부분 작은 직경의 모세관이 선형으로 배열되어 있다. 고속 공기류의 분사로 섬유가 용융됨에 따라 송풍기 앞에 배치된 유동 스크린상에 모아진 미세 섬유의 중합체를 가늘게 만든다. 스크린상의 섬유들이 엉켜서 접착 웨브를 형성한다.

멜트블로윙은 통상적으로 직경이 약 2㎛이고 길이가 몇 인치인 매우 작은 직경을 갖는 섬유를 형성하며 일반적으로 섬유 집단에서 하나의 완전한 섬유를 이동시키거나 개시부터 종결까지의 하나의 섬유의 자취를 찾아내는 것이 불가능하도록 웨브를 충분하게 엉키게 만든다.

탄성 멜트블로운 웨브는 여러 가지 바람직한 특성을 나타낸다.

예를 들어, 웨브를 주로 매우 가는 섬유 사이의 섬유 엉킴과 표면 인력으로 인해 우수한 통합성을 가진다. 또한 멜트블로윙 공정 자체가 갖고 있는 이점이 있다. 예를들어, 섬유 송풍의 양성 조절과 우수한 가장자리 조절을 제공하는 이 섬유는 다이로부터 비교적 짧은 거리, 즉 일반적으로 30∼15㎝(12∼6인치)에 집적된 것이다.

또한, 멜트블로윙 공정은 다른 방법으로는 처리할 수 없는 비-균일 중합체 용융과 중합체 혼합물을 처리할 수 있다. 사실상, 여러가지 중합체를 멜트블로윙공정은 어떠한 섬유 성형재에도 적합하며 적합한 공정온도에서 허용가능한 저용융 점성도를 제공하고 집적기(collector) 스크린상에 도달하기 전에 고형화시킬 것이다.

그러나 이러한 모든 멜트블로윙 공정의 장점에도 불구하고 탄성 부직 웨브를 제조하는데는 몇가지 단점을 갖고 있다. 이 공정은 본래 비용이 많이 든다. 멜트블로운 섬유 제조에 중요한 다이입체 배위는 방사구 오리피스의 병렬(side-by-side) 배열을 요구한다. 이것은 주어진 면 내에서의 제조인 듯이 방사구의 수를 제한하며, 차례로 저면 공간의 효율적 이용과 직물의 가능한 생산량을 제한한다. 게다가, 방사구를 마련하고 감시하는 일은 노동집약적인 일이다. 멜트블로운 웨브를 공정 조건으로 친해 알맞게 강하다. 멜트블로운 중합체는 섬유 형성 전 공정 동안에 용융되며 멜트블로운 중합체의 비교적 짧은 이완 시간으로 인해 통상적으로 멜트블로운 필라멘트는 고도로 배향되지 않는다. 분자의 정돈 없이도 일어나는 종래의 섬유 어테뉴에이션(attenuation)시 섬유에 강도를 가하며, 탄성 중합체의 특성은 멜트블로윙 공정의 최적 조건이 못된다.

또한 멜트블로운 웨브를 바람직한 심미감을 덜 갖고 있다. 섬유의 불연속 네트워크는 불쾌감이나 "촉감"을 제공한다. 게다가, 섬유의 네트워크를 가라앉을 수 있고, 섬유 개구(shedding)문제를 일으킬 수 있다.

탄성 부직포를 제조하는데 공지된 스펀본딩 공정을 시도해왔다.

다양한 스펀본딩 공정이 존재하지만 모두 다음과 같은 기본 단계를 포함한다 : 연속 필라멘트를 압출시키고, 고속 유체로 이 필라멘트를 급냉시킨 후, 연신하여 이 필라멘트를 어테뉴에이션시킨 후, 포면위의 필라멘트를 모아서 웨브를 형성한다. 스펀본디드 웨브는 좀 더 적합한 텍스타일 필라멘트 데니어 및 결과적으로 텍스타일과 유사한 드레이프성과 촉감을 가지므로 멜트블로운 웨브보다 더 기분좋은 감촉을 갖는다.

다양한 스퍼본딩 공정 가운에 하나의 차이점은 어테뉴에이션 장치이다. 예를들어, 루기(Lurgi) 스펀본딩 공정에서 다중 라운드 또는 튜브형 장치가 필라멘트를 가늘게 만든다. 방사구가 연속 필라멘트처럼 용융 중합체를 압출한다. 이 필라멘트는 방사구에서 유출되어 냉기류에 의해 냉각되거나 고형화됨으로써 어테뉴에이션된다. 그 다음 필라멘트를 라운드 어테뉴에이터 건(round attenuator gun)에 넣으면 이곳에서 필라멘트는 필라멘트에 어테뉴에이션 력을 제공하는 다량의 고압기체로 인해 싸이클이 변경된다. 필라멘트와 공기가 이 건을 빠져나와 팽창 공기의 공급으로 이동하여 분리된 필라멘트의 콘이나 팬을 형성하며, 이는 형성와이어 위에 배치된다.

라운드 어테뉴에이터 건의 사용은 몇가지 문제점을 야기한다.

튜브형 어테뉴에이터는 다량의 고압 기체를 소모하여 비싼 이용 비용과 높은 소음을 야기한다. 또한, 튜브형 어테뉴에이터를 개별적으로 높은 곳에 매달아서 감시해야만 한다. 필라멘트가 파손될 경우, 그 말단이 어테뉴에이터를 막는 경향이 있다 : 이러한 공정은 멈춰져야만 하고, 구멍은 막지말아야 하며, 필라멘트는 재직조해야만 한다. 그 결과 효율성은 떨어지고 노동력은 더 요구된다.

다양한 슬롯 신장 공정은 루기 공정의 문제점을 극복하면서 발전해왔다. 슬롯 신장 공정에서는 다중 튜브 어테뉴에이터를 기계의 전 넓이를 덮을 수 있는 단일 슬롯형 어테뉴에이터로 대치시켰다.

분리 냉각 단계가 있거나 없는 방사구면 아래에 있는 슬롯 어테뉴에이터내로 기체를 공급한다. 이 기체는 어테뉴에이터 채널로 들어가서 방사구로 부터 멀리 떨어진 방향으로 넓이가 좁혀지고 벤투리 효과를 창출하고, 필라멘트 어테뉴에이션을 야기한다. 기체와 필라멘트가 어테뉴에이터 채널을 빠져나와 형성 와이어 위에 집적된다. 사용한 슬롯 신장 공정의 유형에 좌우되는 어테뉴에이션 기체는 상기 슬롯에 압축시킨 공기를 공급함으로써 또는 형성 와이어 아래 배치된 진공에 의해 어테뉴에이션 슬롯내로 향한다.

슬롯 신장은 루기 공정을 극복하는 여러 가지 장점을 가지고 있다. 스핀 블록을 빠져나온 필라멘트가 직립 슬롯 어테뉴에이션로 들어가 자체직조된다. 루기 장치에 사용하는 고압 기체가 항상 요구되는 것은 아미르로 소음과 이용 비용이 감소한다. 게다가, 슬롯 신장 기계는 실질적으로 플러그가 없다. 그러나, 루기와 슬롯 신장 공정은 둘다 멜트블로윙 공정과 비교해서 경제적인 이점을 제공한다. 스펀본딩 공정의 장점은 스펀본딩 공정으로 탄성 부직포를 제공하는 것이 바람직하다는 것이다. 그러나 스펀본디드 직물에 탄성을 부가하려는 시도는 크게 실패해왔다. 하나의 문제점은 압출과 신장시 필라멘트의 파손이나 탄성 파손이다. 탄성 중합체의 신장성으로 인해, 필라멘트는 용융상태나 부분적으로 경화된 상태에서 어테뉴에이션 되는 동안에 끊어지거나 파손되는 경향이 있다. 제조시 필라멘트가 파손될 경우, 파손된 필라멘트의 말단이 필라멘트의 흐름을 방해하거나 다른 필라멘트에 엉켜서 결과적으로 부직 웨브내의 엉킨 필라멘트 매트가 된다. 엄격한 필라멘트는 용융상태에서 티어아웃(tear out)과 와이어 외피를 야기하는 형성 와이어로 운송되는 중합체 점적과 마찬가지로 자체 적하를 파손한다.

[발명의 요약]

한 번의 당김으로 30% 신도를 나타낸 후 기계방향(MD)과 교차방향(CD) 양방향으로 적어도 약 75%의 제곱 평균 제곱근(RMS) 회복가능 신도를 갖고 두 번의 당김 후 바람직하게 약 70%의 RMS 회복가능 신도를 갖는 탄성 스펀본디드 직물을 본 발명에 따라 제공한다. 탄성 열가소성 직물을 이용하여 2000m/분 이하의 속도(예를들어 1500m/분 이하)로 스펀본딩 공정을 수행하여 본 발명의 스펀본디드 직물을 바람직하게 제조하였다.

본 발명의 한 바람직한 면에서, 우수한 탄성과 심미성을 갖는 부직포는 열가소성 올페핀-기저 탄성체의 실질적인 연속 필라멘트를 용융방사 공정으로 제조하였다. 유리하게도, 이 탄성체는 1차 결정성 올레핀 이종상 공중합체이다. 이 공중합체는 결정성 기저중합체 단편(블록) 및 반-결정성 중합체 단편을 경유하여 결정성 기저 중합체 블록에 블로킹된 제2상으로서 탄성을 지닌 비결정성 중합체 단편(블록)을 포함한다. 유리하게도, 유체에 의해 필라멘트가 냉각되고, 어테뉴에이션되어 접착 필라멘트 웨브로 집적되는 저속의 슬롯 연신스펀본딩 공정에서 다이나 방사구를 통과한 탄성체를 압출시켜 탄성 스펀본디드 직물을 제조하였다. 집적시나 분리단계시에 접착이 이루어진다. 유리하게도, 이 필라멘트를 탄성체의 용융 온도 보다 적어도 약 20℃의 높은 온도에서 압출시키고 연속적으로 약 5∼80℃의 온도 범위에서 급냉시키고, 고속 기류로 연신시킨 후 약 100∼2000m/분, 바람직하게는 약 200∼1500m/분의 속도로 매트나 부직웨브로서 집적시킨다.

또한 본 발명은 일회용 기저귀의 층 구조성분으로서 탄성 스펀본디드 웨브를 제공하는 탄성 부직포를 제공한다. 본원의 실시예에서, 웨브를 원래 길이의 적어도 10%이상까지 신장되고, 액체 불침투성 필름에 웨브를 적층시킴으로써 차단성을 제공한다. 그 후 이 웨브를 다층을 갖는 기저귀내로 백시이트나 다리 커프르소 삽입시켰다. 또한 본 발명에 의해 탄성을 갖는 SMS(스펀본디드/멜트블로운/스펀본디드)의료용 적층을 제공한다.

본 발명에 의해 제조된 탄성 부직포는 여러 가지 이점과 장점을 갖는다. 멜트블블로운 탄성 웨브와 비교해서, 본 발명의 탄성 스펀본디드 웨브는 심미성과 신장성이 향상되었으며 좀 더 경제적으로 제조할 수 있다. 이전의 스펀본디드 웨브와 비교해서, 본 발명의 탄성 스펀본디드 웨브는 파손, 중합체 가공시 내재된 내성, 와이어 외피, 중합체 점적, 및 티어아웃과 같은 탄성 중합체의 스펀본딩 공정시 앞서 시도한 것과 관련도니 공지된 문제점들을 최소화하거나 제거시켜 제조될 수 있다. 본 발명의 부직포를 제조하는데 사용한 바람직한 올레핀-기저 열가소성 결정성 이종상 공중합체 조성물은 부직포의 높은 산출량을 허용하는 가공시 내재된 내성과 같은 탄성 중합체 가공시 이전 시도에서 재기된 문제점들을 제거한다.

[도면의 간단한 설명]

본 도면은 본 발명의 명세서의 일부분을 형성한다.

제1도는 본 발명에 따라 직물을 스펀본딩하기 위한 바람직한 방법과 장치를 도식적으로 도시한 것이고,

제2도는 본 발명의 부직 웨브의 실시형태의 부분 평면도이고,

제3도는 본 발명에 따른 적층 웨브의 도식적인 횡단면도이다.

[발명의 상세한 설명]

제1도는 본 발명에 따라 직물을 스펀본딩하기 위한 낭치(일반적으로 "1"로 표시)의 도면이다. 본 발명의 바람직한 실시예에서, 이 장치는 슬롯 연신 장치이다. 장치(1)는 중합체용 공급 호퍼(2)와 압출기(3)를 포함하는 용융 방사면을 포함한다. 압출기(3)는 실질적으로 연속 필라멘트(5)의 용융 방사류를 위해 일반적으로 선형 다이두부나 방사구(4)로 제공된다. 바람직하게 이 방사구는 실질적으로 공간 어레이내 필라멘트 스트림을 제공하고, 다이오리피스는 바람직하게 약 0.2㎜-0.9㎜직경이 바람직하다.

본 발명의 한 실시예에서, 실질적으로 연속 필라멘트(5)는 방사구(4)에서 압출되어 냉기(6)의 공급으로 급냉된다. 급냉시킨 후 이 필라멘트는 직접 어테뉴에이션 장소(7)로 향하고 그곳에서 어테뉴에이션 기체의 공급을 받는다. 도면에 분리 급냉과 어테뉴에이션 장소가 도시되어 있지만, 필라멘트가 방사구(4)를 빠져나와 직접 어테뉴에이션 기체의 공급이나 급냉 기체의 분리 공급에 의해 필라멘트를 급냉시키는 어테뉴에이션 장소로 향한다는 사실은 본 분야의 기술자들에게는 자명한 일이 될 것이다. 어테뉴에이션 기체는 상기 슬롯의 기체 공급과 형성 와이어(8) 아래 배치된 진공이나 슬롯내에 형성된 추출기(eductor)의 사용에 의해 어테뉴에이션 장소(7)로 향한다.

이 기체는 어테뉴에이션 장소(7)로 공급되고, 유리하게도 방사구(4)에서 멀리 떨어진 방향과 면적으로 좁혀지고 벤트리 효과를 창출하며 필라멘트 어테뉴에이션을 야기한다. 기체와 필라멘트는 어테뉴에이션 장소(7)를 빠져나와 형성 와이어 (8)를 접적된다.

유리하게도, 중합체 용융 온도보다 적어도 약 20℃ 높은 용융 온도에서 신장 필라멘트를 제공하기에 충분한 약 100∼2000m/분의 속도로 필라멘트(5)는 방사구 (4)에서 압출된다. 바람직한 실시예에서, 약 450∼1200m/분의 속도로 필라멘트(5)가 제조된다. 기술자들에게 인지된 바와 같이, 스펀본딩 제조 속도는 연신 장소에 이용되는 연신력에 의해 대부분 결정된다. 1200∼2000m/분을 초과하는 스펀본딩 속도를 제공하기에 충분한 연신력으로 제조하면, 본 발명에 사용한 중합체의 탄성으로 인해 과다한 필라멘트 파손이 발생한다.

필라멘트를 급냉시켜 어테뉴에이션 장소(7)로 보낸후 유체에 연신력을 가한다. 유리하게도 필라멘트는 비교적 낮은 속도(예를들어 약 0∼100m/분)의 이동 기류와 접촉하고, 점차적으로 증가된 약 300∼3000m/분의 속도로 필라멘트에 연신력을 가하여 필라멘트가 스크린 상에서 통상적으로 약 100∼2000m/분의 최적 선형 속도의 이동 기류와 접촉하게 한다. 바람직한 실시예에서, 본 발명에 따른 필라멘트는 약 50 데니어/필라멘트, 바람직하게는 약 1∼10 데니어/필라멘트, 더 바람직하게는 약 2∼6 데니어/필라멘트 범위의 데니어/필라멘트를 가진다.

바람직하게 본 발명에 사용한 중합체는 적어도 하나의 열가소성 블록 공중합체 탄성체를 포함한다. 유리하게도 이 탄성체는 약 5∼500의 융체 유동 속도, 약 1.8∼5의 팽윤 지수, 및 약 1,4∼69MPa(약 200∼10,000psi)의 굽힘 계수(flexural modulus)를 갖는 중합체를 포함한다. 바람직하게 이 탄성체는 폴리프로필렌-기저 공중합체 또는 3차(ter) 중합체이다.

본 발명의 실시예에서, 본 발명에 사용한 중합체는 주로 탄성을 갖는 열가소성 1차 결정성 올레핀 블록 공중합체이다. 이러한 중합체는 미국 델라웨어주 윌밍톤에 소재하는 히몬트인코포레이션에서 상업적으로 구입가능하며, 본원에 참고 문헌으로 도입한 1991년 3월 13일자로 공개된 유럽 특허 출원 공개 제0416379호에 개시되어있다.

이 중합체는 결정성 기저 중합체 단편, 및 반-결정성 또는 공중합체 단편을 경유하는 것을 차단하는 탄성을 지닌 비결정성 공중합체 단편을 포함하는 이종사 블록 공중합체이다. 바람직한 실시예에서, 열가소성 올레핀 중합체는 주료 결정성 중합체 단편의 적어도 약 60∼85비율, 반-결정성 중합체 단편의 적어도 약 1∼15비율, 비결정성 중합체 단편의 적어도 약 10∼39비율로 구성된다. 유리하게도, 결정성 올레핀 블록 공중합체는 결정성 공중합체 단편의 60∼75비율, 반-결정성 중합체 단편의 3∼15비율, 및 비결정성 공중합체 단편이 10∼30 비율로 구성된다.

바람직하게, 이종상 공중합체의 결정성 기저 중합체 블록은 일반식 H₂C=CHR(여기서, R은 수소 또는 C_2-6직쇄형 알킬 부분이거나 측쇄형 알킬 부분임)을 갖는 적어도 하나의 알파-올레핀과 프로필렌의 공중합체이다. 바람직하게, 이종상 공중합체의 탄성을 갖는 비결정성 공중합체 블록은 알파-올레핀과 디엔을 갖거나 갖지 않는 프로필렌 또는 상이한 알파-올레핀 3차 단량체를 포함하고, 반-결정성 공중합체 블록은 저밀도이며, 본질적으로 선형 공중합체는 실질적으로 비결정성 블록을 제조하는데 사용되는 알파-올레핀과 2개의 알파-올레핀을 사용할 때 최대량으로 존재하는 비결정성 블록을 제조하는데 사용되는 알파-올레핀의 단위로 구성된다.

본 발명에 사용할 수 있는 다른 탄성 중합체는 폴리우레탄 탄성체; 에티렌-폴리부틸렌 공중합체; 미국 텍사스주 휴스톤에 소재하는 쉘 케미칼 캄파니에서 상표명 크라톤(Kraton) G-1657과 크라톤 G-1652로 시판되는 폴리(에틸렌-부틸렌) 폴리스티렌 블록 공중합체; 미국 미시간주 미드랜드에 소재하는 다우 케미칼 캄파니에서 상표면 펠레탄(pellethane) 2355-95 AE와 펠레탄 2355-55 DE로 시판되는 폴리아디페이트 에스테르; 폴리에스테르 탄성 중합체; 폴리아미드 탄성 중합체; 미국 델라웨어주 윌밍톤에 소재하는 듀퐁 캄파니에서 상표명 히드릴(Hydrel)로 시판되는 폴리에[테르에스테르 탄성 중합체; 쉘 케미칼 캄파니에서 상표명 크라톤으로 시판되는 시티렌-부타디엔-스티렌 블록 공중합체와 같은 ABA 삼블록 또는 방사 블록 공중합체; 및 기타 유사류 등을 포함한다. 또한, 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리에스테르, 나일론 및 기타 유사류와 같은 것을 하나 더 갖거나 기타 열가소성 중합체를 갖는 상기 나열한 탄성 중합체의 중합체 혼합물을 본 발명에 사용할 수 있다. 완전한 탄성과 회복성을 갖는 것부터 비교적 낮은 탄성과 회복성을 갖는 것까지 탄성을 제공하기 위하여 비탄성 중합체와 탄성체를 혼합시키거나 및/또는 중합체 화학으로 탄성체의 특성을 조절할 수 있다는 것을 본 분야의 기술자들은 쉽게 인지할 것이다.

약 .14∼69MPa(약 200psi∼10,000psi), 바람직하게 약 14∼55MPa(약 2000psi∼8000psi) 범위의 굽힘 계수로 입증되었듯이 본 발명에 바람직하게 저 미디엄 탄성의 탄성체를 사용할 수 있다. 실질적으로 본 발명에 따른 열가소성 연속 필라멘트는 한 번의 당김으로 30% 신도를 나타낸 후 기계방향(MD)과 교차방향(CD)으로 늘어난 수치를 기초로 하여 계산한 적어도 약 75%의 제곱 평균 제곱근(RMS) 평균 회복가능 신도를 직물에 제공하는 충분한 양의 열가소성 탄성체를 포함한다. RMS 평균 회복 가능 신도는 다음 일반식으로 계산한다 : RMS 평균 회복가능 신도-[1/2(CD²+MD²)]^1/2; 여기서 CD는 교차방향의 회복가능 신도이고, MD는 기계방향의 회복가능 신도이다. 바람직하게, 두 번의 당김후 30% 신도를 갖는 이 직물은 적어도 약 70% RMS 회복가능 신도를 갖는다. 더 바람직하게, 본 발명의 필라멘트는 한 번의 당김으로 50%의 신도를 나타낸후 기계방향과 교차방향으로 늘어난 수치를 기초로하여 계산한 적어도 약 65%의 RMS 회복가능 신도, 더 바람직하게는 두 번 당긴 후 적어도 약 60%의 RMS 회복가능 신도를 직물에 제공하는 충분한 양의 열가소성 탄성체를 포함한다. 본 발명의 직물의 탄성은 13㎝(5인치) 게이지 길이와 13㎝/분(5인치/분)의 신장율을 이용한 인스트론 검사 장치로 측정하였다. 지정된 신장 백분율 또는 신도 백분율에서, 이 시료는 30초 동안 신장 상태를 유지하고 제로상태에서 완전히 이완된다. 그 다음 회복율을 측정하였다.

제2도는 본 발명에 따른 웨브의 한 실례의 부분 평면도이다.

웨브(9)는 실질적으로 상기 기술한 바 대로 제조한 열가소성 탄성체의 연속 필라멘트로 구성된다. 웨브의 필라멘트는 외관이 동일하지 않다. 게다가, 웨브는 상기 기술한 것과 구별되는 재료로 구성된 섬유를 포함할 수 있다. 예를들어, 웨브 (9)은 실질적으로 면 섬유, 양모 섬유, 실크 섬유등과 같은 천연 섬유와 혼합시키거나, 목재섬유 예를들어 목재 펄프, 레이온 섬유와 같은 셀룰로오즈-유도성 섬유와 혼합시킨 상기 기술한 연속 필라멘트 포함 할 수 있다. 실질적으로 열가소서 탄성체의 연속 필라멘트는 폴리에스테르 섬유, 아크릴 섬유와 같은 수공(man-made)섬유, 나일론과 같은 폴리아미드 섬유, 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 이들의 공중합체와 같은 폴리올레핀 섬유, 또는 다른 열가소성 중합체, 공중합체 뿐만아니라 이것과는 다른 열가소성 섬유의 혼합물과 혼합시킬 수 있다. 실질적으로 수공 섬유는 연속 필라멘트나 스테이플 섬유일 수 있다. 유리하게도, 이 웨브는 열가소성 탄성체의 연속 필라멘트를 적어도 약 50중량%, 더 바람직하게는 적어도 약 75중량% 포함한다.

제3도는 본 발명의 적층 웨브의 도시적인 횡단면도이다. 제3도는 적층 웨브 (10)는 2겹의 적층물을 포함한다. 겹(11)은 멜트블로운 부직 웨브인 웨브와 스펀본디드 웨브, 카디드 스테이플 섬유 웨브, 또는 필름(예를들어. 폴리에틸렌과 같은 열가소성 중합체 필름)을 포함한다. 겹(12)은 본 발명의 탄성 부직웨브를 포함한다.

이 겹들은 본 분야에 공지된 방법중의 한 방법으로 접착되거나 적층된다. 적층 및/또는 접착은 예를들어, 섬유의 유체결합, 스팟접착, 파우더 접착, 통기 접착등으로 이루어진다. 예를들어, 겹(11)이 섬유 웨브일 경우, 적층 및/또는 접착은 유체결합, 스팟접착, 통기 접착으로 이루어진다. 겹(11)이 필름일 경우, 접측 및/또는 접착은 겹(12)위의 필름의 직접 압출되는 스팟접착에 의해 이루어진다. 또한 적합한 접착제를 사용하여 접착시킬 수 있다.

"스팟 접착"이란 용어는 연속형 접착이나 불연속형 접착, 규칙 포인트 접착이나 불규칙 포인트 접착 또는 이들의 혼합형 뿐만아니라 본 분야에 공지된 모든 것을 포함한다.

모든 겹들이 결합할 수 있도록 하기 위해 적층물의 어셈블리 이후나 적층물의 최종 어셈블리에 앞서 직물 겹을 선택해서 결합시키기 위해 접착시킨다. 상이한 접착형의 다른 접착제로 여러 겹들을 접착시킬 수 있다. 또한 적층 접착은 개별적인 층 접착과 함께 사용할 수 있다.

바람직한 실시예에서, 겹(11)과 (12)은 겹(12)을 신장시키고, 신장형으로 잡아늘려서 적층시키고, 겹(11)과 (12)를 접착시켜서 결과적으로 이완된 복합구조가 된다. 유리하게도, 결과 복합 구조는 주름 구조를 나타낸다.

제3도의 적층물(10)은 2겹 구조를 포함하지만 적층물이 요구하는 특정 성질에 좌우되는 스펀본디드-멜트블로운-스펀본디드 구조와 같이 두겹 또는 유사하거나 유사하지 않은 그 이상의 겹 구조일 수 있다. 이 적층물은 탑시이트 층, 백시이트 층, 또는 양쪽 모두, 기저귀, 실금 패드, 생리용 냅킨, 및 기타 유사품과 같은 일회용 흡수성 개인 보호용품의 탄성 부직 성분으로; 닦개용으로; 멸균랩이나 외과용 가운과 같은 외과용 재료로서 사용될 수 있다. 예를들어, 유체의 유입을 허용하는 적층물은 기저귀 탑시이트로 사용할 수 있고, 반면에 차단성을 갖는 적층물은 기저귀 백시이트로 사용할 수 있다.

본 분야에 공지된 바와 같이, 일회용 기저귀, 성인용 실금패드, 생리용 냅킨과 같은 흡수성 개인 보호용품의 주된 기능은 더럽힘, 습식, 또는 옷이나 다른 용품을 더럽히는 것을 막기위해 인체 배설물을 빨리 흡수하여 함유하는 것이다. 예를들어, 일반적으로 일회용 기저귀는 불침투 백시이트 층, 흡수 코어층, 기저귀는 불침투 백시이트 층, 흡수 코어층, 및 흡수 코어 내로의 신속한 흐름을 허용하는 탑시이트 층으로 구성된다. 오염물과 누출물을 차단하기 위해 또한 탄성화시킨 다리 플랩과 다리 차단 커프스를 흡수성 개인 보호용품 구조물에 첨가시킬 수 있다.

통상적으로, 일회용 기저귀와 그 유사품은 착용자의 다리나 허리와 기저귀 사이의 틈을 통해 인체 배설물이 누출된다. 본 발명의 탄성 부직 웨브나 적층물을 함유하는 탄성 성분은 착용자의 다리나 신체에 맞는 정도가 개선된 흡수성 제품을 제공하고 그 결과 누출정도를 감소시킬 수 있다.

본 발명에 따른 탄성 부직 웨브는 일회용 기저귀와 같은 일회용 개인 보호용품의 덮개재료층으로 사용하기에 유리하다. 본 발명의 실시예의 면에서, 본 발명의 탄성 부직웨브는 기저귀의 탑시이트로 사용된다. 탑시이트층은 유리하게도 액체가 신속하게 흡수 코어내로 스며들게 허용하지만(본 분야에서는 "빠른 흡수"로 언급) 흡수코어에서 탑시이트의 몸쪽으로 액체가 다시 재전달(본 분야에서는 "재습윤 저항성"으로 언급)되는 것을 촉진하지는 않는다. 흡수성과 재습윤 저항성 간의 바람직한 균형을 얻기 위해, 본 발명의 탄성 부직 웨브에 친수성을 부여하는 처리를 한다. 예를들어, 본 분야에 이미 공지된 트리톤(Triton) X-100과 같은 계면활성제로 본 발명의 부직 웨브나 그의 표면을 처리한다.

상기 기술한 바와 같이 제조한 탄성 부직 웨브를 예를들어, 실질적으로 액체 불침투성 백시이트 층의 내부표면과 상호관련되게 마주보게 배치시킨 면과 유사한 목재 펄프로 제조한 예비형성 웨브인 흡수체와 결합시킨다. 면, 레[이온과 아세트산 셀룰로오즈와같이 재구성된 셀룰로오즈 섬유, 폴리올레핀, 폴리아미드, 폴리에스테르, 및 아크릴과 같은 스테이플 넥스탕리 섬유를 포함하는 에어 레이드(air laid)로부터 또는 해머 밀드 워터 레이드(hammer milled water laid) 웨브로부터 목재 섬유를 바람직하게 혼합시킴으로써 목재 펄프가 흡수채에 포함될 수 있다. 또한 흡수 코어는 흡수체의 흡수 능력을 증가시키는 것으로 본 분야에 공지된 유효량의 유기 또는 무기 고흡수재(예, 초흡수성)를 포함할 수 있다.

고용융 접착제로 접착시키고, 초음파 용접으로 봉합하는등 본분야에 공지된 방법으로 액체 불침투성 백시이트층과 흡수체를 탄성부직 웨브와 결합시킬 수 있다. 바람직하게, 본 발명의 탄성 부직 웨브는 적어도 한 방향(기계방향이나 교차 방향 또는 양방향)으로 신장되는 탑시이트로 사용되고, 이 탑시이트를 흡수 코어 및 백시이트와 결합시켜 기저귀를 제조한다,

본 실시예의 다른 면에서, 본 발명의 탄성 부직 웨브는 기저귀의 백시이트층으로 사용된다. 탄성부직 웨브는 유리하게도 적어도 한 방향(기계방향, 교차방향 또는 양방향)으로 신장된다. 유리하게도, 이 부직웨브는 교차방향으로 적어도 약 10%, 바람직하게는 적어도 약 30%, 더 바람직하게는 적어도 약 50% 신장된다.

본 분야에 공지된 방법중의 한 방법으로 탄성 부직 웨브에 차단성을 제공한다. 바람직하게, 폴리올레핀 필름(폴리에틸렌 또는 폴리프로필렌 필름)을 탄성 부직 웨브와 적층시켜서 차단성을 얻었다. 예를들어, 활면 캘린더 로울이나 패턴드 캘린더 로울을 경유한 폴리올레핀 필름을 포인트 점착이나 연속 접착방법으로 본 발명의 탄성부직 웨브와 적층시킨다. 또한 적합한 접착제를 사용하여 적층물을 얻을 수 있다. 상기 기술한 바와 같이, 직물-필름 적층시 탄성 부직 웨브는 신장형태를 유지할 수 있다. 그 다음 탄성부직 적층물을 실제로 액체 침투성 탑시이트층의 내부 표면과 마주보는 위치에 배치시켜 기저귀를 제공하는 목재펄프의 예비형성 웨브와 같은 흡수체와 결합시킨다. 본 분야에 공지된 방법중의 한 방법으로 탄성 부직 웨브와 흡수체를 결합시킨다.

유리하게도, 탄성 부직 적층물은 교차방향으로 적어도 약 10%까지 신장되고, 흡수체와 같은 기타 웨브와 층을 이루며 화학 접착법이나 열접착법으로 탑시이트층과 결합된다.

또한 기저귀의 탑시이트와 백시이트층이 본 발명의 탄성 부직 웨브로 구성된 기저귀를 제조할 수 있다. 예를 들어, 본 발명의 제1탄성 부직 웨브는 신장되고 상기 기술한 바와 같이 차단성을 제공받는다. 본 발명의 제2탄성 부직 웨브를 제공하고 제1웨브 및 내부 흡수체와 결합하여 실질적으로 액체 불침투성 백시이트층, 흡수 내부층, 및 액체 침투성 탑시이트층을 갖는 구조를 형성한다.

본 발명의 탄성 부직 웨브와 적층물은 유연하고, 옷감과 유사한 탄성 구조를 만들 수 있어 흡수 제품의 다리 플랩 및/또는 허리 밴드 부분의 용도로 특히 유용하다. 따라서 본 발명의 탄성 부직 웨브를 탄성 필라멘트 스트랜드, 열 수축성 필름과 대치시켜 사용하여 착용자의 다리나 허리에 생긴 붉은 자국을 보호하고 개선된 연화성에 적합한 누출 내성을 갖는 제품을 만든다.

또한 본 발명의 탄성 부직 웨브는 본원에 도입한 미국 특허 제4,695,278호에 기술된 바와 같이 본 분야에 공지된 차단다리 커프스를 제조하는데도 사용될 수 있다. 따라서 다리 커프스 차단 직물로 본 발명의 탄성 부직 웨브나 적층물을 사용하면 탄성 필라멘트 스트랜드의 필요성을 감소시키거나 제거하여 개선된 연화성에 적합한 누출 내성을 제공한다.

본 발명의 다른 바람직한 면에 따르면, 적어도 하나의 스펀본디드층이 탄성 스펀본디드 직물인 개선된 SMS(스펀본디드/멜트블로운/스펀본디드) 의료용 차단 직물을 제공한다. 실질적으로 SMS 적충물의 적합성은 본 발명에 따라 개선될 수 있다. SMS 직물의 공지된 용도 가운데 멸균 덮개로서의 이 직물의 용도가 실제로 중요한 것중의 하나이다. 탄성 SMS 직물이 덮개용 제품에 적합하기 때문에 본 발명의 탄성 SMS 직물은 중요한 이점을 제공한다. 게다가, 탄성 직물이 제품 주위를 덮고 있을때와 같이 탄성 직물이 신장되면, 제품에서 덮개를 제거했을때도 이 직물은 "자체 개방" 능력을 나타낼 수 있다. 차례로, 이것은 멸균 덮개의 제거시 멸균 제품과 우연히 접촉할 수 있는 필요성 또는 가능성을 제거하거나 최소화시켜준다.

본 발명의 탄성 SMS 차단 직물은 스펀본디드, 멜트블로운 또는 스펀본디드 층의 적층에 의해 바람직하게는 본 분야에 이미 공지되었거나 앞서 기술한 바와 같은 열 스팟 접착이나 다른 불연속 접착으로 제조된다. 바람직하게 탄성 스펀본디드 층(또는 층들)은 MD나 CD중 한 방향으로 또는 양방향으로 멜트블로운층과 적층시 또는 그전에 5∼40%, 바람직하게는 10∼25% 신장된다. 접착후에 적층물이 이완된다. 그 후, 예를들어 멜트블로운층에 실제로 손상을 입히거나 차단성을 실제로 감소시키는 일 없이 사용하는 동안 적층물은 신장된다.

본 발명의 탄성 부직 웨븐은 실금 패드, 생리용 냅킨, 보호용 의류, 다양한 의료용 직물, 붕대 및 유사품과 같은 기타 일회용 제품의 성분으로서 이용될 수 있다. 예를들어 기저귀의 구조에서처럼, 본 발명의 탄성 부직 웨브는 일회용 개인 보호용품에서 탑시이트층, 백시이트층, 또는 양층의 성분으로 사용될 수 있다. 또한, 본 발명의 탄성 부직 웨브는 액체 불침투층과 흡수체와 같은 다른 웨브와 함께 일회용 개인보호용품의 성분으로 사용될 수 있다.

[실시예 1]

이 실시예에서 4가지 중합체를 가공하여 스펀본디드 부직포를 제조하였다. 표본 1A는 솔텍스(Soltex)에서 제조한 폴리프로필렌 단일중합체 대조이고 조절 레올러지(CR) 등급 3907, 즉 35 융체유동속도(MFR)를 갖는다. 표본 1B 및 1C는 히몬트(Himont)에서 제조한, 예기한 바와 같은 폴리프로필렌의 1차 결정성 올레핀 이종상 공중합체이며, 카탈로이(CARALLOY)(r) 중합체로서 대표된다. 중합체 1B와 1C는 중간정도의 탄성을 지니고 비교용으로 포함된다.

표본 1D는 동일 유형의 이종상 공중합체나 본 발명 대부분의 이점을 나타낼 것이라고 여겨지는 특성을 지닌다.

4가지 중합체는 시차 주사 열량분석(DSC), 푸리에(Fourier)변환 적외선 분광법(FR-IR), C13 핵자기 공명(NMR), 겔 투과 크로마토그래피(GPC), 인스트론 모세관 유변측정, 용융지수 및 콘염색 팽윤기를 사용하여 분석하였다. DSC 실험은 듀퐁 인스트루먼츠 셀 베이스 모듈 및 모델 2100 서멀 어낼리스트 시스템으로 조절된 DSC 셀을 이용하여 수행하였다. 40㎖/분의 공칭 유량의 질소가스로 셀을 깨끗이 하였다. 메틀러(Mettler) ME-30 미량저울을 사용하여 DSC 표본 팬 내의 표본의 무게를 정하고 10℃/분의 가열속도로 실온에서 200℃까지 가열하였다. 표본이 들어있지 않은 팬 용기와 뚜껑을 사용하였다. 표본이 들어있지 않은 팬 용기와 뚜껑을 사용하였다. 모든 데이터 조작은 표분 일반 TA 소프트웨어를 사용하여 수행하였다.

GPC 실험은 물 150℃ ALC/GPC와 물 840 크로마토그래피 대조 및 데이터스테이션(station)을 사용하여 수행하였다. 컬럼은 굴절룔 검출기(128/5)를 수반한 2×30㎝PL-겔 혼합베드 컬럼이었다.

1, 2, 4-트리클로로벤젠을 1.0㎖/분의 유동속도에서 이동상으로서 사용하였다. 컬럼온도는 135℃ 유지하였다.

중합체의 융체유동속도(MFR)는 190℃, 2.16kg 부하의 조건 하에서 오리피스를 통과하는 중합체의 양을 측정한 것이다. 융체유동속도는 중합체의 점성도에 대해 역관계를 갖는다. 즉, 낮은 점성도는 높은 MFR이다.

중합체의 특성에 관한 비교는 표 1에 나타나 있다. 약 1250MPa(약 180,00psi) 이상의 굽힘계수(flexural modulus)를 갖는, 이와 같은 종류의 올레핀 탄성체 내부의 중합체는 적당한 탄성 부직포 제품에 적합하지 않다고 알려져 있다.

각 중합체의 방사성은 루기 방사 시스템으로 평가하였다. 결과는 표 1에 나타나 있다. 방사성은 일정 재료 처리량(1g/분/구멍)에서의 중합체 관련 필라멘트 절단 빈도 및 약 2.5 데니르의 필라멘트 생성하는 연신력에 기초하여 평가하였다. 최대 방사가능 성은 평점 '5'를 나타냈으며 이는 3000미터/분(mpm) 이상에서 절단되지 않음을 의미한다. 낮은 루기 속도(즉, 〈500mpm)에서 연신될 수 없는 중합체는 평점 '0'을 나타냈다. 슬롯(slot)연신 방사성은 약 500-700미터/분의 속도로 스펀본디드 필라멘트를 생성하는 충분한 연신력에서 작동시킨 진공기저 슬롯 연신 시스템을 이용하여 측정하였다. 방사성은 일정 재료 처리량에서의 필라멘트 절단 빈도 및 2.5 데니르의 필라멘트를 생성하는데 충분한 연신력에 기초하였다.

[표 1]

중합체 특성

a) ASTM D970-86[두 방향의 평균; 탄성 탄젠트 계수 E=(0.21L³m)/(bd³), 여기서 L=지지물 스팬(8㎝(3인치)); b=표본의 폭; d=표본의 두께; 및 m=경사 곡선의 기울기)]

b) 인스트론 모세관 유동계 [(0.0762㎝ 직경의 모세관 및 3.048㎝길이; 원통직경=0.952㎝ : 190℃ 및 210℃]. 계산은 Principles of Polymer Processing Z. Tadmor ＆ C. G. Gogos, Wiley Interscience, March 1978 문헌에 기초함.

c) ASTM D 1238-89, A, 조건 E[190℃/2.16/77 다이오리피스]

[실시예 2]

이 실시예에서, 6개의 부직포 표본을 제조하여 신장시킨 다음, 직물의 기계방향과 교차방향 둘 다에서 각각의 회복기능 신도에 대해 분석하였다. 직물 표본 번호 2A, 2B, 2C, 및 2D는 각각 폴리에틸렌 및 3개의 폴리프로필렌 대조였다. 직물 표본 번호 2E와 2F는 얘기한 바와 같이, 히몬트로부터 구입한 폴리프로필렌의 1차 결정성 올레핀 이종상 공중합체를 사용하여 본 발명에 따라 제조한 직물이었다. 이 직물의 탄성은 13㎝(5인치) 게이지 길이와 13㎝(5인치)/분의 신장률을 이용한 인스트론 검사기를 사용하여 측정하였다. 지정 신자이나 신도 백분율 값, 즉 본원의 30% 및 50% 신도에서, 3초 동안 표본의 신장 상태를 유지시킨 후 힘이 영인 상태에서 완전히 이완시킨다. 그런 다음 회복 백분율(직물의 원길이에 기초함)을 측정할 수 있다. 신도 회복값은 첫 번째 당김과 두 번재 당김 후에 직물의 회복(즉, 완화된 상태에서 원길이로 되돌아 가는 직물의 능력)에 기초하였다. 기계방향과 교차방향 둘 다에서 신도 회복값을 측정하여 제곱 평균 제곱근 값을 구했으며, 그 결과는 하기 표 2에 제시되어 있다.

[표 2]

[실시예 3]

표본 2F와 유사한, 본 발명 부직포의 표본은 게엠베하 라이펜하우저로부터 이용 가능한 슬롯 연신 용융방사 라인으로 유럽 특허 출원 제416,379호에 제시된 중합체를 압출시켜서 제조한다. 이 장치는 폭이 1미터이고 단일 비임(beam), 2개의 측면 급냉 구역을 갖는다. 또한, 사이드-암(side-arm)을 지닌 이중 압출기 능력과 건조 홉합용량 부가 시스템을 갖는다. 압출기와 스핀 펌프 사시에는 자동 필터 교체기가 있다. 이 스핀팩은 스트린, 즉 다이날로이(Dynalloy)나, 본 기술분야에서 공지된 다른 스크린에 따라 선택할 수 있다. 방사구는 6500개의 구멍을 갖는 하나 또는 두 개의 용융 펌프 페드 방사구다. 모세관 모형은 0.357밀리미터 직경, 6:1ld와 같다. 방사구의 온도는 용융 온도와 중합체의 재료 처리량에 따라 조절되며, 즉 이것은 가열과 무관하지 않다. 급냉 구역의 첫 번째 25㎝(10인치)는 약 3℃의 냉각 공기이다. 급냉의 나머지 183미터(6피이트)는 실온, 또는 약 25℃에서 가속시킨 공기이다. 슬롯 연신의 폭은 조절가능하며 2.5㎝(1인치)폭을 사용한다. 중합체는 약 2dpf를 갖는 실질적인 연속 필라멘트로 압출되고, 따라서 약 75kg/시간/미터 또는 0.192g/분/구멍의 산출량과 동일하다.

[실시예 4]

부직 웨브의 표본은 중합체 1D(실시예 1) 및 액 600M/MIN의 속도에서 스펀본디드 필라멘트가 생성되도록 충분한 연신력에서 작동시킨 진공기저 슬롯 연신 시스템을 사용하여 제조하였다. 교차방향으로 25㎝(10인치)와 기계방향으로 5㎝(2인치)로 치수를 잰 웨브를 교차방향으로 원 길이의 30%까지 신장시켰다. 결과 웨브는 교차방향으로 33㎝(13인치)였다. 이 표본을 일반 기저귀 앞면의 비탄성 허리띠 부분에 부착하여 증진된 탄성 회복을 갖는 기저귀를 제조한다.

[실시예 5]

교차방향으로 22㎝(8 5/8인치)와 기계방향으로 5㎝(2인치)의 치수인 부직 웨브의 표본을 실질적으로 실시예 4에 기술한 대로 제조하고 교차방향 50%까지 신장시켰다. 결과 웨브는 교차방향으로 33㎝(13인치)의 길이였다. 이 표본을 일반 기저귀 앞면의 비탄성 허리띠 부분에 부축하였다. 결과 기저귀는 증진된 탄성 회복을 나타내고 허리띠에 개선된 편안함을 제공하였다.

[실시예 6]

교차방향으로 15㎝(5 13/16인치)와 기계방향으로 6㎝(2 1/2인치)의 치수인 부직 웨브의 표본을 실질적으로 실시예 4에 기술한 대로 제조하였다. 웨브를 교차방향으로 50%까지 신장시켜 22㎝(8 3/4인치)의 교차방향 길이를 수득하였다. 일반 품질의 기저귀를 제조하고, 그것의 다리부위의 탄성을 제거하였다. 이 제거된 다리부위 탄성 대신에 부직 웨브의 표본을 다리부위의 주름에 부착하였다. 결과 기저귀는 다리부의 접단에서 적절한 신장과 회복을 나타냈다.

[실시예 7]

중합체 1D를 사용하여 실시예 4에서 기술한 대로 실질적으로 부직웨브의 표본을 제조하고 그것의 특성을 결정하기 위해 시험하였다.

평균 기초중량(g/y²)및 캘리퍼(mils)를 측정하기 위해 총 10개의 표본을 시험하였다. 장력 강도(g/인치), 피크 신장 및 인열 강도를 측정하기 위해 총 3개의 표본 각각을 시험하였다. 부가적으로, 30분 동안 100℉에서 유지되는 10, 30 및 50% 신장에서의 탄성을 측정하기 위해 2개의 표본 각각을 시험하였다. 보고된 값은 "%로 표기"하거나 이완에 따른 회복 불가능한 신도의 일부이다. 시험 결과를 하기 표에 나타나 있다.

[표 3]

본 발명은 바람직한 실시예로 매우 자세히 기술되어 있다.

전술한 상세한 설명에서 기재하고 다음 특허청구의 범위에서 한정한 바와 같이 발명의 의도 및 범주 내에서의 다양한 변경 및 수정이 가능하다는 것은 자명한 일이다.

Claims (30)

1. 스펀본디드 부직포는 접착된 탄성 열가소성 연속 필라멘트의 웨브로 구성되되, 이 스펀본디드 부직포가 한번의 당김후의 직물의 30% 신도와 직물의 기계방향 및 교차방향 회복가능 신도값에 기초한 적어도 75%의 제곱 평균 제곱근의 평균 회복가능 신도를 가짐을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
2. 제1항에 있어서, 스펀본디드 부직포가 두 번의 당김 후의 직물의 30% 신도와 직물의 기계방향 및 교차방향 회복가능 신도값에 기초한 적어도 70%의 제곱 평균 제곱근의 평균 회복가능 신도를 더 가짐을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
3. 제1항에 있어서, 스펀본디드 부직포가 한 번의 당김 후의 직물의 50% 신도와 직물의 기계방향 및 교차방향 회복가능 신도값에 기초한 적어도 65%의 제곱 평균 제곱근의 평균 회복가능 신도를 가짐을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
4. 제1항에 있어서, 스펀본디드 부직포가 두 번의 당김 후의 직물의 50% 신도와 직물의 기계방향 및 교차방향 회복가능 신도값에 기초한 적어도 60%의 제곱 평균 제곱근의 평균 회복가능 신도를 더 가짐을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
5. 제1항 내지 4항 중 어느 한 항에 있어서, 열가소성 탄서 필라멘트가 폴리우레탄, ABA 블록 공중합체, 에틸렌-폴리부틸렌 공중합체, 폴리(에틸렌-부틸렌) 폴리스티렌 블록 공중합체, 폴리 아디페이트 에스테르, 폴리에스테르 탄성 중합체, 폴리아미드 탄성 중합체, 폴리에테르에스테르 탄성 중합체, 1차 결정성 이종상 올레핀 공중합체, 및 이들의 중합체 혼합물로 구성된 그룹으로부터 선택한 탄성체를 포함함을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
6. 제5항에 있어서, 중합체 혼합물이 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리에스테르, 및 나일론으로 구성된 그룹으로부터 선택한 중합체를 포함함을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
7. 제1항 내지 4항 중 어느 한 항에 있어서, 열가소성 탄성체가 5 내지 500의 융체유동속도를 갖는 올레핀-기저탄성체임을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
8. 제7항에 있어서, 열가소성 올레핀-기저 탄성체가 1.8 내지 5의 팽윤지수를 가짐을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
9. 제7항에 있어서, 열가소성 올레핀-기저 탄성체가 1.4MPa 내지 69MPa(200 내지 10,000psi)의 굽힘계수를 가짐을 특징으로하는 스펀본디드 부직포.
10. 제7항에 있어서, 열가소성 올레핀-기저 탄성체가 14MPa 내지 55MPa(2000 내지 8000psi)의 굽힘계수를 가짐을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
11. 제7항에 있어서, 열가소성 올레핀-기저 탄성체가 결정성 기저 중합체 블록, 및 반결정성 중합체 블록 부분을 경유하여 결정성 기저 중합체에 접착된 탄성 비결정성 공중합체 블록을 포함하는 1차 결정성 이종상 올레핀 공중합체임을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
12. 다수의 필라멘트를 형성하기 위해 용융시킨 열가소성 탄성체를 방사구를 통과시켜 압출시키고; 끈끈하지 않은 필라멘트를 제조하기 위해 상기 다수의 필라멘트를 충분히 냉각시키고; 상기 끈끈하지 않은 필라멘트를 고속도의 유체와 접촉시켜서 끈끈하지 않은 필라멘트를 연신시키고; 및 적어도 100 미터/분 내지 2000미터/분의 속도에서 접착된 필라멘트의 웨브로서 상기물을 집적시키는 단계를 포함함을 특징으로 하는 탄성 부직포의 제조방법.
13. 제12항에 있어서, 용융시킨 탄성체는 폴리우레탄, ABA 블록 공중합체, 에틸렌-폴리부틸렌 공중합체, 폴리(에틸렌-부틸렌)폴리스티렌 블록 공중합체, 폴리아디페이트 에스테르, 폴리에스테르 탄성 중합체, 폴리아미드 탄성 중합체, 폴리에테르에스테르 탄성 중합체, 1차 결정성 이종상 올레핀 공중합체, 및 이들의 중합체 혼합물로 구성된 그룹으로부터 선택한 것임을 특징으로 하는 방법.
14. 제12항에 있어서, 중합체 혼합물은 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리에스테르, 및 나일론으로 구성된 그룹으로부터 선택한 중합체를 포함함을 특징으로 하는 방법.
15. 제12항 내지 14항 중 어느 한 항에 있어서, 필라멘트는 1,500미터/분 이하의 속도로 수집함을 특징으로 하는 방법.
16. 제12항에 있어서, 필라멘트를 연신하는 단계는 0 내지 100미터/분의 속도에서 필라멘트를 유체와 접촉시키고 상기 유체의 속도를 적어도 1000미터/분까지 점증시키는 단계를 포함함을 특징으로 하는 방법.
17. 일회용 흡수성 개인 보호 용품은 다수의 층으로 구성되되, 상기 층의 적어도 하나는 접착된 열가소성 연속 탄성 필라멘트의 웨브로 구성된 스펀본디드 부직포를 포함하고, 상기 스펀본디드 부직포를 포함하고, 상기 스펀본디드 부직포는 한 번의 당김후의 직물의 30% 신도와 직물의 기계방향 밀 교차방향 회복가능 신도값에 기초한 적어도 75%의 제곱 평균 제곱근의 평균 회복가능 신도를 가짐을 특징으로 하는 일회용 흡수성 개인 보호 용품.
18. 제17항에 있어서, 열가소성 탄성 필라멘트는 폴리우레탄, ABA 블록 공중합체, 에틸렌-폴리부틸렌 공중합체, 폴리(에틸렌-부틸렌) 폴리스티렌 블록 공중합체, 폴리아디페이트 에스테르, 폴리에스테르 탄성 중합체, 폴리아미드 탄성 중합체, 폴리에테르 에스테르 탄성 중합체, 1차 결정성 이종상 올레핀 공중합체, 및 이들의 중합체 혼합물로 구성된 그룹으로부터 선택한 탄성체를 포함함을 특징으로 하는 일회용 흡수성 개인 보호 용품.
19. 제17항 또는 18항에 있어서, 중합체 혼합물은 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리에스테르, 및 나일론 으로 구성된 그룹으로부터 선택한 중합체를 포함함을 특징으로 하는 일회용 흡수성 개인 보호 용품.
20. 제17항에 있어서, 일회용 흡수성 개인 보호 용품이 기저귀 또는 실금 패드임을 특징으로 하는 일회용 흡수성 개인 보호 용품.
21. 제17항에 있어서, 일회용 흡수성 개인 보호 용품이 생리용 냅킨임을 특징으로 하는 일회용 흡수성 개인 보호 용품.
22. 의료용 복합 차단 직물은 맞은편 스펀본디드 직물층 사이에 끼워지고 접착된 적어도 하나의 멜트블로운 직물층으로 구성되되, 상기 맞은편 스펀본디드 직물층의 적어도 하나는 접착된 열가소성 연속 탄성 필라멘트를 포함하고 한 번의 당김후의 직물의 30% 신도와 직물의 기계방향 및 교차방향 회복가능 신도값에 기초한 적어도 75%의 제곱 평균 제곱근의 평균 회복가능 신도를 가짐을 특징으로 하는 의료용 복합 차단 직물.
23. 제22항에 있어서, 탄성 스펀본디드 층은 상기 멜트브로운층에 접착되는 동안 신장상태로 유지됨을 특징으로 하는 의료용 복합차단 직물.
24. 제22항 또는 23항에 있어서, 맞은편 스펀본디드 층과 멜트블로운 층을 서로 접착시키기 위해 다수의 열 스팟 접착을 포함함을 특징으로 하는 의료용 복합차단 직물.
25. 제22항에 있어서, 열가소성 탄성 필라멘트는 폴리우레탄, ABA 블록 공중합체, 에틸렌-폴리부틸렌 공중합체, 폴리(에틸렌-부틸렌)폴리스티렌 블록 공중합체, 폴리아디페이트 에스테르, 폴리에스테르 탄성 중합체, 폴리아미드 탄성 중합체, 폴리에테르 에스테르 탄성 중합체, 1차 결정성 이종상 올레핀 공중합체, 및 이들의 중합체 혼합물로 구성된 그룹으로부터 선택한 탄성체를 포함함을 특징으로 하는 의료용 복합 차단 직물.
26. 제22항에 있어서, 중합체 혼합물은 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리에스테르, 및 나일론으로 구성된 그룹으로부터 선택한 중합체를 포함함을 특징으로 하는 의료용 복합 차단 직물.
27. 제1항에 있어서, 2000미터/분 이하의 속도로 수행한 스펀본딩 공정에 의해 제조됨을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
28. 스펀본디드 부직포는 접착된 열가소성 연속 필라멘트로 구성되되, 상기 열가소성 필라멘트가 5 내지 500의 융체유동속도, 1.8 내지 5의 팽윤지수, 및 200psi내지 10000psi의 굽힘계수는 가지는 중합체로 구성된 열가소성 올레핀-기저 탄성체를 포함하며, 상기 열가소성 올레핀-기저 탄성체가 한 번의 당김후 직물의 30% 신도와 직물의 기계방향 및 교차방향 회복가능 신도값에 기초한 적어도 75%의 제곱평균 제곱근의 평균 회복가능 신도를 갖도록, 충분한 양으로 상기 열가소성 필라멘트 내에 존재함을 특징으로 하는 스펀본디드 부직포.
29. 제17항에 있어서, 상기 부직포가 200미터/분 이하의 속도로 수행된 스펀본딩 공정에 의해 제조됨을 특징으로 하는 일회용 흡수성 개인 보호 용품.
30. 제22항에 있어서, 상기 부직포가 200미터/분 이하의 속도로 수행된 스펀본딩 공정에 의해 제조됨을 특징으로 하는 의료용 복합 차단 직물.