JPWO2020261410A1 - Scroll compressor - Google Patents

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Abstract

第一の固定側歯先湾曲部と、それより曲率半径が大きい第二の固定側歯先湾曲部とが渦巻歯の歯先に形成され、固定側根元湾曲部が渦巻歯の固定台板側の根元部に形成された固定スクロールと、揺動側歯先湾曲部が渦巻歯の歯先に形成され、第一の揺動側根元湾曲部と、それより曲率半径が大きい第二の揺動側根元湾曲部とが渦巻歯の揺動台板側の根元部に形成された揺動スクロールと、を有し、第二の固定側歯先湾曲部および第二の揺動側根元湾曲部は、各スクロールの渦巻歯において、外側インボリュート曲線の中心側端点から渦巻中心に向けて延在する第一の円弧部と、内側インボリュート曲線の中心側端点から渦巻中心に向けて延在する第二の円弧部と、を含む少なくとも一部または全部の範囲で形成される。これにより、渦巻歯の中心部における疲労強度を十分に確保しつつ冷媒漏れを低減し、信頼性を確保しつつ圧縮効率の改善を図ることができる。The first fixed-side curved portion and the second fixed-side curved portion having a larger radius of curvature are formed at the tip of the spiral tooth, and the fixed-side root curved portion is on the fixed base plate side of the spiral tooth. A fixed scroll formed at the base of the wheel and a curved part of the tip of the swing side are formed at the tip of the spiral tooth, and the first curved part of the root of the swing side and the second swing having a larger radius of curvature than that. The side root curved portion has a swing scroll formed at the root portion on the swing base plate side of the spiral tooth, and the second fixed side tooth tip curved portion and the second swing side root curved portion have. , In the spiral teeth of each scroll, the first arc portion extending from the central end point of the outer involute curve toward the center of the spiral, and the second arc extending from the central end point of the inner involute curve toward the center of the spiral. It is formed in at least a part or the whole range including the arc portion. As a result, it is possible to reduce the leakage of the refrigerant while sufficiently ensuring the fatigue strength in the central portion of the spiral tooth, and to improve the compression efficiency while ensuring the reliability.

Description

本発明は、固定スクロールと揺動スクロールとを備えるスクロール圧縮機に関するものである。 The present invention relates to a scroll compressor including a fixed scroll and a swing scroll.

スクロール圧縮機は、固定台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯を有する固定スクロールと、揺動台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯を有する揺動スクロールと、を互いの渦巻歯が噛み合うように備えている。このとき、固定スクロールおよび揺動スクロールは、互いの渦巻歯の位相が相対的に180°ずれた状態で、互いの渦巻側面が接触している。そして、固定スクロールに対して揺動スクロールを公転運動させ、これら固定スクロールと揺動スクロールとにより構成される複数の圧縮室を外方側から内方側に向かって次第に縮小させることで、圧縮機内部の冷媒ガスを圧縮する。これにより、スクロール圧縮機は、圧縮室内部の圧縮した冷媒ガスを、中心部の吐出口から吐出させる。 The scroll compressor has a fixed scroll having an involute-shaped spiral tooth projected on a fixed base plate and a swinging scroll having an involute-shaped spiral tooth formed protruding on a rocking base plate. It is prepared so that the spiral teeth of each other mesh with each other. At this time, in the fixed scroll and the swing scroll, the spiral side surfaces of the fixed scroll and the swing scroll are in contact with each other in a state where the phases of the spiral teeth are relatively offset by 180 °. Then, the oscillating scroll is revolved with respect to the fixed scroll, and the plurality of compression chambers composed of the fixed scroll and the oscillating scroll are gradually reduced from the outer side to the inner side to form a compressor. Compress the internal refrigerant gas. As a result, the scroll compressor discharges the compressed refrigerant gas in the compression chamber from the discharge port in the center.

このようなスクロール圧縮機では、圧縮した冷媒ガスが隣接する圧縮室へ漏れるのを抑制する目的で、固定スクロールおよび揺動スクロールが、互いの渦巻歯の歯先を相手側の台板に密接させた状態で噛み合わされる。 In such a scroll compressor, the fixed scroll and the swing scroll bring the tips of the spiral teeth into close contact with the mating plate in order to prevent the compressed refrigerant gas from leaking to the adjacent compression chamber. It is engaged in the state of being engaged.

ここで、固定スクロールおよび揺動スクロールの渦巻歯は、圧縮過程において圧縮された冷媒ガスによる荷重を受けることにより、それぞれの台板である固定台板側および揺動台板側に位置する根元部に応力が発生する。そして、各根元部は、このような応力を圧縮行程においてくり返し受けることになる。そのため、圧縮条件または渦巻歯の形状によっては、根元部の疲労強度が不十分となり、それに起因してクラックが発生する、または、渦巻が破損するといった問題があった。 Here, the spiral teeth of the fixed scroll and the swinging scroll are root portions located on the fixed base plate side and the swinging base plate side, which are the respective base plates, by being loaded by the refrigerant gas compressed in the compression process. Stress is generated in. Then, each root portion is repeatedly subjected to such stress in the compression stroke. Therefore, depending on the compression conditions or the shape of the spiral tooth, the fatigue strength at the root portion becomes insufficient, which causes a problem that cracks occur or the spiral is damaged.

なお、疲労強度とは、10回くり返し応力を受けたときに50%の確率で破壊が起きる応力の値を指す。特に、ガス圧力は、渦巻歯の中心部(以下、これを渦巻中心と称す)に近いほど高くなるが、渦巻中心は、渦巻が途切れるため、他の部分に比べて剛性が低い。そのため、クラックの発生、または、渦巻の破損は、特に渦巻中心の根元部から発生し易かった。Here, the fatigue strength refers to the value of the fracture occurs stress at 50% probability when subjected to 10 9 times repeated stress. In particular, the gas pressure increases as it gets closer to the center of the spiral tooth (hereinafter referred to as the center of the spiral), but the center of the spiral has lower rigidity than the other parts because the spiral is interrupted. Therefore, the occurrence of cracks or the breakage of the spiral was particularly likely to occur from the root of the center of the spiral.

そこで、例えば、特許文献1のスクロール圧縮機では、渦巻中心における根元部の角隅と、これに対向する相手側の渦巻歯の歯先とに、それぞれ湾曲形状を形成する加工、所謂、Rをつける加工が施されていた。これにより、特許文献1のスクロール圧縮機では、根元部の疲労強度を十分に確保して、クラックの発生または渦巻の破損を解消していた。 Therefore, for example, in the scroll compressor of Patent Document 1, a process of forming a curved shape at the corner of the root portion at the center of the spiral and the tip of the spiral tooth on the opposite side facing the corner, so-called R, is performed. It was processed to be attached. As a result, in the scroll compressor of Patent Document 1, the fatigue strength of the root portion is sufficiently secured, and the generation of cracks or the breakage of swirls is eliminated.

実開昭61−140101号公報Jitsukaisho 61-140101 Gazette

ところで、かかる特許文献1のスクロール圧縮機では、渦巻歯の歯先と台板側の根元部との間に、互いが干渉しないように隙間が形成されている。圧縮過程では、この隙間から冷媒漏れが発生し、漏れが大きいほど圧縮効率が低下するため、できるだけ隙間を小さくする必要があった。 By the way, in the scroll compressor of Patent Document 1, a gap is formed between the tooth tip of the spiral tooth and the root portion on the base plate side so as not to interfere with each other. In the compression process, refrigerant leaks from this gap, and the larger the leak, the lower the compression efficiency. Therefore, it was necessary to make the gap as small as possible.

しかしながら、特許文献1のスクロール圧縮機の場合、渦巻歯の歯先と根元部との干渉を避けるためには、渦巻歯の歯先の形状を根元部よりも大きなRをつけた、すなわち根元部よりも広い範囲に亘って湾曲した形状とする必要があった。そのため、渦巻歯の歯先と台板側の根元部との間の隙間面積が大きくなってしまい、冷媒漏れの発生を抑制できず、圧縮効率の低下を回避できないという課題があった。 However, in the case of the scroll compressor of Patent Document 1, in order to avoid interference between the tooth tip of the spiral tooth and the root portion, the shape of the tooth tip of the spiral tooth is given a larger radius than the root portion, that is, the root portion. It was necessary to have a curved shape over a wider range than. Therefore, there is a problem that the gap area between the tooth tip of the spiral tooth and the root portion on the base plate side becomes large, the occurrence of refrigerant leakage cannot be suppressed, and the decrease in compression efficiency cannot be avoided.

本発明は、上述した課題を解決するためのものであり、渦巻中心における根元部の疲労強度を十分に確保しつつ冷媒漏れを低減することで、信頼性を確保しつつ圧縮効率の改善を図ることができるスクロール圧縮機を提供することを目的とするものである。 The present invention is for solving the above-mentioned problems, and aims to improve the compression efficiency while ensuring reliability by reducing the refrigerant leakage while sufficiently ensuring the fatigue strength of the root portion at the center of the spiral. The purpose is to provide a scroll compressor that can be used.

本発明に係るスクロール圧縮機は、固定台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯と、前記渦巻歯の歯先に形成された第一の固定側歯先湾曲部と、前記渦巻歯の前記固定台板側の根元部に形成された固定側根元湾曲部と、を有する固定スクロールと、揺動台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯と、前記渦巻歯の歯先に形成された揺動側歯先湾曲部と、前記渦巻歯の前記揺動台板側の根元部に形成された第一の揺動側根元湾曲部と、を有する揺動スクロールと、を互いの前記渦巻歯が噛み合うように備えたスクロール圧縮機であって、前記固定スクロールは、前記揺動スクロールより疲労強度の高い素材を用いて形成されており、前記渦巻歯の歯先に形成された前記第一の固定側歯先湾曲部よりも曲率半径が大きい第二の固定側歯先湾曲部を有し、前記揺動スクロールは、前記固定スクロールより疲労強度の低い素材を用いて形成されており、前記渦巻歯の前記揺動台板側の根元部に形成された前記第一の揺動側根元湾曲部よりも曲率半径が大きい第二の揺動側根元湾曲部を有し、前記第二の固定側歯先湾曲部と前記第二の揺動側根元湾曲部とが、外側インボリュート曲線の中心側端点から各前記渦巻歯の渦巻中心に向けて延在する第一の円弧部と、内側インボリュート曲線の中心側端点から各前記渦巻歯の渦巻中心に向けて延在する第二の円弧部と、を含む範囲のうちの少なくとも一部または全部の範囲で形成されるものである。 The scroll compressor according to the present invention has an involute-shaped spiral tooth formed so as to project on a fixed base plate, a first fixed-side curved portion formed on the tip of the spiral tooth, and the spiral tooth. A fixed scroll having a fixed-side root curved portion formed at the root portion on the fixed base plate side, an involute-shaped spiral tooth formed protruding on the rocking base plate, and a tooth tip of the spiral tooth. A swing scroll having a swing-side tooth tip curved portion formed on the surface of the spiral tooth and a first swing-side root curved portion formed at the root portion of the spiral tooth on the swing base plate side. It is a scroll compressor provided so that the spiral teeth of the above can be engaged with each other, and the fixed scroll is formed by using a material having a higher fatigue strength than the swing scroll, and is formed at the tip of the spiral teeth. The swing scroll has a second fixed-side tooth tip curved portion having a larger radius of curvature than the first fixed-side tooth tip curved portion, and the swing scroll is formed by using a material having a lower fatigue strength than the fixed scroll. It has a second swing-side root curved portion having a larger radius of curvature than the first swing-side root curved portion formed at the root portion of the spiral tooth on the rocking base plate side. The second fixed-side curved portion and the second swing-side root curved portion extend from the central end point of the outer involute curve toward the spiral center of each spiral tooth, and the first arc portion. It is formed in at least a part or all of the range including a second arc portion extending from the central end point of the inner involute curve toward the spiral center of each of the spiral teeth.

本発明に係るスクロール圧縮機によれば、固定スクロールは、揺動スクロールより疲労強度の高い素材で形成されるため、固定側根元湾曲部の曲率半径を小さくし、第二の揺動側根元湾曲部と同様の湾曲形状にした場合と比較して冷媒漏れを低減できる。また、揺動スクロールは、固定スクロールより疲労強度の低い素材で形成されるが、第一の円弧部および第二の円弧部の範囲外であれば大きなくり返し応力を受けることはない。そのため、第一の揺動側根元湾曲部の曲率半径を小さくし、隙間も小さくすることができる。よって、固定側根元湾曲部と同様に冷媒漏れを低減できる。さらに、第一の円弧部と第二の円弧部との一部または全部を含む範囲では、渦巻歯の根元部に第一の揺動側根元湾曲部より曲率半径の大きな第二の揺動側根元湾曲部が形成される。そのため、圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得る疲労強度を確保できる。よって、信頼性を確保しつつ冷媒漏れによる圧縮効率の低下を抑制できる。かくして、本発明に係るスクロール圧縮機によれば、渦巻中心における根元部およびの疲労強度を十分に確保しつつ冷媒漏れを低減することで、信頼性を確保しつつ圧縮効率の改善を図ることができる。 According to the scroll compressor according to the present invention, since the fixed scroll is made of a material having higher fatigue strength than the rocking scroll, the radius of curvature of the fixed side root bending portion is reduced, and the second swinging side root bending is performed. Refrigerant leakage can be reduced as compared with the case where the curved shape is similar to that of the portion. Further, although the swing scroll is made of a material having a lower fatigue strength than the fixed scroll, it is not subjected to a large repeated stress if it is outside the range of the first arc portion and the second arc portion. Therefore, the radius of curvature of the first swing-side root bending portion can be reduced, and the gap can also be reduced. Therefore, it is possible to reduce the refrigerant leakage as in the case of the fixed side root curved portion. Further, in the range including a part or all of the first arc portion and the second arc portion, the second swing side having a larger radius of curvature than the first swing side root bending portion at the root portion of the spiral tooth. A root curve is formed. Therefore, it is possible to secure the fatigue strength that can withstand the repeated stress caused by the compressed gas. Therefore, it is possible to suppress a decrease in compression efficiency due to refrigerant leakage while ensuring reliability. Thus, according to the scroll compressor according to the present invention, it is possible to improve the compression efficiency while ensuring reliability by reducing the refrigerant leakage while sufficiently ensuring the fatigue strength of the root portion and the center of the spiral. can.

実施の形態1に係るスクロール圧縮機を概略的に示す縦断面図である。It is a vertical sectional view schematically showing the scroll compressor which concerns on Embodiment 1. FIG. 図1のスクロール圧縮機における揺動スクロールの歯先と固定スクロールの根元部とを拡大して示す説明図である。It is explanatory drawing which magnified and shows the tooth tip of the swing scroll and the root part of a fixed scroll in the scroll compressor of FIG. 図1のスクロール圧縮機における揺動スクロールの根元部と固定スクロールの歯先とを拡大して示す説明図である。It is explanatory drawing which magnified and shows the root part of the swing scroll and the tooth tip of a fixed scroll in the scroll compressor of FIG. 図1のスクロール圧縮機における固定スクロールの中心部の歯先と揺動スクロールの中心部の根元部とを拡大して示す説明図である。It is explanatory drawing which magnified and shows the tooth tip of the central portion of a fixed scroll and the root portion of the central portion of a swing scroll in the scroll compressor of FIG. 1. 図1のスクロール圧縮機における揺動スクロールの中心部の渦巻歯を拡大して示す平面図である。FIG. 3 is an enlarged plan view showing a spiral tooth at the center of a swing scroll in the scroll compressor of FIG. 1. 実施の形態2に係るスクロール圧縮機の揺動スクロールを示す平面図である。It is a top view which shows the rocking scroll of the scroll compressor which concerns on Embodiment 2. FIG.

以下、図面に基づいて本発明の実施の形態について説明する。なお、明細書全文に示す構成要素の形態は、あくまで例示であってこれらの記載に限定されるものではない。すなわち、本発明は、請求の範囲および明細書全体から読み取ることのできる発明の要旨又は思想に反しない範囲で適宜変更可能である。また、そのような変更を伴うスクロール圧縮機も本発明の技術思想に含まれる。さらに、各図において、同一の符号を付したものは、同一の又はこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. It should be noted that the forms of the components shown in the entire specification are merely examples and are not limited to these descriptions. That is, the present invention can be appropriately modified as long as it does not contradict the gist or idea of the invention that can be read from the claims and the entire specification. Further, a scroll compressor accompanied by such a change is also included in the technical idea of the present invention. Further, in each figure, those having the same reference numerals are the same or equivalent thereof, which are common to the whole text of the specification.

実施の形態1.
<スクロール圧縮機1の構成>
図1を参照しながら、本発明の実施の形態1に係るスクロール圧縮機1について説明する。図1は、実施の形態1に係るスクロール圧縮機1を概略的に示す縦断面図である。図1に示すように、スクロール圧縮機1は、密閉容器であるシェル2の内部に、圧縮機構部10と、当該圧縮機構部10を駆動する電動機部としてのモータ20とを備えている。
Embodiment 1.
<Structure of scroll compressor 1>
The scroll compressor 1 according to the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a vertical cross-sectional view schematically showing the scroll compressor 1 according to the first embodiment. As shown in FIG. 1, the scroll compressor 1 includes a compression mechanism unit 10 and a motor 20 as an electric motor unit for driving the compression mechanism unit 10 inside a shell 2 which is a closed container.

シェル2は、アッパーシェル2aと、ロアーシェル2bと、胴部シェル2cとを有してスクロール圧縮機1の外殻を構成し、下部に油溜り部3を有する。シェル2は、有底円筒状であり、ドーム状のアッパーシェル2aによって胴部シェル2cの上部が塞がれ、ロアーシェル2bによって胴部シェル2cの下部が塞がれている。 The shell 2 has an upper shell 2a, a lower shell 2b, and a body shell 2c to form an outer shell of the scroll compressor 1, and has an oil sump portion 3 at the lower portion. The shell 2 has a bottomed cylindrical shape, and the upper part of the body shell 2c is closed by the dome-shaped upper shell 2a, and the lower part of the body shell 2c is closed by the lower shell 2b.

圧縮機構部10は、固定スクロール11と揺動スクロール12とを有して構成されている。モータ20は、回転子としてのロータ21と固定子としてのステータ22とを有して構成されており、シェル2の内部にて、フレーム6とサブフレーム18との間に設置され、主軸30を介して圧縮機構部10を駆動する。ロータ21は、ステータ22の内周側に設けられ、主軸30に取り付けられる。ステータ22は、図示しないインバータから供給された電力によって、ロータ21を回転させる。ロータ21は、自転することにより、主軸30を回転させる。 The compression mechanism unit 10 includes a fixed scroll 11 and a swing scroll 12. The motor 20 includes a rotor 21 as a rotor and a stator 22 as a stator, and is installed inside the shell 2 between the frame 6 and the subframe 18 to provide a spindle 30. The compression mechanism unit 10 is driven via the mechanism. The rotor 21 is provided on the inner peripheral side of the stator 22 and is attached to the spindle 30. The stator 22 rotates the rotor 21 by electric power supplied from an inverter (not shown). The rotor 21 rotates on its axis to rotate the spindle 30.

主軸30は、モータ20のロータ21が焼き嵌め等の手法によって固定され、ロータ21が回転することに伴って回転することで、圧縮機構部10を駆動させる。また、スクロール圧縮機1の下部に位置する油溜り部3には不図示の冷凍機油が貯油されており、主軸30の下端に設けられた給油機構31によって、冷凍機油を吸い上げ、各摺動部に供給される。主軸30の先端まで吸い上げられて揺動軸受34を潤滑した後の冷凍機油は、フレーム6の内部空間6dに蓄えられた後、スラスト軸受6bに設けられた放射状の給油溝6cを通過し、オルダムリング空間13aに流れてオルダムリング13を潤滑する。オルダムリング空間13aには、排油パイプ19が設けられ、排油パイプ19を通って冷凍機油が油溜り部3に戻される。かかるスクロール圧縮機1は、冷蔵庫、冷凍庫、自動販売機、空気調和装置、冷凍装置または給湯器等に用いられる冷凍サイクル装置に適用される。 The rotor 21 of the motor 20 is fixed to the spindle 30 by a method such as shrink fitting, and the rotor 21 rotates as the rotor 21 rotates to drive the compression mechanism portion 10. Further, refrigerating machine oil (not shown) is stored in the oil sump portion 3 located at the lower part of the scroll compressor 1, and the refrigerating machine oil is sucked up by the refueling mechanism 31 provided at the lower end of the main shaft 30 to suck up the refrigerating machine oil and each sliding portion. Is supplied to. The refrigerating machine oil that has been sucked up to the tip of the spindle 30 and lubricated the oscillating bearing 34 is stored in the internal space 6d of the frame 6 and then passes through the radial oil supply groove 6c provided in the thrust bearing 6b and is an old dam. It flows into the ring space 13a and lubricates the old dam ring 13. An oil drain pipe 19 is provided in the old dam ring space 13a, and the refrigerating machine oil is returned to the oil reservoir 3 through the oil drain pipe 19. The scroll compressor 1 is applied to a refrigerating cycle device used in a refrigerator, a freezer, a vending machine, an air conditioner, a refrigerating device, a water heater, and the like.

<圧縮機構部10>
次に、本実施の形態1に係るスクロール圧縮機1の圧縮機構部10について説明する。図1に示すように、スクロール圧縮機1の圧縮機構部10は、固定スクロール11のインボリュート形状の渦巻歯111と、揺動スクロール12のインボリュート形状の渦巻歯121と、を互いに噛み合わせて構成される。
<Compression mechanism 10>
Next, the compression mechanism unit 10 of the scroll compressor 1 according to the first embodiment will be described. As shown in FIG. 1, the compression mechanism portion 10 of the scroll compressor 1 is configured by meshing the involute-shaped spiral teeth 111 of the fixed scroll 11 and the involute-shaped spiral teeth 121 of the swing scroll 12 with each other. NS.

具体的に、固定スクロール11は、固定台板110と、この固定台板110上に設けられた渦巻歯111と、を備えている。渦巻歯111は、固定スクロール11の組付状態において、固定台板110の下面側に下方に延びて配置される。また、固定スクロール11の中央部には、圧縮された加熱媒体としてのガスを吐出する吐出口11aが貫通して形成されている。さらに、固定スクロール11の吐出口11aの出口部には、リード弁50が覆うように設置される。リード弁50は、吐出口11aを開閉し、流体の逆流を防止するものである。弁押え51は、リード弁50よりも厚みのある長板状の部材であり、リード弁50の開弁時にリード弁50を背面から支持し、リード弁50が変形しないように保護する。 Specifically, the fixed scroll 11 includes a fixed base plate 110 and spiral teeth 111 provided on the fixed base plate 110. The spiral teeth 111 are arranged so as to extend downward on the lower surface side of the fixed base plate 110 in the assembled state of the fixed scroll 11. Further, a discharge port 11a for discharging a compressed gas as a heating medium is formed through the central portion of the fixed scroll 11. Further, a reed valve 50 is installed so as to cover the outlet portion of the discharge port 11a of the fixed scroll 11. The reed valve 50 opens and closes the discharge port 11a to prevent backflow of fluid. The valve retainer 51 is a long plate-shaped member thicker than the reed valve 50, supports the reed valve 50 from the back surface when the reed valve 50 is opened, and protects the reed valve 50 from deformation.

とりわけ、本実施の形態1の場合、固定スクロール11は、揺動スクロール12より疲労強度の高い、鋳鉄材などの素材を用いて形成されている。また、固定スクロール11は、その外周部が、シェル2内に固定支持されるフレーム6に、不図示のボルトなどによって締結されている。 In particular, in the case of the first embodiment, the fixed scroll 11 is formed by using a material such as cast iron, which has higher fatigue strength than the swing scroll 12. Further, the outer peripheral portion of the fixed scroll 11 is fastened to a frame 6 whose outer peripheral portion is fixedly supported in the shell 2 by bolts (not shown) or the like.

揺動スクロール12は、揺動台板120と、この揺動台板120上に設けられた渦巻歯121と、を備えている。渦巻歯121は、揺動スクロール12の組付状態において、揺動台板120の上面側に上方に延びて配置される。揺動スクロール12は、固定スクロール11に対して公転旋回運動、換言すれば揺動運動を行い、オルダムリング13によって自転運動が規制される。 The swing scroll 12 includes a swing base plate 120 and spiral teeth 121 provided on the swing base plate 120. The spiral teeth 121 are arranged so as to extend upward on the upper surface side of the swing base plate 120 in the assembled state of the swing scroll 12. The swing scroll 12 performs a revolution turning motion, in other words, a swing motion with respect to the fixed scroll 11, and the rotation motion is regulated by the old dam ring 13.

とりわけ、本実施の形態1の場合、揺動スクロール12は、固定スクロール11より軽くて疲労強度の低い、アルミニウム材などの素材を用いて形成されている。つまり、揺動スクロール12が軽ければ第1バランサ16および第2バランサ17を軽量化でき、コスト削減または圧縮機のサイズダウンを図ることができる。また、運転時の揺動スクロール12による遠心力を小さくすることで、揺動軸受34にかかる荷重を低減でき、摺動性を向上できる、といった多くのメリットを有する。 In particular, in the case of the first embodiment, the swing scroll 12 is formed by using a material such as an aluminum material, which is lighter than the fixed scroll 11 and has a lower fatigue strength. That is, if the swing scroll 12 is light, the weight of the first balancer 16 and the second balancer 17 can be reduced, and the cost can be reduced or the size of the compressor can be reduced. Further, by reducing the centrifugal force due to the swing scroll 12 during operation, the load applied to the swing bearing 34 can be reduced and the slidability can be improved.

そして、固定スクロール11と揺動スクロール12とが、それぞれの渦巻歯111と渦巻歯121とを互いに噛み合うように対向させて設置されることで、これら渦巻歯111と渦巻歯121とが噛み合った空間に圧縮室5aが形成される。揺動スクロール12が主軸30によって揺動運動されると、圧縮室5aにてガス状態の冷媒が圧縮される。 Then, the fixed scroll 11 and the swing scroll 12 are installed so that the spiral teeth 111 and the spiral teeth 121 face each other so as to mesh with each other, so that the space in which the spiral teeth 111 and the spiral teeth 121 are engaged with each other is installed. A compression chamber 5a is formed in the space. When the oscillating scroll 12 is oscillated by the spindle 30, the gas-state refrigerant is compressed in the compression chamber 5a.

フレーム6は、シェル2に固定され、圧縮機構部10を収容する。フレーム6は、主軸受32を介して主軸30を回転自在に支持する。フレーム6には、吸入ポート6aが形成される。ガス状態の冷媒は、吸入ポート6aを通って圧縮機構部10に流入する。 The frame 6 is fixed to the shell 2 and accommodates the compression mechanism portion 10. The frame 6 rotatably supports the spindle 30 via the spindle 32. A suction port 6a is formed on the frame 6. The gas-state refrigerant flows into the compression mechanism unit 10 through the suction port 6a.

主軸30は、フレーム6に支持される。主軸30の内部には、給油機構31に吸い上げられる冷凍機油を上方に流通させる油通路30aが形成されている。主軸30は、モータ20と揺動スクロール12とにそれぞれ接続され、モータ20の回転力を揺動スクロール12に伝達する。 The spindle 30 is supported by the frame 6. Inside the main shaft 30, an oil passage 30a is formed in which the refrigerating machine oil sucked up by the refueling mechanism 31 is circulated upward. The spindle 30 is connected to the motor 20 and the swing scroll 12, respectively, and transmits the rotational force of the motor 20 to the swing scroll 12.

吸入管7は、シェル2の側壁部に設けられる。吸入管7は、ガス状態の冷媒をシェル2の内部に吸入する管である。 The suction pipe 7 is provided on the side wall portion of the shell 2. The suction pipe 7 is a pipe that sucks the gas-state refrigerant into the shell 2.

吐出管8は、シェル2の上部に設けられる。吐出管8は、圧縮された冷媒をシェル2の外部に吐出する管である。 The discharge pipe 8 is provided on the upper part of the shell 2. The discharge pipe 8 is a pipe that discharges the compressed refrigerant to the outside of the shell 2.

スライダ14は、主軸30の上部の外周面に取り付けられる筒状の部材である。スライダ14は、揺動スクロール12の下部の内側面に位置する。すなわち、揺動スクロール12は、スライダ14を介して主軸30に取り付けられる。これにより、主軸30の回転に伴って揺動スクロール12が回転する。なお、揺動スクロール12とスライダ14との間には、揺動軸受34が設けられる。 The slider 14 is a cylindrical member attached to the outer peripheral surface of the upper part of the main shaft 30. The slider 14 is located on the inner surface of the lower part of the swing scroll 12. That is, the swing scroll 12 is attached to the spindle 30 via the slider 14. As a result, the swing scroll 12 rotates with the rotation of the spindle 30. A swing bearing 34 is provided between the swing scroll 12 and the slider 14.

スリーブ15は、フレーム6と主軸受32との間に設けられる筒状の部材である。スリーブ15は、フレーム6と主軸30との傾斜を吸収する。 The sleeve 15 is a cylindrical member provided between the frame 6 and the main bearing 32. The sleeve 15 absorbs the inclination of the frame 6 and the spindle 30.

第1バランサ16は、主軸30に取り付けられる。第1バランサ16は、フレーム6とロータ21との間に位置する。第1バランサ16は、揺動スクロール12およびスライダ14によって生じるアンバランスを相殺する。なお、第1バランサ16は、バランサカバー16aに収容される。 The first balancer 16 is attached to the spindle 30. The first balancer 16 is located between the frame 6 and the rotor 21. The first balancer 16 offsets the imbalance caused by the swing scroll 12 and the slider 14. The first balancer 16 is housed in the balancer cover 16a.

第2バランサ17は、主軸30に取り付けられる。第2バランサ17は、ロータ21とサブフレーム18との間に位置し、ロータ21の下面に取り付けられる。第2バランサ17は、揺動スクロール12およびスライダ14によって生じるアンバランスを相殺する。 The second balancer 17 is attached to the spindle 30. The second balancer 17 is located between the rotor 21 and the subframe 18 and is attached to the lower surface of the rotor 21. The second balancer 17 offsets the imbalance caused by the swing scroll 12 and the slider 14.

サブフレーム18は、シェル2の内部におけるモータ20の下方に設けられ、副軸受33を介して主軸30を回転自在に支持する。 The subframe 18 is provided below the motor 20 inside the shell 2 and rotatably supports the spindle 30 via the auxiliary bearing 33.

排油パイプ19は、フレーム6と揺動スクロール12との間の空間と、フレーム6とサブフレーム18との間の空間と、を接続する管である。排油パイプ19は、フレーム6と揺動スクロール12との間の空間に流通する冷凍機油のうち、過剰な油を、フレーム6とサブフレーム18との間の空間に流出させる。フレーム6とサブフレーム18との間の空間に流出した冷凍機油は、サブフレーム18を通過して油溜り部3に戻る。 The oil drain pipe 19 is a pipe connecting the space between the frame 6 and the swing scroll 12 and the space between the frame 6 and the subframe 18. The oil drain pipe 19 causes excess oil of the refrigerating machine oil flowing in the space between the frame 6 and the swing scroll 12 to flow out into the space between the frame 6 and the subframe 18. The refrigerating machine oil that has flowed out into the space between the frame 6 and the subframe 18 passes through the subframe 18 and returns to the oil sump portion 3.

オルダムリング13は、揺動スクロール12の渦巻歯121の形成される上面とは反対側の面であるスラスト面に配置され、揺動スクロール12の自転運動を阻止する。すなわち、オルダムリング13は、揺動スクロール12の自転運動を阻止すると共に、揺動スクロール12の揺動運動を可能とする機能を果たす。オルダムリング13の上下面には、それぞれ互いに直交するように突設された不図示の爪部が形成される。オルダムリング13の爪部は、揺動スクロール12およびフレーム6に形成される不図示のオルダム溝にそれぞれ嵌入される。なお、図1中の符号114、115、124および125については後述する。 The old dam ring 13 is arranged on a thrust surface which is a surface opposite to the upper surface on which the spiral teeth 121 of the swing scroll 12 are formed, and prevents the rotation of the swing scroll 12. That is, the old dam ring 13 functions to prevent the rotation of the swing scroll 12 and to enable the swing motion of the swing scroll 12. On the upper and lower surfaces of the old dam ring 13, claw portions (not shown) are formed so as to project so as to be orthogonal to each other. The claw portion of the old dam ring 13 is fitted into an old dam groove (not shown) formed in the swing scroll 12 and the frame 6, respectively. Reference numerals 114, 115, 124 and 125 in FIG. 1 will be described later.

<スクロール圧縮機1の動作>
次に、スクロール圧縮機1の動作について説明する。ステータ22に電力が供給されると、ロータ21がトルクを発生し、フレーム6の主軸受32と副軸受33とで支持された主軸30が回転する。主軸30の偏心部によりボス部を駆動される揺動スクロール12は、オルダムリング13により自転が規制され、公転運動する。つまり、フレーム6のオルダム溝方向に往復動するオルダムリング13により自転を規制される状態で、揺動スクロール12のボス部が主軸30の偏心部により駆動されることにより、揺動スクロール12が固定スクロール11に対して偏心旋回運動する。これにより、固定スクロール11の渦巻歯111と揺動スクロール12の渦巻歯121との組み合せで形成される圧縮室5aの容積が順次縮小される。
<Operation of scroll compressor 1>
Next, the operation of the scroll compressor 1 will be described. When electric power is supplied to the stator 22, the rotor 21 generates torque, and the spindle 30 supported by the main bearing 32 and the auxiliary bearing 33 of the frame 6 rotates. The swing scroll 12 whose boss portion is driven by the eccentric portion of the main shaft 30 is restricted from rotating by the old dam ring 13 and revolves. That is, the swing scroll 12 is fixed by driving the boss portion of the swing scroll 12 by the eccentric portion of the main shaft 30 in a state where the rotation is restricted by the oldham ring 13 that reciprocates in the direction of the old dam groove of the frame 6. It makes an eccentric turning motion with respect to the scroll 11. As a result, the volume of the compression chamber 5a formed by the combination of the spiral teeth 111 of the fixed scroll 11 and the spiral teeth 121 of the swing scroll 12 is sequentially reduced.

揺動スクロール12の偏心旋回運動に伴い、吸入管7からシェル2内に吸入されるガス状態の冷媒は、固定スクロール11と揺動スクロール12との両渦巻歯111および121間に形成される圧縮室5aに取り込まれ、中心に向かいつつ圧縮される。そして、圧縮された冷媒は、固定スクロール11の吐出口11aからリード弁50を開弁させて吐出され、吐出管8からスクロール圧縮機1の外部、すなわち冷媒回路へ排出される。 The gas-state refrigerant sucked into the shell 2 from the suction pipe 7 due to the eccentric turning motion of the swing scroll 12 is compressed formed between the spiral teeth 111 and 121 of the fixed scroll 11 and the swing scroll 12. It is taken into the chamber 5a and compressed toward the center. Then, the compressed refrigerant is discharged by opening the reed valve 50 from the discharge port 11a of the fixed scroll 11, and is discharged from the discharge pipe 8 to the outside of the scroll compressor 1, that is, to the refrigerant circuit.

なお、揺動スクロール12とオルダムリング13との運動に伴うアンバランスは、主軸30に取り付けられた第1バランサ16と、ロータ21に取り付けられた第2バランサ17と、により釣り合わせて安定させる。また、シェル2の下部の油溜り部3に貯留する冷凍機油は、主軸30内に設けられた油通路30aを通って、主軸受32、副軸受33およびスラスト面などの各摺動部に供給される。 The imbalance caused by the movement of the swing scroll 12 and the old dam ring 13 is balanced and stabilized by the first balancer 16 attached to the spindle 30 and the second balancer 17 attached to the rotor 21. Further, the refrigerating machine oil stored in the oil reservoir 3 at the lower part of the shell 2 is supplied to each sliding portion such as the main bearing 32, the auxiliary bearing 33 and the thrust surface through the oil passage 30a provided in the spindle 30. Will be done.

<渦巻歯および根元部の構成>
次に、図2〜図5を用いて、本実施の形態1における固定スクロール11と揺動スクロール12との各渦巻歯および各根元部の構成について説明する。図2は、図1のスクロール圧縮機1における揺動スクロール12の歯先122と固定スクロール11の根元部113とを拡大して示す説明図である。図3は、図1のスクロール圧縮機1における揺動スクロール12の根元部123と固定スクロール11の歯先112とを拡大して示す説明図である。図4は、図1のスクロール圧縮機1における固定スクロール11の中心部の歯先112と揺動スクロール12の中心部の根元部123とを拡大して示す説明図である。図5は、図1のスクロール圧縮機1における揺動スクロール12の中心部の渦巻歯121を拡大して示す平面図である。
<Structure of spiral teeth and root>
Next, the configuration of each spiral tooth and each root portion of the fixed scroll 11 and the swing scroll 12 in the first embodiment will be described with reference to FIGS. 2 to 5. FIG. 2 is an enlarged explanatory view showing the tooth tips 122 of the swing scroll 12 and the root portion 113 of the fixed scroll 11 in the scroll compressor 1 of FIG. FIG. 3 is an enlarged explanatory view showing the root portion 123 of the swing scroll 12 and the tooth tip 112 of the fixed scroll 11 in the scroll compressor 1 of FIG. FIG. 4 is an enlarged explanatory view showing a tooth tip 112 at the center of the fixed scroll 11 and a root portion 123 at the center of the swing scroll 12 in the scroll compressor 1 of FIG. FIG. 5 is an enlarged plan view showing the spiral teeth 121 at the center of the swing scroll 12 in the scroll compressor 1 of FIG. 1.

本実施の形態1の場合、図2に示すように、揺動スクロール12の渦巻歯121の歯先122には、渦巻歯121の歯厚T1より小さい幅で加工された揺動チップシール溝124が形成されている。また、揺動チップシール溝124には、圧縮行程において渦巻歯121の歯先122からの冷媒漏れを防ぐために、揺動チップシール125が揺動チップシール溝124に沿って取り付けられている。 In the case of the first embodiment, as shown in FIG. 2, the tip 122 of the spiral tooth 121 of the swing scroll 12 is formed with a swing tip seal groove 124 having a width smaller than the tooth thickness T1 of the spiral tooth 121. Is formed. Further, in the swing tip seal groove 124, a swing tip seal 125 is attached along the swing tip seal groove 124 in order to prevent the refrigerant from leaking from the tooth tip 122 of the spiral tooth 121 in the compression stroke.

本実施の形態1の場合、揺動スクロール12の渦巻歯121の歯先122と対向する固定スクロール11の渦巻歯111の歯底である根元部113には、固定側根元湾曲部118が設けられている。固定側根元湾曲部118は、根元部113の疲労強度を十分に確保するべく、すなわち、圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得るように、当該根元部113を予め設定される曲率半径にする湾曲形成加工、所謂、Rをつける加工を施すことで形成される。この場合、根元部113の固定側根元湾曲部118は、例えば、曲率半径0.3mmで形成されている。 In the case of the first embodiment, the fixed side root curved portion 118 is provided at the root portion 113 which is the tooth bottom of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 facing the tooth tip 122 of the spiral tooth 121 of the swing scroll 12. ing. The fixed-side root bending portion 118 is curved and formed so that the root portion 113 has a preset radius of curvature so as to sufficiently secure the fatigue strength of the root portion 113, that is, to withstand repeated stress due to the compressed gas. , So-called, is formed by applying a process of adding R. In this case, the fixed-side root curved portion 118 of the root portion 113 is formed, for example, with a radius of curvature of 0.3 mm.

また、揺動スクロール12の渦巻歯121の歯先122には、揺動側歯先湾曲部126が設けられている。揺動側歯先湾曲部126は、疲労強度を十分に確保すると共に、固定スクロール11の根元部113、すなわち固定側根元湾曲部118との干渉を避けるべく、固定側根元湾曲部118よりも曲線の湾曲が緩やかに形成されている。換言すれば、揺動側歯先湾曲部126は、固定側根元湾曲部118よりも曲率半径が大きく形成されている。揺動側歯先湾曲部126もまた固定側根元湾曲部118と同様に、歯先122が予め設定される固定側根元湾曲部118よりも大きな曲率半径となるように湾曲形状に加工する、所謂、Rをつける加工を施すことで形成される。この場合、歯先122の揺動側歯先湾曲部126は、例えば、曲率半径0.55mmで形成されている。 Further, the tooth tip 122 of the spiral tooth 121 of the swing scroll 12 is provided with a tooth tip curved portion 126 on the swing side. The swing-side tooth tip curved portion 126 is more curved than the fixed-side root curved portion 118 in order to sufficiently secure fatigue strength and avoid interference with the root portion 113 of the fixed scroll 11, that is, the fixed-side root curved portion 118. The curve is gently formed. In other words, the swing-side tooth tip curved portion 126 is formed to have a larger radius of curvature than the fixed-side root curved portion 118. Like the fixed-side root curved portion 118, the swing-side tooth tip curved portion 126 is also processed into a curved shape so that the tooth tip 122 has a larger radius of curvature than the fixed-side root curved portion 118 set in advance. , R is formed by applying a process. In this case, the swing-side curved portion 126 of the tooth tip 122 is formed, for example, with a radius of curvature of 0.55 mm.

このとき、揺動側歯先湾曲部126の半径の上限値は、揺動側歯先湾曲部126と繋がっている側の揺動スクロール12の渦巻歯121の側面から、この側面に近い側の揺動チップシール溝124の側面までの距離L1である。この場合、距離L1は、例えば、1.4mmで形成されている。渦巻歯121、固定台板110および揺動側歯先湾曲部126によって囲まれた領域には、接触を避けるため隙間117が形成されている。また、固定台板110と渦巻歯121の歯先平坦部121aとの間には、0.05mmの間隔D1があけられている。図2の場合、固定台板110、固定側根元湾曲部118、揺動側歯先湾曲部126、揺動チップシール125および渦巻歯121の歯先平坦部121aにより囲まれた斜線で示す領域が隙間117である。 At this time, the upper limit of the radius of the swing-side tooth tip curved portion 126 is from the side surface of the spiral tooth 121 of the swing-side scroll 12 on the side connected to the swing-side tooth tip curved portion 126 to the side closer to this side surface. The distance L1 to the side surface of the swing tip seal groove 124. In this case, the distance L1 is formed, for example, at 1.4 mm. A gap 117 is formed in the region surrounded by the spiral tooth 121, the fixed base plate 110, and the swing-side tooth tip curved portion 126 to avoid contact. Further, a distance D1 of 0.05 mm is provided between the fixed base plate 110 and the flat tooth tip portion 121a of the spiral tooth 121. In the case of FIG. 2, the region indicated by the diagonal line surrounded by the fixed base plate 110, the fixed side root curved portion 118, the swinging side tooth tip curved portion 126, the swing tip seal 125, and the tooth tip flat portion 121a of the spiral tooth 121 is The gap is 117.

図3に示すように、固定スクロール11の渦巻歯111の歯先112には、渦巻歯111の歯厚T2より小さい幅で加工された固定チップシール溝114が形成されている。また、固定チップシール溝114には、圧縮行程において渦巻歯111の歯先112からの冷媒漏れを防ぐために、固定チップシール115が固定チップシール溝114に沿って取り付けられている。 As shown in FIG. 3, the tooth tip 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 is formed with a fixed tip seal groove 114 machined to have a width smaller than the tooth thickness T2 of the spiral tooth 111. Further, in the fixed chip seal groove 114, a fixed chip seal 115 is attached along the fixed chip seal groove 114 in order to prevent the refrigerant from leaking from the tooth tip 112 of the spiral tooth 111 in the compression stroke.

とりわけ、本実施の形態1の場合、固定スクロール11の渦巻歯111の歯先112と対向する揺動スクロール12の渦巻歯121の歯底である根元部123には、第一の揺動側根元湾曲部128aが設けられている。第一の揺動側根元湾曲部128aは、根元部123の疲労強度を十分に確保するべく、すなわち、圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得るように、当該根元部123を予め設定される曲率半径にする湾曲形成加工、所謂、Rをつける加工を施すことで形成される。 In particular, in the case of the first embodiment, the root portion 123, which is the root portion of the spiral tooth 121 of the swing scroll 12 facing the tooth tip 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11, has a first swing side root. A curved portion 128a is provided. The first swing-side root bending portion 128a has a radius of curvature set to a preset radius of the root portion 123 so as to sufficiently secure the fatigue strength of the root portion 123, that is, to withstand repeated stress due to the compressed gas. It is formed by performing a curvature forming process, that is, a process of adding a radius.

また、固定スクロール11の渦巻歯111の歯先112には、第一の固定側歯先湾曲部116aが設けられている。第一の固定側歯先湾曲部116aは、疲労強度を十分に確保すると共に、揺動スクロール12の根元部123、すなわち第一の揺動側根元湾曲部128aとの干渉を避けるべく、第一の揺動側根元湾曲部128aよりも曲線の湾曲が緩やかに形成されている。換言すれば、第一の固定側歯先湾曲部116aは、第一の揺動側根元湾曲部128aよりも曲率半径が大きく形成されている。第一の固定側歯先湾曲部116aもまた第一の揺動側根元湾曲部128aと同様に、歯先112が予め設定される第一の揺動側根元湾曲部128aよりも大きな曲率半径となるように湾曲形状に加工する、所謂、Rをつける加工を施すことで形成される。 Further, the tooth tip 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 is provided with a first fixed-side tooth tip curved portion 116a. The first fixed-side curved tooth tip 116a is first to ensure sufficient fatigue strength and to avoid interference with the root portion 123 of the swing scroll 12, that is, the first swing-side root curved portion 128a. The curve is formed more gently than the swing-side root bending portion 128a. In other words, the first fixed side tooth tip curved portion 116a is formed to have a larger radius of curvature than the first swinging side root curved portion 128a. The first fixed-side tooth tip curved portion 116a also has a radius of curvature larger than that of the first swing-side root curved portion 128a in which the tooth tip 112 is preset, like the first swing-side root curved portion 128a. It is formed by subjecting it to a curved shape, that is, a so-called R-adding process.

このとき、第一の固定側歯先湾曲部116aの半径の上限値は、第一の固定側歯先湾曲部116aと繋がっている側の固定スクロール11の渦巻歯111の側面から、この側面に近い側の固定チップシール溝114の側面までの距離L2である。この場合、距離L2は、例えば、1.4mmで形成されている。渦巻歯111、揺動台板120および第一の固定側歯先湾曲部116aの間には、接触を避けるため隙間127が形成されている。図3の場合、揺動台板120、第一の揺動側根元湾曲部128a、第一の固定側歯先湾曲部116a、固定チップシール115および渦巻歯111の歯先平坦部111aにより囲まれた斜線で示す領域が隙間127である。 At this time, the upper limit of the radius of the first fixed-side tooth tip curved portion 116a is set from the side surface of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 on the side connected to the first fixed-side tooth tip curved portion 116a to this side surface. The distance L2 to the side surface of the fixed tip seal groove 114 on the near side. In this case, the distance L2 is formed, for example, at 1.4 mm. A gap 127 is formed between the spiral tooth 111, the swing base plate 120, and the first fixed-side tooth tip curved portion 116a to avoid contact. In the case of FIG. 3, it is surrounded by the swing base plate 120, the first swing side root curved portion 128a, the first fixed side tooth tip curved portion 116a, the fixed tip seal 115, and the tooth tip flat portion 111a of the spiral tooth 111. The area indicated by the diagonal line is the gap 127.

図4に示すように、揺動スクロール12の渦巻歯121の中心部である渦巻中心には、第一の揺動側根元湾曲部128aよりも曲率半径の大きい第二の揺動側根元湾曲部128bが形成されている。この場合、根元部123の第二の揺動側根元湾曲部128bは、例えば、曲率半径0.7mmで形成されている。また、固定スクロール11の渦巻歯111の歯先112にも第一の固定側歯先湾曲部116aよりも曲率半径の大きい第二の固定側歯先湾曲部116bが形成されている。この場合、歯先112の第二の固定側歯先湾曲部116bは、例えば、曲率半径0.95mmで形成されている。第二の固定側歯先湾曲部116bは、第二の揺動側根元湾曲部128bとの干渉を避けるため、第二の揺動側根元湾曲部128bより曲率半径が大きく形成されており、その半径の上限値は、図3と同様に距離L2である。したがって、必然的に第二の揺動側根元湾曲部128bの上限値も距離L2と定まる。この場合、距離L2は、例えば、1.4mmで形成されている。また、揺動台板120と渦巻歯111の歯先112との間には、0.05mmの間隔D2があけられている。図4の場合、揺動台板120、第二の揺動側根元湾曲部128b、第二の固定側歯先湾曲部116bおよび固定チップシール115により囲まれた斜線で示す領域が中心部隙間129である。 As shown in FIG. 4, at the center of the spiral, which is the center of the spiral tooth 121 of the swing scroll 12, the second swing-side root bending portion having a radius of curvature larger than that of the first swing-side root bending portion 128a is located at the center of the spiral. 128b is formed. In this case, the second swing-side root curved portion 128b of the root portion 123 is formed, for example, with a radius of curvature of 0.7 mm. Further, the tooth tip 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 is also formed with a second fixed side tooth tip curved portion 116b having a radius of curvature larger than that of the first fixed side tooth tip curved portion 116a. In this case, the second fixed-side curved tooth tip 116b of the tooth tip 112 is formed, for example, with a radius of curvature of 0.95 mm. The second fixed-side tooth tip curved portion 116b has a larger radius of curvature than the second swing-side root curved portion 128b in order to avoid interference with the second swing-side root curved portion 128b. The upper limit of the radius is the distance L2 as in FIG. Therefore, the upper limit of the second swing-side root bending portion 128b is inevitably determined to be the distance L2. In this case, the distance L2 is formed, for example, at 1.4 mm. Further, a distance D2 of 0.05 mm is provided between the rocking base plate 120 and the tooth tip 112 of the spiral tooth 111. In the case of FIG. 4, the region indicated by the diagonal line surrounded by the swing base plate 120, the second swing-side root curved portion 128b, the second fixed-side tooth tip curved portion 116b, and the fixed tip seal 115 is the central gap 129. Is.

圧縮過程での冷媒漏れの一部は、隙間117、隙間127および中心部隙間129から発生し、この隙間の面積が大きくなるほど冷媒漏れも多くなり、圧縮効率が低下する。隙間117、隙間127および中心部隙間129は、台板と渦巻歯の歯先との距離が一定の場合、根元部の湾曲部および歯先の湾曲部が大きくなるほど面積が大きくなる。一例として、本実施の形態1の場合、隙間117の面積は0.1156mmであり、中心部隙間129の面積は0.1585mmである。A part of the refrigerant leakage in the compression process is generated from the gap 117, the gap 127, and the central gap 129, and as the area of the gap becomes larger, the refrigerant leakage increases and the compression efficiency decreases. When the distance between the base plate and the tooth tip of the spiral tooth is constant, the area of the gap 117, the gap 127, and the central gap 129 becomes larger as the curved portion of the root portion and the curved portion of the tooth tip become larger. As an example, in the case of the first embodiment, the area of the gap 117 is 0.1156 mm 2 , and the area of the central gap 129 is 0.1585 mm 2 .

また、揺動スクロール12の渦巻歯121には、上述した固定スクロール11の渦巻歯111における固定側根元湾曲部118と同様に、第一の揺動側根元湾曲部128aと、第二の揺動側根元湾曲部128bと、が形成されている。本実施の形態1の場合、渦巻歯121の根元部123には、疲労強度を確保するため、渦巻歯121の渦巻中心と、それ以外の部位(範囲)と、で曲率半径の大きさを異ならせた第一の揺動側根元湾曲部128aおよび第二の揺動側根元湾曲部128bが形成されている。 Further, in the spiral tooth 121 of the swing scroll 12, the first swing side root bending portion 128a and the second swing are similar to the fixed side root bending portion 118 in the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 described above. The side root curved portion 128b and the like are formed. In the case of the first embodiment, in order to secure fatigue strength at the root portion 123 of the spiral tooth 121, if the magnitude of the radius of curvature differs between the spiral center of the spiral tooth 121 and the other portion (range). The first swinging side root curved portion 128a and the second swinging side root curved portion 128b are formed.

具体的に、図5に示すように、揺動スクロール12は、渦巻歯121を構成する円弧のうち、外側インボリュート曲線130の中心側端点130aから渦巻歯121の渦巻中心に向けて延在する第一の円弧部132を有している。また、揺動スクロール12は、渦巻歯121を構成する円弧のうち、内側インボリュート曲線131の中心側端点131aから渦巻歯121の渦巻中心に向けて延在する第二の円弧部133を有している。なお、ここでは、第一の揺動側根元湾曲部128aおよび第二の揺動側根元湾曲部128bが形成される領域について説明するため、これら第一の揺動側根元湾曲部128aおよび第二の揺動側根元湾曲部128bの図示は便宜上、割愛する。 Specifically, as shown in FIG. 5, the swing scroll 12 extends from the central end point 130a of the outer involute curve 130 toward the spiral center of the spiral tooth 121 among the arcs constituting the spiral tooth 121. It has one arc portion 132. Further, the swing scroll 12 has a second arc portion 133 extending from the central end point 131a of the inner involute curve 131 toward the spiral center of the spiral tooth 121 among the arcs constituting the spiral tooth 121. There is. Here, in order to explain the region where the first swinging side root bending portion 128a and the second swinging side root bending portion 128b are formed, the first swinging side root bending portion 128a and the second swinging side root bending portion 128a and the second The illustration of the swing-side root bending portion 128b of the above is omitted for convenience.

そして、第一の揺動側根元湾曲部128aよりも曲率半径の大きい第二の揺動側根元湾曲部128bは、第一の円弧部132と第二の円弧部133とを含む範囲のうちの、少なくとも一部または全部の範囲で形成される。これは、圧縮行程において渦巻破壊の生じ易い箇所が、これら第一の円弧部132と第二の円弧部133とを含む範囲であり、この範囲の疲労強度を確保する必要があるためである。よって、少なくとも第一の円弧部132と第二の円弧部133との範囲のうち、少なくとも一部または全部の範囲で第二の揺動側根元湾曲部128bの曲率半径を他の箇所(範囲)の第一の揺動側根元湾曲部128aよりも大きく形成することが望ましい。 The second swing-side root bending portion 128b having a radius of curvature larger than that of the first swing-side root bending portion 128a is within the range including the first arc portion 132 and the second arc portion 133. , At least in part or in whole. This is because the portion where the spiral fracture is likely to occur in the compression stroke is the range including the first arc portion 132 and the second arc portion 133, and it is necessary to secure the fatigue strength in this range. Therefore, in at least a part or all of the range of the first arc portion 132 and the second arc portion 133, the radius of curvature of the second swing-side root bending portion 128b is set to another location (range). It is desirable to form the portion larger than the first swing-side root bending portion 128a.

なお、ここでは、揺動スクロール12の渦巻歯121について、図5を用いて説明したが、対向する固定スクロール11の渦巻歯111についても同様の範囲で、第二の固定側歯先湾曲部116bが第二の揺動側根元湾曲部128bとの干渉を避けるため、第二の揺動側根元湾曲部128bより曲率半径が大きく形成される。すなわち、上述の範囲の第二の揺動側根元湾曲部128bに対向する固定スクロール11の渦巻歯111における第二の固定側歯先湾曲部116bも、同様に他の箇所の第一の固定側歯先湾曲部116aよりも曲率半径を大きく形成される。 Here, the spiral tooth 121 of the swing scroll 12 has been described with reference to FIG. 5, but the spiral tooth 111 of the opposite fixed scroll 11 has the same range as the second fixed side tooth tip bending portion 116b. Is formed to have a larger radius of curvature than the second swinging side root bending portion 128b in order to avoid interference with the second swinging side root bending portion 128b. That is, the second fixed-side tooth tip curved portion 116b in the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 facing the second swing-side root curved portion 128b in the above range is also the first fixed side of the other portion. The radius of curvature is formed larger than that of the tooth tip curved portion 116a.

ここで、固定スクロール11は、揺動スクロール12より疲労強度の高い素材を用いて形成されている。そのため、固定側根元湾曲部118および揺動側歯先湾曲部126は曲率半径が小さくてよい。したがって、隙間117を小さくすることができる。また、揺動スクロール12は、固定スクロール11より疲労強度の低い素材で作られているが、第一の円弧部132および第二の円弧部133の範囲外であれば大きなくり返し応力を受けることはない。そのため、隙間117と同様に隙間127も小さくすることができる。しかし、第一の円弧部132および第二の円弧部133の範囲においては、渦巻中心の根元部123が圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得るように、第二の揺動側根元湾曲部128bおよび第二の固定側歯先湾曲部116bの曲率半径が大きく形成されている。そのため、中心部隙間129もそれに伴い大きくなる。 Here, the fixed scroll 11 is formed by using a material having a higher fatigue strength than the rocking scroll 12. Therefore, the radius of curvature of the fixed-side root curved portion 118 and the swing-side tooth tip curved portion 126 may be small. Therefore, the gap 117 can be reduced. Further, although the swing scroll 12 is made of a material having a lower fatigue strength than the fixed scroll 11, it may be subjected to a large repeated stress if it is outside the range of the first arc portion 132 and the second arc portion 133. No. Therefore, the gap 127 can be made smaller as well as the gap 117. However, in the range of the first arc portion 132 and the second arc portion 133, the second swing side root curved portion 128b and the second swing side root curved portion 128b so that the root portion 123 at the center of the spiral can withstand the repeated stress due to the compressed gas. The radius of curvature of the second fixed-side tooth tip curved portion 116b is formed to be large. Therefore, the central gap 129 also increases accordingly.

<実施の形態1における効果>
以上、説明したように、本実施の形態1のスクロール圧縮機1では、固定スクロール11の渦巻歯111の歯先112に、第一の固定側歯先湾曲部116aと、第二の固定側歯先湾曲部116bと、が形成される。また、固定スクロール11の渦巻歯111の根元部113には、固定側根元湾曲部118が形成される。また、このスクロール圧縮機1は、揺動スクロールの12の渦巻歯121の歯先に揺動側歯先湾曲部126が形成される。さらに、渦巻歯121の根元部123には、第一の揺動側根元湾曲部128aと、第二の揺動側根元湾曲部128bと、が形成される。
<Effect in Embodiment 1>
As described above, in the scroll compressor 1 of the first embodiment, the first fixed side tooth tip bending portion 116a and the second fixed side tooth are formed on the tooth tip 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11. The curved tip 116b is formed. Further, a fixed side root curved portion 118 is formed at the root portion 113 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11. Further, in this scroll compressor 1, the swing side tooth tip bending portion 126 is formed at the tooth tip of the spiral tooth 121 of the swing scroll 12. Further, a first swing-side root bending portion 128a and a second swing-side root bending portion 128b are formed at the root portion 123 of the spiral tooth 121.

このとき、第二の固定側歯先湾曲部116bは、揺動側歯先湾曲部126および第一の固定側歯先湾曲部116aと比較して曲率半径が大きく形成されている。また、第二の揺動側根元湾曲部128bは、第一の揺動側根元湾曲部128aおよび固定側根元湾曲部118と比較して曲率半径が大きく形成されている。さらに、第二の揺動側根元湾曲部128bは、揺動スクロール12の渦巻歯121において、第一の円弧部132と、第二の円弧部133と、を含む範囲のうち、少なくとも一部または全部の範囲で形成される。また、第二の固定側歯先湾曲部116bも同様に、固定スクロール11の渦巻歯111において、第一の円弧部132と、第二の円弧部133と、を含む範囲のうち、少なくとも一部または全部の範囲で形成される。 At this time, the second fixed-side tooth tip curved portion 116b has a larger radius of curvature than the swing-side tooth tip curved portion 126 and the first fixed-side tooth tip curved portion 116a. Further, the second swing-side root bending portion 128b is formed to have a larger radius of curvature than the first swing-side root bending portion 128a and the fixed-side root bending portion 118. Further, the second swing-side root bending portion 128b is at least a part or a part of the range including the first arc portion 132 and the second arc portion 133 in the spiral tooth 121 of the swing scroll 12. It is formed in the whole range. Similarly, the second fixed side tooth tip curved portion 116b is also at least a part of the range including the first arc portion 132 and the second arc portion 133 in the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11. Or it is formed in the whole range.

そして、固定スクロール11は、揺動スクロール12より疲労強度の高い素材で形成されるため、固定側根元湾曲部118の曲率半径を小さくすることができ、第二の揺動側根元湾曲部128bと同様の湾曲形状にした場合と比較して冷媒漏れを低減できる。また、揺動スクロール12は、固定スクロール11より疲労強度の低い素材で形成されるが、第一の円弧部132および第二の円弧部133の範囲外であれば大きなくり返し応力を受けることはない。そのため、第一の揺動側根元湾曲部128aの曲率半径を小さくすることができ、且つ、隙間117と同様に隙間127も小さくすることができる。よって、固定側根元湾曲部118と同様に冷媒漏れを低減できる。さらに、第一の円弧部132と第二の円弧部133との一部または全部を含む範囲では、渦巻歯121の根元部123に第一の揺動側根元湾曲部128aより曲率半径の大きな第二の揺動側根元湾曲部128bが形成される。そのため、圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得る疲労強度を確保できる。よって、信頼性を確保しつつ冷媒漏れによる圧縮効率の低下を抑制できる。かくして、本実施の形態1のスクロール圧縮機1によれば、渦巻中心における根元部113および123の疲労強度を十分に確保しつつ冷媒漏れを低減することで、信頼性を確保しつつ圧縮効率の改善を図ることができる。 Since the fixed scroll 11 is made of a material having a higher fatigue strength than the swing scroll 12, the radius of curvature of the fixed side root bending portion 118 can be reduced, and the second swing side root bending portion 128b and the fixed scroll 11 can be reduced. Refrigerant leakage can be reduced as compared with the case of having a similar curved shape. Further, although the swing scroll 12 is made of a material having a lower fatigue strength than the fixed scroll 11, it is not subjected to a large repeated stress if it is outside the range of the first arc portion 132 and the second arc portion 133. .. Therefore, the radius of curvature of the first swing-side root bending portion 128a can be reduced, and the gap 127 can be reduced as well as the gap 117. Therefore, it is possible to reduce the refrigerant leakage as in the case of the fixed side root curved portion 118. Further, in the range including a part or all of the first arc portion 132 and the second arc portion 133, the root portion 123 of the spiral tooth 121 has a radius of curvature larger than that of the first swing-side root curved portion 128a. The second swing-side root bending portion 128b is formed. Therefore, it is possible to secure the fatigue strength that can withstand the repeated stress caused by the compressed gas. Therefore, it is possible to suppress a decrease in compression efficiency due to refrigerant leakage while ensuring reliability. Thus, according to the scroll compressor 1 of the first embodiment, the fatigue strength of the root portions 113 and 123 at the center of the spiral is sufficiently secured and the refrigerant leakage is reduced, thereby ensuring the reliability and the compression efficiency. Improvements can be made.

実施の形態2.
次に、図6を参照しながら、本発明の実施の形態2について説明する。図6は、実施の形態2に係るスクロール圧縮機1の揺動スクロール12を示す平面図である。なお、ここで、前述した実施の形態1と同様の構成部分に関しては、同一符号を付し、その詳細な説明を割愛する。
Embodiment 2.
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 6 is a plan view showing a swing scroll 12 of the scroll compressor 1 according to the second embodiment. Here, the same components as those in the first embodiment described above are designated by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.

図6に示すように、本実施の形態2において、揺動スクロール12の第二の揺動側根元湾曲部128bは、渦巻歯121における外側インボリュート曲線130の中心側端点130aを始点とし、内側インボリュート曲線131の外周側端点131bを終点とした第一の円弧部132と第二の円弧部133とを含む範囲で形成される。つまり、本実施の形態2では、揺動スクロール12の第二の揺動側根元湾曲部128bが、第一の円弧部132と第二の円弧部133とを含む範囲を越え、渦巻歯121における内側インボリュート曲線131の外周側端点131bまで延長した範囲で形成される。このとき、揺動スクロール12は、固定スクロール11と比較して密度が低く、疲労強度の低い素材を用いて形成されている。 As shown in FIG. 6, in the second embodiment, the second swing-side root curved portion 128b of the swing scroll 12 starts from the central end point 130a of the outer involute curve 130 in the spiral tooth 121 and is an inner involute. It is formed in a range including a first arc portion 132 and a second arc portion 133 having an end point 131b on the outer peripheral side of the curve 131 as an end point. That is, in the second embodiment, the second swing-side root curved portion 128b of the swing scroll 12 exceeds the range including the first arc portion 132 and the second arc portion 133, and the spiral tooth 121 has. It is formed in a range extending to the outer peripheral side end point 131b of the inner involute curve 131. At this time, the swing scroll 12 is formed by using a material having a lower density and a lower fatigue strength than the fixed scroll 11.

また、図示省略するが、固定スクロール11の第二の固定側歯先湾曲部116bもまた、第二の揺動側根元湾曲部128bと同様の範囲で形成される。つまり、固定スクロール11の渦巻歯111において、外側インボリュート曲線130の中心側端点130aを始点として、内側インボリュート曲線131の外周側端点131bを終点とする範囲で形成される。このとき、この範囲には、第一の円弧部132と、第二の円弧部133とが含まれる。 Further, although not shown, the second fixed side tooth tip curved portion 116b of the fixed scroll 11 is also formed in the same range as the second swinging side root curved portion 128b. That is, the spiral teeth 111 of the fixed scroll 11 are formed in a range starting from the central end point 130a of the outer involute curve 130 and ending at the outer peripheral side end point 131b of the inner involute curve 131. At this time, this range includes the first arc portion 132 and the second arc portion 133.

<実施の形態2における効果>
以上、説明したように、本実施の形態2のスクロール圧縮機1では、実施の形態1と同様に、固定スクロール11が、揺動スクロール12より疲労強度の高い素材で形成される。このため、固定側根元湾曲部118の曲率半径を小さくすることができ、第二の揺動側根元湾曲部128bと同様の湾曲形状にした場合と比較して冷媒漏れを低減できる。また、揺動スクロール12は、固定スクロール11と比較して密度が低く、疲労強度の低い素材で形成されるが、第一の円弧部132および第二の円弧部133の範囲外であれば大きなくり返し応力を受けることはない。そのため、第一の揺動側根元湾曲部128aの曲率半径を小さくすることができる。よって、固定側根元湾曲部118と同様に冷媒漏れを低減できる。さらに、第一の円弧部132と第二の円弧部133とを含む範囲に加えて外側インボリュート曲線130の中心側端点130aを始点とし、内側インボリュート曲線131の外周側端点131bを終点とする範囲で、揺動スクロール12の渦巻歯121の根元部123に第一の揺動側根元湾曲部128aより曲率半径の大きな第二の揺動側根元湾曲部128bを形成した。これにより、実施の形態1よりも広い範囲で揺動スクロール12の渦巻歯121における根元部123の圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得る疲労強度を確保できる。よって、より信頼性を確保しつつ冷媒漏れによる圧縮効率の低下を抑制できる。また、これと対向する固定スクロール11の根元部113における同範囲にも第一の固定側歯先湾曲部116aより曲率半径の大きな第二の固定側歯先湾曲部116bを形成した。これにより、実施の形態1よりも広い範囲で固定スクロール11の渦巻歯111における根元部113の圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得る疲労強度を確保できる。よって、本実施の形態2のスクロール圧縮機1では、圧縮行程時に固定スクロール11および揺動スクロール12の根元部113および123の内側に引張応力が加わることでクラックが発生するのを抑制でき、クラックの拡大による渦巻破壊を未然に回避できる。
<Effect in Embodiment 2>
As described above, in the scroll compressor 1 of the second embodiment, the fixed scroll 11 is formed of a material having higher fatigue strength than the rocking scroll 12, as in the first embodiment. Therefore, the radius of curvature of the fixed-side root curved portion 118 can be reduced, and the refrigerant leakage can be reduced as compared with the case where the curved shape is similar to that of the second swing-side root curved portion 128b. Further, the swing scroll 12 is formed of a material having a lower density and a lower fatigue strength than the fixed scroll 11, but is large if it is outside the range of the first arc portion 132 and the second arc portion 133. It is not subject to repeated stress. Therefore, the radius of curvature of the first swing-side root curved portion 128a can be reduced. Therefore, it is possible to reduce the refrigerant leakage as in the case of the fixed side root curved portion 118. Further, in a range including the first arc portion 132 and the second arc portion 133, the starting point is the central end point 130a of the outer involute curve 130, and the outer peripheral side end point 131b of the inner involute curve 131 is the ending point. A second swing-side root curved portion 128b having a radius of curvature larger than that of the first swing-side root curved portion 128a was formed at the root portion 123 of the spiral tooth 121 of the swing scroll 12. As a result, it is possible to secure a fatigue strength that can withstand repeated stress due to the compressed gas at the root portion 123 of the spiral tooth 121 of the swing scroll 12 in a wider range than that of the first embodiment. Therefore, it is possible to suppress a decrease in compression efficiency due to refrigerant leakage while ensuring more reliability. Further, a second fixed-side tooth tip curved portion 116b having a radius of curvature larger than that of the first fixed-side tooth tip curved portion 116a was formed in the same range in the root portion 113 of the fixed scroll 11 facing the fixed scroll 11. As a result, it is possible to secure a fatigue strength that can withstand repeated stress due to the compressed gas at the root portion 113 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 in a wider range than that of the first embodiment. Therefore, in the scroll compressor 1 of the second embodiment, it is possible to suppress the occurrence of cracks due to the application of tensile stress inside the root portions 113 and 123 of the fixed scroll 11 and the swing scroll 12 during the compression stroke, and the cracks can be suppressed. It is possible to avoid the swirl destruction due to the expansion of.

<変形例>
なお、前述した実施の形態1および2の構成は一例であり、スクロール圧縮機1の構成は、これらに限定されることはない。例えば、上述した実施の形態1では、第一の円弧部132と第二の円弧部133とを含む範囲で第二の揺動側根元湾曲部128bの曲率半径を大きく形成したが、より高い圧縮効率を求めるため、その範囲をこれより狭めてもよい。第一の円弧部132と第二の円弧部133とを含む範囲において、特に疲労強度が小さく破壊の起点となり易い箇所は第一の円弧部132である。このため、第一の円弧部132の一部もしくは全範囲において第二の揺動側根元湾曲部128bの曲率半径を第一の揺動側根元湾曲部128aより大きく形成することで、信頼性を確保しつつより高い圧縮効率を実現できる。なお、この場合でも固定スクロール11の第二の固定側歯先湾曲部116bの曲率半径を第二の揺動側根元湾曲部128bに対応させて第一の固定側歯先湾曲部116aより大きく形成する必要がある。このような構成においても、実施の形態1と同様の効果を得られる。
<Modification example>
The configurations of the first and second embodiments described above are examples, and the configuration of the scroll compressor 1 is not limited to these. For example, in the above-described first embodiment, the radius of curvature of the second swing-side root bending portion 128b is formed large in the range including the first arc portion 132 and the second arc portion 133, but the compression is higher. The range may be narrower than this in order to obtain efficiency. In the range including the first arc portion 132 and the second arc portion 133, the first arc portion 132 has a particularly low fatigue strength and is likely to be a starting point of fracture. Therefore, reliability is improved by forming the radius of curvature of the second swing-side root bending portion 128b larger than that of the first swing-side root bending portion 128a in a part or the entire range of the first arc portion 132. Higher compression efficiency can be achieved while ensuring. Even in this case, the radius of curvature of the second fixed-side tooth tip curved portion 116b of the fixed scroll 11 is formed to be larger than that of the first fixed-side tooth tip curved portion 116a by corresponding to the second swing-side root curved portion 128b. There is a need to. Even in such a configuration, the same effect as that of the first embodiment can be obtained.

また、上述した実施の形態1および2では、疲労強度を高めたい範囲における第二の固定側歯先湾曲部116bおよび第二の揺動側根元湾曲部128bの曲率半径を一様に大きく形成したが、これに限ることはない。すなわち、外側インボリュート曲線130の中心側端点130aから内側インボリュート曲線131の外周側端点131bに向かうにつれ、第二の固定側歯先湾曲部116bおよび第二の揺動側根元湾曲部128bの曲率半径を段階的に小さくするようにしてもよい。または、外側インボリュート曲線130の中心側端点130aから内側インボリュート曲線131の外周側端点131bに向かうにつれ、第二の固定側歯先湾曲部116bおよび第二の揺動側根元湾曲部128bの曲率半径を連続的に小さくするようにしてもよい。これらの構成の場合においても実施の形態1および2と同様の効果を得られる。 Further, in the above-described first and second embodiments, the radius of curvature of the second fixed-side tooth tip curved portion 116b and the second swing-side root curved portion 128b is uniformly increased in the range in which the fatigue strength is desired to be increased. However, it is not limited to this. That is, as the center side end point 130a of the outer involute curve 130 toward the outer peripheral side end point 131b of the inner involute curve 131, the radius of curvature of the second fixed side tooth tip curved portion 116b and the second swinging side root curved portion 128b is set. It may be made smaller step by step. Alternatively, the radius of curvature of the second fixed-side tooth tip curved portion 116b and the second swing-side root curved portion 128b is set from the central end point 130a of the outer involute curve 130 toward the outer peripheral side end point 131b of the inner involute curve 131. It may be made smaller continuously. Even in the case of these configurations, the same effects as those of the first and second embodiments can be obtained.

なお、上述した渦巻歯111および121の歯先112および122と、根元部113および123とにおいて、各角隅を全て湾曲形状に加工してもよいが、以下のように構成してもよい。すなわち、固定側根元湾曲部118と揺動側歯先湾曲部126との組合せと、第一の揺動側根元湾曲部128aと第一の固定側歯先湾曲部116a、第二の揺動側根元湾曲部128bまたは第二の固定側歯先湾曲部116bとの組合せとのうちの各組合せにおけるいずれか一方もしくは双方を面取り加工にて形成するようにしてもよい。この場合も上述の実施の形態1および2と同様の効果を得られることは言うまでもない。 In the tooth tips 112 and 122 of the spiral teeth 111 and 121 and the root portions 113 and 123 described above, each corner may be processed into a curved shape, but it may be configured as follows. That is, the combination of the fixed side root curved portion 118 and the swinging side tooth tip curved portion 126, the first swinging side root curved portion 128a, the first fixed side tooth tip curved portion 116a, and the second swing side. Either or both of the combination with the root curved portion 128b or the combination with the second fixed side tooth tip curved portion 116b may be formed by chamfering. Needless to say, in this case as well, the same effects as those of the above-described first and second embodiments can be obtained.

1 スクロール圧縮機、2 シェル、2a アッパーシェル、2b ロアーシェル、2c 胴部シェル、3 油溜り部、5a 圧縮室、6 フレーム、6a 吸入ポート、6b スラスト軸受、6c 給油溝、6d 内部空間、7 吸入管、8 吐出管、10 圧縮機構部、11 固定スクロール、11a 吐出口、12 揺動スクロール、13 オルダムリング、13a オルダムリング空間、14 スライダ、15 スリーブ、16 第1バランサ、16a バランサカバー、17 第2バランサ、18 サブフレーム、19 排油パイプ、20 モータ、21 ロータ、22 ステータ、30 主軸、30a 油通路、31 給油機構、32 主軸受、33 副軸受、34 揺動軸受、50 リード弁、51 弁押え、110 固定台板、111 渦巻歯、111a 歯先平坦部、112 歯先、113 根元部、114 固定チップシール溝、115 固定チップシール、116a 第一の固定側歯先湾曲部、116b 第二の固定側歯先湾曲部、117 隙間、118 固定側根元湾曲部、120 揺動台板、121 渦巻歯、121a 歯先平坦部、122 歯先、123 根元部、124 揺動チップシール溝、125 揺動チップシール、126 揺動側歯先湾曲部、127 隙間、128a 第一の揺動側根元湾曲部、128b 第二の揺動側根元湾曲部、129 中心部隙間、130 外側インボリュート曲線、130a 中心側端点、131 内側インボリュート曲線、131a 中心側端点、131b 外周側端点、132 第一の円弧部、133 第二の円弧部、D1 間隔、D2 間隔、L1 距離、L2 距離、T1 歯厚、T2 歯厚。 1 Scroll Compressor, 2 Shell, 2a Upper Shell, 2b Lower Shell, 2c Body Shell, 3 Oil Reservoir, 5a Compression Chamber, 6 Frame, 6a Suction Port, 6b Thrust Bearing, 6c Refueling Groove, 6d Internal Space, 7 Suction Pipe, 8 Discharge pipe, 10 Compression mechanism, 11 Fixed scroll, 11a Discharge port, 12 Swirling scroll, 13 Oldam ring, 13a Oldam ring space, 14 Slider, 15 Sleeve, 16 1st balancer, 16a Balancer cover, 17th 2 balancer, 18 subframe, 19 drainage pipe, 20 motor, 21 rotor, 22 stator, 30 spindle, 30a oil passage, 31 lubrication mechanism, 32 main bearing, 33 auxiliary bearing, 34 swing bearing, 50 lead valve, 51 Valve retainer, 110 fixed base plate, 111 spiral teeth, 111a flat tooth tip, 112 tooth tip, 113 root part, 114 fixed tip seal groove, 115 fixed tip seal, 116a first fixed side tooth tip curved part, 116b Second fixed side tooth tip curved part, 117 gap, 118 fixed side root curved part, 120 swing base plate, 121 spiral tooth, 121a tooth tip flat part, 122 tooth tip, 123 root part, 124 swing tip seal groove, 125 Swing tip seal, 126 Swing side tooth tip curved part, 127 gap, 128a First rocking side root curved part, 128b Second swing side root curved part, 129 Central gap, 130 Outer involut curve, 130a center side end point, 131 inner spiral curve, 131a center side end point, 131b outer circumference side end point, 132 first arc part, 133 second arc part, D1 interval, D2 interval, L1 distance, L2 distance, T1 tooth thickness, T2 tooth thickness.

Claims (7)

固定台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯と、前記渦巻歯の歯先に形成された第一の固定側歯先湾曲部と、前記渦巻歯の前記固定台板側の根元部に形成された固定側根元湾曲部と、を有する固定スクロールと、
揺動台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯と、前記渦巻歯の歯先に形成された揺動側歯先湾曲部と、前記渦巻歯の前記揺動台板側の根元部に形成された第一の揺動側根元湾曲部と、を有する揺動スクロールと、を互いの前記渦巻歯が噛み合うように備えたスクロール圧縮機であって、
前記固定スクロールは、
前記揺動スクロールより疲労強度の高い素材を用いて形成されており、
前記渦巻歯の歯先に形成された前記第一の固定側歯先湾曲部よりも曲率半径が大きい第二の固定側歯先湾曲部を有し、
前記揺動スクロールは、
前記固定スクロールより疲労強度の低い素材を用いて形成されており、
前記渦巻歯の前記揺動台板側の根元部に形成された前記第一の揺動側根元湾曲部よりも曲率半径が大きい第二の揺動側根元湾曲部を有し、
前記第二の固定側歯先湾曲部と前記第二の揺動側根元湾曲部とが、
外側インボリュート曲線の中心側端点から各前記渦巻歯の渦巻中心に向けて延在する第一の円弧部と、
内側インボリュート曲線の中心側端点から各前記渦巻歯の渦巻中心に向けて延在する第二の円弧部と、
を含む範囲のうちの少なくとも一部または全部の範囲で形成される、スクロール圧縮機。
An involute-shaped spiral tooth formed so as to project on a fixed base plate, a first fixed-side tooth tip curved portion formed on the tooth tip of the spiral tooth, and a root portion of the spiral tooth on the fixed base plate side. With a fixed scroll having a fixed side root curve formed in,
An involuted spiral tooth formed so as to project on the swing table plate, a swing side tooth tip curved portion formed on the tooth tip of the spiral tooth, and a root portion of the spiral tooth on the rocking table plate side. A scroll compressor provided with a swinging scroll having a first swinging side root curved portion formed in the above, so that the spiral teeth of the swinging teeth mesh with each other.
The fixed scroll
It is formed using a material with higher fatigue strength than the swing scroll.
It has a second fixed-side tooth tip curved portion having a radius of curvature larger than that of the first fixed-side tooth tip curved portion formed on the tooth tip of the spiral tooth.
The swing scroll
It is formed using a material with lower fatigue strength than the fixed scroll.
It has a second swing-side root bending portion having a radius of curvature larger than that of the first swing-side root bending portion formed at the root portion of the spiral tooth on the swing base plate side.
The second fixed side tooth tip curved portion and the second swinging side root curved portion
A first arc portion extending from the central end point of the outer involute curve toward the spiral center of each spiral tooth, and a first arc portion.
A second arc extending from the central end point of the inner involute curve toward the spiral center of each spiral tooth, and a second arc portion.
A scroll compressor formed in at least a part or all of the range including.
前記第二の固定側歯先湾曲部は、
前記揺動側歯先湾曲部と比較して前記曲率半径が大きく、
前記第二の揺動側根元湾曲部は、
前記固定側根元湾曲部と比較して前記曲率半径が大きい、請求項1に記載のスクロール圧縮機。
The second fixed side tooth tip curved portion is
The radius of curvature is larger than that of the curved portion of the tooth tip on the swing side.
The second swing-side root bending portion is
The scroll compressor according to claim 1, wherein the radius of curvature is larger than that of the fixed-side root curved portion.
前記揺動スクロールは、
前記固定スクロールと比較して密度が低い素材を用いて形成されている、請求項1または2に記載のスクロール圧縮機。
The swing scroll
The scroll compressor according to claim 1 or 2, which is formed by using a material having a lower density than the fixed scroll.
前記第二の固定側歯先湾曲部および前記第二の揺動側根元湾曲部は、
前記固定スクロールおよび前記揺動スクロールの互いの前記渦巻歯において、
前記第一の円弧部と、前記第二の円弧部と、を含み、
前記外側インボリュート曲線の中心側端点を始点として、最大で前記内側インボリュート曲線の外周側端点を終点とする範囲で形成される、請求項1〜3のいずれか一項に記載のスクロール圧縮機。
The second fixed-side tooth tip curved portion and the second swing-side root curved portion are
In the spiral teeth of the fixed scroll and the swing scroll of each other.
The first arc portion and the second arc portion are included.
The scroll compressor according to any one of claims 1 to 3, which is formed in a range starting from the central end point of the outer involute curve and ending at the outer peripheral end point of the inner involute curve at the maximum.
前記第二の揺動側根元湾曲部は、
前記外側インボリュート曲線の中心側端点から前記内側インボリュート曲線の外周側端点に向かうにつれ、前記曲率半径が段階的に小さくなる、請求項4に記載のスクロール圧縮機。
The second swing-side root bending portion is
The scroll compressor according to claim 4, wherein the radius of curvature gradually decreases from the central end point of the outer involute curve toward the outer peripheral end point of the inner involute curve.
前記第二の揺動側根元湾曲部は、
前記外側インボリュート曲線の中心側端点から前記内側インボリュート曲線の外周側端点に向かうにつれ、前記曲率半径が連続的に小さくなる、請求項4に記載のスクロール圧縮機。
The second swing-side root bending portion is
The scroll compressor according to claim 4, wherein the radius of curvature continuously decreases from the central end point of the outer involute curve toward the outer peripheral end point of the inner involute curve.
前記固定スクロールと前記揺動スクロールとの各渦巻歯の噛み合わせにおいて、
前記固定側根元湾曲部と前記揺動側歯先湾曲部との組合せと、
前記第一の揺動側根元湾曲部と前記第一の固定側歯先湾曲部、前記第二の揺動側根元湾曲部または前記第二の固定側歯先湾曲部との組合せと、
のうちの各前記組合せにおけるいずれか一方もしくは双方を面取り加工にて形成する、請求項1〜6のいずれか一項に記載のスクロール圧縮機。
In the engagement of the spiral teeth of the fixed scroll and the swing scroll,
The combination of the fixed root curved portion and the swinging side tooth tip curved portion,
A combination of the first swinging side root bending portion and the first fixed side tooth tip bending portion, the second swinging side root bending portion or the second fixed side tooth tip bending portion,
The scroll compressor according to any one of claims 1 to 6, wherein one or both of the above combinations are formed by chamfering.
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