JP7246479B2

JP7246479B2 - scroll compressor

Info

Publication number: JP7246479B2
Application number: JP2021528727A
Authority: JP
Inventors: 光融鵜飼; 賢司矢野; 友寿松井; 祐司 ▲高▼村; 功一福原
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2019-06-26
Filing date: 2019-06-26
Publication date: 2023-03-27
Anticipated expiration: 2039-06-26
Also published as: JPWO2020261410A1; CN113994097B; CN113994097A; WO2020261410A1

Description

本発明は、固定スクロールと揺動スクロールとを備えるスクロール圧縮機に関するものである。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a scroll compressor having a fixed scroll and an orbiting scroll.

スクロール圧縮機は、固定台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯を有する固定スクロールと、揺動台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯を有する揺動スクロールと、を互いの渦巻歯が噛み合うように備えている。このとき、固定スクロールおよび揺動スクロールは、互いの渦巻歯の位相が相対的に１８０°ずれた状態で、互いの渦巻側面が接触している。そして、固定スクロールに対して揺動スクロールを公転運動させ、これら固定スクロールと揺動スクロールとにより構成される複数の圧縮室を外方側から内方側に向かって次第に縮小させることで、圧縮機内部の冷媒ガスを圧縮する。これにより、スクロール圧縮機は、圧縮室内部の圧縮した冷媒ガスを、中心部の吐出口から吐出させる。 The scroll compressor includes a fixed scroll having involute-shaped spiral teeth protruding from a fixed base plate, and an oscillating scroll having involute-shaped spiral teeth protruding from an oscillating base plate. It is provided so that the spiral teeth mesh with each other. At this time, the fixed scroll and the orbiting scroll are in contact with each other at their spiral side surfaces with the phases of their spiral teeth relatively shifted by 180°. Then, the orbiting scroll is caused to revolve with respect to the fixed scroll, and a plurality of compression chambers formed by the fixed scroll and the orbiting scroll are gradually reduced from the outer side to the inner side. Compress the refrigerant gas inside. As a result, the scroll compressor discharges the compressed refrigerant gas inside the compression chamber from the central discharge port.

このようなスクロール圧縮機では、圧縮した冷媒ガスが隣接する圧縮室へ漏れるのを抑制する目的で、固定スクロールおよび揺動スクロールが、互いの渦巻歯の歯先を相手側の台板に密接させた状態で噛み合わされる。 In such a scroll compressor, the fixed scroll and the orbiting scroll have their spiral tooth tips brought into close contact with the mating base plate for the purpose of suppressing leakage of compressed refrigerant gas into adjacent compression chambers. are interlocked in a state of

ここで、固定スクロールおよび揺動スクロールの渦巻歯は、圧縮過程において圧縮された冷媒ガスによる荷重を受けることにより、それぞれの台板である固定台板側および揺動台板側に位置する根元部に応力が発生する。そして、各根元部は、このような応力を圧縮行程においてくり返し受けることになる。そのため、圧縮条件または渦巻歯の形状によっては、根元部の疲労強度が不十分となり、それに起因してクラックが発生する、または、渦巻が破損するといった問題があった。 Here, the spiral teeth of the fixed scroll and the oscillating scroll receive a load from the refrigerant gas compressed during the compression process, and thus the root portions located on the fixed bed plate side and the oscillating bed plate side of the respective base plates stress occurs. Each root portion is repeatedly subjected to such stress during the compression stroke. Therefore, depending on the compression conditions or the shape of the spiral tooth, the fatigue strength of the root portion may be insufficient, resulting in cracks or breakage of the spiral.

なお、疲労強度とは、１０^９回くり返し応力を受けたときに５０％の確率で破壊が起きる応力の値を指す。特に、ガス圧力は、渦巻歯の中心部（以下、これを渦巻中心と称す）に近いほど高くなるが、渦巻中心は、渦巻が途切れるため、他の部分に比べて剛性が低い。そのため、クラックの発生、または、渦巻の破損は、特に渦巻中心の根元部から発生し易かった。The fatigue strength refers to the value of stress at which fracture occurs with a probability of 50% when subjected to repeated stress 10 ⁹ times. In particular, the gas pressure increases as it gets closer to the center of the spiral tooth (hereinafter referred to as the spiral center), but the spiral center has a lower rigidity than other parts because the spiral is interrupted. Therefore, the occurrence of cracks or breakage of the spiral is particularly likely to occur from the root portion of the center of the spiral.

そこで、例えば、特許文献１のスクロール圧縮機では、渦巻中心における根元部の角隅と、これに対向する相手側の渦巻歯の歯先とに、それぞれ湾曲形状を形成する加工、所謂、Ｒをつける加工が施されていた。これにより、特許文献１のスクロール圧縮機では、根元部の疲労強度を十分に確保して、クラックの発生または渦巻の破損を解消していた。 Therefore, for example, in the scroll compressor of Patent Document 1, the corners of the root portion at the center of the spiral and the tip of the spiral tooth on the opposite side are each formed into a curved shape, that is, a process called R is performed. It was processed to be attached. As a result, in the scroll compressor of Patent Document 1, the fatigue strength of the root portion is sufficiently ensured, and the generation of cracks or the breakage of the spiral is eliminated.

実開昭６１－１４０１０１号公報Japanese Utility Model Laid-Open No. 61-140101

ところで、かかる特許文献１のスクロール圧縮機では、渦巻歯の歯先と台板側の根元部との間に、互いが干渉しないように隙間が形成されている。圧縮過程では、この隙間から冷媒漏れが発生し、漏れが大きいほど圧縮効率が低下するため、できるだけ隙間を小さくする必要があった。 By the way, in the scroll compressor of Patent Document 1, a gap is formed between the tip of the spiral tooth and the root portion on the side of the base plate so that they do not interfere with each other. During the compression process, refrigerant leaks from this gap, and the greater the leakage, the lower the compression efficiency, so it was necessary to make the gap as small as possible.

しかしながら、特許文献１のスクロール圧縮機の場合、渦巻歯の歯先と根元部との干渉を避けるためには、渦巻歯の歯先の形状を根元部よりも大きなＲをつけた、すなわち根元部よりも広い範囲に亘って湾曲した形状とする必要があった。そのため、渦巻歯の歯先と台板側の根元部との間の隙間面積が大きくなってしまい、冷媒漏れの発生を抑制できず、圧縮効率の低下を回避できないという課題があった。 However, in the case of the scroll compressor of Patent Document 1, in order to avoid interference between the tip of the spiral tooth and the root, the shape of the tip of the spiral tooth is given a radius larger than that of the root. It was necessary to have a curved shape over a wider range. As a result, the gap area between the tooth tip of the spiral tooth and the root portion on the side of the base plate becomes large, so that the occurrence of refrigerant leakage cannot be suppressed, and there is a problem that the reduction in compression efficiency cannot be avoided.

本発明は、上述した課題を解決するためのものであり、渦巻中心における根元部の疲労強度を十分に確保しつつ冷媒漏れを低減することで、信頼性を確保しつつ圧縮効率の改善を図ることができるスクロール圧縮機を提供することを目的とするものである。 The present invention is intended to solve the above-mentioned problems, and aims to improve compression efficiency while ensuring reliability by reducing refrigerant leakage while sufficiently ensuring the fatigue strength of the root portion at the center of the spiral. It is an object of the present invention to provide a scroll compressor capable of

本発明に係るスクロール圧縮機は、固定台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯と、前記渦巻歯の歯先に形成された第一の固定側歯先湾曲部と、前記渦巻歯の前記固定台板側の根元部に形成された固定側根元湾曲部と、を有する固定スクロールと、揺動台板上に突出して形成されたインボリュート形状の渦巻歯と、前記渦巻歯の歯先に形成された揺動側歯先湾曲部と、前記渦巻歯の前記揺動台板側の根元部に形成された第一の揺動側根元湾曲部と、を有する揺動スクロールと、を互いの前記渦巻歯が噛み合うように備えたスクロール圧縮機であって、前記固定スクロールは、前記揺動スクロールより疲労強度の高い素材を用いて形成されており、前記渦巻歯の歯先に形成された前記第一の固定側歯先湾曲部よりも曲率半径が大きい第二の固定側歯先湾曲部を有し、前記揺動スクロールは、前記固定スクロールより疲労強度の低い素材を用いて形成されており、前記渦巻歯の前記揺動台板側の根元部に形成された前記第一の揺動側根元湾曲部よりも曲率半径が大きい第二の揺動側根元湾曲部を有し、前記第二の固定側歯先湾曲部と前記第二の揺動側根元湾曲部とが、外側インボリュート曲線の中心側端点から各前記渦巻歯の渦巻中心に向けて延在する第一の円弧部と、内側インボリュート曲線の中心側端点から各前記渦巻歯の渦巻中心に向けて延在する第二の円弧部と、を含む範囲のうちの少なくとも一部または全部の範囲で形成され、前記第二の固定側歯先湾曲部および前記第二の揺動側根元湾曲部は、前記固定スクロールおよび前記揺動スクロールの互いの前記渦巻歯において、前記第一の円弧部と、前記第二の円弧部と、を含み、前記外側インボリュート曲線の中心側端点を始点として、前記内側インボリュート曲線の外周側端点を終点とする範囲で形成されるものである。 A scroll compressor according to the present invention comprises an involute-shaped spiral tooth protruding from a fixed base plate, a first fixed-side tooth tip curved portion formed at the tip of the spiral tooth, and the spiral tooth. a fixed side root curved portion formed at the root portion of the fixed base plate side; an involute-shaped spiral tooth formed so as to protrude from the rocking base plate; and a tip of the spiral tooth and a first swing-side root curved portion formed at the root portion of the spiral tooth on the rocking base plate side. wherein the fixed scroll is formed using a material having higher fatigue strength than the orbiting scroll, and is formed at the tip of the spiral tooth The orbiting scroll has a second fixed-side addendum curved portion having a larger curvature radius than the first fixed-side addendum curved portion, and the orbiting scroll is formed using a material having a lower fatigue strength than the fixed scroll. a second rocking-side root curved portion having a larger radius of curvature than the first rocking-side root curved portion formed at the root portion of the spiral tooth on the rocking plate side; a first arc portion in which the two fixed-side tip curved portions and the second swing-side root curved portion extend from the center-side end point of the outer involute curve toward the spiral center of each of the spiral teeth; a second arc portion extending from the center-side end point of the inner involute curve toward the spiral center of each of the spiral teeth; The side tooth tip curved portion and the second orbiting side root curved portion are formed by the first arc portion and the second arc portion in the spiral teeth of the fixed scroll and the orbiting scroll, respectively; , and is formed in a range starting from the center-side endpoint of the outer involute curve and ending at the outer-periphery-side endpoint of the inner involute curve.

本発明に係るスクロール圧縮機によれば、固定スクロールは、揺動スクロールより疲労強度の高い素材で形成されるため、固定側根元湾曲部の曲率半径を小さくし、第二の揺動側根元湾曲部と同様の湾曲形状にした場合と比較して冷媒漏れを低減できる。また、揺動スクロールは、固定スクロールより疲労強度の低い素材で形成されるが、第一の円弧部および第二の円弧部の範囲外であれば大きなくり返し応力を受けることはない。そのため、第一の揺動側根元湾曲部の曲率半径を小さくし、隙間も小さくすることができる。よって、固定側根元湾曲部と同様に冷媒漏れを低減できる。さらに、第一の円弧部と第二の円弧部との一部または全部を含む範囲では、渦巻歯の根元部に第一の揺動側根元湾曲部より曲率半径の大きな第二の揺動側根元湾曲部が形成される。そのため、圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得る疲労強度を確保できる。よって、信頼性を確保しつつ冷媒漏れによる圧縮効率の低下を抑制できる。かくして、本発明に係るスクロール圧縮機によれば、渦巻中心における根元部およびの疲労強度を十分に確保しつつ冷媒漏れを低減することで、信頼性を確保しつつ圧縮効率の改善を図ることができる。 According to the scroll compressor of the present invention, the fixed scroll is made of a material having higher fatigue strength than the orbiting scroll. Refrigerant leakage can be reduced compared to the case where the curved shape is the same as the portion. Further, although the orbiting scroll is made of a material having a lower fatigue strength than the fixed scroll, it is not subjected to a large repeated stress outside the range of the first circular arc portion and the second circular arc portion. Therefore, the radius of curvature of the first rocking-side root curved portion can be reduced, and the gap can also be reduced. Therefore, refrigerant leakage can be reduced in the same manner as in the fixed-side root curved portion. Furthermore, in a range including a part or all of the first circular arc portion and the second circular arc portion, the root portion of the spiral tooth has a second oscillating side portion having a larger radius of curvature than the first oscillating side curved root portion. A root curve is formed. Therefore, it is possible to secure fatigue strength capable of withstanding repeated stress due to compressed gas. Therefore, it is possible to suppress deterioration in compression efficiency due to refrigerant leakage while ensuring reliability. Thus, according to the scroll compressor of the present invention, it is possible to improve compression efficiency while ensuring reliability by reducing refrigerant leakage while sufficiently ensuring the fatigue strength of the root portion and the center of the spiral. can.

実施の形態１に係るスクロール圧縮機を概略的に示す縦断面図である。1 is a longitudinal sectional view schematically showing a scroll compressor according to Embodiment 1; FIG. 図１のスクロール圧縮機における揺動スクロールの歯先と固定スクロールの根元部とを拡大して示す説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram showing an enlarged tooth tip of an orbiting scroll and a root portion of a fixed scroll in the scroll compressor of FIG. 1 ; 図１のスクロール圧縮機における揺動スクロールの根元部と固定スクロールの歯先とを拡大して示す説明図である。FIG. 2 is an enlarged explanatory view showing a root portion of an orbiting scroll and a tip of a fixed scroll in the scroll compressor of FIG. 1; 図１のスクロール圧縮機における固定スクロールの中心部の歯先と揺動スクロールの中心部の根元部とを拡大して示す説明図である。FIG. 2 is an explanatory view showing an enlarged tooth tip of the central portion of the fixed scroll and the root portion of the central portion of the orbiting scroll in the scroll compressor of FIG. 1 ; 図１のスクロール圧縮機における揺動スクロールの中心部の渦巻歯を拡大して示す平面図である。FIG. 2 is an enlarged plan view showing the spiral teeth at the center of the orbiting scroll in the scroll compressor of FIG. 1; 実施の形態２に係るスクロール圧縮機の揺動スクロールを示す平面図である。FIG. 8 is a plan view showing an orbiting scroll of a scroll compressor according to Embodiment 2;

以下、図面に基づいて本発明の実施の形態について説明する。なお、明細書全文に示す構成要素の形態は、あくまで例示であってこれらの記載に限定されるものではない。すなわち、本発明は、請求の範囲および明細書全体から読み取ることのできる発明の要旨又は思想に反しない範囲で適宜変更可能である。また、そのような変更を伴うスクロール圧縮機も本発明の技術思想に含まれる。さらに、各図において、同一の符号を付したものは、同一の又はこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。 BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION An embodiment of the present invention will be described below based on the drawings. It should be noted that the forms of the constituent elements shown in the entire specification are merely examples and are not limited to these descriptions. In other words, the present invention can be modified as appropriate within a range not contrary to the gist or idea of the invention that can be read from the scope of claims and the entire specification. A scroll compressor with such modifications is also included in the technical concept of the present invention. Furthermore, in each figure, the same reference numerals are the same or equivalent, and this is common throughout the specification.

実施の形態１．
＜スクロール圧縮機１の構成＞
図１を参照しながら、本発明の実施の形態１に係るスクロール圧縮機１について説明する。図１は、実施の形態１に係るスクロール圧縮機１を概略的に示す縦断面図である。図１に示すように、スクロール圧縮機１は、密閉容器であるシェル２の内部に、圧縮機構部１０と、当該圧縮機構部１０を駆動する電動機部としてのモータ２０とを備えている。Embodiment 1.
<Configuration of Scroll Compressor 1>
A scroll compressor 1 according to Embodiment 1 of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a longitudinal sectional view schematically showing a scroll compressor 1 according to Embodiment 1. FIG. As shown in FIG. 1 , the scroll compressor 1 includes a compression mechanism section 10 and a motor 20 as an electric motor section that drives the compression mechanism section 10 inside a shell 2 that is a closed container.

シェル２は、アッパーシェル２ａと、ロアーシェル２ｂと、胴部シェル２ｃとを有してスクロール圧縮機１の外殻を構成し、下部に油溜り部３を有する。シェル２は、有底円筒状であり、ドーム状のアッパーシェル２ａによって胴部シェル２ｃの上部が塞がれ、ロアーシェル２ｂによって胴部シェル２ｃの下部が塞がれている。 The shell 2 has an upper shell 2a, a lower shell 2b, and a body shell 2c to constitute the outer shell of the scroll compressor 1, and has an oil reservoir 3 at its lower portion. The shell 2 has a cylindrical shape with a bottom, and a dome-shaped upper shell 2a closes an upper portion of the trunk shell 2c, and a lower shell 2b closes a lower portion of the trunk shell 2c.

圧縮機構部１０は、固定スクロール１１と揺動スクロール１２とを有して構成されている。モータ２０は、回転子としてのロータ２１と固定子としてのステータ２２とを有して構成されており、シェル２の内部にて、フレーム６とサブフレーム１８との間に設置され、主軸３０を介して圧縮機構部１０を駆動する。ロータ２１は、ステータ２２の内周側に設けられ、主軸３０に取り付けられる。ステータ２２は、図示しないインバータから供給された電力によって、ロータ２１を回転させる。ロータ２１は、自転することにより、主軸３０を回転させる。 The compression mechanism section 10 includes a fixed scroll 11 and an orbiting scroll 12 . The motor 20 includes a rotor 21 as a rotor and a stator 22 as a stator. The compression mechanism section 10 is driven via. The rotor 21 is provided on the inner peripheral side of the stator 22 and attached to the main shaft 30 . The stator 22 rotates the rotor 21 with electric power supplied from an inverter (not shown). The rotor 21 rotates the main shaft 30 by rotating.

主軸３０は、モータ２０のロータ２１が焼き嵌め等の手法によって固定され、ロータ２１が回転することに伴って回転することで、圧縮機構部１０を駆動させる。また、スクロール圧縮機１の下部に位置する油溜り部３には不図示の冷凍機油が貯油されており、主軸３０の下端に設けられた給油機構３１によって、冷凍機油を吸い上げ、各摺動部に供給される。主軸３０の先端まで吸い上げられて揺動軸受３４を潤滑した後の冷凍機油は、フレーム６の内部空間６ｄに蓄えられた後、スラスト軸受６ｂに設けられた放射状の給油溝６ｃを通過し、オルダムリング空間１３ａに流れてオルダムリング１３を潤滑する。オルダムリング空間１３ａには、排油パイプ１９が設けられ、排油パイプ１９を通って冷凍機油が油溜り部３に戻される。かかるスクロール圧縮機１は、冷蔵庫、冷凍庫、自動販売機、空気調和装置、冷凍装置または給湯器等に用いられる冷凍サイクル装置に適用される。 The main shaft 30 is fixed to the rotor 21 of the motor 20 by shrink fitting or the like, and rotates as the rotor 21 rotates, thereby driving the compression mechanism 10 . Refrigerating machine oil (not shown) is stored in an oil reservoir 3 located in the lower portion of the scroll compressor 1. An oil supply mechanism 31 provided at the lower end of the main shaft 30 sucks up the refrigerating machine oil and supplies it to each sliding part. supplied to After being sucked up to the tip of the main shaft 30 and lubricating the swing bearing 34, the refrigerating machine oil is stored in the internal space 6d of the frame 6, passes through the radial oil supply groove 6c provided in the thrust bearing 6b, and passes through the Oldham oil. Lubricates the Oldham ring 13 by flowing into the ring space 13a. An oil drain pipe 19 is provided in the Oldham ring space 13 a , and refrigerating machine oil is returned to the oil reservoir 3 through the oil drain pipe 19 . Such a scroll compressor 1 is applied to refrigerating cycle devices used in refrigerators, freezers, vending machines, air conditioners, refrigerating devices, water heaters, and the like.

＜圧縮機構部１０＞
次に、本実施の形態１に係るスクロール圧縮機１の圧縮機構部１０について説明する。図１に示すように、スクロール圧縮機１の圧縮機構部１０は、固定スクロール１１のインボリュート形状の渦巻歯１１１と、揺動スクロール１２のインボリュート形状の渦巻歯１２１と、を互いに噛み合わせて構成される。<Compression Mechanism Section 10>
Next, the compression mechanism section 10 of the scroll compressor 1 according to Embodiment 1 will be described. As shown in FIG. 1, the compression mechanism portion 10 of the scroll compressor 1 is configured by meshing the involute-shaped spiral teeth 111 of the fixed scroll 11 and the involute-shaped spiral teeth 121 of the orbiting scroll 12 with each other. be.

具体的に、固定スクロール１１は、固定台板１１０と、この固定台板１１０上に設けられた渦巻歯１１１と、を備えている。渦巻歯１１１は、固定スクロール１１の組付状態において、固定台板１１０の下面側に下方に延びて配置される。また、固定スクロール１１の中央部には、圧縮された加熱媒体としてのガスを吐出する吐出口１１ａが貫通して形成されている。さらに、固定スクロール１１の吐出口１１ａの出口部には、リード弁５０が覆うように設置される。リード弁５０は、吐出口１１ａを開閉し、流体の逆流を防止するものである。弁押え５１は、リード弁５０よりも厚みのある長板状の部材であり、リード弁５０の開弁時にリード弁５０を背面から支持し、リード弁５０が変形しないように保護する。 Specifically, the fixed scroll 11 includes a fixed base plate 110 and spiral teeth 111 provided on the fixed base plate 110 . The spiral teeth 111 are arranged to extend downward on the lower surface side of the fixed base plate 110 in the assembled state of the fixed scroll 11 . A discharge port 11a is formed through the central portion of the fixed scroll 11 for discharging compressed gas as a heating medium. Further, a reed valve 50 is installed so as to cover the outlet portion of the discharge port 11 a of the fixed scroll 11 . The reed valve 50 opens and closes the discharge port 11a to prevent backflow of fluid. The valve guard 51 is a long plate-like member thicker than the reed valve 50, supports the reed valve 50 from the rear surface when the reed valve 50 is opened, and protects the reed valve 50 from deformation.

とりわけ、本実施の形態１の場合、固定スクロール１１は、揺動スクロール１２より疲労強度の高い、鋳鉄材などの素材を用いて形成されている。また、固定スクロール１１は、その外周部が、シェル２内に固定支持されるフレーム６に、不図示のボルトなどによって締結されている。 In particular, in the case of the first embodiment, the fixed scroll 11 is formed using a material such as cast iron having higher fatigue strength than the orbiting scroll 12 . The fixed scroll 11 has its outer peripheral portion fastened to the frame 6 fixedly supported in the shell 2 by bolts (not shown) or the like.

揺動スクロール１２は、揺動台板１２０と、この揺動台板１２０上に設けられた渦巻歯１２１と、を備えている。渦巻歯１２１は、揺動スクロール１２の組付状態において、揺動台板１２０の上面側に上方に延びて配置される。揺動スクロール１２は、固定スクロール１１に対して公転旋回運動、換言すれば揺動運動を行い、オルダムリング１３によって自転運動が規制される。 The oscillating scroll 12 includes an oscillating base plate 120 and spiral teeth 121 provided on the oscillating base plate 120 . The spiral teeth 121 are arranged to extend upward on the upper surface side of the rocking base plate 120 in the assembled state of the rocking scroll 12 . The orbiting scroll 12 performs a revolving motion, in other words, an oscillating motion with respect to the fixed scroll 11 , and its rotation motion is restricted by the Oldham ring 13 .

とりわけ、本実施の形態１の場合、揺動スクロール１２は、固定スクロール１１より軽くて疲労強度の低い、アルミニウム材などの素材を用いて形成されている。つまり、揺動スクロール１２が軽ければ第１バランサ１６および第２バランサ１７を軽量化でき、コスト削減または圧縮機のサイズダウンを図ることができる。また、運転時の揺動スクロール１２による遠心力を小さくすることで、揺動軸受３４にかかる荷重を低減でき、摺動性を向上できる、といった多くのメリットを有する。 In particular, in the case of the first embodiment, the orbiting scroll 12 is made of a material such as aluminum that is lighter than the fixed scroll 11 and has lower fatigue strength. That is, if the orbiting scroll 12 is light, the weight of the first balancer 16 and the second balancer 17 can be reduced, and the cost and the size of the compressor can be reduced. Further, by reducing the centrifugal force generated by the orbiting scroll 12 during operation, the load applied to the orbiting bearing 34 can be reduced and the sliding property can be improved.

そして、固定スクロール１１と揺動スクロール１２とが、それぞれの渦巻歯１１１と渦巻歯１２１とを互いに噛み合うように対向させて設置されることで、これら渦巻歯１１１と渦巻歯１２１とが噛み合った空間に圧縮室５ａが形成される。揺動スクロール１２が主軸３０によって揺動運動されると、圧縮室５ａにてガス状態の冷媒が圧縮される。 The fixed scroll 11 and the orbiting scroll 12 are arranged so that the spiral teeth 111 and the spiral teeth 121 of the fixed scroll 11 and the spiral teeth 121 are engaged with each other, thereby providing a space where the spiral teeth 111 and the spiral teeth 121 are engaged with each other. A compression chamber 5a is formed in . When the orbiting scroll 12 is oscillatingly moved by the main shaft 30, the gaseous refrigerant is compressed in the compression chamber 5a.

フレーム６は、シェル２に固定され、圧縮機構部１０を収容する。フレーム６は、主軸受３２を介して主軸３０を回転自在に支持する。フレーム６には、吸入ポート６ａが形成される。ガス状態の冷媒は、吸入ポート６ａを通って圧縮機構部１０に流入する。 The frame 6 is fixed to the shell 2 and accommodates the compression mechanism section 10 . The frame 6 rotatably supports the main shaft 30 via main bearings 32 . The frame 6 is formed with an intake port 6a. The gaseous refrigerant flows into the compression mechanism section 10 through the suction port 6a.

主軸３０は、フレーム６に支持される。主軸３０の内部には、給油機構３１に吸い上げられる冷凍機油を上方に流通させる油通路３０ａが形成されている。主軸３０は、モータ２０と揺動スクロール１２とにそれぞれ接続され、モータ２０の回転力を揺動スクロール１２に伝達する。 A main shaft 30 is supported by the frame 6 . Inside the main shaft 30, an oil passage 30a is formed for upwardly circulating the refrigerating machine oil sucked up by the oil supply mechanism 31. As shown in FIG. The main shaft 30 is connected to the motor 20 and the orbiting scroll 12 to transmit the rotational force of the motor 20 to the orbiting scroll 12 .

吸入管７は、シェル２の側壁部に設けられる。吸入管７は、ガス状態の冷媒をシェル２の内部に吸入する管である。 A suction pipe 7 is provided on the side wall of the shell 2 . The intake pipe 7 is a pipe for sucking gaseous refrigerant into the shell 2 .

吐出管８は、シェル２の上部に設けられる。吐出管８は、圧縮された冷媒をシェル２の外部に吐出する管である。 A discharge pipe 8 is provided in the upper portion of the shell 2 . The discharge pipe 8 is a pipe that discharges the compressed refrigerant to the outside of the shell 2 .

スライダ１４は、主軸３０の上部の外周面に取り付けられる筒状の部材である。スライダ１４は、揺動スクロール１２の下部の内側面に位置する。すなわち、揺動スクロール１２は、スライダ１４を介して主軸３０に取り付けられる。これにより、主軸３０の回転に伴って揺動スクロール１２が回転する。なお、揺動スクロール１２とスライダ１４との間には、揺動軸受３４が設けられる。 The slider 14 is a tubular member attached to the outer peripheral surface of the upper portion of the main shaft 30 . The slider 14 is positioned on the inner surface of the lower portion of the orbiting scroll 12 . That is, the orbiting scroll 12 is attached to the main shaft 30 via the slider 14 . As a result, the orbiting scroll 12 rotates as the main shaft 30 rotates. A swing bearing 34 is provided between the swing scroll 12 and the slider 14 .

スリーブ１５は、フレーム６と主軸受３２との間に設けられる筒状の部材である。スリーブ１５は、フレーム６と主軸３０との傾斜を吸収する。 The sleeve 15 is a tubular member provided between the frame 6 and the main bearing 32 . The sleeve 15 absorbs tilting between the frame 6 and the main shaft 30 .

第１バランサ１６は、主軸３０に取り付けられる。第１バランサ１６は、フレーム６とロータ２１との間に位置する。第１バランサ１６は、揺動スクロール１２およびスライダ１４によって生じるアンバランスを相殺する。なお、第１バランサ１６は、バランサカバー１６ａに収容される。 The first balancer 16 is attached to the main shaft 30 . A first balancer 16 is positioned between the frame 6 and the rotor 21 . A first balancer 16 offsets the imbalance caused by the orbiting scroll 12 and slider 14 . The first balancer 16 is housed in a balancer cover 16a.

第２バランサ１７は、主軸３０に取り付けられる。第２バランサ１７は、ロータ２１とサブフレーム１８との間に位置し、ロータ２１の下面に取り付けられる。第２バランサ１７は、揺動スクロール１２およびスライダ１４によって生じるアンバランスを相殺する。 The second balancer 17 is attached to the main shaft 30 . The second balancer 17 is positioned between the rotor 21 and the subframe 18 and attached to the lower surface of the rotor 21 . A second balancer 17 offsets the imbalance caused by the orbiting scroll 12 and the slider 14 .

サブフレーム１８は、シェル２の内部におけるモータ２０の下方に設けられ、副軸受３３を介して主軸３０を回転自在に支持する。 The sub-frame 18 is provided below the motor 20 inside the shell 2 and rotatably supports the main shaft 30 via a sub-bearing 33 .

排油パイプ１９は、フレーム６と揺動スクロール１２との間の空間と、フレーム６とサブフレーム１８との間の空間と、を接続する管である。排油パイプ１９は、フレーム６と揺動スクロール１２との間の空間に流通する冷凍機油のうち、過剰な油を、フレーム６とサブフレーム１８との間の空間に流出させる。フレーム６とサブフレーム１８との間の空間に流出した冷凍機油は、サブフレーム１８を通過して油溜り部３に戻る。 The oil drain pipe 19 is a pipe that connects the space between the frame 6 and the orbiting scroll 12 and the space between the frame 6 and the sub-frame 18 . The oil drain pipe 19 drains excess oil out of the refrigerating machine oil flowing in the space between the frame 6 and the orbiting scroll 12 to the space between the frame 6 and the subframe 18 . The refrigerating machine oil that has flowed out into the space between the frame 6 and the subframe 18 passes through the subframe 18 and returns to the oil reservoir 3 .

オルダムリング１３は、揺動スクロール１２の渦巻歯１２１の形成される上面とは反対側の面であるスラスト面に配置され、揺動スクロール１２の自転運動を阻止する。すなわち、オルダムリング１３は、揺動スクロール１２の自転運動を阻止すると共に、揺動スクロール１２の揺動運動を可能とする機能を果たす。オルダムリング１３の上下面には、それぞれ互いに直交するように突設された不図示の爪部が形成される。オルダムリング１３の爪部は、揺動スクロール１２およびフレーム６に形成される不図示のオルダム溝にそれぞれ嵌入される。なお、図１中の符号１１４、１１５、１２４および１２５については後述する。 The Oldham ring 13 is arranged on the thrust surface of the orbiting scroll 12 opposite to the upper surface on which the spiral teeth 121 are formed, and prevents the orbiting scroll 12 from rotating. That is, the Oldham ring 13 functions to prevent the orbiting scroll 12 from rotating on its axis and to allow the orbiting scroll 12 to pivot. The upper and lower surfaces of the Oldham ring 13 are formed with claws (not shown) projecting perpendicularly to each other. The claws of the Oldham ring 13 are fitted into Oldham grooves (not shown) formed in the orbiting scroll 12 and the frame 6, respectively. Reference numerals 114, 115, 124 and 125 in FIG. 1 will be described later.

＜スクロール圧縮機１の動作＞
次に、スクロール圧縮機１の動作について説明する。ステータ２２に電力が供給されると、ロータ２１がトルクを発生し、フレーム６の主軸受３２と副軸受３３とで支持された主軸３０が回転する。主軸３０の偏心部によりボス部を駆動される揺動スクロール１２は、オルダムリング１３により自転が規制され、公転運動する。つまり、フレーム６のオルダム溝方向に往復動するオルダムリング１３により自転を規制される状態で、揺動スクロール１２のボス部が主軸３０の偏心部により駆動されることにより、揺動スクロール１２が固定スクロール１１に対して偏心旋回運動する。これにより、固定スクロール１１の渦巻歯１１１と揺動スクロール１２の渦巻歯１２１との組み合せで形成される圧縮室５ａの容積が順次縮小される。<Operation of Scroll Compressor 1>
Next, operation of the scroll compressor 1 will be described. When electric power is supplied to the stator 22, the rotor 21 generates torque, and the main shaft 30 supported by the main bearing 32 and the sub-bearing 33 of the frame 6 rotates. The orbiting scroll 12, whose boss portion is driven by the eccentric portion of the main shaft 30, is restrained from rotating by the Oldham ring 13 and revolves. That is, the boss portion of the orbiting scroll 12 is driven by the eccentric portion of the main shaft 30 in a state where the rotation is restricted by the Oldham ring 13 reciprocating in the Oldham groove direction of the frame 6, thereby fixing the orbiting scroll 12. It performs an eccentric turning motion with respect to the scroll 11 . As a result, the volume of the compression chamber 5a formed by the combination of the spiral teeth 111 of the fixed scroll 11 and the spiral teeth 121 of the orbiting scroll 12 is gradually reduced.

揺動スクロール１２の偏心旋回運動に伴い、吸入管７からシェル２内に吸入されるガス状態の冷媒は、固定スクロール１１と揺動スクロール１２との両渦巻歯１１１および１２１間に形成される圧縮室５ａに取り込まれ、中心に向かいつつ圧縮される。そして、圧縮された冷媒は、固定スクロール１１の吐出口１１ａからリード弁５０を開弁させて吐出され、吐出管８からスクロール圧縮機１の外部、すなわち冷媒回路へ排出される。 As the orbiting scroll 12 eccentrically orbits, gaseous refrigerant sucked into the shell 2 from the suction pipe 7 is compressed between the spiral teeth 111 and 121 of the fixed scroll 11 and the orbiting scroll 12 . It is taken into the chamber 5a and compressed toward the center. The compressed refrigerant is discharged from the discharge port 11a of the fixed scroll 11 by opening the reed valve 50, and discharged from the discharge pipe 8 to the outside of the scroll compressor 1, that is, to the refrigerant circuit.

なお、揺動スクロール１２とオルダムリング１３との運動に伴うアンバランスは、主軸３０に取り付けられた第１バランサ１６と、ロータ２１に取り付けられた第２バランサ１７と、により釣り合わせて安定させる。また、シェル２の下部の油溜り部３に貯留する冷凍機油は、主軸３０内に設けられた油通路３０ａを通って、主軸受３２、副軸受３３およびスラスト面などの各摺動部に供給される。 The imbalance caused by the motion of the orbiting scroll 12 and the Oldham ring 13 is balanced and stabilized by the first balancer 16 attached to the main shaft 30 and the second balancer 17 attached to the rotor 21 . Refrigerating machine oil stored in the oil reservoir 3 in the lower portion of the shell 2 passes through an oil passage 30a provided in the main shaft 30 and is supplied to sliding parts such as the main bearing 32, sub-bearing 33, and thrust surface. be done.

＜渦巻歯および根元部の構成＞
次に、図２～図５を用いて、本実施の形態１における固定スクロール１１と揺動スクロール１２との各渦巻歯および各根元部の構成について説明する。図２は、図１のスクロール圧縮機１における揺動スクロール１２の歯先１２２と固定スクロール１１の根元部１１３とを拡大して示す説明図である。図３は、図１のスクロール圧縮機１における揺動スクロール１２の根元部１２３と固定スクロール１１の歯先１１２とを拡大して示す説明図である。図４は、図１のスクロール圧縮機１における固定スクロール１１の中心部の歯先１１２と揺動スクロール１２の中心部の根元部１２３とを拡大して示す説明図である。図５は、図１のスクロール圧縮機１における揺動スクロール１２の中心部の渦巻歯１２１を拡大して示す平面図である。<Structure of Spiral Tooth and Root>
Next, the configurations of the spiral teeth and root portions of the fixed scroll 11 and the orbiting scroll 12 according to the first embodiment will be described with reference to FIGS. 2 to 5. FIG. FIG. 2 is an enlarged explanatory view showing the tip 122 of the orbiting scroll 12 and the root portion 113 of the fixed scroll 11 in the scroll compressor 1 of FIG. FIG. 3 is an enlarged explanatory view showing the root portion 123 of the orbiting scroll 12 and the tip 112 of the fixed scroll 11 in the scroll compressor 1 of FIG. FIG. 4 is an enlarged explanatory diagram showing the tip 112 at the center of the fixed scroll 11 and the root 123 at the center of the orbiting scroll 12 in the scroll compressor 1 of FIG. FIG. 5 is an enlarged plan view showing the spiral tooth 121 at the center of the orbiting scroll 12 in the scroll compressor 1 of FIG.

本実施の形態１の場合、図２に示すように、揺動スクロール１２の渦巻歯１２１の歯先１２２には、渦巻歯１２１の歯厚Ｔ１より小さい幅で加工された揺動チップシール溝１２４が形成されている。また、揺動チップシール溝１２４には、圧縮行程において渦巻歯１２１の歯先１２２からの冷媒漏れを防ぐために、揺動チップシール１２５が揺動チップシール溝１２４に沿って取り付けられている。 In the case of Embodiment 1, as shown in FIG. is formed. A swing tip seal 125 is attached along the swing tip seal groove 124 to prevent leakage of refrigerant from the tip 122 of the spiral tooth 121 during the compression stroke.

本実施の形態１の場合、揺動スクロール１２の渦巻歯１２１の歯先１２２と対向する固定スクロール１１の渦巻歯１１１の歯底である根元部１１３には、固定側根元湾曲部１１８が設けられている。固定側根元湾曲部１１８は、根元部１１３の疲労強度を十分に確保するべく、すなわち、圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得るように、当該根元部１１３を予め設定される曲率半径にする湾曲形成加工、所謂、Ｒをつける加工を施すことで形成される。この場合、根元部１１３の固定側根元湾曲部１１８は、例えば、曲率半径０．３ｍｍで形成されている。 In the case of the first embodiment, a fixed-side root curved portion 118 is provided at the root portion 113 that is the bottom of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 facing the tooth tip 122 of the spiral tooth 121 of the orbiting scroll 12 . ing. The fixed-side root bending portion 118 is formed by curve forming processing to give the root portion 113 a predetermined radius of curvature in order to ensure sufficient fatigue strength of the root portion 113, that is, to withstand repeated stress due to compressed gas. , is formed by performing a so-called R-adding process. In this case, the fixed-side root curved portion 118 of the root portion 113 is formed with a radius of curvature of 0.3 mm, for example.

また、揺動スクロール１２の渦巻歯１２１の歯先１２２には、揺動側歯先湾曲部１２６が設けられている。揺動側歯先湾曲部１２６は、疲労強度を十分に確保すると共に、固定スクロール１１の根元部１１３、すなわち固定側根元湾曲部１１８との干渉を避けるべく、固定側根元湾曲部１１８よりも曲線の湾曲が緩やかに形成されている。換言すれば、揺動側歯先湾曲部１２６は、固定側根元湾曲部１１８よりも曲率半径が大きく形成されている。揺動側歯先湾曲部１２６もまた固定側根元湾曲部１１８と同様に、歯先１２２が予め設定される固定側根元湾曲部１１８よりも大きな曲率半径となるように湾曲形状に加工する、所謂、Ｒをつける加工を施すことで形成される。この場合、歯先１２２の揺動側歯先湾曲部１２６は、例えば、曲率半径０．５５ｍｍで形成されている。 Further, the tip 122 of the spiral tooth 121 of the orbiting scroll 12 is provided with an orbiting-side tip curved portion 126 . The swing-side addendum curved portion 126 is curved more than the fixed-side root curved portion 118 in order to ensure sufficient fatigue strength and to avoid interference with the root portion 113 of the fixed scroll 11 , that is, the fixed-side root curved portion 118 . curve is gently formed. In other words, the swinging side tip curved portion 126 is formed to have a radius of curvature larger than that of the fixed side root curved portion 118 . Similarly to the fixed side root curved portion 118, the rocking side tip curved portion 126 is also processed into a curved shape so that the tip 122 has a larger radius of curvature than the preset fixed side root curved portion 118. , and R are formed. In this case, the swing-side addendum curved portion 126 of the addendum 122 is formed with a radius of curvature of 0.55 mm, for example.

このとき、揺動側歯先湾曲部１２６の半径の上限値は、揺動側歯先湾曲部１２６と繋がっている側の揺動スクロール１２の渦巻歯１２１の側面から、この側面に近い側の揺動チップシール溝１２４の側面までの距離Ｌ１である。この場合、距離Ｌ１は、例えば、１．４ｍｍで形成されている。渦巻歯１２１、固定台板１１０および揺動側歯先湾曲部１２６によって囲まれた領域には、接触を避けるため隙間１１７が形成されている。また、固定台板１１０と渦巻歯１２１の歯先平坦部１２１ａとの間には、０．０５ｍｍの間隔Ｄ１があけられている。図２の場合、固定台板１１０、固定側根元湾曲部１１８、揺動側歯先湾曲部１２６、揺動チップシール１２５および渦巻歯１２１の歯先平坦部１２１ａにより囲まれた斜線で示す領域が隙間１１７である。 At this time, the upper limit value of the radius of the orbital-side curved tip portion 126 is the distance from the side surface of the spiral tooth 121 of the orbiting scroll 12 connected to the orbital-side curved tip portion 126 to the side close to this side surface. It is the distance L1 to the side surface of the swing tip seal groove 124 . In this case, the distance L1 is, for example, 1.4 mm. A gap 117 is formed in a region surrounded by the spiral tooth 121, the fixed base plate 110, and the swing-side tooth tip curved portion 126 to avoid contact. A gap D1 of 0.05 mm is provided between the fixed base plate 110 and the tooth tip flat portion 121a of the spiral tooth 121. As shown in FIG. In the case of FIG. 2 , the hatched area surrounded by the fixed base plate 110 , the fixed side curved root portion 118 , the oscillating side curved tooth tip portion 126 , the oscillating tip seal 125 and the tooth tip flat portion 121 a of the spiral tooth 121 is It is the gap 117 .

図３に示すように、固定スクロール１１の渦巻歯１１１の歯先１１２には、渦巻歯１１１の歯厚Ｔ２より小さい幅で加工された固定チップシール溝１１４が形成されている。また、固定チップシール溝１１４には、圧縮行程において渦巻歯１１１の歯先１１２からの冷媒漏れを防ぐために、固定チップシール１１５が固定チップシール溝１１４に沿って取り付けられている。 As shown in FIG. 3 , a fixed tip seal groove 114 machined to have a width smaller than the tooth thickness T2 of the spiral tooth 111 is formed in the tooth tip 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 . A stationary tip seal 115 is attached along the stationary tip seal groove 114 to prevent refrigerant leakage from the tip 112 of the spiral tooth 111 during the compression stroke.

とりわけ、本実施の形態１の場合、固定スクロール１１の渦巻歯１１１の歯先１１２と対向する揺動スクロール１２の渦巻歯１２１の歯底である根元部１２３には、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａが設けられている。第一の揺動側根元湾曲部１２８ａは、根元部１２３の疲労強度を十分に確保するべく、すなわち、圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得るように、当該根元部１２３を予め設定される曲率半径にする湾曲形成加工、所謂、Ｒをつける加工を施すことで形成される。 In particular, in the case of the first embodiment, the root portion 123, which is the bottom of the spiral tooth 121 of the orbiting scroll 12 facing the tip 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11, has a first orbiting side root. A curved portion 128a is provided. The first rocking-side curved base portion 128a has a radius of curvature that is set in advance so as to ensure sufficient fatigue strength of the base portion 123, that is, to withstand repeated stress caused by compressed gas. It is formed by performing a curving forming process, a so-called R-adding process.

また、固定スクロール１１の渦巻歯１１１の歯先１１２には、第一の固定側歯先湾曲部１１６ａが設けられている。第一の固定側歯先湾曲部１１６ａは、疲労強度を十分に確保すると共に、揺動スクロール１２の根元部１２３、すなわち第一の揺動側根元湾曲部１２８ａとの干渉を避けるべく、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａよりも曲線の湾曲が緩やかに形成されている。換言すれば、第一の固定側歯先湾曲部１１６ａは、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａよりも曲率半径が大きく形成されている。第一の固定側歯先湾曲部１１６ａもまた第一の揺動側根元湾曲部１２８ａと同様に、歯先１１２が予め設定される第一の揺動側根元湾曲部１２８ａよりも大きな曲率半径となるように湾曲形状に加工する、所謂、Ｒをつける加工を施すことで形成される。 Further, the tooth tip 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 is provided with a first fixed-side tooth tip curved portion 116a. The first stationary-side addendum curved portion 116a is designed to have sufficient fatigue strength and to avoid interference with the root portion 123 of the orbiting scroll 12, that is, the first orbital-side root curved portion 128a. The curve is formed more gently than the rocking-side base curved portion 128a. In other words, the first stationary-side tip curved portion 116a is formed to have a radius of curvature larger than that of the first rocking-side root curved portion 128a. The first fixed-side addendum curved portion 116a also has a radius of curvature larger than that of the first oscillating-side root curved portion 128a in which the addendum 112 is preset, similarly to the first rocking-side root curved portion 128a. It is formed by performing so-called R-adding processing, that is, processing into a curved shape so as to have a curved shape.

このとき、第一の固定側歯先湾曲部１１６ａの半径の上限値は、第一の固定側歯先湾曲部１１６ａと繋がっている側の固定スクロール１１の渦巻歯１１１の側面から、この側面に近い側の固定チップシール溝１１４の側面までの距離Ｌ２である。この場合、距離Ｌ２は、例えば、１．４ｍｍで形成されている。渦巻歯１１１、揺動台板１２０および第一の固定側歯先湾曲部１１６ａの間には、接触を避けるため隙間１２７が形成されている。図３の場合、揺動台板１２０、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａ、第一の固定側歯先湾曲部１１６ａ、固定チップシール１１５および渦巻歯１１１の歯先平坦部１１１ａにより囲まれた斜線で示す領域が隙間１２７である。 At this time, the upper limit value of the radius of the first fixed-side addendum curved portion 116a extends from the side surface of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 connected to the first fixed-side addendum curved portion 116a to this side surface. It is the distance L2 to the side surface of the fixed tip seal groove 114 on the near side. In this case, the distance L2 is, for example, 1.4 mm. A gap 127 is formed between the spiral tooth 111, the rocking plate 120 and the first fixed-side tooth tip curved portion 116a to avoid contact. In the case of FIG. 3, it is surrounded by the rocking base plate 120, the first rocking-side root curved portion 128a, the first stationary-side tip curved portion 116a, the stationary tip seal 115, and the tip flat portion 111a of the spiral tooth 111. A hatched area is the gap 127 .

図４に示すように、揺動スクロール１２の渦巻歯１２１の中心部である渦巻中心には、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａよりも曲率半径の大きい第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂが形成されている。この場合、根元部１２３の第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂは、例えば、曲率半径０．７ｍｍで形成されている。また、固定スクロール１１の渦巻歯１１１の歯先１１２にも第一の固定側歯先湾曲部１１６ａよりも曲率半径の大きい第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂが形成されている。この場合、歯先１１２の第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂは、例えば、曲率半径０．９５ｍｍで形成されている。第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂは、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂとの干渉を避けるため、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂより曲率半径が大きく形成されており、その半径の上限値は、図３と同様に距離Ｌ２である。したがって、必然的に第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂの上限値も距離Ｌ２と定まる。この場合、距離Ｌ２は、例えば、１．４ｍｍで形成されている。また、揺動台板１２０と渦巻歯１１１の歯先１１２との間には、０．０５ｍｍの間隔Ｄ２があけられている。図４の場合、揺動台板１２０、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂ、第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂおよび固定チップシール１１５により囲まれた斜線で示す領域が中心部隙間１２９である。 As shown in FIG. 4, at the spiral center, which is the central portion of the spiral teeth 121 of the orbiting scroll 12, there is a second swing-side root curved portion having a larger radius of curvature than the first swing-side root curved portion 128a. 128b are formed. In this case, the second rocking-side curved root portion 128b of the root portion 123 is formed with a radius of curvature of 0.7 mm, for example. The addendum 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 is also formed with a second fixed-side addendum curved portion 116b having a larger curvature radius than the first fixed-side addendum curved portion 116a. In this case, the second fixed side tip curved portion 116b of the tip 112 is formed with a radius of curvature of 0.95 mm, for example. In order to avoid interference with the second rocking side root curved portion 128b, the second fixed side curved tooth addendum portion 116b is formed to have a radius of curvature larger than that of the second rocking side curved root portion 128b. The upper limit of the radius is the distance L2 as in FIG. Therefore, the upper limit value of the second rocking-side bent root portion 128b is also naturally determined as the distance L2. In this case, the distance L2 is, for example, 1.4 mm. A gap D2 of 0.05 mm is provided between the rocking base plate 120 and the tip 112 of the spiral tooth 111 . In the case of FIG. 4 , the shaded area surrounded by the rocking base plate 120 , the second rocking-side root curved portion 128 b , the second fixed-side tip curved portion 116 b and the fixed tip seal 115 is the central gap 129 . is.

圧縮過程での冷媒漏れの一部は、隙間１１７、隙間１２７および中心部隙間１２９から発生し、この隙間の面積が大きくなるほど冷媒漏れも多くなり、圧縮効率が低下する。隙間１１７、隙間１２７および中心部隙間１２９は、台板と渦巻歯の歯先との距離が一定の場合、根元部の湾曲部および歯先の湾曲部が大きくなるほど面積が大きくなる。一例として、本実施の形態１の場合、隙間１１７の面積は０．１１５６ｍｍ^２であり、中心部隙間１２９の面積は０．１５８５ｍｍ^２である。Part of the refrigerant leakage during the compression process occurs from gaps 117, 127, and center gap 129. The larger the area of these gaps, the more refrigerant leaks and the lower the compression efficiency. When the distance between the base plate and the tip of the spiral tooth is constant, the areas of the gap 117, the gap 127, and the center gap 129 increase as the curved portion of the root portion and the curved portion of the tip of the tooth increase. As an example, in the case of Embodiment 1, the area of gap 117 is 0.1156 mm ² and the area of central gap 129 is 0.1585 mm ² .

また、揺動スクロール１２の渦巻歯１２１には、上述した固定スクロール１１の渦巻歯１１１における固定側根元湾曲部１１８と同様に、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａと、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂと、が形成されている。本実施の形態１の場合、渦巻歯１２１の根元部１２３には、疲労強度を確保するため、渦巻歯１２１の渦巻中心と、それ以外の部位（範囲）と、で曲率半径の大きさを異ならせた第一の揺動側根元湾曲部１２８ａおよび第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂが形成されている。 Further, the spiral tooth 121 of the orbiting scroll 12 includes a first orbital side curved root portion 128a and a second orbiting root curved portion 128a, similar to the fixed side curved root portion 118 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 described above. A side base curved portion 128b is formed. In the case of the first embodiment, in order to ensure fatigue strength, the radius of curvature of the root portion 123 of the spiral tooth 121 must be different between the spiral center of the spiral tooth 121 and the other portion (range). A first swing-side root curved portion 128a and a second swing-side root curved portion 128b are formed.

具体的に、図５に示すように、揺動スクロール１２は、渦巻歯１２１を構成する円弧のうち、外側インボリュート曲線１３０の中心側端点１３０ａから渦巻歯１２１の渦巻中心に向けて延在する第一の円弧部１３２を有している。また、揺動スクロール１２は、渦巻歯１２１を構成する円弧のうち、内側インボリュート曲線１３１の中心側端点１３１ａから渦巻歯１２１の渦巻中心に向けて延在する第二の円弧部１３３を有している。なお、ここでは、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａおよび第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂが形成される領域について説明するため、これら第一の揺動側根元湾曲部１２８ａおよび第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂの図示は便宜上、割愛する。 More specifically, as shown in FIG. 5 , the orbiting scroll 12 extends toward the spiral center of the spiral tooth 121 from the center-side end point 130 a of the outer involute curve 130 of the arc forming the spiral tooth 121 . It has one circular arc portion 132 . Further, the orbiting scroll 12 has a second circular arc portion 133 extending from the center-side end point 131 a of the inner involute curve 131 toward the spiral center of the spiral tooth 121 among the circular arcs forming the spiral tooth 121 . there is Note that here, in order to explain the region where the first swing-side root curved portion 128a and the second swing-side root curved portion 128b are formed, the first swing-side root curved portion 128a and the second swing-side curved root portion 128b are described. For the sake of convenience, the illustration of the rocking-side root bending portion 128b is omitted.

そして、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａよりも曲率半径の大きい第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂは、第一の円弧部１３２と第二の円弧部１３３とを含む範囲のうちの、少なくとも一部または全部の範囲で形成される。これは、圧縮行程において渦巻破壊の生じ易い箇所が、これら第一の円弧部１３２と第二の円弧部１３３とを含む範囲であり、この範囲の疲労強度を確保する必要があるためである。よって、少なくとも第一の円弧部１３２と第二の円弧部１３３との範囲のうち、少なくとも一部または全部の範囲で第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂの曲率半径を他の箇所（範囲）の第一の揺動側根元湾曲部１２８ａよりも大きく形成することが望ましい。 The second rocking-side root curved portion 128b having a radius of curvature larger than that of the first rocking-side curved root portion 128a is located within the range including the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133. , at least partially or entirely. This is because the portion where spiral fracture is likely to occur in the compression stroke is the range including the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133, and it is necessary to ensure the fatigue strength in this range. Therefore, at least in the range of the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133, the curvature radius of the second rocking side curved root portion 128b is set to the other portion (range) in at least a part or the whole range. It is desirable to form it larger than the first rocking side root curved portion 128a.

なお、ここでは、揺動スクロール１２の渦巻歯１２１について、図５を用いて説明したが、対向する固定スクロール１１の渦巻歯１１１についても同様の範囲で、第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂが第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂとの干渉を避けるため、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂより曲率半径が大きく形成される。すなわち、上述の範囲の第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂに対向する固定スクロール１１の渦巻歯１１１における第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂも、同様に他の箇所の第一の固定側歯先湾曲部１１６ａよりも曲率半径を大きく形成される。 Here, the spiral tooth 121 of the orbiting scroll 12 has been described with reference to FIG. is formed to have a radius of curvature larger than that of the second swing-side curved root portion 128b in order to avoid interference with the second swing-side curved root portion 128b. That is, the second fixed-side addendum curved portion 116b of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 facing the second rocking-side root curved portion 128b in the range described above is also similar to the first fixed-side curved portion 116b of the other portion. It is formed to have a radius of curvature larger than that of the tip curved portion 116a.

ここで、固定スクロール１１は、揺動スクロール１２より疲労強度の高い素材を用いて形成されている。そのため、固定側根元湾曲部１１８および揺動側歯先湾曲部１２６は曲率半径が小さくてよい。したがって、隙間１１７を小さくすることができる。また、揺動スクロール１２は、固定スクロール１１より疲労強度の低い素材で作られているが、第一の円弧部１３２および第二の円弧部１３３の範囲外であれば大きなくり返し応力を受けることはない。そのため、隙間１１７と同様に隙間１２７も小さくすることができる。しかし、第一の円弧部１３２および第二の円弧部１３３の範囲においては、渦巻中心の根元部１２３が圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得るように、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂおよび第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂの曲率半径が大きく形成されている。そのため、中心部隙間１２９もそれに伴い大きくなる。 Here, the fixed scroll 11 is formed using a material having higher fatigue strength than the orbiting scroll 12 . Therefore, the radius of curvature of the fixed-side root curved portion 118 and the rocking-side tip curved portion 126 may be small. Therefore, the gap 117 can be made small. Further, the orbiting scroll 12 is made of a material having a lower fatigue strength than the fixed scroll 11, but if it is outside the range of the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133, it will not receive a large repeated stress. do not have. Therefore, the gap 127 can be made as small as the gap 117 . However, in the range of the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133, the second rocking side curved root portion 128b and the second curved root portion 128b are arranged so that the root portion 123 at the spiral center can withstand the repeated stress caused by the compressed gas. The radius of curvature of the second fixed-side addendum curved portion 116b is formed to be large. Therefore, the central gap 129 also increases accordingly.

＜実施の形態１における効果＞
以上、説明したように、本実施の形態１のスクロール圧縮機１では、固定スクロール１１の渦巻歯１１１の歯先１１２に、第一の固定側歯先湾曲部１１６ａと、第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂと、が形成される。また、固定スクロール１１の渦巻歯１１１の根元部１１３には、固定側根元湾曲部１１８が形成される。また、このスクロール圧縮機１は、揺動スクロールの１２の渦巻歯１２１の歯先に揺動側歯先湾曲部１２６が形成される。さらに、渦巻歯１２１の根元部１２３には、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａと、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂと、が形成される。<Effect in Embodiment 1>
As described above, in the scroll compressor 1 of Embodiment 1, the first fixed side tooth tip curved portion 116a and the second fixed side tooth tip 112 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 A front curved portion 116b is formed. A fixed-side root curved portion 118 is formed at the root portion 113 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 . Further, in this scroll compressor 1, an oscillation-side tooth tip curved portion 126 is formed at the tip of the spiral tooth 121 of 12 of the oscillation scroll. Further, the root portion 123 of the spiral tooth 121 is formed with a first rocking-side curved root portion 128a and a second rocking-side curved root portion 128b.

このとき、第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂは、揺動側歯先湾曲部１２６および第一の固定側歯先湾曲部１１６ａと比較して曲率半径が大きく形成されている。また、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂは、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａおよび固定側根元湾曲部１１８と比較して曲率半径が大きく形成されている。さらに、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂは、揺動スクロール１２の渦巻歯１２１において、第一の円弧部１３２と、第二の円弧部１３３と、を含む範囲のうち、少なくとも一部または全部の範囲で形成される。また、第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂも同様に、固定スクロール１１の渦巻歯１１１において、第一の円弧部１３２と、第二の円弧部１３３と、を含む範囲のうち、少なくとも一部または全部の範囲で形成される。 At this time, the second fixed-side tip curved portion 116b is formed to have a larger radius of curvature than the rocking-side tip curved portion 126 and the first fixed-side tip curved portion 116a. Further, the second rocking side curved root portion 128b is formed to have a radius of curvature larger than those of the first rocking side curved root portion 128a and the fixed side curved root portion 118 . Further, the second swing-side root curved portion 128b is at least a portion of, or Formed in the whole range. Similarly, the second fixed-side addendum curved portion 116b is also at least part of the range including the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133 in the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11. Or formed in the whole range.

そして、固定スクロール１１は、揺動スクロール１２より疲労強度の高い素材で形成されるため、固定側根元湾曲部１１８の曲率半径を小さくすることができ、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂと同様の湾曲形状にした場合と比較して冷媒漏れを低減できる。また、揺動スクロール１２は、固定スクロール１１より疲労強度の低い素材で形成されるが、第一の円弧部１３２および第二の円弧部１３３の範囲外であれば大きなくり返し応力を受けることはない。そのため、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａの曲率半径を小さくすることができ、且つ、隙間１１７と同様に隙間１２７も小さくすることができる。よって、固定側根元湾曲部１１８と同様に冷媒漏れを低減できる。さらに、第一の円弧部１３２と第二の円弧部１３３との一部または全部を含む範囲では、渦巻歯１２１の根元部１２３に第一の揺動側根元湾曲部１２８ａより曲率半径の大きな第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂが形成される。そのため、圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得る疲労強度を確保できる。よって、信頼性を確保しつつ冷媒漏れによる圧縮効率の低下を抑制できる。かくして、本実施の形態１のスクロール圧縮機１によれば、渦巻中心における根元部１１３および１２３の疲労強度を十分に確保しつつ冷媒漏れを低減することで、信頼性を確保しつつ圧縮効率の改善を図ることができる。 Since the fixed scroll 11 is made of a material having higher fatigue strength than the orbiting scroll 12, the radius of curvature of the fixed-side curved root portion 118 can be made small, and the second orbital-side curved root portion 128b and Refrigerant leakage can be reduced as compared with the case of a similar curved shape. Also, the orbiting scroll 12 is made of a material having a lower fatigue strength than the fixed scroll 11, but if it is outside the range of the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133, it will not receive a large repeated stress. . Therefore, the radius of curvature of the first rocking-side root curved portion 128a can be reduced, and the gap 127 can be reduced as well as the gap 117. As shown in FIG. Therefore, refrigerant leakage can be reduced in the same manner as the fixed-side root curved portion 118 . Furthermore, in a range including a part or all of the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133, the root portion 123 of the spiral tooth 121 has a larger radius of curvature than the first rocking side curved root portion 128a. Two rocking-side base curved portions 128b are formed. Therefore, it is possible to secure fatigue strength capable of withstanding repeated stress due to compressed gas. Therefore, it is possible to suppress deterioration in compression efficiency due to refrigerant leakage while ensuring reliability. Thus, according to the scroll compressor 1 of Embodiment 1, the fatigue strength of the root portions 113 and 123 at the center of the spiral is sufficiently secured, and refrigerant leakage is reduced. Improvements can be made.

実施の形態２．
次に、図６を参照しながら、本発明の実施の形態２について説明する。図６は、実施の形態２に係るスクロール圧縮機１の揺動スクロール１２を示す平面図である。なお、ここで、前述した実施の形態１と同様の構成部分に関しては、同一符号を付し、その詳細な説明を割愛する。Embodiment 2.
Next, Embodiment 2 of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 6 is a plan view showing the orbiting scroll 12 of the scroll compressor 1 according to Embodiment 2. FIG. Here, the same components as in the first embodiment described above are given the same reference numerals, and detailed descriptions thereof are omitted.

図６に示すように、本実施の形態２において、揺動スクロール１２の第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂは、渦巻歯１２１における外側インボリュート曲線１３０の中心側端点１３０ａを始点とし、内側インボリュート曲線１３１の外周側端点１３１ｂを終点とした第一の円弧部１３２と第二の円弧部１３３とを含む範囲で形成される。つまり、本実施の形態２では、揺動スクロール１２の第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂが、第一の円弧部１３２と第二の円弧部１３３とを含む範囲を越え、渦巻歯１２１における内側インボリュート曲線１３１の外周側端点１３１ｂまで延長した範囲で形成される。このとき、揺動スクロール１２は、固定スクロール１１と比較して密度が低く、疲労強度の低い素材を用いて形成されている。 As shown in FIG. 6, in the second embodiment, the second orbiting root curved portion 128b of the orbiting scroll 12 starts from the central end point 130a of the outer involute curve 130 of the spiral tooth 121 and extends from the inner involute curve 130 to the inner involute curve. It is formed in a range including a first circular arc portion 132 and a second circular arc portion 133 having an end point 131b on the outer peripheral side of the curve 131 as an end point. That is, in the second embodiment, the second swing-side root curved portion 128b of the swing scroll 12 exceeds the range including the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133, and the spiral tooth 121 is It is formed in a range extending from the inner involute curve 131 to the outer peripheral side end point 131b. At this time, the orbiting scroll 12 is made of a material having a lower density and a lower fatigue strength than the fixed scroll 11 .

また、図示省略するが、固定スクロール１１の第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂもまた、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂと同様の範囲で形成される。つまり、固定スクロール１１の渦巻歯１１１において、外側インボリュート曲線１３０の中心側端点１３０ａを始点として、内側インボリュート曲線１３１の外周側端点１３１ｂを終点とする範囲で形成される。このとき、この範囲には、第一の円弧部１３２と、第二の円弧部１３３とが含まれる。 Also, although not shown, the second fixed-side tip curved portion 116b of the fixed scroll 11 is also formed in the same range as the second rocking-side root curved portion 128b. In other words, in the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11, the range is formed from the central end point 130a of the outer involute curve 130 to the outer end point 131b of the inner involute curve 131 as the end point. At this time, this range includes the first arc portion 132 and the second arc portion 133 .

＜実施の形態２における効果＞
以上、説明したように、本実施の形態２のスクロール圧縮機１では、実施の形態１と同様に、固定スクロール１１が、揺動スクロール１２より疲労強度の高い素材で形成される。このため、固定側根元湾曲部１１８の曲率半径を小さくすることができ、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂと同様の湾曲形状にした場合と比較して冷媒漏れを低減できる。また、揺動スクロール１２は、固定スクロール１１と比較して密度が低く、疲労強度の低い素材で形成されるが、第一の円弧部１３２および第二の円弧部１３３の範囲外であれば大きなくり返し応力を受けることはない。そのため、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａの曲率半径を小さくすることができる。よって、固定側根元湾曲部１１８と同様に冷媒漏れを低減できる。さらに、第一の円弧部１３２と第二の円弧部１３３とを含む範囲に加えて外側インボリュート曲線１３０の中心側端点１３０ａを始点とし、内側インボリュート曲線１３１の外周側端点１３１ｂを終点とする範囲で、揺動スクロール１２の渦巻歯１２１の根元部１２３に第一の揺動側根元湾曲部１２８ａより曲率半径の大きな第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂを形成した。これにより、実施の形態１よりも広い範囲で揺動スクロール１２の渦巻歯１２１における根元部１２３の圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得る疲労強度を確保できる。よって、より信頼性を確保しつつ冷媒漏れによる圧縮効率の低下を抑制できる。また、これと対向する固定スクロール１１の根元部１１３における同範囲にも第一の固定側歯先湾曲部１１６ａより曲率半径の大きな第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂを形成した。これにより、実施の形態１よりも広い範囲で固定スクロール１１の渦巻歯１１１における根元部１１３の圧縮ガスによるくり返し応力に耐え得る疲労強度を確保できる。よって、本実施の形態２のスクロール圧縮機１では、圧縮行程時に固定スクロール１１および揺動スクロール１２の根元部１１３および１２３の内側に引張応力が加わることでクラックが発生するのを抑制でき、クラックの拡大による渦巻破壊を未然に回避できる。<Effects in Embodiment 2>
As described above, in the scroll compressor 1 of the second embodiment, the fixed scroll 11 is made of a material having higher fatigue strength than the orbiting scroll 12, as in the first embodiment. Therefore, the radius of curvature of the fixed side curved root portion 118 can be reduced, and refrigerant leakage can be reduced compared to the case where the curved shape is similar to that of the second rocking side curved root portion 128b. Further, the orbiting scroll 12 is made of a material having a lower density and fatigue strength than the fixed scroll 11 , but if it is outside the range of the first arc portion 132 and the second arc portion 133 , the It is not subject to repeated stress. Therefore, the radius of curvature of the first rocking-side root curved portion 128a can be reduced. Therefore, refrigerant leakage can be reduced in the same manner as the fixed-side root curved portion 118 . Furthermore, in addition to the range including the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133, a range starting from the central side endpoint 130a of the outer involute curve 130 and ending at the outer peripheral side endpoint 131b of the inner involute curve 131. A second rocking root curved portion 128b having a larger radius of curvature than the first rocking root curved portion 128a is formed at the root portion 123 of the spiral tooth 121 of the rocking scroll 12. As a result, it is possible to ensure fatigue strength capable of withstanding repeated stress due to compressed gas in the root portion 123 of the spiral tooth 121 of the orbiting scroll 12 in a wider range than in the first embodiment. Therefore, it is possible to suppress a decrease in compression efficiency due to refrigerant leakage while ensuring more reliability. In addition, a second fixed-side addendum curved portion 116b having a larger radius of curvature than the first fixed-side addendum curved portion 116a is also formed in the same range of the root portion 113 of the fixed scroll 11 facing this. As a result, it is possible to secure fatigue strength capable of withstanding repeated stress due to compressed gas in the root portion 113 of the spiral tooth 111 of the fixed scroll 11 in a wider range than in the first embodiment. Therefore, in the scroll compressor 1 of Embodiment 2, it is possible to suppress the occurrence of cracks due to tensile stress being applied to the inner sides of the root portions 113 and 123 of the fixed scroll 11 and the orbiting scroll 12 during the compression stroke. It is possible to avoid the vortex breakdown due to the expansion of .

＜変形例＞
なお、前述した実施の形態１および２の構成は一例であり、スクロール圧縮機１の構成は、これらに限定されることはない。例えば、上述した実施の形態１では、第一の円弧部１３２と第二の円弧部１３３とを含む範囲で第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂの曲率半径を大きく形成したが、より高い圧縮効率を求めるため、その範囲をこれより狭めてもよい。第一の円弧部１３２と第二の円弧部１３３とを含む範囲において、特に疲労強度が小さく破壊の起点となり易い箇所は第一の円弧部１３２である。このため、第一の円弧部１３２の一部もしくは全範囲において第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂの曲率半径を第一の揺動側根元湾曲部１２８ａより大きく形成することで、信頼性を確保しつつより高い圧縮効率を実現できる。なお、この場合でも固定スクロール１１の第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂの曲率半径を第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂに対応させて第一の固定側歯先湾曲部１１６ａより大きく形成する必要がある。このような構成においても、実施の形態１と同様の効果を得られる。<Modification>
The configurations of the first and second embodiments described above are examples, and the configuration of the scroll compressor 1 is not limited to these. For example, in the first embodiment described above, the radius of curvature of the second rocking-side root curved portion 128b is formed to be large in the range including the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133. For efficiency, the range may be narrower than this. In the range including the first circular arc portion 132 and the second circular arc portion 133 , the first circular arc portion 132 has particularly low fatigue strength and is likely to become the starting point of fracture. Therefore, the radius of curvature of the second rocking-side root curved portion 128b is formed larger than that of the first rocking-side curved root portion 128a in part or the entire range of the first circular arc portion 132, thereby improving reliability. Higher compression efficiency can be achieved while ensuring Even in this case, the radius of curvature of the second fixed side curved tip portion 116b of the fixed scroll 11 is made larger than that of the first fixed side curved tip portion 116a so as to correspond to the second rocking side root curved portion 128b. There is a need to. Even with such a configuration, the same effect as in the first embodiment can be obtained.

また、上述した実施の形態１および２では、疲労強度を高めたい範囲における第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂおよび第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂの曲率半径を一様に大きく形成したが、これに限ることはない。すなわち、外側インボリュート曲線１３０の中心側端点１３０ａから内側インボリュート曲線１３１の外周側端点１３１ｂに向かうにつれ、第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂおよび第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂの曲率半径を段階的に小さくするようにしてもよい。または、外側インボリュート曲線１３０の中心側端点１３０ａから内側インボリュート曲線１３１の外周側端点１３１ｂに向かうにつれ、第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂおよび第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂの曲率半径を連続的に小さくするようにしてもよい。これらの構成の場合においても実施の形態１および２と同様の効果を得られる。 Further, in the first and second embodiments described above, the radius of curvature of the second fixed-side addendum curved portion 116b and the second rocking-side root curved portion 128b is uniformly formed large in the range in which the fatigue strength is desired to be increased. However, it is not limited to this. That is, from the center side end point 130a of the outer involute curve 130 toward the outer side end point 131b of the inner involute curve 131, the curvature radii of the second fixed side tip curved portion 116b and the second rocking side root curved portion 128b increase. It may be made smaller step by step. Alternatively, the curvature radii of the second fixed-side tip curved portion 116b and the second rocking-side root curved portion 128b increase from the center-side endpoint 130a of the outer involute curve 130 toward the outer-periphery-side endpoint 131b of the inner involute curve 131. You may make it reduce continuously. Even in these configurations, the same effects as in the first and second embodiments can be obtained.

なお、上述した渦巻歯１１１および１２１の歯先１１２および１２２と、根元部１１３および１２３とにおいて、各角隅を全て湾曲形状に加工してもよいが、以下のように構成してもよい。すなわち、固定側根元湾曲部１１８と揺動側歯先湾曲部１２６との組合せと、第一の揺動側根元湾曲部１２８ａと第一の固定側歯先湾曲部１１６ａ、第二の揺動側根元湾曲部１２８ｂまたは第二の固定側歯先湾曲部１１６ｂとの組合せとのうちの各組合せにおけるいずれか一方もしくは双方を面取り加工にて形成するようにしてもよい。この場合も上述の実施の形態１および２と同様の効果を得られることは言うまでもない。 In addition, in the tooth tips 112 and 122 and the root portions 113 and 123 of the spiral teeth 111 and 121 described above, all the corners may be processed into a curved shape, but they may be configured as follows. That is, the combination of the fixed side root curved portion 118 and the rocking side tip curved portion 126, the first rocking side root curved portion 128a, the first fixed side tip curved portion 116a, and the second rocking side Either or both of the root curved portion 128b and the combination with the second fixed side tip curved portion 116b may be chamfered. Needless to say, the same effects as those of the first and second embodiments can be obtained in this case as well.

１スクロール圧縮機、２シェル、２ａアッパーシェル、２ｂロアーシェル、２ｃ胴部シェル、３油溜り部、５ａ圧縮室、６フレーム、６ａ吸入ポート、６ｂスラスト軸受、６ｃ給油溝、６ｄ内部空間、７吸入管、８吐出管、１０圧縮機構部、１１固定スクロール、１１ａ吐出口、１２揺動スクロール、１３オルダムリング、１３ａオルダムリング空間、１４スライダ、１５スリーブ、１６第１バランサ、１６ａバランサカバー、１７第２バランサ、１８サブフレーム、１９排油パイプ、２０モータ、２１ロータ、２２ステータ、３０主軸、３０ａ油通路、３１給油機構、３２主軸受、３３副軸受、３４揺動軸受、５０リード弁、５１弁押え、１１０固定台板、１１１渦巻歯、１１１ａ歯先平坦部、１１２歯先、１１３根元部、１１４固定チップシール溝、１１５固定チップシール、１１６ａ第一の固定側歯先湾曲部、１１６ｂ第二の固定側歯先湾曲部、１１７隙間、１１８固定側根元湾曲部、１２０揺動台板、１２１渦巻歯、１２１ａ歯先平坦部、１２２歯先、１２３根元部、１２４揺動チップシール溝、１２５揺動チップシール、１２６揺動側歯先湾曲部、１２７隙間、１２８ａ第一の揺動側根元湾曲部、１２８ｂ第二の揺動側根元湾曲部、１２９中心部隙間、１３０外側インボリュート曲線、１３０ａ中心側端点、１３１内側インボリュート曲線、１３１ａ中心側端点、１３１ｂ外周側端点、１３２第一の円弧部、１３３第二の円弧部、Ｄ１間隔、Ｄ２間隔、Ｌ１距離、Ｌ２距離、Ｔ１歯厚、Ｔ２歯厚。 Reference Signs List 1 scroll compressor 2 shell 2a upper shell 2b lower shell 2c trunk shell 3 oil reservoir 5a compression chamber 6 frame 6a suction port 6b thrust bearing 6c oil supply groove 6d internal space 7 suction Pipe 8 Discharge pipe 10 Compression mechanism 11 Fixed scroll 11a Discharge port 12 Oscillating scroll 13 Oldham ring 13a Oldham ring space 14 Slider 15 Sleeve 16 First balancer 16a Balancer cover 17 Second 2 balancer, 18 subframe, 19 oil drain pipe, 20 motor, 21 rotor, 22 stator, 30 main shaft, 30a oil passage, 31 oil supply mechanism, 32 main bearing, 33 auxiliary bearing, 34 rocking bearing, 50 reed valve, 51 Valve guard 110 Fixed base plate 111 Spiral tooth 111a Tooth tip flat part 112 Tooth tip 113 Root part 114 Fixed tip seal groove 115 Fixed tip seal 116a First fixed side tip curved part 116b Second two fixed side curved tooth tip portions, 117 gap, 118 fixed side root curved portion, 120 oscillating base plate, 121 spiral tooth, 121a tooth tip flat portion, 122 tooth tip, 123 root portion, 124 oscillating tip seal groove, 125 oscillating tip seal 126 oscillating side tip curved portion 127 clearance 128a first oscillating side root curved portion 128b second oscillating side curved root portion 129 center clearance 130 outside involute curve 130a central side endpoint, 131 inner involute curve, 131a central side endpoint, 131b outer peripheral side endpoint, 132 first arc portion, 133 second arc portion, D1 interval, D2 interval, L1 distance, L2 distance, T1 tooth thickness, T2 tooth thickness.

Claims

an involute-shaped spiral tooth protruding from a fixed base plate; a first fixed-side tooth tip curved portion formed at the tip of the spiral tooth; and a root portion of the spiral tooth on the fixed base plate side. a fixed scroll having a fixed side root curved portion formed in the
an involute-shaped spiral tooth protruding from an oscillating bed plate; an oscillating-side tooth tip curved portion formed at the tip of the spiral tooth; and a root portion of the spiral tooth on the oscillating bed plate side. A scroll compressor comprising: a first swing-side root curved portion formed in the first swing-side root curved portion;
The fixed scroll is
It is formed using a material having higher fatigue strength than the orbiting scroll,
a second fixed-side addendum curved portion having a larger radius of curvature than the first fixed-side addendum curved portion formed at the addendum of the spiral tooth;
The orbiting scroll is
formed using a material having a lower fatigue strength than the fixed scroll,
a second swing-side root curved portion having a larger radius of curvature than the first swing-side root curved portion formed at the root portion of the spiral tooth on the rocking plate side;
The second fixed-side tip curved portion and the second rocking-side root curved portion are
a first circular arc portion extending from the center-side endpoint of the outer involute curve toward the spiral center of each spiral tooth;
a second arc portion extending from the central endpoint of the inner involute curve toward the spiral center of each spiral tooth;
Formed by at least part or all of a range that includes
The second fixed-side tip curved portion and the second rocking-side root curved portion are
In the spiral teeth of each other of the fixed scroll and the oscillating scroll,
including the first arc portion and the second arc portion,
A scroll compressor formed in a range starting from a central end point of the outer involute curve and ending at an outer peripheral end point of the inner involute curve.

The second fixed side tip curved portion is
the radius of curvature is larger than that of the swing-side tip curved portion;
The second rocking-side root bending portion is
The scroll compressor according to claim 1, wherein said radius of curvature is greater than said fixed side root curved portion.

The orbiting scroll is
The scroll compressor according to claim 1 or 2, wherein the scroll compressor is formed using a material having a lower density than the fixed scroll.

The second rocking-side root bending portion is
The scroll compressor according to any one of claims 1 to 3, wherein the radius of curvature gradually decreases from the center end point of the outer involute curve toward the outer end point of the inner involute curve.

The second rocking-side root bending portion is
The scroll compressor according to any one of claims 1 to 4, wherein the radius of curvature continuously decreases from the central end point of the outer involute curve toward the outer end point of the inner involute curve.

In meshing each spiral tooth of the fixed scroll and the orbiting scroll,
a combination of the fixed-side root curved portion and the rocking-side tip curved portion;
a combination of the first rocking-side root curved portion, the first fixed-side tip curved portion, the second rocking-side root curved portion, or the second fixed-side tip curved portion;
6. The scroll compressor according to any one of claims 1 to 5, wherein one or both of each of said combinations is formed by chamfering.