JPWO2014207943A1

JPWO2014207943A1 - Ignition device for internal combustion engine

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Publication number: JPWO2014207943A1
Application number: JP2014514954A
Authority: JP
Inventors: 義文内勢; 島田　直樹; 直樹島田; 英雄実; 光弘小倉
Original assignee: Hitachi Automotive Systems Hanshin Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Hanshin Ltd
Priority date: 2013-06-25
Filing date: 2013-06-25
Publication date: 2017-02-23
Also published as: WO2014207943A1

Abstract

コストを抑えた回路構成で重ね放電を行い、各気筒のイオン電流を適確に検出する内燃機関用点火装置を提供する。重ね放電制御装置２は、有意の点火信号を入力した例えば点火コイルユニット１１に接続するスイッチ部３１を閉じて、倍電圧整流回路の第１回路２５ａの出力電圧を点火コイルユニット１１へ供給する。点火コイルユニット１１の点火コイル５１に放電電圧が発生すると、当該放電電圧に倍電圧整流回路の第２回路２５ｂが生成した高電圧を重畳して点火プラグ５に重ね放電を行わせる。重ね放電を所定期間行わせると、スイッチ部３１を開いて重ね放電制御部２と点火コイルユニット１１との回路接続を遮断し、点火コイルユニット１１のイオン電流検出回路５６からイオン電流検出用電圧を、点火コイル５１の２次巻線を介して点火プラグ５へ供給させてイオン電流を検出する。Provided is an ignition device for an internal combustion engine, which performs overlapping discharge with a circuit configuration with reduced cost and accurately detects the ion current of each cylinder. The overlap discharge control device 2 closes the switch unit 31 connected to, for example, the ignition coil unit 11 to which a significant ignition signal has been input, and supplies the output voltage of the first circuit 25 a of the voltage doubler rectifier circuit to the ignition coil unit 11. When a discharge voltage is generated in the ignition coil 51 of the ignition coil unit 11, the high voltage generated by the second circuit 25b of the voltage doubler rectifier circuit is superimposed on the discharge voltage to cause the spark plug 5 to perform overlapping discharge. When the overlap discharge is performed for a predetermined period, the switch unit 31 is opened, the circuit connection between the overlap discharge control unit 2 and the ignition coil unit 11 is cut off, and the ion current detection voltage is supplied from the ion current detection circuit 56 of the ignition coil unit 11. The ionic current is detected by supplying the spark plug 5 via the secondary winding of the ignition coil 51.

Description

この発明は、昇圧回路で生成した直流高電圧を点火コイルから出力される放電電圧に重畳し、点火プラグに重ね放電を行わせる内燃機関用点火装置に関するものである。 The present invention relates to an ignition device for an internal combustion engine that superimposes a DC high voltage generated by a booster circuit on a discharge voltage output from an ignition coil and causes a spark plug to perform overlapping discharge.

車両搭載の内燃機関として、燃費などの環境性能向上のために直噴エンジンや高ＥＧＲエンジンが採用されているが、これらのエンジンは混合気の着火性があまり良くないため、高エネルギ型の点火装置が必要になる。
そこで、従来から、電流遮断原理によって発生する点火コイルの二次側出力電圧に、ＤＣ−ＤＣコンバータが生成する高電圧を重畳する重ね放電型点火装置が提案されている（例えば、特許文献１参照）。詳しくは、点火コイルの一次電流を遮断することによって当該点火コイルの二次巻線に数［ｋＶ］の二次電圧を発生させ、この二次電圧を用いて点火プラグの放電間隙に火花放電を励起する。このようにして点火コイルの二次巻線から放電電流を流し始めた後に、点火プラグの放電状態を維持し得る放電維持電圧値以上の直流電圧（例えば５００Ｖ程度、もしくはそれ以上の電圧）を別途に設けた昇圧回路から出力する。昇圧回路の出力電流を点火コイルからの放電電流に加算的に重畳し、点火プラグの放電状態を維持する。
上記の点火方式によると、点火プラグに比較的長い時間に亙って大きな放電エネルギを得ることができるため、混合気への着火性が向上して燃焼効率が良好になり、ひいては燃費も向上する。
また、多気筒の内燃機関において重ね放電を行う場合には、製造コストなどを低減するために、一つのＤＣ−ＡＣ昇圧回路から出力された交流電圧を各気筒に設置された整流回路へ振り分け、当該整流回路から出力された直流電流を点火コイルの二次巻線に流れる放電電流へ重畳して重ね放電を実現する点火装置が提案されている。
またさらに、各気筒のイオン電流を検出する構成を備え、点火後に検出したイオン電流から燃焼状態を判別し、この判別結果から内燃機関の運転状態などに適した制御を行って間接的な着火性の向上を図る点火装置が提案されている。Direct-injection engines and high-EGR engines are used as internal combustion engines mounted on vehicles to improve environmental performance such as fuel efficiency. However, these engines are not very good in ignitability of air-fuel mixture, so high-energy ignition Equipment is required.
In view of this, conventionally, a multiple discharge ignition device has been proposed in which a high voltage generated by a DC-DC converter is superimposed on a secondary output voltage of an ignition coil that is generated by a current interruption principle (see, for example, Patent Document 1). ). Specifically, by interrupting the primary current of the ignition coil, a secondary voltage of several [kV] is generated in the secondary winding of the ignition coil, and spark discharge is generated in the discharge gap of the spark plug using this secondary voltage. Excited. After starting the discharge current from the secondary winding of the ignition coil in this way, a DC voltage (for example, a voltage of about 500 V or more) higher than the discharge maintenance voltage value capable of maintaining the discharge state of the spark plug is separately provided. Is output from the booster circuit provided in. The output current of the booster circuit is additionally superimposed on the discharge current from the ignition coil, and the discharge state of the spark plug is maintained.
According to the above ignition method, since a large discharge energy can be obtained in the spark plug for a relatively long time, the ignitability to the air-fuel mixture is improved, the combustion efficiency is improved, and the fuel consumption is also improved. .
In addition, when performing multiple discharge in a multi-cylinder internal combustion engine, in order to reduce manufacturing costs, the AC voltage output from one DC-AC booster circuit is distributed to a rectifier circuit installed in each cylinder, There has been proposed an ignition device that realizes overlapping discharge by superimposing a direct current output from the rectifier circuit on a discharge current flowing in a secondary winding of an ignition coil.
In addition, it has a configuration that detects the ionic current of each cylinder, determines the combustion state from the ionic current detected after ignition, and performs indirect ignitability by performing control suitable for the operating state of the internal combustion engine from the determination result. There has been proposed an ignition device for improving the above.

特開平８−６８３７２号公報JP-A-8-68372

従来の内燃機関用点火装置は、コストを抑制するためにＤＣ−ＡＣ昇圧回路の出力電圧を各気筒に設置された点火回路へ振り分けるように構成した場合、点火後に各気筒のイオン電流検出を行うとき、ＤＣ−ＡＣ昇圧回路と各気筒の点火回路とを接続する配線等を介して、他気筒の点火回路にイオン電流が流れ込んでしまう。そのため、燃焼行程を行っていない気筒のイオン電流検出手段が、他の気筒で発生したイオン電流を検出して不適切な動作を誘発することがあり、重ね放電におけるイオン電流検出を低コストで実現することを難しくしているという問題点があった。
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、コストを抑えた回路構成で重ね放電を行い、各気筒のイオン電流を適確に検出する内燃機関用点火装置を提供することを目的とする。When the conventional ignition device for an internal combustion engine is configured to distribute the output voltage of the DC-AC booster circuit to the ignition circuit installed in each cylinder in order to reduce the cost, the ion current detection of each cylinder is performed after ignition. At this time, an ionic current flows into the ignition circuit of the other cylinder via a wiring or the like connecting the DC-AC booster circuit and the ignition circuit of each cylinder. Therefore, the ion current detection means of the cylinder that is not performing the combustion stroke may detect the ion current generated in the other cylinders and induce inappropriate operation, realizing the ion current detection in the overlap discharge at low cost There was a problem that made it difficult to do.
The present invention has been made to solve the above problems, and provides an ignition device for an internal combustion engine that accurately detects the ionic current of each cylinder by performing repeated discharge with a circuit configuration with reduced cost. For the purpose.

この発明に係る内燃機関用点火装置は、点火プラグに放電火花を発生させる点火コイルユニットと、複数の前記点火コイルユニットの動作を制御する重ね放電制御部と、を有する内燃機関用点火装置であって、前記点火コイルユニットは、前記点火プラグに放電火花を発生させる放電電圧を供給する点火コイルと、外部からの点火信号に応じて前記点火コイルの１次巻線に流れる電流を制御する１次電流制御回路と、前記点火プラグに発生している放電火花を維持する高電圧を生成する倍電圧整流回路と、イオン電流検出用電圧を前記点火プラグへ供給し、該点火プラグに流れるイオン電流を検出するイオン電流検出回路と、を備え、前記重ね放電制御部は、前記複数の点火コイルユニットへ供給する電圧を生成する昇圧部と、前記昇圧部から前記各点火コイルユニットへ供給する電圧を開閉するスイッチ部と、を備え、前記点火信号が有意を示すと該点火信号を入力する点火コイルユニットに接続しているスイッチ部を閉じて前記昇圧部からの電圧を該点火コイルユニットへ供給し、前記有意の点火信号を入力した点火コイルユニットの前記１次電流制御回路が動作して前記点火コイルの２次巻線に前記放電電圧が発生すると、該２次巻線に発生した放電電圧に前記倍電圧整流回路が生成した高電圧を重畳して前記点火プラグに重ね放電を行わせ、該重ね放電を所定期間行わせると、前記スイッチ部を開いて前記重ね放電制御部と前記点火コイルユニットとの回路接続を遮断し、該点火コイルユニットのイオン電流検出回路からイオン電流検出用電圧を前記点火コイルの２次巻線を介して前記点火プラグへ供給させて、前記イオン電流を検出することを特徴とする。
また、前記重ね放電制御部の昇圧部は、直流電圧から昇圧した交流電圧を生成する昇圧インバータと、前記倍電圧整流回路を構成する第１回路と、を含み、前記昇圧インバータから出力される交流電圧を前記第１回路によって整流した直流電圧を、前記スイッチ部を介して接続されている点火コイルユニットの前記倍電圧整流回路を構成する第２回路へ供給することを特徴とする。
また、前記第１回路の第１電位出力点に前記スイッチ部のスイッチ接点が接続され、前記第１回路の第２電位出力点と前記点火コイルユニットの第２回路との接続点に、前記イオン電流が流れ込むことを防ぐ逆流防止ダイオードを備えることを特徴とする。
また、前記重ね放電制御部の昇圧部は、直流電圧から昇圧した交流電圧を生成する昇圧インバータからなり、前記昇圧インバータから出力される交流電圧を、前記スイッチ部を介して接続されている前記点火コイルユニットの倍電圧整流回路へ供給することを特徴とする。An ignition device for an internal combustion engine according to the present invention is an ignition device for an internal combustion engine having an ignition coil unit that generates a discharge spark in an ignition plug, and a multiple discharge control unit that controls operations of the plurality of ignition coil units. The ignition coil unit controls the current flowing in the primary coil of the ignition coil in response to an ignition signal from the outside and an ignition coil that supplies a discharge voltage for generating a discharge spark in the spark plug. A current control circuit, a voltage doubler rectifier circuit for generating a high voltage to maintain a discharge spark generated in the spark plug, an ionic current detection voltage is supplied to the spark plug, and an ionic current flowing through the spark plug is An ionic current detection circuit for detecting, wherein the overlap discharge control unit generates a voltage to be supplied to the plurality of ignition coil units; A switch unit that opens and closes a voltage supplied to each ignition coil unit, and closes the switch unit connected to the ignition coil unit that inputs the ignition signal when the ignition signal is significant, When the primary current control circuit of the ignition coil unit to which the significant ignition signal is input operates and the discharge voltage is generated in the secondary winding of the ignition coil, When the high voltage generated by the voltage doubler rectifier circuit is superimposed on the discharge voltage generated in the secondary winding to cause the spark plug to perform overlap discharge, and when the overlap discharge is performed for a predetermined period, the switch unit is opened. The circuit connection between the overlap discharge controller and the ignition coil unit is cut off, and the ion current detection voltage is supplied from the ion current detection circuit of the ignition coil unit to the secondary winding of the ignition coil. By supplying to the spark plug through, and detects the ionic current.
The boosting unit of the overlap discharge control unit includes a boosting inverter that generates an AC voltage boosted from a DC voltage, and a first circuit that constitutes the voltage doubler rectifier circuit, and the AC output from the boosting inverter A DC voltage obtained by rectifying the voltage by the first circuit is supplied to a second circuit constituting the voltage doubler rectifier circuit of the ignition coil unit connected via the switch unit.
A switch contact of the switch unit is connected to a first potential output point of the first circuit, and the ion is connected to a connection point between the second potential output point of the first circuit and the second circuit of the ignition coil unit. A backflow prevention diode is provided to prevent current from flowing in.
Further, the boosting unit of the overlap discharge control unit includes a boosting inverter that generates an AC voltage boosted from a DC voltage, and the ignition voltage that is connected to the AC voltage output from the boosting inverter via the switch unit. It supplies to the voltage doubler rectifier circuit of a coil unit, It is characterized by the above-mentioned.

この発明によれば、重ね放電を行う点火装置を低コストで構成することを可能にし、また、各気筒に発生するイオン電流を混同することなく検出することができる。 According to the present invention, it is possible to configure an ignition device that performs overlapping discharge at a low cost, and it is possible to detect ion currents generated in each cylinder without confusion.

図１は、この発明の実施例による内燃機関用点火装置の概略構成図である。
図２は、図１の内燃機関用点火装置の回路構成例を示す説明図である。
図３は、図１の内燃機関用点火措置の他の回路構成例を示す説明図である。
図４は、実施例による内燃機関用点火装置の動作を示す説明図である。
図５は、実施例による内燃機関用点火装置の動作を示す説明図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an internal combustion engine ignition device according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an explanatory diagram showing a circuit configuration example of the internal combustion engine ignition device of FIG.
FIG. 3 is an explanatory diagram showing another circuit configuration example of the ignition measure for the internal combustion engine of FIG.
FIG. 4 is an explanatory diagram showing the operation of the internal combustion engine ignition device according to the embodiment.
FIG. 5 is an explanatory diagram showing the operation of the internal combustion engine ignition device according to the embodiment.

以下、この発明の実施の一形態を説明する。 An embodiment of the present invention will be described below.

図１は、この発明の実施例による内燃機関用点火装置の概略構成図である。図１の内燃機関用点火装置は、例えば４気筒の内燃機関用に構成されたもので、シリンダヘッドに取付けられた各点火プラグ５に接続固定する４つの点火コイルユニット１１〜１４を備えている。
点火コイルユニット１１〜１４は、それぞれ図示を省略したプラグキャップを備えて構成されており、内燃機関の本体、例えばヘッドカバー等に設置すると、シリンダヘッド等に固定されている点火プラグ５の頭部電極へ上記のプラグキャップが接続するように形成されている。
また、図示した内燃機関用点火装置は、点火コイルユニット１１〜１４の重ね放電に関する制御を行う重ね放電制御装置２を備えている。重ね放電制御装置２は、内燃機関の動作制御を行うエンジンコントロールユニット（以下、ＥＣＵと記載する）１から、各気筒の点火タイミングを指示する点火信号Ｓ１〜Ｓ４を入力するように配線接続されている。
詳しくは、点火信号Ｓ１は１気筒目に設置される点火コイルユニット１１へ、点火信号Ｓ２は２気筒目に設置される点火コイルユニット１２へ、点火信号Ｓ３は３気筒目に設置される点火コイルユニット１３へ、点火信号Ｓ４は４気筒目に設置される点火コイルユニット１４へ入力するように接続構成されている。
図２は、図１の内燃機関用点火装置の回路構成例を示す説明図である。この図は、重ね放電制御装置２および点火コイルユニット１１〜１４の各部の配線接続、もしくは回路構成を表している。
重ね放電制御装置２および点火コイルユニット１１〜１４は、図示を省略したバッテリを電源として電圧ＶＢを入力するように配線接続されている。
重ね放電制御装置２は、直流の電圧ＶＢを用いて所定の交流電圧を生成するＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０（昇圧インバータ）を有している。
ＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０は、昇圧トランス２１を備え、当該昇圧トランス２１の１次巻線の中間タップに、例えばチョークコイル等を介して電圧ＶＢを入力している。
また、昇圧トランス２１の１次巻線には、当該１次巻線に流れる電流を制御するスイッチトランジスタ２２，２３が接続されている。
ＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０は、スイッチトランジスタ２２，２３が交互にオン・オフするようにスイッチ動作を制御するドライバ回路２４を備えて所定の周波数の交流電圧が発生するように回路構成されている。
具体的には、スイッチトランジスタ２２，２３として例えばＭＯＳＦＥＴを用いた場合、昇圧トランス２１の１次巻線の両端にはスイッチトランジスタ２２，２３の各ドレインが接続される。スイッチトランジスタ２２，２３の各ソースはグランド（以下、ＧＮＤと記載する）に接続されている。
また、スイッチトランジスタ２２，２３の各ゲートは、ドライバ回路２４の出力部に接続されており、当該スイッチトランジスタ２２，２３がオン・オフする制御電圧を入力するように回路接続されている。
昇圧トランス２１の２次巻線には、倍電圧整流回路の一部分を構成するキャパシタ４０およびダイオード４１からなる第１回路２５ａが接続されている。
詳しくは、２次巻線の一端にキャパシタ４０の一端が接続され、キャパシタ４０の他端にダイオード４１のアノードが接続されている。ダイオード４１のカソードは昇圧トランス２１の２次巻線の他端に接続されている。
ダイオード４１とキャパシタ４０との接続点には、スイッチトランジスタ３１が接続されている。例えば、スイッチトランジスタ３１にｎチャネルＭＯＳＦＥＴを用いた場合、スイッチトランジスタ３１のソースは、ダイオード４１とキャパシタ４０の接続点に接続され、スイッチトランジスタ３１のドレインは、点火コイルユニット１１に備えられたダイオード４２のカソードに接続されている。
また、スイッチトランジスタ３１のゲートは、当該ゲートをドライブ可能な例えばフォトボル出力タイプのフォトカプラＰＶ１の出力端子に接続されている。
フォトカプラＰＶ１の入力端子は、例えば重ね放電制御装置２の図示を省略した制御手段に接続され、当該制御手段が生成した駆動信号ＰＤ１を入力するように回路接続されている。
点火コイルユニット１１は、前述の倍電圧整流回路の１部分を構成する第２回路２５ｂ、点火コイル５１、１次電流スイッチ５２、逆流防止ダイオード５３、高圧ダイオード５４、イオン電流経路抵抗５５、イオン電流検出回路５６を備えている。
第２回路２５ｂは、ダイオード４２およびキャパシタ４３によって構成されており、ダイオード４２は、アノードをキャパシタ４３の一端に接続し、カソードを前述のように重ね放電制御装置２のスイッチトランジスタ３１に接続している。
キャパシタ４３は、他端を逆流防止ダイオード５３のアノードに接続している。この接続点（第２回路２５ｂの第１出力点）には、重ね放電制御装置２に備えられている昇圧トランス２１の２次巻線の他端、ならびにダイオード４１のカソード、即ち第１回路２５ａの高電位側出力点に接続されており、スイッチトランジスタ３１を介して当該第２回路２５ｂと第１回路２５ａが接続されている。
なお、重ね放電に用いる高電圧をさらに大きくするため、ＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０の後段に多段倍電圧整流回路を備える場合には、例えば重ね放電制御装置２の第１回路２５ａを図２に示したように回路構成し、点火コイルユニット１１の第２回路２５ｂを、複数のダイオードおよびキャパシタからなる多段倍電圧整流回路として構成して、第１回路２５ａと上記の第２回路２５ｂによって所望の複数倍電圧を生成するように構成する。このように構成すると、重ね放電制御装置２と各点火コイルユニットとを接続する配線ケーブル等が伝導する電圧を低く抑えることができる。
点火コイル５１の１次巻線は、一端に電圧ＶＢが供給され、他端に１次電流スイッチ５２が接続されている。１次電流スイッチ５２に例えばＩＧＢＴを用いた場合、上記の１次巻線の一端に当該１次電流スイッチ５２のコレクタを接続し、エミッタをＧＮＤ接続し、ゲートにはＥＣＵ１等から点火信号Ｓ１を入力するように回路接続する。
点火コイル５１の２次巻線は、一端を点火プラグ５の頭部電極に接続しており、他端を高圧ダイオード５４のアノードに接続している。またさらに、高圧ダイオード５４のアノードは、ダイオード４２とキャパシタ４３の接続点（第２回路２５ｂの第２出力点）に接続している。
また、点火コイル５１の２次巻線の他端には、イオン電流経路抵抗５５の一端が接続されている。イオン電流経路抵抗５５の他端は、高圧ダイオード５４のカソードおよび逆流防止ダイオード５３のカソードに接続されている。
高圧ダイオード５４は、点火コイル５１の２次巻線に流れる電流の方向を規制し、２次巻線から点火プラグ５へ印加される放電電圧の極性を制限している。なお、高圧ダイオード５４は、点火コイル５１の２次巻線に発生する高電圧ならびに第２回路２５ｂから出力する高電圧に対応する高耐圧の構成を有している。
イオン電流経路抵抗５５は、第２回路２５ｂの出力点間（キャパシタ４３の両端）が短絡状態とならず、且つ、イオン電流検出回路５６がイオン電流を検出する際に妨げとならない程度の抵抗値を有し、例えば数百［ｋΩ］〜数［ＭΩ］の抵抗値を有する。
イオン電流検出回路５６は、イオン電流の検出に使用する電力（電荷）を蓄積する電源キャパシタ５７、電源キャパシタ５７の両端電圧を制限するツェナーダイオード５８、放電電流の経路を構成するダイオード５９、イオン電流の経路を構成する抵抗６０およびダイオード６１、イオン電流の大きさを表すイオン電流検出信号を生成するオペアンプ６２などによって構成されている。
電源キャパシタ５７は、イオン電流を検出する際に用いる電力を蓄積する電源であり、第１の端子を高圧ダイオード５４のカソードとイオン電流経路抵抗５５の接続点に接続し、第２の端子を抵抗６０の一端ならびにダイオード５９のアノードに接続している。
また、電源キャパシタ５７と高圧ダイオード５４のカソードとの接続点には、ツェナーダイオード５８のカソードが接続され、さらに逆流防止ダイオード５３のカソードが接続されている。
電源キャパシタ５７とダイオード５９の接続点には、ツェナーダイオード５８のアノードが接続されている。
ツェナーダイオード５８は、例えば、内燃機関用点火装置の動作環境において降伏電圧がＤＣ７５［Ｖ］であり、またダイオード５９と同様に、点火コイル５１の２次巻線から出力される電流、ならびに第２回路２５ｂから出力される電流を流すことが可能な耐性を有する。
抵抗６０の他端には、ダイオード６１のカソードおよびオペアンプ６２の反転入力端子が接続されている。オペアンプ６２の非反転入力端子および図示を省略した低電位側（マイナス）電源端子、ダイオード６１のアノード、ダイオード５９のカソードはＧＮＤに接続されている。
オペアンプ６２は、高電位側電源端子に図示を省略した電圧ＶＢが供給されており、また、並列接続された抵抗およびキャパシタによって構成された負帰還路を備えて積分回路を形成している。
オペアンプ６２の出力端子は、当該オペアンプ６２から出力されるイオン電流検出信号を、例えば重ね放電制御装置２などの制御手段へ出力するように配線接続されている。
このように点火コイル５１の２次側には、当該点火コイル５１の２次巻線、第２回路２５ｂ、逆流防止ダイオード５３、高圧ダイオード５４、イオン電流経路抵抗５５、イオン電流検出回路５６、電源キャパシタ５７、およびツェナーダイオード５８によって２次側回路が形成されている。
点火コイルユニット１１は上記のように回路構成されており、また、図示を省略した点火コイルユニット１２〜１４の回路も同様に構成されている。
重ね放電制御装置２は、スイッチトランジスタ３１と同様なスイッチトランジスタ３２〜３４を備えている。スイッチトランジスタ３１ならびにスイッチトランジスタ３２〜３４は、第１回路２５ａの片側の出力点に接続しており、詳しくは、第１回路２５ａの例えば低電位側出力点に各スイッチ接点の一端が接続されている。
具体的には、ダイオード４１のアノードとキャパシタ４０との接続点に、スイッチトランジスタ３２〜３４の各ソースが接続されている。スイッチトランジスタ３２のドレインは、点火コイルユニット１２に備えられた（図示を省略した）ダイオード４２のカソードに接続されている。
同様に、スイッチトランジスタ３３は点火コイルユニット１３に接続され、スイッチトランジスタ３４は点火コイルユニット１４に接続されている。
また、前述のようにスイッチトランジスタ３１にはフォトカプラＰＶ１の出力端子が接続されており、同様にスイッチトランジスタ３２にはフォトカプラＰＶ２の出力端子が接続されている。また同様に、スイッチトランジスタ３３にはフォトカプラＰＶ３の出力端子が接続されており、スイッチトランジスタ３４にはフォトカプラＰＶ４の出力端子が接続されている。
フォトカプラＰＶ２の入力端子は、重ね放電制御装置２の例えば図示を省略した制御手段に接続され、当該制御手段が生成した駆動信号ＰＤ２を入力するように回路接続されている。同様に、フォトカプラＰＶ３の入力端子は駆動信号ＰＤ３を入力し、フォトカプラＰＶ４の入力端子は駆動信号ＰＤ４を入力するように回路接続されている。
また、点火コイルユニット１２の１次電流スイッチ５２には、オン・オフ動作の制御信号として点火信号Ｓ２が入力され、点火コイルユニット１３の１次電流スイッチ５２には点火信号Ｓ３が入力され、点火コイルユニット１４の１次電流スイッチ５２には点火信号Ｓ４が入力されるように配線接続されている。
第１回路２５ａの高電位側出力点（ダイオード４１のカソード）は、前述のように点火コイルユニット１１のキャパシタ４３ならびに逆流防止ダイオード５３に接続されており、同様に点火コイルユニット１２の図示を省略したキャパシタ４３ならびに逆流防止ダイオード５３のアノードに接続されている。また、同様に点火コイルユニット１３，１４の各キャパシタ４３ならびに逆流防止ダイオード５３に接続されている。
なお、重ね放電制御装置２と各点火コイルユニット１１〜１３との間は、配線ケーブル等によって接続されている。
図３は、図１の内燃機関用点火装置の他の回路構成例を示す説明図である。図２に示したものと同一あるいは相当する部分に同じ符号を使用し、その説明を省略する。
図３の回路は、重ね放電制御装置２に第１回路２５ａを備えない構成例であり、重ね放電制御装置２から点火コイルユニット１１などへ交流電圧を供給するようにしたものである。
図３の重ね放電制御装置２は、昇圧トランス２１によって昇圧された交流電圧を外部へ出力することから、スイッチトランジスタにＭＯＳＦＥＴを用いた場合、交流電流を確実に遮断するように２つのスイッチトランジスタ７１，７２を（寄生ダイオードの極性を反転させて）直列接続し、同時にオン・オフするように回路構成されている。詳しくは、ｎチャネルＭＯＳＦＥＴのスイッチトランジスタ７１，７２の各ゲートをフォトカプラＰＶ１の出力端子に接続させている。また、スイッチトランジスタ７１のソースを昇圧トランス２１の２次巻線の一端に接続し、当該スイッチトランジスタ７１のドレインをスイッチトランジスタ７２のドレインに接続させている。また、スイッチトランジスタ７２のソースを、点火コイルユニット１１の倍電圧整流回路２５ｃの入力点に接続し、昇圧トランス２１の出力電圧を倍電圧整流回路２５ｃへ入力するように配線接続されている。
図３の点火コイルユニット１１は、図２に示した第２回路２５ｂに替えて、倍電圧整流回路２５ｃを備えている以外は、図２の点火コイルユニット１１と同様に回路構成されている。
なお、図３には点火コイルユニット１１のみを図示しているが、図示を省略した点火コイルユニット１２〜１４も、当該点火コイルユニット１１と同様に回路構成されており、また、これらのユニットはそれぞれ点火信号Ｓ２〜Ｓ４を入力するように配線接続されている。
また、図３には、点火コイルユニット１１と接続するスイッチトランジスタ７１，７２のみを図示しているが、当該図３の重ね放電制御装置２は、スイッチトランジスタ７１，７２に相当し、同様に回路接続された２個１組みのスイッチトランジスタを、図示を省略した点火コイルユニット１２〜１４毎に備えている。
次に、動作について説明する。
ここでは、代表して図２のように構成された内燃機関用点火装置点において、点火コイルユニット１１の動作を説明する。なお、図３に示した他の構成例においても、昇圧トランス２１と倍電圧整流回路２５ｃとの間に交流電流が流れることを除いて、ここで説明するものと同様に動作する。
図４は、この実施例による内燃機関用点火装置の動作を示す説明図である。この図は、各点火コイルユニット１１〜１４の点火動作を制御する点火信号Ｓ１〜Ｓ４、および、重ね放電制御装置２のスイッチトランジスタ３１〜３４のオン・オフ動作を制御する駆動信号ＰＤ１〜ＰＤ４の各信号レベルの遷移を表したタイミングチャートである。
内燃機関を稼動させるとき、ＥＣＵ１は各気筒の点火タイミングを表す点火信号Ｓ１〜Ｓ４を生成し、各点火コイルユニット１１〜１４に対応させて出力する。
また、点火信号Ｓ１〜Ｓ４は重ね放電制御装置２へ入力されており、当該重ね放電制御装置２の例えば制御手段が点火信号Ｓ１〜Ｓ４を用いて駆動信号ＰＤ１〜ＰＤ４を生成している。
重ね放電制御装置２の制御手段は、入力した点火信号Ｓ１〜Ｓ４の各々が有意を示したとき、ＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０を稼動させる。具体的には、ドライバ回路２４を制御してスイッチトランジスタ２２とスイッチトランジスタ２３を交互にオン・オフさせ、昇圧トランス２１から所定の交流電圧を出力させる。
点火信号Ｓ１がローレベルからハイレベルに遷移して有意を示すと、点火コイルユニット１１の１次電流スイッチ５２がオフからオンへ遷移し、点火コイル５１の１次巻線に１次電流が流れる。点火信号Ｓ１がハイレベルからローレベルへ遷移すると、１次電流スイッチ５２がオフへ遷移して点火コイル５１の１次電流が遮断され、このタイミングで当該点火コイル５１の２次巻線に放電電圧が発生する。この放電電圧は点火プラグ５に印加され、当該点火プラグ５の放電電極間に火花放電が発生し、点火コイル５１の２次巻線、高圧ダイオード５４、ツェナーダイオード５８、ダイオード５９、内燃機関の例えばシリンダブロック等のＧＮＤ部分を介して当該点火プラグ５に放電電流が流れる。
一方、重ね放電制御装置２の制御手段は、前述のように点火信号Ｓ１がローレベルからハイレベルへ遷移すると、この遷移タイミングに同期して例えばローレベルからハイレベルへ遷移する駆動信号ＰＤ１を生成する。
駆動信号ＰＤ１が有意を示すハイレベルになると、フォトカプラＰＶ１の出力端子から所定電圧が出力されてスイッチトランジスタ３１がオン状態になり、重ね放電制御装置２と点火コイルユニット１１が回路接続される。
また、重ね放電制御装置２の制御手段は、点火信号Ｓ１がローレベルからハイレベルへ遷移し、さらにローレベルに遷移して点火コイル５１から放電電圧が点火プラグ５へ印加され、点火プラグ５に放電火花が発生している最中に、重ね放電用の高電圧が点火プラグ５へ供給されるように、適当なタイミングでドライバ回路２４を制御してスイッチトランジスタ２２，２３を交互にオン・オフさせる。このスイッチ動作により、昇圧トランス２１の１次巻線に流れる電流方向が交互に替わり、当該昇圧トランス２１の２次巻線に電圧ＶＢを昇圧した所定の交流電圧が発生する。
上記の交流電圧は、第１回路２５ａに入力され、直流電圧に整流される。第１回路２５ａから直流電圧が出力されるとき、駆動信号ＰＶ１は前述のようにハイレベルとなっていることから、当該第１回路２５ａからの直流電圧は、オン状態のスイッチトランジスタ３１を介して、またさらに、重ね放電制御装置２と点火コイルユニット１１とを接続する配線ケーブル等を介して点火コイルユニット１１の第２回路２５ｂへ供給される。
点火コイルユニット１１へ入力された直流電圧は、第２回路２５ｂによって昇圧されて点火コイル５１の２次巻線、もしくは２次側回路を介して点火プラグ５へ供給される。
換言すると、重ね放電制御装置２は、点火信号Ｓ１がハイレベルからローレベルへ遷移する時点において、倍電圧整流回路（第１回路２５ａおよび第２回路２５ｂ）から重ね放電用の直流高電圧を点火コイル５１の２次側回路へ出力することができるようにＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０の動作を開始させる。
図５は、この実施例による内燃機関用点火装置の動作を示す説明図である。この図は、図２の点火コイルユニット１１の回路に流れる電流を示したものである。
第２回路２５ｂから出力する高電圧は、ツェナーダイオード５８のツェナー電圧よりも十分大きいことから、第２回路２５ｂの出力電流は、図５の矢印Ａが示すように、逆流防止ダイオード５３の順方向に流れ、ツェナーダイオード５８の逆方向に流れる。さらに、第２回路２５ｂの出力電流は、ダイオード５９から内燃機関のＧＮＤ部分を介して点火プラグ５へ流れ、点火コイル５１の２次巻線に流れる放電電流と同方向へ流れる。換言すると、１次電流の遮断によって点火コイル５１の２次巻線に誘起する高電圧、詳しくは最大電圧となる部分（主放電パルス電圧）と、第２回路２５ｂから出力される直流高電圧は、いずれもＧＮＤに対してマイナス電圧となる同一極性を有しており、これらの高電圧が重畳されたとき、点火プラグ５には同一方向に放電電流が流れる。なお、点火プラグ５に生じている点火火花を維持する時間長さは、ＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０の動作期間を制御することによって調整することができる。
また、前述のようにＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０が稼働し、倍電圧整流回路（第１回路２５ａおよび第２回路２５ｂ）から高電圧の出力が開始すると、逆流防止ダイオード５３を介して電源キャパシタ５７に上記の高電圧が印加され、当該電源キャパシタ５７の充電が行われる。
電源キャパシタ５７の充電が進行して、当該電源キャパシタ５７の両端電圧がツェナーダイオード５８のツェナー電圧に達すると、ツェナーダイオード５８に逆電流が流れるようになり、前述のように第２回路２５ｂの第１出力点から点火プラグ５へマイナスの高電圧が供給される。
重ね放電制御装置２の制御手段は、所定期間が経過するとＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０の出力動作を停止し、点火プラグ５の重ね放電を終了させる。また、駆動信号ＰＤ１をハイレベルからローレベルへ遷移させ、スイッチトランジスタ３１をオフ状態に制御し、重ね放電制御装置２と点火コイルユニット１１との回路接続を遮断する。詳しくは、倍電圧整流回路を構成する第１回路２５ａのキャパシタ４０とダイオード４１の接続点と、第２回路２５ｂのダイオード４２との接続を遮断する。
ＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０の動作が停止すると、第２回路２５ｂから出力されていた高電圧が消失し、電源キャパシタ５７への充電電圧供給が停止する。
上記のように充電電圧が印加されなくなると、電源キャパシタ５７に蓄積されているエネルギ（電荷）が放出される。換言すると、電源キャパシタ５７の両端電圧は、イオン電流経路抵抗５５、点火コイル５１の２次巻線、また、ダイオード５９を介してイオン電流検出用電圧となって点火プラグ５の放電電極間に印加され、当該放電電極間にイオン電流が流れる。
前述のように点火プラグ５に放電火花が発生し、放電電流が流れて燃焼室内の混合気が燃焼すると、正負いずれかの電荷を有する（陽と陰の）各イオンが発生する。このとき、点火プラグ５の放電電極間に電位差が存在すると、上記のイオンが正負の電荷ごとに分かれて各放電電極に移動する。このようにイオン電荷が移動することによってイオン電流が発生し、図５の矢印Ｂが示すように点火コイル５１の２次側回路を流れる。
詳しくは、電源キャパシタ５７の高電位側端子からイオン電流経路抵抗５５および点火コイル５１の２次巻線を介してイオン電流検出用電圧が点火プラグ５の頭部電極に印加される。この電圧印加によって、燃焼室内のイオン量に応じた値のイオン電流が点火プラグ５の放電電極間に生じ、このイオン電流が点火プラグ５から内燃機関のＧＮＤ部分を介してイオン電流検出回路５６へ流れる。
また、点火コイル５１の２次側回路は、点火プラグ５の放電電極間に点火火花を発生する放電電流に対して、イオン電流が逆方向に流れるように回路構成されており、電源キャパシタ５７の両端電圧、即ちイオン電流検出用電圧は、点火コイル５１の２次巻線が発生する高電圧や第２回路２５ｂが生成する高電圧とは逆極性となるように点火プラグ５へ印加されている。
具体的には、点火プラグ５の放電電極の中心電極にプラス電圧を印加する。このように、逆極性のイオン電流検出用電圧を印加することによって、燃焼開始から終了に至るまでに発生するイオン電流を測定し、検出値の精度を高める。
イオン電流検出回路５６は、点火プラグ５からシリンダブロックなどのＧＮＤ部分を介して流れてきたイオン電流を、ダイオード６１のアノードから入力する。このようにイオン電流検出回路５６へ入力したイオン電流は、ダイオード６１から抵抗６０を流れて電源キャパシタ５７の低電位側端子へ帰還する。
また、イオン電流検出回路５６は、イオン電流が流れることによって抵抗６０に生じた電圧をオペアンプ６２へ入力し、この電圧信号を時間積分して燃焼室内に生じたイオン量を表すイオン電流検出信号を生成する。このイオン電流検出信号は、混合気が燃焼する際に発生したイオン量を示すもので、例えばＥＣＵ１または重ね放電制御装置２などの制御手段へ送出され、当該制御手段がイオン電流検出直前の燃焼状態を把握して以降の点火動作等の制御処理に用いる。
イオン電流検出信号から燃焼状態を認識した制御手段は、次回の燃焼行程において容易に点火することができ、また、燃焼効率が向上するとともに内燃機関の運転状態が安定するように点火時期、重ね放電の動作期間、混合気の空燃比などを調整する。
前述のようにイオン電流が電源キャパシタ５７の高電位側端子からイオン電流経路抵抗５５へ流れるとき、点火コイルユニット１１の第２回路２５ｂは電圧出力を停止している。換言すると、重ね放電制御装置２に備えられたスイッチトランジスタ３１がオフ状態に制御され、ＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０等から点火コイルユニット１１への電圧出力が停止されている。
上記のようにスイッチトランジスタ３１がオフ状態になっていることから、イオン電流経路抵抗５５を流れるイオン電流は、当該イオン電流経路抵抗５５と接続されている第２回路２５ｂの第２出力点へ、もしくは第２回路２５ｂのダイオード４２を介して重ね放電制御装置２へ向かって流れず、点火コイル５１の２次巻線へ向かって流れる。
また、前述のように電源キャパシタ５７とツェナーダイオード５８との接続点、即ち第２回路２５ｂの第１出力点は、第１回路２５ａを介して昇圧トランス２１の２次巻線に接続されており、電流経路抵抗５５と電源キャパシタ５７との接続点から第２回路２５ｂの第１出力点へ分岐する電流経路が存在する。
そのため、当該接続点、即ちツェナーダイオード５８および電源キャパシタ５７等の接続点と倍電圧整流回路２５の第１出力点との間に逆流防止ダイオード５３を設け、上記のイオン電流が重ね放電制御装置２のＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０へ流れ込まないようにしている。
以上のように、この実施例によれば、重ね放電制御装置２と各点火コイルユニット１１〜１４との回路接続をオン・オフするスイッチトランジスタ３１〜３４を備えたので、点火プラグ５の火花放電が終了した後、イオン電流を検出する際に、点火プラグユニット１１〜１４内の回路を流れるイオン電流が重ね放電制御装置２へ流れ込むことを防ぎ、各気筒のイオン電流を正確に検出することができる。
また、重ね放電制御装置２から各点火コイルユニット１１〜１４へ直流電圧を供給する場合、スイッチトランジスタ３１〜３４が接続されていない倍電圧整流回路（第２回路２５ｂ）の出力点に、逆流防止ダイオード５３を備えたので、イオン電流がイオン電流検出回路５６から倍電圧整流回路（第２回路２５ｂ）へ流れることを防ぐことができ、電源キャパシタ５７から供給されるイオン電流検出用電圧を効率良く点火プラグ５へ印加することができ、イオン電流の検出精度を良好にすることができる。
また、点火コイル５１が放電電圧を誘起し、この放電電圧によって点火プラグ５に放電火花を発生させ、ＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０および倍電圧整流回路（第１回路２５ａおよび第２回路２５ｂ）によって生成した直流の高電圧を点火コイル５１の２次巻線に供給して、点火プラグ５に発生させた放電火花を維持するようにしたので、この放電火花を適当な期間維持することができ、混合気へ確実に点火して燃焼を進行させることが可能になる。
また、希薄な混合気や高ＥＧＲによる混合気についても失火を防いで燃焼させることが可能になることから、燃費の向上や排気ガスの浄化を図ることができる。
また、燃焼室内の混合気の流動が高い場合でも点火プラグ５の放電火花を維持して失火することなく混合気を燃焼させることができる。
また、点火コイル５１の２次巻線に第２回路２５ｂの出力点を接続して重ね放電を行う回路構成において、上記の２次巻線に流れる電流方向を規制する高圧ダイオード５４に並列接続されたイオン電流経路抵抗５５を備え、また、前述の放電電流とは逆方向に流れるイオン電流を検出するイオン電流検出回路５６を備えたので、点火プラグ５をイオン電流センサとして使用し、イオン電流を精度よく検出して重ね放電を制御することができる。
また、検出したイオン電流の大きさに応じて重ね放電を制御することにより、燃焼状態に応じて重ね放電を行って内燃機関の運転効率を向上させることが可能になる。
また、イオン電流検出回路５６から出力されたイオン電流検出信号が良好な燃焼状態を示すようにＤＣ−ＡＣ昇圧回路２０ならびに倍電圧整流回路２５ａ，２５ｂの動作を制御することにより、シリンダの燃焼効率を良好に維持しながら点火動作に要する消費電力を抑制することも可能になる。FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an internal combustion engine ignition device according to an embodiment of the present invention. The ignition device for an internal combustion engine of FIG. 1 is configured for, for example, a four-cylinder internal combustion engine, and includes four ignition coil units 11 to 14 that are connected and fixed to respective spark plugs 5 attached to a cylinder head. .
Each of the ignition coil units 11 to 14 includes a plug cap (not shown). When the ignition coil units 11 to 14 are installed on a main body of an internal combustion engine, for example, a head cover, the head electrode of the ignition plug 5 fixed to the cylinder head or the like. The plug cap is formed so as to be connected.
The illustrated ignition device for an internal combustion engine includes a multiple discharge control device 2 that performs control related to the multiple discharge of the ignition coil units 11 to 14. The overlap discharge control device 2 is wired so as to input ignition signals S1 to S4 for instructing the ignition timing of each cylinder from an engine control unit (hereinafter referred to as ECU) 1 for controlling the operation of the internal combustion engine. Yes.
Specifically, the ignition signal S1 is supplied to the ignition coil unit 11 installed in the first cylinder, the ignition signal S2 is supplied to the ignition coil unit 12 installed in the second cylinder, and the ignition signal S3 is installed in the third cylinder. An ignition signal S4 is connected to the unit 13 so as to be input to an ignition coil unit 14 installed in the fourth cylinder.
FIG. 2 is an explanatory diagram showing a circuit configuration example of the internal combustion engine ignition device of FIG. This figure represents the wiring connection or circuit configuration of each part of the overlap discharge control device 2 and the ignition coil units 11 to 14.
The overlap discharge control device 2 and the ignition coil units 11 to 14 are wired so as to input a voltage VB using a battery (not shown) as a power source.
The overlap discharge control device 2 includes a DC-AC booster circuit 20 (a boost inverter) that generates a predetermined AC voltage using a DC voltage VB.
The DC-AC step-up circuit 20 includes a step-up transformer 21, and a voltage VB is input to an intermediate tap of the primary winding of the step-up transformer 21 through, for example, a choke coil.
In addition, switch transistors 22 and 23 for controlling the current flowing through the primary winding are connected to the primary winding of the step-up transformer 21.
The DC-AC booster circuit 20 includes a driver circuit 24 that controls a switch operation so that the switch transistors 22 and 23 are alternately turned on and off, and is configured to generate an alternating voltage of a predetermined frequency.
Specifically, when, for example, MOSFETs are used as the switch transistors 22 and 23, the drains of the switch transistors 22 and 23 are connected to both ends of the primary winding of the step-up transformer 21. Each source of the switch transistors 22 and 23 is connected to the ground (hereinafter referred to as GND).
The gates of the switch transistors 22 and 23 are connected to the output section of the driver circuit 24, and are connected to input a control voltage for turning on / off the switch transistors 22 and 23.
The secondary winding of the step-up transformer 21 is connected to a first circuit 25a composed of a capacitor 40 and a diode 41 that constitute a part of the voltage doubler rectifier circuit.
Specifically, one end of the capacitor 40 is connected to one end of the secondary winding, and the anode of the diode 41 is connected to the other end of the capacitor 40. The cathode of the diode 41 is connected to the other end of the secondary winding of the step-up transformer 21.
A switch transistor 31 is connected to a connection point between the diode 41 and the capacitor 40. For example, when an n-channel MOSFET is used for the switch transistor 31, the source of the switch transistor 31 is connected to the connection point between the diode 41 and the capacitor 40, and the drain of the switch transistor 31 is the diode 42 provided in the ignition coil unit 11. Connected to the cathode.
The gate of the switch transistor 31 is connected to the output terminal of, for example, a photovol output type photocoupler PV1 that can drive the gate.
The input terminal of the photocoupler PV1 is connected to, for example, control means (not shown) of the overlap discharge control device 2, and is circuit-connected so as to input the drive signal PD1 generated by the control means.
The ignition coil unit 11 includes a second circuit 25b that forms part of the above-described voltage doubler rectifier circuit, an ignition coil 51, a primary current switch 52, a backflow prevention diode 53, a high voltage diode 54, an ionic current path resistance 55, an ionic current. A detection circuit 56 is provided.
The second circuit 25b includes a diode 42 and a capacitor 43. The diode 42 has an anode connected to one end of the capacitor 43 and a cathode connected to the switch transistor 31 of the overlapped discharge control device 2 as described above. Yes.
The other end of the capacitor 43 is connected to the anode of the backflow prevention diode 53. At this connection point (first output point of the second circuit 25b), the other end of the secondary winding of the step-up transformer 21 provided in the overlap discharge control device 2 and the cathode of the diode 41, that is, the first circuit 25a. The second circuit 25b and the first circuit 25a are connected via a switch transistor 31.
In order to further increase the high voltage used for the overlap discharge, when a multi-stage voltage doubler rectifier circuit is provided in the subsequent stage of the DC-AC booster circuit 20, for example, the first circuit 25a of the overlap discharge control device 2 is shown in FIG. The second circuit 25b of the ignition coil unit 11 is configured as a multistage voltage doubler rectifier circuit composed of a plurality of diodes and capacitors, and a desired plurality of circuits are formed by the first circuit 25a and the second circuit 25b. It is configured to generate a voltage doubler. If comprised in this way, the voltage which the wiring cable etc. which connect the overlap discharge control apparatus 2 and each ignition coil unit etc. will conduct can be restrained low.
The primary winding of the ignition coil 51 is supplied with a voltage VB at one end and a primary current switch 52 is connected to the other end. When, for example, an IGBT is used for the primary current switch 52, the collector of the primary current switch 52 is connected to one end of the primary winding, the emitter is connected to GND, and the ignition signal S1 is sent from the ECU 1 or the like to the gate. Connect the circuit to input.
The secondary winding of the ignition coil 51 has one end connected to the head electrode of the spark plug 5 and the other end connected to the anode of the high voltage diode 54. Furthermore, the anode of the high voltage diode 54 is connected to the connection point of the diode 42 and the capacitor 43 (second output point of the second circuit 25b).
In addition, one end of an ion current path resistor 55 is connected to the other end of the secondary winding of the ignition coil 51. The other end of the ion current path resistor 55 is connected to the cathode of the high voltage diode 54 and the cathode of the backflow prevention diode 53.
The high voltage diode 54 regulates the direction of the current flowing through the secondary winding of the ignition coil 51 and limits the polarity of the discharge voltage applied from the secondary winding to the ignition plug 5. The high voltage diode 54 has a high breakdown voltage configuration corresponding to the high voltage generated in the secondary winding of the ignition coil 51 and the high voltage output from the second circuit 25b.
The ion current path resistance 55 is a resistance value that does not cause a short circuit between the output points of the second circuit 25b (both ends of the capacitor 43) and does not hinder the ion current detection circuit 56 from detecting the ion current. For example, it has a resistance value of several hundred [kΩ] to several [MΩ].
The ion current detection circuit 56 includes a power supply capacitor 57 that accumulates electric power (charge) used for detection of the ion current, a Zener diode 58 that limits the voltage across the power supply capacitor 57, a diode 59 that constitutes a discharge current path, and an ion current. The resistor 60, the diode 61, and the operational amplifier 62 that generates an ion current detection signal representing the magnitude of the ion current are configured.
The power supply capacitor 57 is a power supply that accumulates electric power used when detecting an ionic current. The first terminal is connected to the connection point between the cathode of the high-voltage diode 54 and the ionic current path resistor 55, and the second terminal is a resistor. One end of 60 and the anode of diode 59 are connected.
Further, the cathode of the Zener diode 58 is connected to the connection point between the power supply capacitor 57 and the cathode of the high voltage diode 54, and the cathode of the backflow prevention diode 53 is further connected.
The anode of the Zener diode 58 is connected to the connection point between the power supply capacitor 57 and the diode 59.
For example, the Zener diode 58 has a breakdown voltage of DC75 [V] in the operating environment of the ignition device for the internal combustion engine. Similarly to the diode 59, the current output from the secondary winding of the ignition coil 51 and the second The circuit has resistance to allow the current output from the circuit 25b to flow.
The other end of the resistor 60 is connected to the cathode of the diode 61 and the inverting input terminal of the operational amplifier 62. The non-inverting input terminal of the operational amplifier 62, the low potential side (minus) power supply terminal (not shown), the anode of the diode 61, and the cathode of the diode 59 are connected to GND.
The operational amplifier 62 is supplied with a voltage VB (not shown) at the high potential side power supply terminal, and forms an integrating circuit with a negative feedback path constituted by a resistor and a capacitor connected in parallel.
The output terminal of the operational amplifier 62 is wired so as to output an ion current detection signal output from the operational amplifier 62 to a control means such as the overlap discharge control device 2.
Thus, on the secondary side of the ignition coil 51, the secondary winding of the ignition coil 51, the second circuit 25b, the backflow prevention diode 53, the high voltage diode 54, the ion current path resistor 55, the ion current detection circuit 56, the power source A secondary circuit is formed by the capacitor 57 and the Zener diode 58.
The ignition coil unit 11 is configured as described above, and the circuits of the ignition coil units 12 to 14 (not shown) are configured in the same manner.
The overlap discharge control device 2 includes switch transistors 32 to 34 similar to the switch transistor 31. The switch transistor 31 and the switch transistors 32 to 34 are connected to an output point on one side of the first circuit 25a. Specifically, one end of each switch contact is connected to, for example, a low potential side output point of the first circuit 25a. Yes.
Specifically, the sources of the switch transistors 32 to 34 are connected to the connection point between the anode of the diode 41 and the capacitor 40. The drain of the switch transistor 32 is connected to the cathode of a diode 42 (not shown) provided in the ignition coil unit 12.
Similarly, the switch transistor 33 is connected to the ignition coil unit 13, and the switch transistor 34 is connected to the ignition coil unit 14.
Further, as described above, the output terminal of the photocoupler PV1 is connected to the switch transistor 31, and similarly, the output terminal of the photocoupler PV2 is connected to the switch transistor 32. Similarly, the switch transistor 33 is connected to the output terminal of the photocoupler PV3, and the switch transistor 34 is connected to the output terminal of the photocoupler PV4.
The input terminal of the photocoupler PV2 is connected to, for example, control means (not shown) of the overlap discharge control device 2, and is connected to the circuit so as to input the drive signal PD2 generated by the control means. Similarly, the input terminal of the photocoupler PV3 is connected to the circuit so that the drive signal PD3 is input, and the input terminal of the photocoupler PV4 is input to the drive signal PD4.
Further, an ignition signal S2 is input to the primary current switch 52 of the ignition coil unit 12 as a control signal for on / off operation, and an ignition signal S3 is input to the primary current switch 52 of the ignition coil unit 13. The primary current switch 52 of the coil unit 14 is wired so that the ignition signal S4 is input.
The high-potential side output point (cathode of the diode 41) of the first circuit 25a is connected to the capacitor 43 and the backflow prevention diode 53 of the ignition coil unit 11 as described above, and the illustration of the ignition coil unit 12 is also omitted. The capacitor 43 and the anode of the backflow prevention diode 53 are connected. Similarly, the capacitors 43 and the backflow prevention diodes 53 of the ignition coil units 13 and 14 are connected.
In addition, the overlap discharge control apparatus 2 and each ignition coil unit 11-13 are connected by the wiring cable etc.
FIG. 3 is an explanatory diagram showing another circuit configuration example of the internal combustion engine ignition device of FIG. The same reference numerals are used for the same or corresponding parts as those shown in FIG. 2, and the description thereof is omitted.
The circuit in FIG. 3 is a configuration example in which the first circuit 25a is not provided in the overlap discharge control device 2, and an AC voltage is supplied from the overlap discharge control device 2 to the ignition coil unit 11 and the like.
3 outputs the AC voltage boosted by the step-up transformer 21 to the outside, and therefore, when the MOSFET is used as the switch transistor, the two switch transistors 71 are used so as to reliably cut off the AC current. , 72 are connected in series (with the polarity of the parasitic diode reversed) and are turned on and off at the same time. Specifically, the gates of the switch transistors 71 and 72 of the n-channel MOSFET are connected to the output terminal of the photocoupler PV1. The source of the switch transistor 71 is connected to one end of the secondary winding of the step-up transformer 21, and the drain of the switch transistor 71 is connected to the drain of the switch transistor 72. Further, the source of the switch transistor 72 is connected to the input point of the voltage doubler rectifier circuit 25c of the ignition coil unit 11, and is wired so as to input the output voltage of the step-up transformer 21 to the voltage doubler rectifier circuit 25c.
The ignition coil unit 11 shown in FIG. 3 has the same circuit configuration as the ignition coil unit 11 shown in FIG. 2 except that it includes a voltage doubler rectifier circuit 25c instead of the second circuit 25b shown in FIG.
Although only the ignition coil unit 11 is illustrated in FIG. 3, the ignition coil units 12 to 14 that are not illustrated have the same circuit configuration as the ignition coil unit 11, and these units are The wiring connections are made so as to input the ignition signals S2 to S4, respectively.
3 shows only the switch transistors 71 and 72 connected to the ignition coil unit 11, the overlapped discharge control device 2 of FIG. 3 corresponds to the switch transistors 71 and 72 and is similarly configured as a circuit. A set of two connected switch transistors is provided for each ignition coil unit 12 to 14 (not shown).
Next, the operation will be described.
Here, representatively, the operation of the ignition coil unit 11 in the ignition device point for the internal combustion engine configured as shown in FIG. 2 will be described. Note that the other configuration example shown in FIG. 3 also operates in the same manner as described here, except that an alternating current flows between the step-up transformer 21 and the voltage doubler rectifier circuit 25c.
FIG. 4 is an explanatory diagram showing the operation of the internal combustion engine ignition device according to this embodiment. This figure shows the ignition signals S1 to S4 for controlling the ignition operation of each ignition coil unit 11 to 14 and the drive signals PD1 to PD4 for controlling the on / off operation of the switch transistors 31 to 34 of the overlap discharge control device 2. It is a timing chart showing transition of each signal level.
When operating the internal combustion engine, the ECU 1 generates ignition signals S1 to S4 representing the ignition timing of each cylinder, and outputs them corresponding to the ignition coil units 11 to 14, respectively.
Further, the ignition signals S1 to S4 are input to the overlap discharge control device 2, and for example, control means of the overlap discharge control device 2 generates the drive signals PD1 to PD4 using the ignition signals S1 to S4.
The control means of the overlapped discharge control device 2 operates the DC-AC booster circuit 20 when each of the input ignition signals S1 to S4 shows significance. Specifically, the driver circuit 24 is controlled so that the switch transistor 22 and the switch transistor 23 are alternately turned on and off, and a predetermined alternating voltage is output from the step-up transformer 21.
When the ignition signal S1 changes from low level to high level and shows significance, the primary current switch 52 of the ignition coil unit 11 changes from OFF to ON, and the primary current flows through the primary winding of the ignition coil 51. . When the ignition signal S1 transits from the high level to the low level, the primary current switch 52 transits to off and the primary current of the ignition coil 51 is cut off. At this timing, the discharge voltage is applied to the secondary winding of the ignition coil 51. Occurs. This discharge voltage is applied to the spark plug 5, and a spark discharge is generated between the discharge electrodes of the spark plug 5. The secondary winding of the ignition coil 51, the high voltage diode 54, the Zener diode 58, the diode 59, and the internal combustion engine, for example, A discharge current flows through the spark plug 5 through a GND portion such as a cylinder block.
On the other hand, when the ignition signal S1 transitions from the low level to the high level as described above, the control means of the overlapped discharge control device 2 generates the drive signal PD1 that transitions from the low level to the high level, for example, in synchronization with this transition timing. To do.
When the drive signal PD1 becomes a high level indicating significance, a predetermined voltage is output from the output terminal of the photocoupler PV1, the switch transistor 31 is turned on, and the overlap discharge control device 2 and the ignition coil unit 11 are connected in circuit.
Further, the control means of the overlapped discharge control device 2 determines that the ignition signal S1 transits from low level to high level, further transitions to low level, and the discharge voltage is applied from the ignition coil 51 to the spark plug 5, The switch transistors 22 and 23 are alternately turned on and off by controlling the driver circuit 24 at an appropriate timing so that a high voltage for overlapping discharge is supplied to the spark plug 5 while the discharge spark is generated. Let By this switching operation, the direction of the current flowing in the primary winding of the step-up transformer 21 is alternately changed, and a predetermined AC voltage obtained by boosting the voltage VB is generated in the secondary winding of the step-up transformer 21.
The AC voltage is input to the first circuit 25a and rectified to a DC voltage. When the direct current voltage is output from the first circuit 25a, the drive signal PV1 is at the high level as described above. Therefore, the direct current voltage from the first circuit 25a passes through the switch transistor 31 in the on state. Furthermore, the electric power is supplied to the second circuit 25b of the ignition coil unit 11 through a wiring cable or the like connecting the overlap discharge control device 2 and the ignition coil unit 11.
The DC voltage input to the ignition coil unit 11 is boosted by the second circuit 25b and supplied to the spark plug 5 via the secondary winding of the ignition coil 51 or the secondary side circuit.
In other words, the overlap discharge control device 2 ignites a DC high voltage for overlap discharge from the voltage doubler rectifier circuit (the first circuit 25a and the second circuit 25b) at the time when the ignition signal S1 transits from the high level to the low level. The operation of the DC-AC booster circuit 20 is started so that it can be output to the secondary side circuit of the coil 51.
FIG. 5 is an explanatory diagram showing the operation of the internal combustion engine ignition device according to this embodiment. This figure shows the current flowing through the circuit of the ignition coil unit 11 of FIG.
Since the high voltage output from the second circuit 25b is sufficiently larger than the Zener voltage of the Zener diode 58, the output current of the second circuit 25b is the forward direction of the backflow prevention diode 53 as shown by the arrow A in FIG. And flows in the reverse direction of the Zener diode 58. Further, the output current of the second circuit 25 b flows from the diode 59 to the ignition plug 5 through the GND portion of the internal combustion engine, and flows in the same direction as the discharge current flowing in the secondary winding of the ignition coil 51. In other words, the high voltage induced in the secondary winding of the ignition coil 51 by cutting off the primary current, more specifically, the maximum voltage portion (main discharge pulse voltage) and the DC high voltage output from the second circuit 25b are: These have the same polarity as a negative voltage with respect to GND, and when these high voltages are superimposed, a discharge current flows in the spark plug 5 in the same direction. Note that the length of time for which the ignition spark generated in the spark plug 5 is maintained can be adjusted by controlling the operation period of the DC-AC booster circuit 20.
Further, as described above, when the DC-AC booster circuit 20 is operated and high voltage output is started from the voltage doubler rectifier circuit (the first circuit 25a and the second circuit 25b), the power supply capacitor 57 is connected via the backflow prevention diode 53. The above-mentioned high voltage is applied to the power supply capacitor 57 and the power supply capacitor 57 is charged.
When the charging of the power supply capacitor 57 proceeds and the voltage across the power supply capacitor 57 reaches the Zener voltage of the Zener diode 58, a reverse current flows through the Zener diode 58, and the second circuit 25b of the second circuit 25b as described above. A negative high voltage is supplied to the spark plug 5 from one output point.
The control means of the multiple discharge control device 2 stops the output operation of the DC-AC booster circuit 20 when a predetermined period has elapsed, and ends the multiple discharge of the spark plug 5. Further, the drive signal PD1 is changed from the high level to the low level, the switch transistor 31 is controlled to be in the OFF state, and the circuit connection between the overlap discharge control device 2 and the ignition coil unit 11 is interrupted. Specifically, the connection between the connection point between the capacitor 40 and the diode 41 of the first circuit 25a constituting the voltage doubler rectifier circuit and the diode 42 of the second circuit 25b is cut off.
When the operation of the DC-AC booster circuit 20 is stopped, the high voltage output from the second circuit 25b disappears, and the supply of the charging voltage to the power supply capacitor 57 is stopped.
When the charging voltage is no longer applied as described above, the energy (charge) stored in the power supply capacitor 57 is released. In other words, the voltage across the power capacitor 57 is applied between the discharge electrode of the spark plug 5 as an ion current detection voltage via the ion current path resistor 55, the secondary winding of the ignition coil 51, and the diode 59. An ionic current flows between the discharge electrodes.
As described above, when a spark is generated in the spark plug 5 and a discharge current flows and the air-fuel mixture in the combustion chamber burns, each ion having positive or negative charge (positive or negative) is generated. At this time, if a potential difference exists between the discharge electrodes of the spark plug 5, the ions are divided into positive and negative charges and moved to the respective discharge electrodes. As the ionic charge moves in this manner, an ionic current is generated and flows through the secondary circuit of the ignition coil 51 as indicated by the arrow B in FIG.
Specifically, the ion current detection voltage is applied to the head electrode of the spark plug 5 from the high potential side terminal of the power supply capacitor 57 via the ion current path resistor 55 and the secondary winding of the ignition coil 51. By this voltage application, an ion current having a value corresponding to the amount of ions in the combustion chamber is generated between the discharge electrodes of the spark plug 5, and this ion current is passed from the spark plug 5 to the ion current detection circuit 56 via the GND portion of the internal combustion engine. Flowing.
The secondary circuit of the ignition coil 51 is configured so that an ionic current flows in the opposite direction to the discharge current that generates an ignition spark between the discharge electrodes of the spark plug 5. The voltage at both ends, that is, the ion current detection voltage is applied to the spark plug 5 so as to be opposite in polarity to the high voltage generated by the secondary winding of the ignition coil 51 and the high voltage generated by the second circuit 25b. .
Specifically, a positive voltage is applied to the center electrode of the discharge electrode of the spark plug 5. Thus, by applying the ion current detection voltage of reverse polarity, the ion current generated from the start to the end of combustion is measured, and the accuracy of the detection value is increased.
The ion current detection circuit 56 inputs an ion current that has flowed from the spark plug 5 through a GND portion such as a cylinder block from the anode of the diode 61. Thus, the ion current input to the ion current detection circuit 56 flows from the diode 61 through the resistor 60 and returns to the low potential side terminal of the power supply capacitor 57.
In addition, the ion current detection circuit 56 inputs the voltage generated in the resistor 60 due to the flow of the ion current to the operational amplifier 62 and integrates this voltage signal with time to generate an ion current detection signal representing the amount of ions generated in the combustion chamber. Generate. This ion current detection signal indicates the amount of ions generated when the air-fuel mixture burns, and is sent to a control means such as the ECU 1 or the overlap discharge control device 2, for example, and the control means is in a combustion state immediately before the ion current detection. This is used for control processing such as ignition operation thereafter.
The control means that recognizes the combustion state from the ion current detection signal can easily ignite in the next combustion stroke, and also improves the combustion efficiency and stabilizes the operation state of the internal combustion engine so that the ignition timing and overlap discharge are achieved. The operation period, the air-fuel ratio of the air-fuel mixture, etc. are adjusted.
As described above, when the ion current flows from the high potential side terminal of the power supply capacitor 57 to the ion current path resistor 55, the second circuit 25b of the ignition coil unit 11 stops the voltage output. In other words, the switch transistor 31 provided in the overlap discharge control device 2 is controlled to be in an OFF state, and voltage output from the DC-AC booster circuit 20 or the like to the ignition coil unit 11 is stopped.
Since the switch transistor 31 is in the OFF state as described above, the ionic current flowing through the ionic current path resistance 55 is transferred to the second output point of the second circuit 25b connected to the ionic current path resistance 55. Alternatively, it does not flow toward the overlapped discharge control device 2 via the diode 42 of the second circuit 25 b but flows toward the secondary winding of the ignition coil 51.
Further, as described above, the connection point between the power supply capacitor 57 and the Zener diode 58, that is, the first output point of the second circuit 25b is connected to the secondary winding of the step-up transformer 21 via the first circuit 25a. There is a current path that branches from the connection point between the current path resistor 55 and the power supply capacitor 57 to the first output point of the second circuit 25b.
Therefore, a backflow prevention diode 53 is provided between the connection point, that is, the connection point of the Zener diode 58 and the power supply capacitor 57 and the first output point of the voltage doubler rectifier circuit 25, and the ionic current is applied to the overlap discharge control device 2. So as not to flow into the DC-AC booster circuit 20.
As described above, according to this embodiment, since the switch transistors 31 to 34 for turning on / off the circuit connection between the overlap discharge control device 2 and each of the ignition coil units 11 to 14 are provided, the spark discharge of the spark plug 5 is achieved. When the ionic current is detected after the operation is completed, it is possible to prevent the ionic current flowing through the circuits in the spark plug units 11 to 14 from flowing into the overlapped discharge control device 2 and accurately detect the ionic current of each cylinder. it can.
Further, when a DC voltage is supplied from the overlap discharge control device 2 to each of the ignition coil units 11 to 14, backflow prevention is provided at the output point of the voltage doubler rectifier circuit (second circuit 25b) to which the switch transistors 31 to 34 are not connected. Since the diode 53 is provided, the ion current can be prevented from flowing from the ion current detection circuit 56 to the voltage doubler rectifier circuit (second circuit 25b), and the ion current detection voltage supplied from the power supply capacitor 57 can be efficiently used. It can be applied to the spark plug 5 and the ion current detection accuracy can be improved.
Further, the ignition coil 51 induces a discharge voltage, and a discharge spark is generated in the spark plug 5 by this discharge voltage, which is generated by the DC-AC booster circuit 20 and the voltage doubler rectifier circuit (first circuit 25a and second circuit 25b). Since the high voltage of the direct current is supplied to the secondary winding of the ignition coil 51 so as to maintain the discharge spark generated in the spark plug 5, the discharge spark can be maintained for an appropriate period. It becomes possible to ignite surely and to advance combustion.
In addition, a lean air-fuel mixture or an air-fuel mixture with a high EGR can be burned while preventing misfire, so that fuel efficiency can be improved and exhaust gas can be purified.
Further, even when the flow of the air-fuel mixture in the combustion chamber is high, the air-fuel mixture can be combusted without maintaining a discharge spark of the spark plug 5 and causing a misfire.
Further, in the circuit configuration in which the output point of the second circuit 25b is connected to the secondary winding of the ignition coil 51 to perform overlapping discharge, it is connected in parallel to the high-voltage diode 54 that regulates the direction of the current flowing through the secondary winding. And an ion current detection circuit 56 for detecting an ion current flowing in the opposite direction to the above-described discharge current. Therefore, the spark plug 5 is used as an ion current sensor, and the ion current is detected. Accurate detection can be performed to control overlap discharge.
Further, by controlling the overlap discharge according to the detected magnitude of the ionic current, it becomes possible to improve the operation efficiency of the internal combustion engine by performing the overlap discharge according to the combustion state.
Further, by controlling the operation of the DC-AC booster circuit 20 and the voltage doubler rectifier circuits 25a and 25b so that the ion current detection signal output from the ion current detection circuit 56 indicates a good combustion state, the combustion efficiency of the cylinder is controlled. It is also possible to suppress the power consumption required for the ignition operation while maintaining good.

１ＥＣＵ
２重ね放電制御装置
５点火プラグ
１１点火コイルユニット
１２点火コイルユニット
１３点火コイルユニット
１４点火コイルユニット
２０ＤＣ−ＡＣ昇圧回路
２１昇圧トランス
２２スイッチトランジスタ
２３スイッチトランジスタ
２４ドライバ回路
２５ａ第１回路
２５ｂ第２回路
２５ｃ倍電圧整流回路
３１スイッチトランジスタ
３２スイッチトランジスタ
３３スイッチトランジスタ
３４スイッチトランジスタ
４０キャパシタ
４１ダイオード
４２ダイオード
４３キャパシタ
５１点火コイル
５２一次電流スイッチ
５３逆流防止ダイオード
５４高圧ダイオード
５５イオン電流経路抵抗
５６イオン電流検出回路
５７電源キャパシタ
５８ツェナーダイオード
５９ダイオード
６０抵抗
６１ダイオード
６２オペアンプ
７１スイッチトランジスタ
７２スイッチトランジスタ1 ECU
2 Overlay Discharge Control Device 5 Spark Plug 11 Ignition Coil Unit 12 Ignition Coil Unit 13 Ignition Coil Unit 14 Ignition Coil Unit 20 DC-AC Booster Circuit 21 Booster Transformer 22 Switch Transistor 23 Switch Transistor 24 Driver Circuit 25a First Circuit 25b Second Circuit 25c Voltage doubler rectifier circuit 31 Switch transistor 32 Switch transistor 33 Switch transistor 34 Switch transistor 40 Capacitor 41 Diode 42 Diode 43 Capacitor 51 Ignition coil 52 Primary current switch 53 Backflow prevention diode 54 High voltage diode 55 Ion current path resistance 56 Ion current detection circuit 57 Power supply capacitor 58 Zener diode 59 Diode 60 Resistance 61 Diode 62 Operation Amplifier 71 Switch transistor 72 Switch transistor

Claims

An ignition device for an internal combustion engine, comprising: an ignition coil unit that generates a discharge spark in an ignition plug; and a multiple discharge control unit that controls operations of the plurality of ignition coil units,
The ignition coil unit is
An ignition coil for supplying a discharge voltage for generating a discharge spark in the spark plug;
A primary current control circuit for controlling a current flowing in the primary winding of the ignition coil in response to an ignition signal from the outside;
A voltage doubler rectifier circuit that generates a high voltage to maintain a discharge spark generated in the spark plug;
An ion current detection circuit for supplying an ion current detection voltage to the spark plug and detecting an ion current flowing through the spark plug;
With
The overlap discharge controller is
A booster that generates a voltage to be supplied to the plurality of ignition coil units;
A switch unit that opens and closes a voltage supplied from the booster unit to each ignition coil unit;
With
When the ignition signal indicates significance, the switch connected to the ignition coil unit that inputs the ignition signal is closed to supply the voltage from the boosting unit to the ignition coil unit,
When the primary current control circuit of the ignition coil unit to which the significant ignition signal is input operates and the discharge voltage is generated in the secondary winding of the ignition coil, the discharge voltage generated in the secondary winding is Superimposing the high voltage generated by the voltage doubler rectifier circuit to cause the spark plug to discharge repeatedly,
When the overlap discharge is performed for a predetermined period, the switch section is opened to disconnect the circuit connection between the overlap discharge control section and the ignition coil unit, and the ion current detection voltage is supplied from the ion current detection circuit of the ignition coil unit. Supplying the spark plug via the secondary winding of the ignition coil to detect the ion current;
An internal combustion engine ignition device.

The booster of the overlap discharge controller is
A step-up inverter that generates an AC voltage boosted from the DC voltage;
A first circuit constituting the voltage doubler rectifier circuit;
Including
Supplying the DC voltage obtained by rectifying the AC voltage output from the boost inverter by the first circuit to the second circuit constituting the voltage doubler rectifier circuit of the ignition coil unit connected via the switch unit;
The ignition device for an internal combustion engine according to claim 1.

A switch contact of the switch unit is connected to a first potential output point of the first circuit;
A backflow prevention diode for preventing the ion current from flowing into a connection point between the second potential output point of the first circuit and the second circuit of the ignition coil unit;
The ignition device for an internal combustion engine according to claim 2.

The booster of the overlap discharge controller is
It consists of a boost inverter that generates an alternating voltage boosted from a direct current voltage,
Supplying the alternating voltage output from the boost inverter to the voltage doubler rectifier circuit of the ignition coil unit connected via the switch unit;
The ignition device for an internal combustion engine according to claim 1.