JPWO2011125696A1 - Coal dry distillation gas hot treatment equipment and coke oven gas hot treatment equipment - Google Patents

Coal dry distillation gas hot treatment equipment and coke oven gas hot treatment equipment Download PDF

Info

Publication number
JPWO2011125696A1
JPWO2011125696A1 JP2012509499A JP2012509499A JPWO2011125696A1 JP WO2011125696 A1 JPWO2011125696 A1 JP WO2011125696A1 JP 2012509499 A JP2012509499 A JP 2012509499A JP 2012509499 A JP2012509499 A JP 2012509499A JP WO2011125696 A1 JPWO2011125696 A1 JP WO2011125696A1
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
coke oven
valve
gas
pipe
cog
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2012509499A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP5114759B2 (en
Inventor
信明 伊藤
信明 伊藤
鈴木 公仁
公仁 鈴木
藤本 健一郎
健一郎 藤本
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp filed Critical Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Priority to JP2012509499A priority Critical patent/JP5114759B2/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5114759B2 publication Critical patent/JP5114759B2/en
Publication of JPWO2011125696A1 publication Critical patent/JPWO2011125696A1/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10BDESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B27/00Arrangements for withdrawal of the distillation gases
    • C10B27/06Conduit details, e.g. valves
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10BDESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B57/00Other carbonising or coking processes; Features of destructive distillation processes in general
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10BDESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
    • C10B27/00Arrangements for withdrawal of the distillation gases

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
  • Coke Industry (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Abstract

この石炭乾留ガス熱間処理設備は、複数の石炭乾留装置から抽気した石炭乾留ガスを700℃以上かつ1200℃以下の流入温度で熱間処理することで、炭素含有固形物を乾留する設備であって、前記石炭乾留装置毎に設けられた抽気管と;これら抽気管のそれぞれに設けられた逆止弁と;前記各抽気管が接続された集合管と;この集合管に接続された石炭乾留ガス処理装置と;を備え、前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、及び前記石炭乾留ガス処理装置が、700℃以上かつ1200℃以下の加熱雰囲気内に設けられ;前記各石炭乾留装置、前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、そして前記石炭乾留ガス処理装置の順で、前記石炭乾留ガスが流される。This coal dry distillation gas hot treatment facility is a facility for dry distillation of carbon-containing solids by hot treatment of coal dry distillation gas extracted from a plurality of coal dry distillation devices at an inflow temperature of 700 ° C. or higher and 1200 ° C. or lower. An extraction pipe provided for each of the coal distillation apparatuses; a check valve provided for each of the extraction pipes; a collecting pipe to which the extraction pipes are connected; and a coal dry distillation connected to the collecting pipe Each bleed pipe, each check valve, the collecting pipe, and the coal dry distillation gas treatment apparatus are provided in a heating atmosphere of 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less; The coal dry distillation gas is flowed in the order of the dry distillation device, the respective extraction pipes, the check valves, the collecting pipe, and the coal dry distillation gas processing device.

Description

本発明は、石炭乾留装置から抽気した高温の石炭乾留ガスを熱間で処理する石炭乾留ガス熱間処理設備に関する。より詳しく言うと、本発明は、この石炭乾留ガス熱間処理設備の中でも、コークス炉窯から抽気した高温のコークス炉ガスを熱間で処理するコークス炉ガス熱間処理設備に関する。
本願は、2010年03月31日に、日本国に出願された特願2010−082294号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a coal dry distillation gas hot treatment facility for hot treatment of hot coal dry distillation gas extracted from a coal dry distillation apparatus. More specifically, the present invention relates to a coke oven gas hot treatment facility for treating hot coke oven gas extracted from a coke oven kiln hot among the coal dry distillation gas hot treatment facilities.
This application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2010-082294 for which it applied to Japan on March 31, 2010, and uses the content here.

例えば製鉄用のコークス炉では、石炭の乾留時に発生するコークス炉ガス(Coke Oven Gas。以下、「COG」と称する)を集合管で回収して燃料に使用している。発生するCOGは、1200℃程度まで達する高温状態にあるので、ガスの顕熱を回収する、又は、その高温を利用してガスの改質を図る等の利用が可能である。以下、このような高温COGを処理する装置を、高温コークス炉ガス処理設備と呼ぶ。例えば、特許文献4には、高温COGの改質を行うガス改質装置が開示されている。また、特許文献5には、COGの顕熱回収装置が開示されている。     For example, in a coke oven for iron making, coke oven gas (Coke Oven Gas, hereinafter referred to as “COG”) generated during the dry distillation of coal is collected in a collecting pipe and used as fuel. Since the generated COG is in a high temperature state up to about 1200 ° C., it can be used to recover the sensible heat of the gas or to modify the gas using the high temperature. Hereinafter, an apparatus for processing such high-temperature COG is referred to as a high-temperature coke oven gas processing facility. For example, Patent Document 4 discloses a gas reforming apparatus that reforms high-temperature COG. Patent Document 5 discloses a COG sensible heat recovery device.

コークス炉においては、個々のコークス炉窯でバッチ式に石炭の乾留を行うため、一般的には乾留初期に多量のCOGが発生する。続いて、COGは、その発生量が徐々に低下し、それに伴ってその成分も変化するという非定常なパターンで発生する。そのため、互いに隣接する多数のコークス炉窯を、それらの乾留開始時刻を互いにずらすことが行われている。これにより、コークス炉窯全体として平均化した場合にCOGの発生量が時間的に平準化できる。高温コークス炉ガス処理設備において、流入するガス量や成分が大きく変動すると、処理上の大きな阻害要因となり得る。よって、可能な限り、多数のコークス炉窯から抽気したCOGを混合することで、その発生量及び成分の変動を少なくするニーズがある。   In a coke oven, since coal is carbonized in a batch manner in individual coke oven kilns, a large amount of COG is generally generated at the initial stage of carbonization. Subsequently, COG is generated in an unsteady pattern in which the generation amount is gradually decreased and the components are changed accordingly. For this reason, a number of coke oven kilns adjacent to each other are shifted in their dry distillation start times. Thereby, when it averages as the whole coke oven kiln, the generation amount of COG can be leveled temporally. In a high-temperature coke oven gas processing facility, if the amount of gas or components that flow in varies greatly, it can be a significant obstacle to processing. Therefore, as much as possible, there is a need to reduce fluctuations in the generation amount and components by mixing COG extracted from a large number of coke oven kilns.

特許文献2には、複数のコークス炉窯のそれぞれに対して抽気管及び遮断弁を設けて、これらを集合管に接続してCOGを集めるCOG処理装置(熱回収装置)が提案されている。
従来のコークス炉の一例を、図1を用いて説明する。同図に示すように、本例のコークス炉に備えられている複数のコークス炉窯21には、上昇管25と、この上昇管25に接続された水封弁22及びスプレー装置23とが、それぞれ設けられている。そして、全ての上昇管25を通して抽気されたCOGは、集合管であるドライメーン24に集められた後、図示しないCOG処理装置へと送られる。水封弁22とスプレー装置23は、通常、一体構造のものが使用される。各水封弁22は、各コークス炉窯21とドライメーン24との間におけるCOGの流通を必要に応じて阻止する。各スプレー装置23は、COGの冷却と、各コークス炉窯21内の圧力調整とを行う。
Patent Document 2 proposes a COG processing device (heat recovery device) that collects COG by providing a bleed pipe and a shut-off valve for each of a plurality of coke oven kilns and connecting them to a collecting pipe.
An example of a conventional coke oven will be described with reference to FIG. As shown in the figure, the plurality of coke oven kilns 21 provided in the coke oven of the present example includes a rising pipe 25, a water seal valve 22 and a spray device 23 connected to the rising pipe 25, Each is provided. The COG extracted through all the ascending pipes 25 is collected in the dry main 24 which is a collecting pipe and then sent to a COG processing apparatus (not shown). As the water seal valve 22 and the spray device 23, those having an integral structure are usually used. Each water seal valve 22 blocks the flow of COG between each coke oven furnace 21 and the dry main 24 as necessary. Each spray device 23 cools COG and adjusts the pressure in each coke oven kiln 21.

前述の特許文献2の装置では、図2に示すように、図1に示した従来のコークス炉窯21に対して抽気管26及び遮断弁37を設け、これらを介して各コークス炉窯21よりCOGを抽気して集合管28に集めている。さらに、この集められたCOGは、集合管28の下流にあるCOG処理装置29へと供給される。
尚、「石炭乾留ガス」とは、石炭または石炭由来の原料を乾留して発生するタール蒸気およびその他の可燃性ガスを含む混合ガスのことであり、COG、キルン等の連続または半連続式加熱炉で石炭を乾留したガスや、ピッチ等のコーキングガスを含む。
In the apparatus of the above-mentioned patent document 2, as shown in FIG. 2, the bleed pipe 26 and the shutoff valve 37 are provided with respect to the conventional coke oven kiln 21 shown in FIG. COG is extracted and collected in the collecting tube 28. Further, the collected COG is supplied to a COG processing device 29 downstream of the collecting pipe 28.
The “coal dry distillation gas” is a mixed gas containing tar vapor generated by dry distillation of coal or coal-derived raw materials and other combustible gases, and continuous or semi-continuous heating such as COG and kiln. Includes gas obtained by carbonizing coal in a furnace and coking gas such as pitch.

日本国特開2004−107466号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2004-107466 日本国実公昭62−39077号公報Japanese National Publication No.62-39077 日本国実開昭58−7847号公報Japanese National Utility Model Publication No. 58-7847 日本国特開2003−55671号公報Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2003-55671 日本国特開昭63−3088号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. Sho 63-3088

しかし、この図2に示す従来技術には、以下の問題があった。
第1の問題は、各コークス炉窯21から抽気した高温COG(以下、「ウェットCOG」と称する)に接する、遮断弁37を含む管路内に、大量の付着物が生じるという問題である。具体的には、ウェットCOG中には高沸点ガスであるタールが含有されているため、700℃未満にウェットCOGの温度が低下すると、タールが凝縮する。一旦凝縮した後のタールは性質が変化しており、再度加熱しても容易には蒸発しない場合が多い。また、ウェットCOG中にメタン等の炭化水素の形で含有されていた炭素が、700℃以上の高温で分解して固体の炭素(煤)として析出する(この現象を「コーキング」と称する)。一旦析出した固体炭素は、互いに強固に結合しているため、その温度を再度低下させても容易には炭化水素化しない。
However, the prior art shown in FIG. 2 has the following problems.
The first problem is that a large amount of deposits are generated in the pipe line including the shut-off valve 37 in contact with the high-temperature COG extracted from each coke oven kiln 21 (hereinafter referred to as “wet COG”). Specifically, since the wet COG contains tar, which is a high boiling point gas, the tar condenses when the temperature of the wet COG drops below 700 ° C. Once condensed, tar has changed properties and often does not evaporate easily even when heated again. Further, carbon contained in the wet COG in the form of hydrocarbons such as methane is decomposed at a high temperature of 700 ° C. or higher and precipitated as solid carbon (soot) (this phenomenon is referred to as “coking”). The solid carbons once precipitated are firmly bonded to each other, and therefore are not easily hydrocarbonated even when the temperature is lowered again.

従来技術においては、ウェットCOGを流通させると、これに含まれるタールや固体炭素が、管路系設備(管路、弁、送風機等)中の接触面に多量に付着するため、管路系設備の操作が困難となる場合がある。このような事情があるため、従来では、各コークス炉窯21で発生したウェットCOGは、各上昇管25から排出されると直ちに水冷されて常温化されていた。この際、タールは凝縮してウェットCOGから分離されて冷却水中に混和して除去されるので、常温のウェットCOG中の低沸点ガス(以下、「ドライCOG」と称する)のみが燃料として回収される。このドライCOGを流通させる際に、特段の問題は生じないので、一般的な産業用の管路系設備を適用することができる。よって、管路内のガス流れを自由に制御できる。   In conventional technology, when wet COG is circulated, tar and solid carbon contained in the wet COG adhere to a large amount of contact surfaces in pipe line equipment (pipe lines, valves, blowers, etc.). May be difficult to operate. Due to such circumstances, conventionally, wet COG generated in each coke oven kiln 21 is immediately cooled to room temperature by being water-cooled when discharged from each riser 25. At this time, since the tar is condensed and separated from the wet COG and mixed and removed in the cooling water, only the low boiling point gas (hereinafter referred to as “dry COG”) in the wet COG at normal temperature is recovered as fuel. The When this dry COG is circulated, no particular problem arises, so general industrial pipeline system equipment can be applied. Therefore, the gas flow in the pipe line can be freely controlled.

一方、各上昇管25の内面は、タールが除去されていないウェットCOGと接触せざるを得ないので、これら上昇管25の内面へのコーキングは避けられない。また、ウェットCOGは、一連の石炭乾留作業のプロセスにおいて低温化する場合がある。この場合、ウェットCOG中のタールの凝縮物が各上昇管25の内面に付着して強固な固着層を形成することもある。これらの付着物は、操業を継続すると増え続けて各上昇管25の管路を閉塞させるので、一定短周期毎、例えば、毎日、上昇管25の内面に付着した炭素を焼き取る作業を必要とする。このような、上昇管25で生じるタール付着やコーキングの問題は、上昇管25に限らず、ウェットCOGを流通させる管路系全体で起こりえる問題である。   On the other hand, since the inner surface of each riser pipe 25 must come into contact with wet COG from which tar has not been removed, coking on the inner face of these riser pipes 25 is inevitable. In addition, the wet COG may be lowered in temperature in a series of coal carbonization processes. In this case, the condensate of tar in the wet COG may adhere to the inner surface of each rising pipe 25 to form a strong fixed layer. Since these deposits continue to increase as the operation continues, the conduits of the ascending pipes 25 are blocked, so that it is necessary to burn off the carbon adhering to the inner surface of the ascending pipes 25 at regular intervals, for example, every day. To do. Such problems of tar adhesion and coking that occur in the rising pipe 25 are problems that can occur not only in the rising pipe 25 but also in the entire pipeline system through which wet COG flows.

また、ウェットCOG中には、粉石炭に由来する、直径数μmから数mm程度の煤塵が、例えば1g/m以上といった高濃度で浮遊している。このため、ウェットCOGをシールするために精緻なメカニカルシールを採用したとしても、前記煤塵がメカニカルシールのシール部に容易に噛みこんでシール性を極端に悪化させる問題がある。In addition, in the wet COG, soot dust having a diameter of several μm to several mm derived from powdered coal is suspended at a high concentration of, for example, 1 g / m 3 or more. For this reason, even if a precise mechanical seal is used to seal wet COG, there is a problem that the dust easily bites into the seal portion of the mechanical seal and extremely deteriorates the sealing performance.

このため、従来技術においては、タール付着やコーキング、さらにはガス中の煤塵に起因する問題が有るため、ウェットCOGの顕熱は殆ど利用されることなく、速やかに水冷されていた。例えば特許文献1に示すような、上昇管25とドラインメーン24との間に流量調整弁を設置する方法においては、流量調整弁を流通するウェットCOGが、スプレー水の散布によって既に低温化されたものであり、また、流量調整弁単独ではガスの流通を遮断することができないので、別途、水封弁を必要とする。   For this reason, in the prior art, there are problems due to tar adhesion, coking, and dust in the gas, so that the sensible heat of wet COG is hardly utilized and is quickly cooled with water. For example, in the method of installing a flow control valve between the riser 25 and the drain main 24 as shown in Patent Document 1, the wet COG flowing through the flow control valve has already been lowered in temperature by spraying spray water. In addition, since the flow of the gas cannot be blocked by the flow rate adjusting valve alone, a water seal valve is required separately.

これらの問題に対処するため、特許文献2には、遮断弁内部における大量のタール付着を避けられないものと考え、図2に示すように、高温の酸化性ガスを別途発生させる熱風発生装置38を設けて、個々の遮断弁37に対して熱風導管39を通じて、弁箱内に高温の酸化性ガスを導入する構成が開示されている。この構成によれば、弁箱内の非シール部に付着したタールを焼き飛ばす処理を、弁の閉止毎に行うことができる。しかしながら、操業が煩雑、かつ、頻繁な開閉が困難である。また、この装置では、不可避であるタール付着を積極的に利用して、弁の閉止時に高い接触圧力を付与しながら弁体を弁座上で回転摺動させることによって、弁座や弁体に付着したタールを変形させて封止材として利用して弁の封止を行う。そのため、特許文献2の技術ではタールの付着が必須条件であり、タールを凝縮させるための条件である、少なくとも700℃未満、望ましくは600℃以下の温度にウェットCOGを冷却する必要がある。   In order to cope with these problems, Patent Document 2 considers that a large amount of tar adhesion inside the shut-off valve is unavoidable, and as shown in FIG. 2, a hot air generator 38 that separately generates a high-temperature oxidizing gas. Is provided, and a hot oxidizing gas is introduced into the valve box through the hot air conduit 39 with respect to the individual shut-off valves 37. According to this structure, the process which burns off the tar adhering to the non-seal part in the valve box can be performed every time the valve is closed. However, operations are complicated and frequent opening and closing is difficult. In addition, this device actively utilizes the inevitable tar adhesion and rotates and slides the valve body on the valve seat while applying a high contact pressure when the valve is closed. The attached tar is deformed and used as a sealing material to seal the valve. Therefore, in the technique of Patent Document 2, the adhesion of tar is an essential condition, and it is necessary to cool the wet COG to a temperature of at least less than 700 ° C., desirably 600 ° C. or less, which is a condition for condensing tar.

同時に、開閉動作のために大きな力を弁体や弁座に付与することが必要なので、弁構成材料の機械強度を確保するためには、弁箱内の温度(即ち、ウェットCOGの温度)を600℃以下の低い温度に保持する必要がある。さらに、遮断弁への熱供給は、弁箱内を通過する酸化性の熱風、又は、ウェットCOGの顕熱による内部加熱により行うので、特に、抽気管を通過するウェットCOGの流量が小さい場合には、遮断弁に供給できる熱量が不足してしまう。この場合、遮断弁内面の温度が極端に下がってウェットCOG中のタールの大半が遮断弁の内面に凝縮して弁を閉塞させてしまう虞がある。   At the same time, it is necessary to apply a large force to the valve body and valve seat for opening and closing operations. Therefore, in order to ensure the mechanical strength of the valve component material, the temperature inside the valve box (ie, the temperature of the wet COG) It is necessary to keep the temperature as low as 600 ° C or lower. Furthermore, the heat supply to the shut-off valve is performed by oxidizing hot air that passes through the valve box or internal heating by sensible heat of the wet COG, particularly when the flow rate of the wet COG that passes through the bleed pipe is small. The amount of heat that can be supplied to the shutoff valve will be insufficient. In this case, there is a possibility that the temperature of the inner surface of the shut-off valve is extremely lowered and most of the tar in the wet COG condenses on the inner face of the shut-off valve and closes the valve.

第2の問題は、特許文献2の方法では、ウェットCOGがCOG処理装置に至るまでの間にタールが管路系内に凝縮してしまうので、COG処理装置に到達するタールの量が減ってしまうことである。COG処理装置の主な用途は、COG中のタールの改質であるので、少なくとも、この用途に上記抽気系装置を応用することはできない。   The second problem is that, in the method of Patent Document 2, since the tar is condensed in the pipeline system before the wet COG reaches the COG processing apparatus, the amount of tar reaching the COG processing apparatus is reduced. It is to end. Since the main application of the COG treatment apparatus is reforming of tar in COG, at least the above extraction system apparatus cannot be applied to this application.

第3の問題は、上記特許文献2の技術では、弁の予熱やタールの焼き落としのために、遮断弁37内に酸化性熱風ガスを供給し、その排気を集合管28経由でCOG処理装置29に供給せざるを得ないことである。ウェットCOGは還元性のガスであるので、このような酸化性熱風ガスと混合すると、ウェットCOG中の有用成分が燃焼して、CO、CO、又は、水蒸気といった、用途として低級なガス成分をウェットCOG中で増大させてしまうので好ましくない。The third problem is that, in the technique of the above-mentioned Patent Document 2, an oxidizing hot air gas is supplied into the shutoff valve 37 for preheating the valve and burning off the tar, and the exhaust gas is supplied to the COG processing apparatus via the collecting pipe 28. 29 must be supplied. Since wet COG is a reducing gas, when it is mixed with such an oxidizing hot air gas, useful components in the wet COG are combusted, and low-grade gas components such as CO, CO 2 , or water vapor are used as applications. Since it increases in wet COG, it is not preferable.

第4の問題は、上記特許文献2の装置では、遮断弁の開閉操作を各コークス炉窯21におけるウェットCOGの発生量に基づいて判断しているが、後述のように、このような操作では、各コークス炉窯21への抽気COGの逆流を生じる可能性があることである。   The fourth problem is that in the apparatus of Patent Document 2, the opening / closing operation of the shut-off valve is determined based on the amount of wet COG generated in each coke oven kiln 21, but as described later, There is a possibility that the backflow of the extracted COG to each coke oven furnace 21 may occur.

すなわち、上昇管25の管路を開閉する必要があるので、付着物析出によって上昇管25の蓋(不図示)が上昇管25に固着してしまうことを避けるために、上昇管25と蓋との間に予め隙間を設けて完全にはウェットCOGを封止しない構造もかつては採用されてきた。しかし、このような蓋では、高温のウェットCOGを直接、流通させることができるが、蓋を閉止した際にガスの流通を阻止する機能が低く、ダンパ並みの閉止力しか得られない。そして、コークス炉窯21内よりも下流側の方が圧力の高い場合には、前記蓋の周囲の隙間を通じて、大量にガスが逆流することを防止できないことを、本願発明者らは見出した。抽気ガス中には、一般に外気が混入しているので、外気中の酸素を含んだ抽気ガスを1000℃以上の高温になり得るコークス炉窯21に流入させることは、COG品質や操業性悪化等の様々な観点から好ましくない。また、本発明が対象とするようなCOG処理装置では抽気COGを抽気温度よりも高温に加熱する場合があり、このような高温COGがコークス炉窯に逆流すると、炉材を損傷するなどの問題がある。また、各コークス炉窯21はバッチ式生産を行うので、各コークス炉窯21へのコークスの装入、取り出し、又は、炉内清掃のために、コークス炉窯21は、しばしば大気に対して開放される。このように大気に開放されたコークス炉窯21に対して、抽気されたウェットCOGが逆流することは、これを大気中に放散することになるので好ましくない。このようなコークス炉操業プロセスの中で特定の窯が外気に対して開放されている以外の場合(即ち、全ての窯が外気に対して密閉されている場合)にも特定の窯から弁の窯へのCOGの逆流は生じ得る。各窯でのCOG発生速度は非定常に変動し、これにともない窯内の圧力も変化するため、このような逆流の発生は予測し難い。このため、逆流発生タイミングを予測して、予め抽気を中断するような作業方法を適用することもできない。   That is, since it is necessary to open and close the pipe of the rising pipe 25, in order to prevent the lid (not shown) of the rising pipe 25 from being stuck to the rising pipe 25 due to deposits of deposits, In the past, a structure in which a gap is provided in advance and the wet COG is not completely sealed has been employed. However, with such a lid, high-temperature wet COG can be directly circulated, but the function of preventing the circulation of gas when the lid is closed is low, and only a closing force similar to that of a damper can be obtained. The inventors of the present application have found that a large amount of gas cannot be prevented from flowing back through the gap around the lid when the pressure is higher on the downstream side than in the coke oven kiln 21. In general, outside air is mixed in the extracted gas, and therefore, if the extracted gas containing oxygen in the outside air is caused to flow into the coke oven furnace 21 that can reach a high temperature of 1000 ° C. or more, COG quality, operability, etc. deteriorate. It is not preferable from various viewpoints. Further, in the COG processing apparatus as the object of the present invention, the extracted COG may be heated to a temperature higher than the extraction temperature, and if such high-temperature COG flows back into the coke oven kiln, the furnace material is damaged. There is. In addition, since each coke oven kiln 21 performs batch production, the coke oven kiln 21 is often open to the atmosphere for charging, removing, or cleaning the inside of the coke oven kiln 21. Is done. In this way, it is not preferable that the extracted wet COG flow backward to the coke oven 21 that is open to the atmosphere because it will be diffused into the atmosphere. In such a coke oven operation process, when a specific kiln is not open to the outside air (that is, when all the kilns are sealed to the outside air), The backflow of COG to the kiln can occur. Since the COG generation speed in each kiln fluctuates unsteadyly and the pressure in the kiln also changes with this, the occurrence of such a backflow is difficult to predict. For this reason, it is impossible to apply a work method that predicts the backflow generation timing and interrupts the extraction in advance.

複数のコークス炉窯21からウェットCOGを抽気してCOG処理を行う際には、抽気したウェットCOGを低温化させてタールを大量に凝縮させるか、あるいは、閉止時の隙間が大きいダンパを採用してガスの逆流を許容するかの何れかを選択するしかなかった。このため、各コークス炉窯21から抽気されたウェットCOGが熱的にも成分的にも質が低く、コークス炉ガスを700℃以上で熱間処理することは極めて制約が大きいため、殆ど実用化されていなかった。   When COG treatment is performed by extracting wet COG from a plurality of coke oven kilns 21, the extracted wet COG is cooled to condense a large amount of tar, or a damper having a large clearance at the time of closing is employed. The only choice was to allow gas backflow. For this reason, the wet COG extracted from each coke oven kiln 21 is low in quality both in terms of heat and components, and the hot treatment of coke oven gas at 700 ° C. or higher is extremely restrictive, so it is practically used. Was not.

そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、ウェットCOGを高温に維持したままコークス炉ガス処理装置に供給すると共に、そのコークス炉への逆流を防止することが可能な、石炭乾留ガス熱間処理設備及びコークス炉ガス熱間処理設備の提供を目的とする。   Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and is capable of supplying wet COG to a coke oven gas treatment device while maintaining a high temperature and preventing backflow to the coke oven. The purpose is to provide dry distillation gas hot treatment equipment and coke oven gas hot treatment equipment.

上記課題を解決するために、以下の態様を採用した。
(1)すなわち、本発明の一態様に係る石炭乾留ガス熱間処理設備は、複数の石炭乾留装置から抽気した石炭乾留ガスを700℃以上かつ1200℃以下の流入温度で熱間処理することで、炭素含有固形物を乾留する設備であって、前記石炭乾留装置毎に設けられた抽気管と;これら抽気管のそれぞれに設けられた逆止弁と;前記各抽気管が接続された集合管と;この集合管に接続された石炭乾留ガス処理装置と;を備え、前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、及び前記石炭乾留ガス処理装置が、700℃以上かつ1200℃以下の加熱雰囲気内に設けられ;前記各石炭乾留装置、前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、そして前記石炭乾留ガス処理装置の順で、前記石炭乾留ガスが流される。
In order to solve the above-mentioned problems, the following aspects are adopted.
(1) That is, the coal dry distillation gas hot treatment facility according to one aspect of the present invention is a hot treatment of coal dry distillation gas extracted from a plurality of coal dry distillation devices at an inflow temperature of 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less. An apparatus for carbonizing carbon-containing solids, a bleed pipe provided for each of the coal carbonization apparatuses; a check valve provided for each of the bleed pipes; and a collecting pipe to which the bleed pipes are connected And a coal dry distillation gas treatment device connected to the collecting pipe, wherein each of the extraction pipes, each check valve, the collecting pipe, and the coal dry distillation gas treatment apparatus are 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less. The coal dry distillation gas is flowed in the order of the coal dry distillation devices, the extraction pipes, the check valves, the collecting pipes, and the coal dry distillation gas treatment device.

(2)また、本発明の他の態様に係るコークス炉ガス熱間処理設備は、複数のコークス炉窯から抽気したコークス炉ガスを700℃以上かつ1200℃以下の流入温度で熱間処理する設備であって、前記コークス炉窯毎に設けられた抽気管と;これら抽気管のそれぞれに設けられた逆止弁と;前記各抽気管が接続された集合管と;この集合管に接続されたコークス炉ガス処理装置と;を備え、前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、及び前記コークス炉ガス処理装置が、700℃以上かつ1200℃以下の加熱雰囲気内に設けられ;前記各コークス炉窯、前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、そして前記コークス炉ガス処理装置の順で、前記コークス炉ガスが流される。 (2) In addition, the coke oven gas hot treatment facility according to another aspect of the present invention is a facility that hot-treats coke oven gas extracted from a plurality of coke oven kilns at an inflow temperature of 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less. A bleed pipe provided for each coke oven kiln; a check valve provided for each of the bleed pipes; a collecting pipe to which the bleed pipes are connected; connected to the collecting pipe A coke oven gas treatment device, wherein each of the extraction pipes, each check valve, the collecting pipe, and the coke oven gas treatment device are provided in a heating atmosphere of 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less; The coke oven gas is flowed in the order of each coke oven kiln, each bleed pipe, each check valve, the collecting pipe, and the coke oven gas treatment device.

(3)また、上記(2)に記載のコークス炉ガス熱間処理設備が、前記各コークス炉窯から前記各逆止弁の入口までの間にそれぞれ設けられ、前記各コークス炉窯内における第1の圧力を測定する炉内圧力計と;前記各逆止弁の出口から前記集合管までの間に設けられ、前記集合管内における第2の圧力を測定する集合管圧力計と;前記第1の圧力及び前記第2の圧力の差圧を算出して前記各抽気管における逆流の発生を検知すると共に、前記各抽気管のうち、前記コークス炉ガスの逆流が発生している抽気管が有る場合に、この抽気管に設けられている前記逆止弁を閉じる逆止弁制御装置と;をさらに備えてもよい。 (3) Further, the coke oven gas hot treatment facility according to (2) is provided between each coke oven kiln and the inlet of each check valve, and the coke oven gas hot treatment facility is provided in each coke oven kiln. An in-furnace pressure gauge that measures a pressure of 1; a collecting pipe pressure gauge that is provided between an outlet of each check valve and the collecting pipe and measures a second pressure in the collecting pipe; The pressure difference between the first pressure and the second pressure is calculated to detect the occurrence of backflow in each extraction pipe, and among the extraction pipes, there is an extraction pipe in which the backflow of the coke oven gas is generated. A check valve control device that closes the check valve provided in the extraction pipe.

(4)上記(3)に記載のコークス炉ガス熱間処理設備の場合、前記各逆止弁のそれぞれが、弁箱と;この弁箱内の底部に設けられ、常温から900℃までの温度範囲で耐熱性を有する封止材と;前記弁箱の内部でかつ前記封止材の表面よりも上方の内部空間で開口するように、前記弁箱及び前記封止材を貫通するとともに、前記各コークス炉窯からの前記コークス炉ガスが流れ込むガス流入管と;前記内部空間で開口するとともに、前記内部空間から前記集合管を介して前記コークス炉ガス処理装置に向かって前記コークス炉ガスを排出するガス流出管と;前記ガス流入管の開口を覆った状態で少なくともその開口部が前記封止材内に埋没する閉止位置と、前記封止材より前記開口部が取り出された開放位置との間で移動自在に配置された弁体と;この弁体を、前記閉止位置と前記開放位置との間で移動させる弁体移動装置と;を備えてもよい。 (4) In the case of the coke oven gas hot treatment facility described in (3) above, each of the check valves is provided with a valve box; a temperature from room temperature to 900 ° C. provided at the bottom of the valve box; A sealing material having heat resistance in a range; penetrating through the valve box and the sealing material so as to open in an internal space inside the valve box and above the surface of the sealing material; A gas inflow pipe into which the coke oven gas flows from each coke oven kiln; an opening in the internal space, and discharge of the coke oven gas from the internal space to the coke oven gas processing device through the collecting pipe A closed position where at least the opening of the gas outflow pipe covers the opening of the gas inflow pipe, and an open position where the opening is taken out of the sealing material. Arranged movably between Body and; a valve body, a valve body moving device which moves between said open position and said closed position; may comprise.

なお、上記(2)に記載の態様の特徴について説明すると、逆止弁を含むコークス炉ガス(以下、ウェットCOG)を流通させる管路系を加熱雰囲気内に配置することによって、ウェットCOGを高温に維持したままコークス炉ガス処理装置に供給することと、抽気管に逆止弁を設けることによって、抽気したウェットCOGがコークス炉窯へ逆流してしまうのを防止することとの2つの技術を初めて両立させ、その結果、コークス炉ガスを確実に熱間処理可能としたことにある。前述したように、従来では、この両立が困難であり、コークス炉ガスの熱間処理を実施できなかった。   The characteristics of the aspect described in the above (2) will be described. The wet COG is heated to a high temperature by disposing a pipe system for circulating a coke oven gas (hereinafter referred to as wet COG) including a check valve in a heated atmosphere. The two techniques of supplying to the coke oven gas treatment device while maintaining the flow rate and preventing the extracted wet COG from flowing back to the coke oven kiln by providing a check valve in the extraction pipe are provided. For the first time, the coke oven gas can be reliably hot-treated. As described above, in the past, this coexistence was difficult and hot processing of coke oven gas could not be performed.

また、上記(3)に記載の場合では、複数のコークス炉窯から同時にウェットCOGの抽気を行って集合管に集める場合に、ドライメーン側の水封弁の開閉状態の如何に係らず、抽気したウェットCOGが特定のコークス炉窯に逆流するという従来知られていなかった問題を本発明者らが初めて見出し、この解決策を講じたことに特徴がある。すなわち、単に、各コークス炉窯からのウェットCOGの発生量を把握するだけではなく、コークス炉窯と集合管での圧力差に応じて逆流を防止する逆止弁を抽気管に設けたことにある。   In the case described in (3) above, when wet COG is simultaneously extracted from a plurality of coke oven kilns and collected in the collecting pipe, the extraction is performed regardless of the open / close state of the water seal valve on the dry main side. The present inventors found for the first time a problem that has not been previously known that the wet COG flows back to a specific coke oven kiln and is characterized by taking this solution. That is, not only to grasp the amount of wet COG generated from each coke oven kiln, but also to provide a check valve in the extraction pipe that prevents backflow according to the pressure difference between the coke oven kiln and the collecting pipe is there.

また、上記(4)に記載の場合の仕切弁の特徴について説明すると、まず、第1の特徴は、常温から900℃程度までの温度範囲で物理的な性質が大きく変化しない粒状材料を仕切弁の封止材として用いることで、広い動作範囲における弁の封止性を確保できる点にある。これに対して、従来技術の封止方法、例えば水封弁の場合は、高温では水を液相として維持できないので、これを適用することができない。   The features of the gate valve in the case of (4) will be described. First, the first feature is that a granular material whose physical properties do not change greatly in a temperature range from room temperature to about 900 ° C. is used. By using as a sealing material, the sealing property of the valve in a wide operating range can be secured. On the other hand, in the case of the sealing method of a prior art, for example, a water seal valve, since water cannot be maintained as a liquid phase at high temperature, this cannot be applied.

上記仕切弁の第2の特徴は、次の通りである。
仕切弁は、要求される機能に応じてその各部品間で互いに異なる材料を組み合わせて用いることが一般的である。このような仕切弁が広い温度範囲で使用される場合、前記各部品間で熱膨張差が生じるので、これら部品間の接触、例えば、弁座と弁体との間の接触において、機械加工で言うところの嵌め合いを広い温度範囲で同一状態に維持することは困難である。また、900℃といった高温で弁が使用される場合、長期的には、クリープによって材料が変形することが避けられないので、作動温度が一定であっても、長期間に渡って同一の嵌め合いを維持することは困難である。従来の仕切弁は、弁体を弁座に締め付けることによって作動流体の封止を行う構造であるので、弁座に対する弁体の嵌め合いが変化すると、弁体と弁座との間に隙間を生じて封止が不完全となることや、逆に、弁体と弁座との間の接触力が過大となって、弁体が動かなくなるといった問題が起きる。一方、本態様では、可動性の高い、比較的厚い封止材の層内に弁体を埋没させることによって封止を行うので、嵌め合いを考慮する必要はなく、上記の問題を回避することができる。
The second feature of the gate valve is as follows.
In general, the gate valve is used by combining materials different from each other in accordance with required functions. When such a gate valve is used in a wide temperature range, there is a difference in thermal expansion between the parts. For example, in contact between these parts, for example, contact between a valve seat and a valve body, It is difficult to maintain the same fit over the wide temperature range. In addition, when the valve is used at a high temperature of 900 ° C., it is inevitable that the material will be deformed by creep in the long term. Therefore, even if the operating temperature is constant, the same fit over a long period of time. Is difficult to maintain. Since the conventional gate valve has a structure in which the working fluid is sealed by tightening the valve body to the valve seat, when the fitting of the valve body to the valve seat changes, there is a gap between the valve body and the valve seat. This causes problems such as incomplete sealing, and conversely, the contact force between the valve body and the valve seat becomes excessive and the valve body does not move. On the other hand, in this aspect, sealing is performed by burying the valve body in a layer of a relatively thick sealing material having high mobility, so that it is not necessary to consider fitting, and the above problem is avoided. Can do.

上記仕切弁の第3の特徴は、次の通りである。
すなわち、本態様では、比較的多量の粒状体からなる封止材を用いるので、ウェットCOGに接触する材料で避けることのできない、材料へのコーキングやタール凝縮固化による封止性への悪影響を受け難い。即ち、本態様では、表層の封止材の一部にコーキングを生じた場合でも、弁体の開閉動作等による封止材の撹拌によって速やかに層内に析出カーボンを分散化するので、封止材の封止性・流動性悪化の影響を低減することができる。また、本態様では、弁体を頻繁に封止材に埋没させることにより、封止材による弁体の研磨効果を得ることが出来るので、弁体表面の付着物を除去することができる。
The third feature of the gate valve is as follows.
That is, in this aspect, since a sealing material made up of a relatively large amount of granular material is used, there is an adverse effect on sealing performance due to caulking to the material and tar condensation and solidification, which cannot be avoided with a material in contact with wet COG. hard. That is, in this embodiment, even when caulking occurs in a part of the sealing material on the surface layer, the precipitated carbon is quickly dispersed in the layer by stirring the sealing material by the opening and closing operation of the valve body. It is possible to reduce the influence of deterioration of sealing properties and fluidity of the material. Moreover, in this aspect, since the valve body is frequently buried in the sealing material, the polishing effect of the valve body by the sealing material can be obtained, so that the deposits on the surface of the valve body can be removed.

上記仕切弁の第4の特徴は、次の通りである。
すなわち、金属ガリウムなどを封止材に用いることにより、本態様では、ほぼ常温から900℃といった広い温度範囲で動作可能で、かつ、完全な封止ができる仕切弁を実現することができる。従来のメタルタッチによる封止構造を持つ弁の場合、このような広い温度範囲で動作可能なものは、弁座と弁体が接触可能な特定の温度以外の温度域では、各部品間の熱膨張率差によって弁座及び弁体間で隙間を生じる虞があるため、確実な封止性を確保することはできない。
The fourth feature of the gate valve is as follows.
That is, by using metallic gallium or the like as the sealing material, in this embodiment, it is possible to realize a gate valve that can operate in a wide temperature range from about room temperature to 900 ° C. and can be completely sealed. In the case of a valve having a conventional metal touch sealing structure, a valve that can be operated in such a wide temperature range is the heat between each component in a temperature range other than a specific temperature at which the valve seat and valve body can contact. Since there is a possibility that a gap is generated between the valve seat and the valve body due to the difference in expansion coefficient, it is not possible to ensure a reliable sealing property.

上記仕切弁の第5の特徴は、次の通りである。
すなわち、本態様では弁の構成要素の大半を加熱雰囲気内(例えば加熱炉内)に配置するので、弁の各部品間の温度差を低減することができる。従来の高温ガスを流通させる弁では、高温ガスとの接触部位である内側を高温に保ち、かつ、弁の外側を低温に保つことにより、弁の強度と作業性とを確保することが指向されてきた。このような設計前提で、弁に加熱装置を設けない場合、弁を通過する高温ガスは弁によって冷却されるので、例えばウェットCOGを流通させる際にタールが弁内面に析出するのを避けられない。また、弁の内部に加熱装置を設けることによって弁を通過する高温ガスからの抜熱を避ける方法も考えられるが、この場合、弁の内部と外部との間で温度差が大きくなるため、弁の内部を一様に一定温度に制御することが困難である。また、これら従来の方法では、弁の各部品間に大きな温度差が生じるので、900℃といった高温で弁を使用する場合、大きな熱応力を生じて弁の寿命を著しく短くしてしまう問題も生じる。本態様では、弁を通過する高温ガスとほぼ同一の温度に保持された加熱雰囲気内(例えば加熱炉内)に弁を配置することによって弁全体の温度を一様、かつ、一定に保持できるので、上記の従来技術での問題を回避することができる。
The fifth feature of the gate valve is as follows.
That is, in this aspect, most of the components of the valve are arranged in the heating atmosphere (for example, in the heating furnace), so that the temperature difference between the components of the valve can be reduced. In conventional valves that circulate high-temperature gas, it is aimed to ensure the strength and workability of the valve by keeping the inside, which is the contact area with the high-temperature gas, at a high temperature and keeping the outside of the valve at a low temperature. I came. Under such a design premise, when a heating device is not provided in the valve, the high-temperature gas passing through the valve is cooled by the valve, so it is inevitable that tar is deposited on the inner surface of the valve when, for example, wet COG is circulated. . A method of avoiding heat removal from the high-temperature gas passing through the valve by providing a heating device inside the valve is also conceivable, but in this case, the temperature difference between the inside and outside of the valve becomes large. It is difficult to control the inside of the chamber uniformly at a constant temperature. In addition, since these conventional methods cause a large temperature difference between the components of the valve, when the valve is used at a high temperature of 900 ° C., there is a problem that a great thermal stress is generated and the life of the valve is remarkably shortened. . In this aspect, the temperature of the entire valve can be maintained constant and constant by arranging the valve in a heating atmosphere (for example, in a heating furnace) maintained at substantially the same temperature as the hot gas passing through the valve. The problems with the prior art described above can be avoided.

以上に説明したように、本発明の上記(1)や(2)に記載の態様によれば、石炭乾留ガス(ウェットCOG)の顕熱を利用する各種ガス改質技術や顕熱回収技術の適用が可能になり、石炭乾留ガス(ウェットCOG)を、高温を維持したまま、石炭乾留ガス処理装置(コークス炉ガス処理装置)に供給すると共に、抽気石炭乾留ガス(抽気COG)の石炭乾留装置(コークス炉)への逆流を防止可能することが可能な、石炭乾留ガス熱間処理設備(コークス炉ガス熱間処理設備)を提供することができる。   As described above, according to the aspects described in the above (1) and (2) of the present invention, various gas reforming techniques and sensible heat recovery techniques that utilize sensible heat of coal dry distillation gas (wet COG). It is possible to apply and supply coal dry distillation gas (wet COG) to a coal dry distillation gas treatment device (coke oven gas treatment device) while maintaining a high temperature, and also extract coal dry distillation gas (extraction COG). It is possible to provide a coal dry distillation gas hot treatment facility (coke oven gas hot treatment facility) capable of preventing backflow to the (coke oven).

従来のコークス炉の模式図である。It is a schematic diagram of the conventional coke oven. 従来のコークス炉ガス処理設備の模式図である。It is a schematic diagram of the conventional coke oven gas processing equipment. 本発明の一実施形態に係る高温コークス炉ガス処理設備の模式図である。It is a schematic diagram of the high temperature coke oven gas processing equipment concerning one embodiment of the present invention. 同高温コークス炉ガス処理設備に用いる弁を示す図であって、弁を開放した状態を示す模式図である。It is a figure which shows the valve used for the same high temperature coke oven gas processing equipment, Comprising: It is a schematic diagram which shows the state which opened the valve. 同高温コークス炉ガス処理設備に用いる弁を示す図であって、弁を閉止した状態を示す模式図である。It is a figure which shows the valve used for the same high temperature coke oven gas processing equipment, Comprising: It is a schematic diagram which shows the state which closed the valve.

以下に添付図面を参照しながら、本発明の一実施形態について詳細に説明する。なお、本願明細書及び図面において、実質的に同一の機能を有する構成要素については、同一の符号を付することによりそれらの重複説明を省略する。   Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In addition, in this specification and drawing, about the component which has the substantially same function, those duplicate description is abbreviate | omitted by attaching | subjecting the same code | symbol.

(高温コークス炉ガス熱間処理設備)
<装置構成>
図3を用いて、本実施形態に係る高温コークス炉ガス熱間処理設備を説明する。図3に示す高温コークス炉ガス熱間処理設備では、図1に示した従来の各コークス炉窯21に対応する各コークス炉窯21a〜21cのそれぞれに対して抽気管26と逆止弁27を設けるとともに、これらを介してウェットCOG(以下、単にCOGと称する場合がある)を集合管28に集めている。そして、この集合管28に接続されたCOG処理装置29にCOGを供給している。これら一連の機械要素、すなわち、抽気管26、逆止弁27、集合管28、COG処理装置29は、加熱炉33内に収納されており、COGの改質時には、加熱炉33の炉内温度(加熱雰囲気温度)を700℃以上、より好ましくは、800℃以上に保持して、配管系内でのタールの凝縮を防止する。
各コークス炉窯21a〜21c内において発生するCOGの温度(発生COG温度)は概ね1200℃以下であるので、加熱炉33内の温度は、この発生COG温度を維持できるように1200℃以下とすることが好ましい。また、大半の操業時間において、発生するCOGの温度は900℃以下であるので、COGの通気に用いる装置の耐熱性を考慮すると、本実施形態での加熱炉33の炉内温度を900℃以下に維持することが好ましい。この場合、発生したCOG温度を常に測定して、この温度が900℃を超えた場合に逆止弁27を閉止することによって、その下流側の装置への高温COGの供給を遮断することができる。
(High temperature coke oven gas hot treatment equipment)
<Device configuration>
The high temperature coke oven gas hot treatment facility according to the present embodiment will be described with reference to FIG. In the high-temperature coke oven gas hot treatment facility shown in FIG. 3, a bleed pipe 26 and a check valve 27 are provided for each of the coke oven kilns 21a to 21c corresponding to the conventional coke oven kiln 21 shown in FIG. In addition, the wet COG (hereinafter sometimes simply referred to as COG) is collected in the collecting pipe 28 through these. Then, COG is supplied to the COG processing device 29 connected to the collecting pipe 28. These series of mechanical elements, that is, the bleed pipe 26, the check valve 27, the collecting pipe 28, and the COG treatment device 29 are accommodated in the heating furnace 33, and when the COG is reformed, the furnace temperature of the heating furnace 33 is changed. (Heating atmosphere temperature) is kept at 700 ° C. or higher, more preferably 800 ° C. or higher to prevent tar condensation in the piping system.
Since the temperature of the COG generated in each of the coke ovens 21a to 21c (generated COG temperature) is approximately 1200 ° C. or less, the temperature in the heating furnace 33 is set to 1200 ° C. or less so that the generated COG temperature can be maintained. It is preferable. Further, since the temperature of the generated COG is 900 ° C. or less during most of the operation time, the furnace temperature of the heating furnace 33 in this embodiment is 900 ° C. or less in consideration of the heat resistance of the apparatus used for COG ventilation. Is preferably maintained. In this case, by constantly measuring the generated COG temperature and closing the check valve 27 when this temperature exceeds 900 ° C., the supply of the high-temperature COG to the downstream apparatus can be shut off. .

各抽気管26の途中(コークス炉窯21a〜21cと集合管28との接続部以外の任意の位置)には、逆止弁27が設けられている。この逆止弁27は、その入側−出側間の圧力差に応じて開閉する。COG処理装置29で処理されたCOGは、適宜、冷却装置30で冷却されてCOG精製装置32、又は、COG貯留装置(図示せず)に供給される。COG処理装置29内での通気抵抗が大きい場合には、冷却後のCOGをブロワ31で吸引して所要流量を確保してもよい。冷却装置30によって常温程度まで冷却されたCOGは、タール分が除去されたドライな状態にあるので、ブロワ31としては、市販の一般的なブロワや弁等を用いることができる。また、冷却装置30には、市販のスクラバ等を用いることができる。また、管路系の途中に適宜、サイクロン等の集塵機を設けてもよい。   A check valve 27 is provided in the middle of each extraction pipe 26 (arbitrary position other than the connection portion between the coke oven kilns 21a to 21c and the collecting pipe 28). The check valve 27 opens and closes according to the pressure difference between the inlet side and the outlet side. The COG processed by the COG processing device 29 is appropriately cooled by the cooling device 30 and supplied to the COG purification device 32 or a COG storage device (not shown). When the ventilation resistance in the COG processing device 29 is large, the required flow rate may be secured by sucking the cooled COG with the blower 31. Since the COG cooled to about room temperature by the cooling device 30 is in a dry state from which tar content has been removed, a commercially available general blower, valve, or the like can be used as the blower 31. The cooling device 30 may be a commercially available scrubber or the like. Moreover, you may provide dust collectors, such as a cyclone, suitably in the middle of a pipeline system.

抽気するコークス炉窯21a〜21cの窯数は、COGの発生量と成分を平準化する観点から、3窯以上であることが好ましい。抽気する窯数の最大値に特に制約はないが、窯数を多くするとCOG集合管の長さが長くなり、COG送気時の加熱・保温が不効率になる場合があるので、コークス炉1炉当たりの窯数は、例えば、100窯以下とすることができる。   The number of kilns of the coke ovens 21a to 21c to be extracted is preferably 3 or more from the viewpoint of leveling the amount of COG generated and components. There is no particular restriction on the maximum number of kilns to be extracted, but if the number of kilns is increased, the length of the COG collecting pipe becomes longer, and heating and heat retention during COG air feeding may become inefficient, so the coke oven 1 The number of kilns per furnace can be, for example, 100 kilns or less.

<COG処理装置>
COG処理装置29には、例えば、特許文献4に示されるCOG改質装置や、特許文献5に示されるCOG排熱回収装置を適用することができる。これらの装置では、供給されるCOG温度が700℃から900℃〜1200℃程度であることが好ましいので、本実施形態の装置を好適に適用することができる。
<COG processing equipment>
As the COG processing device 29, for example, a COG reforming device shown in Patent Document 4 or a COG exhaust heat recovery device shown in Patent Document 5 can be applied. In these apparatuses, since the supplied COG temperature is preferably about 700 ° C. to 900 ° C. to 1200 ° C., the apparatus of this embodiment can be suitably applied.

<抽気管、集合管>
抽気管26及び集合管28は、耐熱ステンレス製、耐熱ニッケル合金製、又は、耐熱セラミックス製の管を使用することができる。各コークス炉窯21a〜21c内の炉内温度が900℃を超える場合には、耐熱セラミックス等の材料を用いることが好ましい。本実施形態では、抽気COGを700℃以上に保持するのでタールの凝縮が生じないものの、高温でのCOG熱分解による管路内面への炭素の析出が多少は避けられないので、閉塞防止の観点から、抽気管及び集合管の内径は、100mm以上であることが好ましい。また、配管径が大き過ぎると各コークス炉窯21a〜21c間に配管が設置できなくなるので、抽気管の外径は、各コークス炉窯21a〜21c間の平均間隔、例えば、1m未満であることが好ましい。集合管の管径の最大値に特段の制約はないが、極端に大きい管径の場合、加熱炉が巨大となって非効率なので、例えば、直径3m以下とすることが好ましい。
<Bleeding pipe, collecting pipe>
The extraction pipe 26 and the collecting pipe 28 can be made of heat-resistant stainless steel, heat-resistant nickel alloy, or heat-resistant ceramic. When the in-furnace temperature in each coke oven kiln 21a-21c exceeds 900 degreeC, it is preferable to use materials, such as heat resistant ceramics. In this embodiment, since the extracted COG is maintained at 700 ° C. or higher, tar condensation does not occur, but carbon deposition on the inner surface of the pipe line due to COG pyrolysis at a high temperature is unavoidable, so that it is possible to prevent clogging. Therefore, the inner diameters of the extraction tube and the collecting tube are preferably 100 mm or more. Moreover, since piping cannot be installed between each coke oven kilns 21a to 21c if the pipe diameter is too large, the outer diameter of the extraction pipes is an average interval between the coke oven kilns 21a to 21c, for example, less than 1 m. Is preferred. Although there is no particular restriction on the maximum value of the pipe diameter of the collecting pipe, when the pipe diameter is extremely large, the heating furnace becomes huge and inefficient.

<加熱炉>
加熱炉33としては、市販の電気炉や燃焼炉を用いることができる。上記の加熱されるべき機械要素の全てを1台の加熱炉33に収めてもよいし、抽気管26及び逆止弁27、集合管28、COG処理装置29のそれぞれについて個別に加熱炉33を設けてもよい。さらに、各コークス炉窯21a〜21cの抽気管26及び逆止弁27毎に個別に加熱炉33を設けてもよい。
<Heating furnace>
As the heating furnace 33, a commercially available electric furnace or combustion furnace can be used. All of the mechanical elements to be heated may be housed in one heating furnace 33, or the heating furnace 33 is individually provided for each of the extraction pipe 26, the check valve 27, the collecting pipe 28, and the COG processing device 29. It may be provided. Furthermore, you may provide the heating furnace 33 separately for every extraction pipe | tube 26 and check valve 27 of each coke oven kiln 21a-21c.

<COGの流れ>
図3において、各コークス炉窯21a〜21cから抽出されたCOGが好適な条件にある場合、各抽気管26の逆止弁27がそれぞれ開放されて、コークス炉窯21a〜21cからCOG処理装置29までウェットCOGが供給される。ここで言う、好適な条件とは、少なくとも、集合管28側の圧力がコークス炉窯21a〜21c側の圧力よりも小さい状態であり、この他、後述のように、逆止弁27として仕切弁を用いて任意のタイミングで開閉できる機能とする場合には、COGが所定温度以上にあることも好適なCOGの条件に加えてよい。
各コークス炉窯21a〜21c内でのCOG温度は、従来のコークス炉窯21に標準的に備えられている炉温計と同等ものを用いて測定すればよい。逆止弁27が開放されている状態では、そのコークス炉窯21a〜21cの水封弁22は開放されていてもよいし、閉止されていてもよい。ここで、水封弁22が開放されている場合には、コークス炉窯21a〜21cから集合管28とドライメーン24の双方にCOGが流出するように、図示されない、スプレー装置の圧力調整機構等を操作することが好ましい。
<Flow of COG>
In FIG. 3, when the COG extracted from each coke oven kiln 21a-21c is in a suitable condition, the check valve 27 of each bleed pipe 26 is opened, and the COG processing device 29 from the coke oven kiln 21a-21c is opened. Wet COG is supplied. The preferable conditions referred to here are at least a state in which the pressure on the collecting pipe 28 side is smaller than the pressure on the coke oven kilns 21a to 21c side. In addition, as described later, the check valve 27 is a gate valve. In order to make the function capable of opening and closing at an arbitrary timing using the, it may be added to the preferable COG condition that the COG is above a predetermined temperature.
What is necessary is just to measure the COG temperature in each coke oven kiln 21a-21c using what is equivalent to the furnace thermometer with which the conventional coke oven kiln 21 is equipped normally. In the state where the check valve 27 is opened, the water seal valve 22 of the coke oven kilns 21a to 21c may be opened or may be closed. Here, when the water seal valve 22 is opened, the pressure adjusting mechanism of the spray device, etc., not shown so that COG flows out from the coke oven kilns 21 a to 21 c to both the collecting pipe 28 and the dry main 24. It is preferable to operate.

全ての逆止弁27が開放され、かつ、全ての水封弁22が閉止されている状態では、コークス炉窯21a〜21c内でCOGが発生し続けている限りにおいて、長時間平均的に、各コークス炉窯21a〜21cで発生したCOGは全て集合管28に放出されるので、長時間平均的に逆流は生じない。即ち、平均的に、[コークス炉窯21a〜21c内圧力]−[集合管28内圧力]で定義されるコークス炉窯−集合管間の圧力差は正であり、かつ、この圧力差は各コークス炉窯21a〜21cでのCOG発生量に比例(1次の比例とは限らない)した値となる。しかしながら、瞬時でみると、コークス炉窯21a〜21c内でのCOG発生速度は一定ではなく、短時間でも大きく変動する。この変動要因としては、例えば、加熱された焼結コークス塊が部分的に変形、断裂する際に、瞬間的にそのコークス炉窯21a〜21c内でCOG発生量が急増し、これに伴って集合管28の内圧も急上昇することが挙げられる。従って、このような逆止弁・水封弁設定条件であっても、非定常的に、コークス炉窯−集合管間の圧力差は特定のコークス炉窯21a〜21cで負の値となって、抽気COGのコークス炉窯21a〜21cへの逆流が生じる場合がある。   In the state where all the check valves 27 are opened and all the water seal valves 22 are closed, as long as COG continues to be generated in the coke oven kilns 21a to 21c, on average for a long time, Since all the COG generated in each of the coke ovens 21a to 21c is discharged to the collecting pipe 28, no reverse flow is generated on average for a long time. That is, on average, the pressure difference between the coke oven kiln and the collecting pipe defined by [the pressure in the coke oven kilns 21a to 21c] − [the pressure in the collecting pipe 28] is positive, and this pressure difference is It is a value proportional to the amount of COG generated in the coke oven kilns 21a to 21c (not necessarily a primary proportionality). However, when viewed instantaneously, the COG generation rate in the coke oven kilns 21a to 21c is not constant and varies greatly even in a short time. As a variation factor, for example, when the heated sintered coke lump is partially deformed or torn, the amount of COG generated suddenly increases in the coke oven kilns 21a to 21c, and the aggregates accompany this. It can be mentioned that the internal pressure of the pipe 28 also rises rapidly. Therefore, even under such a check valve / water seal valve setting condition, the pressure difference between the coke oven kiln and the collecting pipe becomes a negative value in the specific coke oven kilns 21a to 21c. The backflow of the extracted COG to the coke oven kilns 21a to 21c may occur.

また、特定の逆止弁27を閉止した際に、これに対応するコークス炉窯21a〜21c内でCOGが発生している場合には、水封弁22を開放して発生COGをコークス炉窯21a〜21cから排出する必要がある。   Further, when COG is generated in the coke oven kilns 21a to 21c corresponding to the specific check valve 27 being closed, the water seal valve 22 is opened to generate the generated COG in the coke oven kiln. It is necessary to discharge from 21a to 21c.

複数の逆止弁27が開放されていて、これに対応するコークス炉窯21a〜21cのうちの複数において水封弁22が開放されている場合(これは、発生COG量がCOG処理装置29の処理能力を超えた場合等に生じる)には、各コークス炉窯21a〜21cでのCOG発生量とその圧力との関係は予測できない。即ち、より大量にCOGが発生しているコークス炉窯21a〜21cの方が、内圧が高いとは限らない。これは、従来技術におけるスプレー装置によるコークス炉窯圧力設定技術では、高精度での炉圧調整を行い得ないため、コークス炉窯21a〜21c間で本来、大きな圧力差を生じ得ることによる。この結果、集合管28の圧力、即ち、各コークス炉窯21a〜21cの中で、これらの平均的圧力よりも低圧になるものの発生が避けられず、逆止弁27を適宜動作しない限り、抽気COGがコークス炉窯21a〜21cに向かって逆流することが定常的に生じ得る。従って、特許文献2に示される、コークス炉窯21a〜21c内でのCOG発生量に応じた遮断弁の開閉操作のみでは、抽気COGのコークス炉窯21a〜21cへの逆流を防止できない。   When the plurality of check valves 27 are opened and the water seal valves 22 are opened in a plurality of the coke ovens 21a to 21c corresponding to the check valves 27 (this is because the generated COG amount of the COG processing device 29 is When the processing capacity is exceeded, the relationship between the amount of COG generated in each coke oven kiln 21a-21c and its pressure cannot be predicted. That is, the coke oven kilns 21a to 21c in which a larger amount of COG is generated do not necessarily have a higher internal pressure. This is because the coke oven kiln pressure setting technique using the spray device in the prior art cannot adjust the furnace pressure with high accuracy, and thus a large pressure difference can be inherently produced between the coke oven kilns 21a to 21c. As a result, the pressure of the collecting pipe 28, that is, the occurrence of a pressure lower than the average pressure in each of the coke oven kilns 21 a to 21 c is unavoidable, and unless the check valve 27 is operated appropriately, It may occur constantly that the COG flows backward toward the coke oven kilns 21a to 21c. Therefore, the backflow of the extracted COG to the coke oven kilns 21a to 21c cannot be prevented only by the opening / closing operation of the shut-off valve according to the amount of COG generated in the coke oven kilns 21a to 21c shown in Patent Document 2.

以上の点から、抽気管26に設けられる弁には、前後の圧力差に応じて開閉する逆止弁の機能を少なくとも有していることが、高温コークス炉ガス熱間処理設備では必須である。このことは、本願発明者による詳細な調査の結果、初めて明らかになった事項である。   From the above points, it is essential in the high-temperature coke oven gas hot treatment facility that the valve provided in the extraction pipe 26 has at least a check valve function that opens and closes according to the pressure difference between the front and rear. . This is a matter that became apparent for the first time as a result of a detailed investigation by the present inventors.

(逆止弁)
<逆止弁の構成>
逆止弁(以下、仕切弁と呼ぶ場合もある)27は、加熱炉33内の高温環境(700℃以上、より好ましくは800℃以上)に耐え、コーキングによるカーボンの析出によっても動作が阻害されず、かつ、逆止弁27の入側−出側間の圧力差に応じて、コークス炉窯21a〜21cへの抽気ガスの逆流を防止できるものであれば、どのような形式のものでも採用することができる。
(Check valve)
<Check valve configuration>
The check valve (hereinafter also referred to as a gate valve) 27 can withstand a high temperature environment (700 ° C. or higher, more preferably 800 ° C. or higher) in the heating furnace 33, and its operation is hindered by carbon deposition due to coking. Any type can be used as long as it prevents backflow of extracted gas to the coke oven kilns 21a to 21c according to the pressure difference between the inlet side and the outlet side of the check valve 27. can do.

但し、一般的に使用される、バネ式で弁体を弁座に押し付けておき、作動ガスが順流れ時には流れの動圧によって、弁体−弁座間の隙間を押し広げる形式のものを用いる場合には、微小な力で弁体−弁座間の隙間が押し広げられるように、特に設計には配慮を払う必要がある。なぜならば、作動ガスとしてウェットCOGを用いる場合、コーキングによる閉塞防止のため、抽気管及び逆止弁の内径は一般に大きく設定せざるを得ないので、作動ガスの動圧が一般に微小となることが避けられないからである。また、少なくとも900℃程度まで弾性を維持し得るバネ材料を探すことも容易ではない。   However, in the case of using a generally used spring type that presses the valve body against the valve seat and expands the gap between the valve body and the valve seat by the dynamic pressure of the flow when the working gas flows forward In particular, it is necessary to pay particular attention to the design so that the gap between the valve body and the valve seat can be expanded with a small force. This is because, when wet COG is used as the working gas, the inner diameter of the bleed pipe and check valve must generally be set large in order to prevent clogging due to coking, so that the dynamic pressure of the working gas generally becomes very small. It is inevitable. It is also not easy to search for a spring material that can maintain elasticity up to at least about 900 ° C.

より汎用的に、ウェットCOGに対して適用できる逆止弁27は、図3において、逆止弁27を仕切弁とし、コークス炉窯21a〜21cからこれら逆止弁27の流入口の間に設けられる各炉内圧力計34と、逆止弁27の流出口から集合管28までの間に設けられる集合管圧力計35と、逆止弁制御装置36とを設ければよい。この逆止弁27の構成を採用した場合、逆止弁制御装置36に対し、各炉内圧力計34の測定値と集合管圧力計35の測定値とが入力され、これらの差圧を算出して、集合管圧力計35での測定値が炉内圧力計34での測定値よりも大きい場合には、抽気管26において逆流が発生したものと検知する。そして、逆流検知時には、逆流が発生した抽気管26に接続されている仕切弁27を閉止する指令をこの仕切弁27に出力することによって、抽気ガスがコークス炉窯21a〜21cに逆流してしまうのを防止することができる。   The check valve 27 that can be applied to wet COG more generally is provided between the check valve 27 and the inlet of the check valve 27 from the coke oven kilns 21a to 21c in FIG. Each in-furnace pressure gauge 34, a collecting pipe pressure gauge 35 provided between the outlet of the check valve 27 and the collecting pipe 28, and a check valve control device 36 may be provided. When the configuration of the check valve 27 is adopted, the measured value of each in-furnace pressure gauge 34 and the measured value of the collecting pipe pressure gauge 35 are input to the check valve control device 36, and the differential pressure between them is calculated. When the measured value with the collecting pipe pressure gauge 35 is larger than the measured value with the in-furnace pressure gauge 34, it is detected that a reverse flow has occurred in the extraction pipe 26. And at the time of backflow detection, by outputting the command which closes the gate valve 27 connected to the extraction pipe 26 in which the backflow generate | occur | produced to this gate valve 27, extraction gas will flow back into the coke oven kilns 21a-21c. Can be prevented.

また、上記構成の場合、逆止弁制御装置36が逆流を検知しない状態では、仕切弁27を開放してもよいし、他の操業上の理由によって閉止状態としてもよいので、運用の選択肢を増やすことができる。ここで言う他の操業上の理由とは、例えば、個々の逆止弁27に対応するコークス炉窯21a〜21cが大気に対して開放状態にある場合であり、その期間は、逆止弁27を逆流検知の有無にかかわらず、常に閉止することができる。
ここで、逆止弁27として用いる弁が、ダンパ等の流量調整弁ではなく、仕切弁に限定されるのは、以下の理由による。前述のように、ウェットCOGを操作する際には、タールやカーボンの析出・付着が多かれ少なかれ避けられないので、弁体と弁座との間に常に隙間を設けることが前提とされるが、ダンパ等の流量調整弁では、このようなタールやカーボンの析出・付着によって弁体の動作を阻害しないように、隙間幅を大きく設定せざるを得ない。一方、前述のように、ウェットCOGが通過する抽気管26及び逆止弁27の内径は、十分に大きく設定しなければならない。このため、ダンパの隙間の面積(≒隙間幅×管の円周)は、ウェットCOGの流量に対して、十分に小さく設定することが困難であり、ダンパの隙間を通過するウェットCOGの流速を十分に高めることができない。ダンパでは、ダンパ隙間での作動ガスの増速による圧力損失によって流量を制御する原理であるので、このようなウェットCOGの流れ条件では、ダンパは流量調整装置として機能し得ないので、逆止弁27には適用できないからである。これに対して、仕切弁であれば、ウェットCOGの動圧が低くても、その流れを阻止することができるので、逆止弁27への適用に好適である。
このような構造の逆止弁27の場合、弁の構造体が900℃以上である場合には、適用可能な材料の制約が大きくなる。一方、ウェットCOGが逆止弁27を通過する時間は比較的短く、かつ、逆止弁27の温度が700℃程度以上と比較的高温であれば、一般に逆止弁27中でCOGの平均温度は大きくは変動しない。そこで、900℃以上の加熱炉33内に逆止弁27を設ける場合には、逆止弁27を冷却して、少なくとも、弁構造体の一部を900℃未満に維持してもよい。加熱炉33内で弁を冷却する手段として、弁箱の外側にガス冷却ジャケットを設け、これに加熱炉33外から導入したガスを流通させて弁の冷却を行うことができる。また、前記の駆動装置を用いる逆止弁27の場合、ガスシリンダ等の駆動装置自身は、ウェットCOGと接触するわけではないので、この部分のみ、700℃未満に冷却してもよい。さらに、駆動装置のみ加熱炉33の外に設けて、加熱炉33の壁を貫通する伝導機構(コネクティングロッド等)を用いて、加熱炉33内の弁体を駆動してもよい。即ち、逆止弁27を加熱炉33内に設けて700℃以上の温度に維持するとは、少なくとも、弁箱を加熱炉33内に設けて700℃以上の温度に維持すればよい。
これに対して、もし、逆止弁27を加熱炉33(加熱装置)内に設けず、保温材等のみを逆止弁27の周囲に設ける場合には、仮に、逆止弁27を通気するCOGが700℃以上であっても、逆止弁27のCOGとの接触部において、固体(または液体)タール等の析出物が顕著となる、700℃未満の領域が発生することを防止することは困難である。なぜならば、このような構造の場合、逆止弁27の加熱源は、COGから伝熱される熱量のみであるからである。通常、バッチ式生産を行う、コークス炉の操業において発生する(即ち、抽気可能な)COGは、しばしば、少量化または停止する。このため、いかに保温を厳重に行ったとしても、逆止弁27にCOGから供給される時間当たり熱量がほとんど0になることが生じる。このとき、逆止弁27の弁箱は外部に放熱する一方であるので、弁箱全体の温度が低下し、通気部位にも700℃未満の領域を生じうる。弁内のCOG接触部に700℃未満の低温部位を生じた場合、仮にCOGの平均温度を大きく低下させないとしても、少なくともこの低温部位近傍のCOGは700℃未満に低下し、固体または液体タールを生じて低温部位に付着しうる。この結果、この低温部位で選択的に固体または液体タール付着物が成長して弁内流路を閉塞させる問題を生じる。一方、本実施形態でのように、弁箱を700℃以上に保持された加熱炉33内に設ける場合には、通気COG流量にかかわらず、常に弁内のCOG接触部全域を700℃以上に保つことができる。
In the case of the above configuration, in the state where the check valve control device 36 does not detect the backflow, the gate valve 27 may be opened or may be closed for other operational reasons. Can be increased. The other operational reason mentioned here is, for example, the case where the coke oven kilns 21a to 21c corresponding to the individual check valves 27 are in an open state with respect to the atmosphere. Can always be closed regardless of the presence or absence of backflow detection.
Here, the reason why the valve used as the check valve 27 is not a flow rate adjusting valve such as a damper but a gate valve is as follows. As described above, when operating the wet COG, precipitation or adhesion of tar and carbon is more or less unavoidable, so it is assumed that a gap is always provided between the valve body and the valve seat. In a flow control valve such as a damper, the gap width must be set large so that the operation of the valve body is not hindered by such precipitation and adhesion of tar and carbon. On the other hand, as described above, the inner diameters of the extraction pipe 26 and the check valve 27 through which the wet COG passes must be set sufficiently large. For this reason, it is difficult to set the damper gap area (≈ gap width × tube circumference) sufficiently small with respect to the flow rate of the wet COG, and the flow rate of the wet COG passing through the gap of the damper is set to be small. It cannot be raised sufficiently. Since the damper is based on the principle of controlling the flow rate by pressure loss due to the acceleration of the working gas in the damper gap, the damper cannot function as a flow rate adjusting device under such wet COG flow conditions. This is because the method cannot be applied to 27. On the other hand, the gate valve is suitable for application to the check valve 27 because the flow can be prevented even when the dynamic pressure of the wet COG is low.
In the case of the check valve 27 having such a structure, when the structure of the valve is 900 ° C. or higher, restrictions on applicable materials increase. On the other hand, if the time for the wet COG to pass through the check valve 27 is relatively short and the temperature of the check valve 27 is relatively high, such as about 700 ° C., the average temperature of the COG in the check valve 27 is generally used. Does not fluctuate significantly. Therefore, when the check valve 27 is provided in the heating furnace 33 at 900 ° C. or higher, the check valve 27 may be cooled and at least a part of the valve structure may be maintained below 900 ° C. As a means for cooling the valve in the heating furnace 33, a gas cooling jacket can be provided outside the valve box, and the gas introduced from the outside of the heating furnace 33 can be circulated to cool the valve. Further, in the case of the check valve 27 using the above-described driving device, the driving device itself such as a gas cylinder does not come into contact with the wet COG, so only this portion may be cooled to less than 700 ° C. Further, only the driving device may be provided outside the heating furnace 33, and the valve body in the heating furnace 33 may be driven using a conduction mechanism (such as a connecting rod) penetrating the wall of the heating furnace 33. That is, providing the check valve 27 in the heating furnace 33 and maintaining it at a temperature of 700 ° C. or higher means that at least the valve box is provided in the heating furnace 33 and maintained at a temperature of 700 ° C. or higher.
On the other hand, if the check valve 27 is not provided in the heating furnace 33 (heating device) and only the heat insulating material is provided around the check valve 27, the check valve 27 is temporarily vented. Even when COG is 700 ° C. or higher, it is possible to prevent occurrence of a region below 700 ° C. in which deposits such as solid (or liquid) tar become prominent at the contact portion of check valve 27 with COG. It is difficult. This is because in such a structure, the heating source of the check valve 27 is only the amount of heat transferred from the COG. COG generated (ie, bleedable) in coke oven operations, usually in batch production, is often reduced or stopped. For this reason, the amount of heat per hour supplied from the COG to the check valve 27 becomes almost zero, no matter how strictly the temperature is maintained. At this time, since the valve box of the check valve 27 is radiating heat to the outside, the temperature of the entire valve box is lowered, and an area of less than 700 ° C. may be generated in the ventilation portion. If a low temperature region of less than 700 ° C. is generated in the COG contact portion in the valve, even if the average temperature of the COG is not greatly reduced, at least the COG in the vicinity of this low temperature region will be reduced to less than 700 ° C. It can occur and adhere to low temperature sites. As a result, a solid or liquid tar deposit grows selectively at this low temperature region, causing a problem of closing the valve flow path. On the other hand, when the valve box is provided in the heating furnace 33 held at 700 ° C. or higher as in the present embodiment, the entire COG contact portion in the valve is always kept at 700 ° C. or higher regardless of the aeration COG flow rate. Can keep.

<圧力計>
集合管圧力計35及び炉内圧力計34としては、例えば、市販のマノメータやダイヤフラム型圧力計を用いることができる。マノメータを用いる場合には、炉内や管内のガスを直接作動流体に接触させるのではなく、間に不活性ガス等の断熱流体を介することによって、高温のウェットCOGであっても圧力を計測することができる。
<Pressure gauge>
As the collecting pipe pressure gauge 35 and the in-furnace pressure gauge 34, for example, a commercially available manometer or a diaphragm type pressure gauge can be used. When using a manometer, the gas in the furnace or the tube is not directly brought into contact with the working fluid, but the pressure is measured even with high-temperature wet COG by interposing an insulating fluid such as an inert gas in between. be able to.

また、集合管圧力計35を常に負圧に、かつ、抽気すべきコークス炉窯21a〜21cの炉窯内圧力を常に正圧に設定する前提であれば、炉内圧力計34として簡易な圧力検出手段を採用することができる。例えば、コークス炉窯21a〜21cの一部を外気に対して常に開放し(例えば、上昇管25の上蓋部の隙間を開放する)、ここでのガス流れの向きを吹き流し法等で求める。そして、コークス炉窯21a〜21c内から大気中にガスが流出する場合は、コークス炉窯21a〜21c内が正圧であり、流れが逆向きであればコークス炉窯21a〜21c内が負圧であるという方法等を、コークス炉窯21a〜21c内の圧力の簡易な検出手段として用いればよい。   If the precondition is that the collecting pipe pressure gauge 35 is always set to a negative pressure and the pressure in the coke oven kilns 21a to 21c to be extracted is always set to a positive pressure, a simple pressure can be used as the pressure gauge 34 in the furnace. Detection means can be employed. For example, a part of the coke oven kilns 21a to 21c is always opened to the outside air (for example, a gap in the upper lid portion of the rising pipe 25 is opened), and the direction of the gas flow here is obtained by a blowing method or the like. And when gas flows out from the coke oven kilns 21a-21c into the atmosphere, the coke oven kilns 21a-21c have a positive pressure, and if the flow is in the opposite direction, the coke oven kilns 21a-21c have a negative pressure. May be used as a simple means for detecting the pressure in the coke oven kilns 21a to 21c.

<仕切弁の構造>
逆止弁27として採用した仕切弁を、図4及び図5を用いて説明する。なお、図4が弁の開放状態を示し、図5が弁の閉止状態を示す。
まず、図4に示すように、弁体2の開口2aが封止材5の表面5aよりも上方にある弁開放状態のとき、高温の作動ガスは、ガス流入管3から弁箱1内に流入し、流出口4から流出する。このときの弁体2の位置を、以下、弁体上昇位置と呼ぶ。なお、ガス流入管3が、前記抽気管26のコークス炉窯21a〜21c側に接続された部分であり、流出口4が、前記抽気管26の集合管28側に接続された部分である。
一方、図5に示すように、弁が閉止状態のとき、弁体2の開口2aを含む下端が上方より下方に向かって封止材5内に埋没した弁体2によって、弁箱1内は、ガス流入管3が有る側の空間19と、それ以外のガス流出管側の空間20とに隔てられる。その結果、ガス流入管3からガス流出管4への高温の作動ガスの流通が遮断される。このときの弁体2の位置を、以下、弁体下降位置と呼ぶ。微量の作動ガスは、封止材5の隙間を通じて流通し得るが、弁体2の封止材5への埋没深さが十分である場合には、通気抵抗の十分に大きい封止材5を用いれば、実質的なガス封止を実現できる。弁体2の封止材5への埋没深さは、例えば、10mm以上1m以下とすることができる。これよりも浅い埋没量である場合には、封止材5による封止性能が不足し、一方、これ以上の深さの埋没量である場合には、実現できる封止能力に比べて装置が高価になり過ぎる。ガス流入管3の上端の開口3aに接触して弁体2が降下するときの下端位置を固定するストッパ18の位置を調整することによって、この弁体2の封止材5への埋没深さを所望の深さに設定することができる。
<Structure of gate valve>
A gate valve employed as the check valve 27 will be described with reference to FIGS. 4 shows the opened state of the valve, and FIG. 5 shows the closed state of the valve.
First, as shown in FIG. 4, when the valve body 2 is in the valve open state in which the opening 2 a of the valve body 2 is above the surface 5 a of the sealing material 5, the hot working gas is introduced into the valve box 1 from the gas inflow pipe 3. It flows in and flows out from the outlet 4. The position of the valve body 2 at this time is hereinafter referred to as a valve body raised position. The gas inlet pipe 3 is a part connected to the coke oven furnaces 21a to 21c side of the extraction pipe 26, and the outlet 4 is a part connected to the collecting pipe 28 side of the extraction pipe 26.
On the other hand, as shown in FIG. 5, when the valve is in a closed state, the inside of the valve box 1 is formed by the valve body 2 in which the lower end including the opening 2a of the valve body 2 is buried in the sealing material 5 from the upper side to the lower side. The space 19 on the side where the gas inflow pipe 3 is located and the space 20 on the other side of the gas outflow pipe are separated. As a result, the flow of hot working gas from the gas inflow pipe 3 to the gas outflow pipe 4 is blocked. Hereinafter, the position of the valve body 2 is referred to as a valve body lowering position. A small amount of working gas can flow through the gap between the sealing materials 5, but when the depth of the valve body 2 embedded in the sealing material 5 is sufficient, the sealing material 5 having a sufficiently large ventilation resistance is used. If used, substantial gas sealing can be realized. The embedment depth of the valve body 2 in the sealing material 5 can be, for example, 10 mm or more and 1 m or less. When the burying amount is shallower than this, the sealing performance by the sealing material 5 is insufficient. On the other hand, when the burying amount is deeper than this, the device has a higher sealing ability than the realizable sealing ability. Too expensive. By adjusting the position of the stopper 18 that fixes the lower end position when the valve body 2 descends in contact with the opening 3a at the upper end of the gas inflow pipe 3, the depth of the valve body 2 embedded in the sealing material 5 is adjusted. Can be set to a desired depth.

弁体上昇位置と弁体下降位置との間で弁体2を移動させるためには、弁体2に接続された弁体昇降装置8を動作させる。弁箱1の密閉を維持するために、弁体2と弁箱1との間にベローズ14を設け、弁体2と弁箱1との間での相対移動量の影響をここで吸収する。   In order to move the valve element 2 between the valve element ascending position and the valve element descending position, the valve element elevating device 8 connected to the valve element 2 is operated. In order to maintain the sealing of the valve box 1, a bellows 14 is provided between the valve body 2 and the valve box 1, and the influence of the relative movement amount between the valve body 2 and the valve box 1 is absorbed here.

<弁箱>
弁箱1は、高温の加熱炉33内に設置される。弁箱1の高さは、例えば、100mm以上4m以下とすることができる。封止材5の層厚は、例えば、10mm以上1m以下とすることができる。ガス流入管3及びガス流出管4の弁箱1内での開口径は、例えば、10mm以上300mm以下とすることができる。
<Valve box>
The valve box 1 is installed in a high-temperature heating furnace 33. The height of the valve box 1 can be 100 mm or more and 4 m or less, for example. The layer thickness of the sealing material 5 can be 10 mm or more and 1 m or less, for example. The opening diameters of the gas inflow pipe 3 and the gas outflow pipe 4 in the valve box 1 can be, for example, 10 mm or more and 300 mm or less.

<弁体昇降装置>
弁体昇降装置8を加熱炉33外に設置する場合には、昇降運動可能な市販のアクチュエータを使用することができる。例えば、エアシリンダ、油圧シリンダ、ラックアンドピニオン推進装置、ボールねじ推進装置、又は、リニアモータを用いることができる。耐熱性のアクチュエータを弁体昇降装置8に用いて、これを加熱炉33内に設置し、設備の小型化を図ってもよい。弁体2の昇降位置を調整する方法は、手動で行ってもよいし、別途、距離計又は荷重計、並びに、制御装置を設けて自動制御してもよい。弁体昇降装置8のストロークは、例えば、20mm以上2m以下とすることができる。
<Valve lifting device>
When the valve body elevating device 8 is installed outside the heating furnace 33, a commercially available actuator capable of moving up and down can be used. For example, an air cylinder, a hydraulic cylinder, a rack and pinion propulsion device, a ball screw propulsion device, or a linear motor can be used. A heat-resistant actuator may be used in the valve body lifting device 8 and installed in the heating furnace 33 to reduce the size of the equipment. The method of adjusting the raising / lowering position of the valve body 2 may be performed manually, or may be automatically controlled by separately providing a distance meter, a load meter, and a control device. The stroke of the valve body lifting / lowering device 8 can be set to 20 mm or more and 2 m or less, for example.

<構造材の材質>
加熱炉33内に配置される装置は、炉温を900℃以下に限定する場合には、常温から900℃程度までの高温環境において、所要の強度、剛性、耐久性を有したものであればどのようなものでも使用することができる。例えば、変形する部品であるベローズ14には、耐熱ステンレス鋼、又は、インコネルやハステロイ等の耐熱ニッケル合金等の金属を、これ以外の部品に関しては、前記の材料に加えて、黒鉛、カーボンコンポジット、アルミナ、カルシア、マグネシア、炭化ケイ素、又は、窒化ケイ素等を用いることができる。尚、黒鉛等、耐酸化性の低い材料を用いる場合には、加熱炉33内を非酸化性雰囲気、例えば、窒素雰囲気に維持することで、これらの材質を適用することができる。また、加熱炉33内の炉温を、900℃を超える値に設定し得る場合には、構造材の材料として、耐熱セラミックス等の材料を用いることが好ましい。
<Material of structural material>
In the case where the furnace temperature is limited to 900 ° C. or less, the apparatus disposed in the heating furnace 33 has the required strength, rigidity, and durability in a high temperature environment from room temperature to about 900 ° C. Anything can be used. For example, the bellows 14 which is a deformable part is made of heat-resistant stainless steel or a metal such as heat-resistant nickel alloy such as Inconel or Hastelloy, and for other parts, in addition to the above materials, graphite, carbon composite, Alumina, calcia, magnesia, silicon carbide, silicon nitride, or the like can be used. In addition, when using materials with low oxidation resistance, such as graphite, these materials can be applied by maintaining the inside of the heating furnace 33 in a non-oxidizing atmosphere, for example, a nitrogen atmosphere. Moreover, when the furnace temperature in the heating furnace 33 can be set to a value exceeding 900 ° C., it is preferable to use a material such as a heat-resistant ceramic as the material of the structural material.

封止材5に金属ガリウムを用いる場合には、金属材料との間で合金を生じ得るので、金属ガリウム接液部には、上述の各種セラミックスを用いた構造材、又は、上述の各種セラミックス材を金属材料に被覆した構造材を用いることができる。   When metal gallium is used for the sealing material 5, an alloy can be formed with the metal material, so that the metal gallium wetted part has a structural material using the above-mentioned various ceramics or the above-mentioned various ceramic materials. A structural material in which a metal material is coated can be used.

<封止材>
封止材5には、常温から900℃〜1200℃程度の高温において、流動化に耐え得る強度を有し、かつ、作動ガスとの化学反応、自身の熱分解、焼結、相変態を生じない粒状の材料であれば、どのような材質のものでも用いることができる。
<Encapsulant>
The encapsulant 5 has a strength that can withstand fluidization from room temperature to a high temperature of about 900 ° C. to 1200 ° C., and causes chemical reaction with the working gas, its own thermal decomposition, sintering, and phase transformation. Any material can be used as long as there is no granular material.

封止材5に粒体を用いる場合には、例えば、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化チタン、窒化珪素、炭化珪素の内、1種又は2種以上の組み合わせを主体とする材質を用いることができる。これらの物質は、工業的に容易に得られ、常温から900℃〜1200℃までの温度範囲で安定であり、ウェットCOGとの反応性が低く、さらに、この温度域では焼結性も低いので粒体の流動性が損なわれることが少ないので好適である。他の物質、例えば、珪砂の場合、この温度域で変態を生じるため、粒子が崩壊し易く、封止材5として好適ではない。また、ソーダガラス粒を用いる場合、この温度域では軟化、焼結を生じ得ることから、粒体の流動性を確保できずに、弁体2の封止材5への挿入を阻害し得るので、封止材5として好適ではない。   In the case of using particles for the sealing material 5, for example, a material mainly composed of one or a combination of two or more of aluminum oxide, zirconium oxide, titanium oxide, silicon nitride, and silicon carbide can be used. . These materials are easily obtained industrially, are stable in the temperature range from room temperature to 900 ° C. to 1200 ° C., have low reactivity with wet COG, and also have low sinterability in this temperature range. This is suitable because the fluidity of the particles is hardly impaired. In the case of other substances, for example, silica sand, the transformation occurs in this temperature range, so that the particles are easily collapsed and are not suitable as the sealing material 5. Further, when soda glass particles are used, softening and sintering can occur in this temperature range, so that the fluidity of the particles cannot be ensured and insertion of the valve body 2 into the sealing material 5 can be hindered. The sealing material 5 is not suitable.

ここで、前記主体とは、上記の粒体が50質量%以上を占めるものを指し、上記の粒体の性質、特に、常温から900℃〜1200℃までの温度範囲で安定であり、ウェットCOGとの反応性が低く、さらに、この温度域では焼結性も低いという利点を大きく損なわない範囲で、微量の不純物又は添加物が上記の粒体に、粒子として、又は、上記粒体の個別粒子の成分として含まれ得る。例えば、窒化ホウ素の粒体を上記粒体に、例えば5質量%程度以下の範囲で添加することができる。窒化ホウ素は高温での固体潤滑性が高いので、上記の粒体に少量添加することによって、粒体の流動性を向上する効果が期待できる。但し、窒化ホウ素粒体は機械的強度が低く、容易に崩壊するので、以下に示す望ましい粒体範囲を長期に維持することが困難であるため、大量に添加することには問題がある。また、上記流体の粒子として、必ずしも高純度の粒体を用いる必要はなく、例えば、酸化珪素を含有し、ムライト化させたアルミナ−シリカ組成である粒子によって構成される粒体であっても、上記の粒体の性質を大きく損なわないシリカ含有比率範囲(例えば、30質量%以下)であれば、適用することができる。   Here, the main body means that the above-mentioned particles occupy 50% by mass or more, and is stable in the properties of the above-mentioned particles, particularly in a temperature range from room temperature to 900 ° C. to 1200 ° C., and wet COG The amount of impurities or additives added to the particles, as particles, or as individual particles within a range that does not greatly impair the advantage of low sinterability at this temperature range. It can be included as a component of the particles. For example, boron nitride particles can be added to the particles in a range of, for example, about 5% by mass or less. Since boron nitride has high solid lubricity at high temperatures, an effect of improving the fluidity of the particles can be expected by adding a small amount to the above particles. However, since boron nitride grains have low mechanical strength and easily disintegrate, it is difficult to maintain the desirable grain range shown below for a long period of time, so there is a problem in adding a large amount. Moreover, it is not always necessary to use high-purity particles as the fluid particles, for example, particles containing silicon oxide and composed of particles having a mullite alumina-silica composition, Any silica content ratio range (for example, 30% by mass or less) that does not significantly impair the properties of the above-described granules can be applied.

封止材5の粒径は、好ましくは直径10μm以上500μm以下が好ましい。この粒径範囲よりも小さい場合、弁体2の開閉動作時の弁箱1中に、弁体2に随伴して粒体の巻き上げを生じ、作動ガスと共にガス流出管4から粒体が流出するので好ましくない。また、粒体の粒径がこの範囲よりも大きい場合、粒体による封止性が極端に悪化するので好適でない。封止材5の形状は、大半の粒体において、略球形であることが好ましい。略球形とは、粒体の個々の粒子の真球度(粒子の表面に外接する最小球面と粒子表面との半径方向の最大距離)が粒子半径の概ね20%以下の粒子であり、かつ、鋭利な角部を有しない形状であればよい。このような粒子は、積層した際の充填率を高くすることができるので、封止性を確保する観点から封止材5として好適であり、また、流動性に優れるので弁体2を封止材5に埋没させる際の抵抗が小さい点でも封止材5として有利である。   The particle diameter of the sealing material 5 is preferably 10 μm or more and 500 μm or less. When the particle size is smaller than this range, the particles are rolled up along with the valve body 2 in the valve box 1 when the valve body 2 is opened and closed, and the particles flow out from the gas outflow pipe 4 together with the working gas. Therefore, it is not preferable. Moreover, when the particle diameter of a granule is larger than this range, since the sealing performance by a granule deteriorates extremely, it is not suitable. The shape of the sealing material 5 is preferably substantially spherical in most of the granules. The substantially spherical shape is a particle in which the sphericity of each particle in the granule (the maximum radial distance between the smallest spherical surface circumscribing the particle surface and the particle surface) is approximately 20% or less of the particle radius, and Any shape that does not have sharp corners may be used. Since such a particle can increase the filling rate when laminated, it is suitable as the sealing material 5 from the viewpoint of securing the sealing property, and it is excellent in fluidity so that the valve body 2 is sealed. The sealing material 5 is advantageous in that the resistance when buried in the material 5 is small.

略球形の粒子は、転動造粒法、噴霧乾燥造粒法、又は、溶射法等によって形成することができ、市販のものを用いることができる。一方、例えば、破砕法によって製造された粒子は、粒子表面に鋭利な部位を有するので、封止材5として好適ではない。好ましい粒子の粒体を用いた場合、例えば、弁閉止の状態で、ガス流入管側空間19とガス流出管側空間20との間で例えば100Paの差圧が与えられた場合でも、封止材層を通じて流通する作動ガスの流速を1mm/秒以下にすることができ、弁の高い封止性を確保することができる。   The substantially spherical particles can be formed by a tumbling granulation method, a spray drying granulation method, a spraying method, or the like, and commercially available ones can be used. On the other hand, for example, particles produced by a crushing method have a sharp portion on the particle surface and are not suitable as the sealing material 5. In the case of using preferable particles of particles, for example, even when a differential pressure of, for example, 100 Pa is applied between the gas inflow pipe side space 19 and the gas outflow pipe side space 20 with the valve closed, the sealing material The flow rate of the working gas flowing through the layer can be 1 mm / second or less, and high sealing performance of the valve can be ensured.

封止材5には、金属ガリウムを主体とした液体金属を用いることができる。金属ガリウムの融点は29℃であり、沸点は2000℃以上であるので、加熱炉33の炉温を上記融点以上に維持することにより、作動ガス温度が常温から1200℃の範囲で封止材5が液相を維持できる。例えば、900℃における金属ガリウムの蒸気圧は、0.1Pa程度以下と極めて低いので、封止材5の蒸発によって生じ得る数々の不具合、例えば、逆止弁27の下流側設備内で封止材5が凝固した付着物となることを回避することができる。   As the sealing material 5, a liquid metal mainly composed of metallic gallium can be used. Since the melting point of metal gallium is 29 ° C. and the boiling point is 2000 ° C. or higher, the sealing material 5 is maintained in the range of the working gas temperature from room temperature to 1200 ° C. by maintaining the furnace temperature of the heating furnace 33 at the melting point or higher. Can maintain the liquid phase. For example, since the vapor pressure of metallic gallium at 900 ° C. is extremely low, about 0.1 Pa or less, there are a number of problems that may occur due to evaporation of the sealing material 5, for example, the sealing material in the facility downstream of the check valve 27. It can be avoided that 5 becomes a solidified deposit.

ここで、前記主体とは、液体金属中の金属ガリウムが50質量%以上を占めるものを指し、上記の金属ガリウムの性質、特に、常温程度以下の低温融点、かつ、ウェットCOGの操作温度よりも十分に高温の沸点を有するという利点を大きく損なわない範囲で、微量の不純物又は添加物が金属ガリウムに含まれ得る。例えば、金属ガリウム68.5質量%、インジウム21.5質量%及び錫10質量%を含有する液体金属は、成分中でガリウムが大半を占め、かつ、融点が−19℃、沸点が1300℃以上であり、金属ガリウムの性質を大きく損なうとは言えないので、本実施形態でいうところの金属ガリウムを主体とした液体金属に含まれる。また、不純物を合計約1質量%のオーダで含み得る再生ガリウム等の材料も、常温程度以下の低温である融点、かつ、ウェットCOGの操作温度よりも十分の高温である沸点という条件を満たす限り、本実施形態でいうところの金属ガリウムを主体とした液体金属に含まれる。   Here, the main body means that the metal gallium in the liquid metal occupies 50% by mass or more, which is higher than the properties of the metal gallium, particularly the low-temperature melting point of about room temperature or less, and the operating temperature of wet COG. A small amount of impurities or additives can be contained in the metal gallium, as long as the advantage of having a sufficiently high boiling point is not significantly impaired. For example, the liquid metal containing 68.5% by mass of metal gallium, 21.5% by mass of indium and 10% by mass of tin occupies most of the components, and has a melting point of −19 ° C. and a boiling point of 1300 ° C. or higher. Therefore, it cannot be said that the properties of metallic gallium are greatly impaired. Therefore, it is included in the liquid metal mainly composed of metallic gallium in the present embodiment. In addition, a material such as recycled gallium, which can contain impurities in the order of about 1% by mass, also satisfies the condition that the melting point is a low temperature of about room temperature or lower and the boiling point is sufficiently higher than the operating temperature of wet COG. In this embodiment, it is included in the liquid metal mainly composed of metallic gallium.

封止材5に金属ガリウムを用いる場合、酸化性の作動ガスに対しては、液体ガリウムが表面から酸化して酸化ガリウムの硬い表層が生じ、弁の開閉動作を阻害し得ると共に、金属ガリウムの損耗を生じる問題がある。また、金属ガリウムは凝固する際に膨張するため、弁の不使用時に弁を周囲から均一に冷却すると、金属ガリウム表面から凝固を生じ、内部に閉じ込められた液体が後に凝固する際、強い圧力を発生して容器を破壊する可能性がある。   When metal gallium is used for the sealing material 5, liquid gallium is oxidized from the surface to an oxidizing working gas, and a hard surface layer of gallium oxide is generated, which can hinder the opening and closing operation of the valve and There is a problem that causes wear. Also, since metal gallium expands when it solidifies, if the valve is cooled uniformly from the surroundings when the valve is not in use, solidification occurs from the surface of the metal gallium, and a strong pressure is applied when the liquid confined inside solidifies later. May occur and destroy the container.

これらの問題を回避するために、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化チタン、窒化珪素、炭化珪素のうち、1種又は2種以上の組み合わせを主体とした粒体を、封止材5である金属ガリウムの上に積載することができる。これらの粒体は、いずれも金属ガリウムよりも密度が小さいので、金属ガリウム上に安定した層を形成する。粒体を積載する際には、強く撹拌すると金属ガリウム中に粒体が取り込まれてしまうので、粒体は、金属ガリウム上に静置すべきである。このような粒体を金属ガリウム上に積載することで、金属ガリウム表面上での通気を阻害して金属ガリウムの酸化を抑制することができる。また、金属ガリウム上の粒体層は断熱材として機能して、弁を冷却する際に金属ガリウム表面を保温するので、凝固は、表面以外の容器壁から生じて最後に金属ガリウム表面が凝固する。よって、上述の容器破損の問題を回避することができる。なお、金属ガリウム上の粒体は、互いに自由に分離可能なので、弁体2の粒体層の通過を妨げないように粒体を配置することができる。   In order to avoid these problems, the metal gallium which is the sealing material 5 is made of particles mainly composed of one or more of aluminum oxide, zirconium oxide, titanium oxide, silicon nitride, and silicon carbide. Can be loaded on top. Since all of these grains have a density lower than that of metal gallium, a stable layer is formed on the metal gallium. When the particles are loaded, the particles should be allowed to stand on the metal gallium because the particles are taken into the metal gallium if vigorously stirred. By loading such particles on the metal gallium, aeration on the metal gallium surface can be inhibited and oxidation of the metal gallium can be suppressed. In addition, since the granular layer on the metal gallium functions as a heat insulating material and keeps the surface of the metal gallium when the valve is cooled, solidification occurs from the container wall other than the surface, and finally the metal gallium surface solidifies. . Therefore, the above-mentioned problem of container breakage can be avoided. Since the particles on the metal gallium can be freely separated from each other, the particles can be arranged so as not to prevent passage of the particle layer of the valve body 2.

粒体層(封止材5)の厚みは、1mmから100mmの範囲が好ましい。この範囲よりも薄い粒体層の場合、通気性が高く、保温性も低いので粒体層の効果が著しく減少する。この範囲よりも厚い粒体層の場合、弁体2が粒体層を通過する際の抵抗が大きくなり、弁の開閉を阻害する可能性があるので好ましくない。粒体の粒子直径は、10μm以上かつ500μm以下であることが好ましい。この範囲よりも小さい粒子の場合、弁箱1内部で粒子の飛散を生じ易いので好ましくない。また、この範囲よりも大きい粒子の場合、通気性を阻害する能力が極端に低くなるので好ましくない。   The thickness of the granular layer (sealing material 5) is preferably in the range of 1 mm to 100 mm. In the case of a granular layer thinner than this range, since the air permeability is high and the heat retention is low, the effect of the granular layer is remarkably reduced. In the case of a granular layer thicker than this range, the resistance when the valve element 2 passes through the granular layer is increased, which is not preferable because it may obstruct the opening and closing of the valve. The particle diameter of the granules is preferably 10 μm or more and 500 μm or less. In the case of particles smaller than this range, it is not preferable because the particles are likely to be scattered inside the valve box 1. In addition, particles larger than this range are not preferable because the ability to inhibit air permeability becomes extremely low.

なお、封止材5は、本実施形態において述べた種類のみに限定されるものではない。例えば、高純度の酸化タングステンは高温で安定性の高い物質であるので、これを所定の粒径で大量に製造できれば、本発明での封止材に適用することができる。   In addition, the sealing material 5 is not limited only to the kind described in this embodiment. For example, since high-purity tungsten oxide is a highly stable substance at high temperatures, if it can be produced in large quantities with a predetermined particle size, it can be applied to the sealing material of the present invention.

以上説明のように、本実施形態の骨子は以下の通りである。
(1)すなわち、本実施形態のコークス炉ガス熱間処理設備(石炭乾留ガス熱間処理設備)は、複数のコークス炉窯(石炭乾留装置)21a〜21cから抽気したウェットCOG(コークス炉ガス、石炭乾留ガス)を700℃以上かつ1200℃以下の流入温度で熱間処理することによって所望の物質またはエネルギを得る。そして、このコークス炉ガス熱間処理設備は、コークス炉窯(石炭乾留装置)21a〜21c毎に設けられた抽気管26と;これら抽気管26のそれぞれに設けられた逆止弁27と;各抽気管26が接続された集合管28と;この集合管28に接続されたCOG処理装置(石炭乾留ガス処理装置)29と;を備える。さらに、各抽気管26、各逆止弁27、集合管28、及びCOG処理装置(石炭乾留ガス処理装置)29が、加熱炉33内に形成される700℃以上かつ1200℃以下の加熱雰囲気内に設けられている。そして、各コークス炉窯(石炭乾留装置)21a〜21c、各抽気管26、各逆止弁27、集合管28、そしてCOG処理装置(石炭乾留ガス処理装置)29の順で、ウェットCOG(石炭乾留ガス)が流される。
As described above, the outline of the present embodiment is as follows.
(1) That is, the coke oven gas hot treatment facility (coal dry distillation gas hot treatment facility) of this embodiment is a wet COG (coke oven gas, extracted from a plurality of coke oven kilns (coal dry distillation devices) 21a to 21c). Coal dry distillation gas) is hot-treated at an inflow temperature of 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less to obtain a desired substance or energy. And this coke oven gas hot processing equipment includes a bleed pipe 26 provided for each coke oven kiln (coal dry distillation apparatus) 21a to 21c; a check valve 27 provided for each of the bleed pipes 26; A collecting pipe 28 to which the extraction pipe 26 is connected; and a COG processing device (coal dry distillation gas processing device) 29 connected to the collecting pipe 28. Further, each extraction pipe 26, each check valve 27, collecting pipe 28, and COG treatment device (coal dry distillation gas treatment device) 29 are formed in the heating furnace 33 in a heating atmosphere of 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less. Is provided. Then, each coke oven kiln (coal dry distillation apparatus) 21a to 21c, each extraction pipe 26, each check valve 27, collecting pipe 28, and COG treatment apparatus (coal dry distillation gas treatment apparatus) 29 in this order, wet COG (coal Dry distillation gas).

(2)さらに、このコークス炉ガス熱間処理設備は、コークス炉窯21a〜21cから各逆止弁27の入口までの間にそれぞれ設けられ、各コークス炉窯21a〜21c内における第1の圧力を測定する炉内圧力計34と;各逆止弁27の出口から集合管28までの間に設けられ、集合管28内における第2の圧力を測定する集合管圧力計35と;前記第1の圧力及び前記第2の圧力が入力され、これらの差圧を算出して各抽気管26における逆流の発生を検知すると共に、各抽気管26cのうち、コークス炉ガスの逆流が発生している抽気管26が有る場合に、この抽気管26に設けられている逆止弁(仕切弁)27を閉じる逆止弁制御装置36と;をさらに備える。 (2) Further, the coke oven gas hot treatment facility is provided between the coke oven kilns 21a to 21c and the inlets of the check valves 27, and the first pressure in each coke oven kiln 21a to 21c. An in-furnace pressure gauge 34 for measuring the pressure; a collecting pipe pressure gauge 35 provided between the outlet of each check valve 27 and the collecting pipe 28 for measuring a second pressure in the collecting pipe 28; And the second pressure are input, and the differential pressure between them is calculated to detect the occurrence of backflow in each extraction pipe 26, and the backflow of coke oven gas is generated in each extraction pipe 26c. And a check valve control device 36 for closing a check valve (gate valve) 27 provided in the extraction pipe 26 when the extraction pipe 26 is provided.

(3)さらに、このコークス炉ガス熱間処理設備では、各逆止弁(仕切弁)27のそれぞれが、弁箱1と;この弁箱1内の底部に設けられ、常温から900℃までの温度範囲で耐熱性を有する封止材5と;弁箱1の内部でかつ封止材5の表面5aよりも上方の内部空間A1で開口するように、弁箱1及び封止材5を貫通するとともに、各コークス炉窯21a〜21cからのコークス炉ガスが流れ込むガス流入管3と;前記内部空間A1で開口するとともに、前記内部空間A1からCOG処理装置(コークス炉ガス処理装置、石炭乾留ガス処理装置)29に向かってコークス炉ガスを排出するガス流出管4と;ガス流入管3の開口3aを覆った状態で少なくともその開口部2aが封止材5内に埋没する閉止位置と、封止材5より開口部2aが取り出された開放位置との間で移動自在に配置された弁体2と;この弁体2を、前記閉止位置と前記開放位置との間で移動させる弁体昇降装置(弁体移動装置)8と;を備える。 (3) Further, in this coke oven gas hot treatment facility, each check valve (gate valve) 27 is provided at the bottom of the valve box 1; A sealing material 5 having heat resistance in a temperature range; penetrating the valve box 1 and the sealing material 5 so as to open in the inner space A1 inside the valve box 1 and above the surface 5a of the sealing material 5 In addition, a gas inflow pipe 3 into which coke oven gas from each of the coke oven kilns 21a to 21c flows; an opening in the internal space A1, and a COG treatment device (coke oven gas treatment device, coal dry distillation gas from the internal space A1) A gas outlet pipe 4 for discharging the coke oven gas toward the processing device 29; a closed position where at least the opening 2 a is buried in the sealing material 5 in a state of covering the opening 3 a of the gas inlet pipe 3; The opening 2a is removed from the stopper 5 A valve body 2 arranged so as to be movable between the released open position; and a valve body lifting / lowering device (valve body moving device) 8 for moving the valve body 2 between the closed position and the open position. And comprising;

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例のみに限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。   The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above with reference to the accompanying drawings, but the present invention is not limited to only such examples. It is obvious that a person having ordinary knowledge in the technical field to which the present invention pertains can come up with various changes or modifications within the scope of the technical idea described in the claims. Of course, it is understood that these also belong to the technical scope of the present invention.

本発明によれば、ウェットCOGを高温に維持したままコークス炉ガス処理装置に供給すると共に、抽気COGのコークス炉への逆流を防止することが可能な、高温石炭乾留ガス熱間処理設備及び高温コークス炉ガス熱間処理設備を提供することができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, while supplying wet COG to a coke oven gas processing apparatus, maintaining high temperature, the high temperature coal dry distillation gas hot processing equipment which can prevent backflow of extraction COG to a coke oven, and high temperature Coke oven gas hot treatment equipment can be provided.

1 弁箱
2 弁体
3 ガス流入管
4 ガス流出管
5 封止材
7 弁箱
8 弁体昇降装置
9 下流側主管路
14 ベローズ
16 炉壁
18 蓋
19 流入管側の空間
20 流出管側の空間
21 コークス炉窯
22 水封弁
23 スプレー装置
24 ドライメーン
25 上昇管
26 抽気管
27 逆止弁
28 集合管
29 COG処理装置
30 冷却装置
31 ブロワ
32 COG精製装置
33 加熱炉
34 コークス炉内圧力計
35 集合管圧力計
36 制御装置
37 遮断弁
38 熱風発生装置
39 熱風導管
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Valve box 2 Valve body 3 Gas inflow pipe 4 Gas outflow pipe 5 Sealing material 7 Valve box 8 Valve body raising / lowering device 9 Downstream main pipe line 14 Bellows 16 Furnace wall 18 Lid 19 Inlet pipe side space 20 Outlet pipe side space DESCRIPTION OF SYMBOLS 21 Coke oven kiln 22 Water seal valve 23 Spray device 24 Dry main 25 Rising pipe 26 Extraction pipe 27 Check valve 28 Collecting pipe 29 COG processing apparatus 30 Cooling apparatus 31 Blower 32 COG refinement apparatus 33 Heating furnace 34 Coke oven pressure gauge 35 Collecting pipe pressure gauge 36 Control device 37 Shut-off valve 38 Hot air generator 39 Hot air conduit

Claims (4)

複数の石炭乾留装置から抽気した石炭乾留ガスを700℃以上かつ1200℃以下の流入温度で熱間処理することで、炭素含有固形物を乾留する設備であって、
前記石炭乾留装置毎に設けられた抽気管と;
これら抽気管のそれぞれに設けられた逆止弁と;
前記各抽気管が接続された集合管と;
この集合管に接続された石炭乾留ガス処理装置と;
を備え、
前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、及び前記石炭乾留ガス処理装置が、700℃以上かつ1200℃以下の加熱雰囲気内に設けられ;
前記各石炭乾留装置、前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、そして前記石炭乾留ガス処理装置の順で、前記石炭乾留ガスが流される;
ことを特徴とする石炭乾留ガス熱間処理設備。
It is an equipment for carbonizing carbon-containing solids by hot-treating a coal carbonization gas extracted from a plurality of coal carbonization devices at an inflow temperature of 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less,
A bleed pipe provided for each of the coal carbonization apparatuses;
A check valve provided in each of these bleed pipes;
A collecting pipe to which each extraction pipe is connected;
A coal dry distillation gas treatment device connected to the collecting pipe;
With
Each said bleed pipe, each said check valve, the said collecting pipe, and the said coal dry distillation gas processing apparatus are provided in the heating atmosphere of 700 degreeC or more and 1200 degrees C or less;
The coal dry distillation gas is flowed in the order of the coal dry distillation apparatus, the extraction pipes, the check valves, the collecting pipe, and the coal dry distillation gas treatment apparatus;
Coal dry distillation gas hot treatment facility characterized by that.
複数のコークス炉窯から抽気したコークス炉ガスを700℃以上かつ1200℃以下の流入温度で熱間処理する設備であって、
前記コークス炉窯毎に設けられた抽気管と;
これら抽気管のそれぞれに設けられた逆止弁と;
前記各抽気管が接続された集合管と;
この集合管に接続されたコークス炉ガス処理装置と;
を備え、
前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、及び前記コークス炉ガス処理装置が、700℃以上かつ1200℃以下の加熱雰囲気内に設けられ;
前記各コークス炉窯、前記各抽気管、前記各逆止弁、前記集合管、そして前記コークス炉ガス処理装置の順で、前記コークス炉ガスが流される;
ことを特徴とするコークス炉ガス熱間処理設備。
A facility that hot-treats coke oven gas extracted from a plurality of coke oven kilns at an inflow temperature of 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less,
A bleed pipe provided for each coke oven kiln;
A check valve provided in each of these bleed pipes;
A collecting pipe to which each extraction pipe is connected;
A coke oven gas treatment device connected to the collecting pipe;
With
Each bleed pipe, each check valve, the collecting pipe, and the coke oven gas treatment device are provided in a heating atmosphere of 700 ° C. or more and 1200 ° C. or less;
The coke oven gas is flowed in the order of the coke oven furnace, the bleed pipes, the check valves, the collecting pipe, and the coke oven gas treatment device;
Coke oven gas hot treatment facility characterized by that.
前記各コークス炉窯から前記各逆止弁の入口までの間にそれぞれ設けられ、前記各コークス炉窯内における第1の圧力を測定する炉内圧力計と;
前記各逆止弁の出口から前記集合管までの間に設けられ、前記集合管内における第2の圧力を測定する集合管圧力計と;
前記第1の圧力及び前記第2の圧力の差圧を算出して前記各抽気管における逆流の発生を検知すると共に、前記各抽気管のうち、前記コークス炉ガスの逆流が発生している抽気管が有る場合に、この抽気管に設けられている前記逆止弁を閉じる逆止弁制御装置と;
をさらに備えることを特徴とする請求項2に記載のコークス炉ガス熱間処理設備。
An in-furnace pressure gauge provided between each coke oven kiln and each check valve inlet for measuring a first pressure in each coke oven kiln;
A collecting pipe pressure gauge provided between an outlet of each check valve and the collecting pipe and measuring a second pressure in the collecting pipe;
The differential pressure between the first pressure and the second pressure is calculated to detect the occurrence of a back flow in each extraction pipe, and the extraction of the coke oven gas in the extraction pipe is generated. A check valve control device for closing the check valve provided in the bleed pipe when there is a trachea;
The coke oven gas hot treatment facility according to claim 2, further comprising:
前記各逆止弁のそれぞれが、
弁箱と;
この弁箱内の底部に設けられ、常温から900℃までの温度範囲で耐熱性を有する封止材と;
前記弁箱の内部でかつ前記封止材の表面よりも上方の内部空間で開口するように、前記弁箱及び前記封止材を貫通するとともに、前記各コークス炉窯からの前記コークス炉ガスが流れ込むガス流入管と;
前記内部空間で開口するとともに、前記内部空間から前記集合管を介して前記コークス炉ガス処理装置に向かって前記コークス炉ガスを排出するガス流出管と;
前記ガス流入管の開口を覆った状態で少なくともその開口部が前記封止材内に埋没する閉止位置と、前記封止材より前記開口部が取り出された開放位置との間で移動自在に配置された弁体と;
この弁体を、前記閉止位置と前記開放位置との間で移動させる弁体移動装置と;
を備えることを特徴とする請求項3に記載のコークス炉ガス熱間処理設備。
Each of the check valves
With a valve box;
A sealing material provided at the bottom of the valve box and having heat resistance in a temperature range from room temperature to 900 ° C .;
The coke oven gas from each coke oven kiln passes through the valve box and the sealing material so as to open in the internal space above the surface of the sealing material and above the sealing material. A gas inlet pipe that flows in;
A gas outflow pipe that opens in the internal space and discharges the coke oven gas from the internal space through the collecting pipe toward the coke oven gas treatment device;
Arranged so as to be movable between a closed position where at least the opening is buried in the sealing material in a state of covering the opening of the gas inflow pipe and an open position where the opening is taken out from the sealing material. With a discretized valve body;
A valve body moving device for moving the valve body between the closed position and the open position;
The coke oven gas hot treatment facility according to claim 3, comprising:
JP2012509499A 2010-03-31 2011-03-30 Coal dry distillation gas hot treatment equipment and coke oven gas hot treatment equipment Active JP5114759B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012509499A JP5114759B2 (en) 2010-03-31 2011-03-30 Coal dry distillation gas hot treatment equipment and coke oven gas hot treatment equipment

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010082294 2010-03-31
JP2010082294 2010-03-31
PCT/JP2011/057947 WO2011125696A1 (en) 2010-03-31 2011-03-30 Coal distilled gas hot treatment facility and coke oven gas hot treatment facility
JP2012509499A JP5114759B2 (en) 2010-03-31 2011-03-30 Coal dry distillation gas hot treatment equipment and coke oven gas hot treatment equipment

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP5114759B2 JP5114759B2 (en) 2013-01-09
JPWO2011125696A1 true JPWO2011125696A1 (en) 2013-07-08

Family

ID=44762639

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2012509499A Active JP5114759B2 (en) 2010-03-31 2011-03-30 Coal dry distillation gas hot treatment equipment and coke oven gas hot treatment equipment

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JP5114759B2 (en)
KR (1) KR101420954B1 (en)
CN (1) CN102791831B (en)
BR (1) BR112012024715B1 (en)
WO (1) WO2011125696A1 (en)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6322420B2 (en) * 2014-01-10 2018-05-09 三菱日立パワーシステムズ株式会社 Coke oven
CN105969415B (en) * 2016-06-22 2018-10-09 张家港市天源机械制造有限公司 Continuous biomass charcoal gas combined production device
CN117387368A (en) * 2022-01-19 2024-01-12 福建华清电子材料科技有限公司 Gas distribution system of graphite furnace
CN115505407B (en) * 2022-10-31 2024-09-06 本溪北营钢铁(集团)股份有限公司 Method for enhancing sealing effect of bell and spigot of ascending pipe of coke oven
CN116023954B (en) * 2023-03-28 2023-06-27 唐山市宝凯科技有限公司 Coke oven controllable low-temperature emission-free oven drying method and device

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3150680A (en) * 1961-05-20 1964-09-29 Huettenwerk Oberhausen Ag Hot-gas valve
CN2232444Y (en) * 1995-10-10 1996-08-07 季可达 Upright dry distillation furnace body with low-temp., medium temp. and high-temp. continuous dry distillation for coal
JP2000273473A (en) * 1999-03-23 2000-10-03 Nippon Steel Corp Method for treating waste generated in coke oven
JP2001220584A (en) * 2000-02-10 2001-08-14 Yukuo Katayama Modification of coke oven gas and process for recovering sensible heat
CN2863798Y (en) * 2005-09-26 2007-01-31 马三轩 Gasification furnace for waste inflammable matter

Also Published As

Publication number Publication date
JP5114759B2 (en) 2013-01-09
CN102791831A (en) 2012-11-21
WO2011125696A1 (en) 2011-10-13
KR20120132535A (en) 2012-12-05
BR112012024715A2 (en) 2016-06-07
CN102791831B (en) 2014-06-04
KR101420954B1 (en) 2014-07-17
BR112012024715B1 (en) 2022-09-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5114759B2 (en) Coal dry distillation gas hot treatment equipment and coke oven gas hot treatment equipment
JP5120823B1 (en) Waste gasification melting furnace
JP6395516B2 (en) Method and apparatus for producing hydrogen gas supplied to blast furnace shaft
TWI449794B (en) Ore treatment methods, ore treatment plants, ironmaking methods and ironmaking. Steelworking method
JP7161051B2 (en) Reactors and processes for gasification and/or melting of feedstocks
JP5748562B2 (en) Hydrogen enriched coke oven gas production system
JP2017138031A (en) Operation method of waste gasification melting furnace
JP5652209B2 (en) Gas gate valve for high temperature furnace
JP4829708B2 (en) Waste melting treatment method
JP5578006B2 (en) Gas gate valve for high temperature furnace
JP2007231203A (en) Method for gasifying carbonaceous raw material
JP5263214B2 (en) Gas gate valve for high temperature furnace
Sun et al. Oxidation mechanism of Al-TiO2-MgO-Al2O3 composites after the treatment at 1500 C in N2-blowing
JP5402787B2 (en) Sealing material for high temperature furnace and sealing mechanism
RU2572902C2 (en) Method of drying and heating of carbon containing lining of steel-pouring ladles
JP5723304B2 (en) How to operate the rotary kiln
Kozhin et al. Improving the refractory lining durability of pyrometallurgical plants in service at the Svyatogor Joint-Stock Co.
JP6351429B2 (en) Hydrogen gas production apparatus and hydrogen gas production method
JP2002267147A (en) Cooler for hot gas
CN116839361A (en) Method for quickly discharging compounds in double-pushed-slab kiln and double-pushed-slab kiln
CN105176593A (en) Anti-coking control system and method for coal gasifier of entrained-flow bed

Legal Events

Date Code Title Description
TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20120911

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20120924

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 5114759

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151026

Year of fee payment: 3

S533 Written request for registration of change of name

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350