JPWO2010061933A1 - End mill - Google Patents

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Abstract

【課題】切削面の白化現象や層間剥離の発生を抑制し、切削中の樹脂溶着の発生を防止して、ＦＲＰ樹脂の高速回転による長時間の切削を可能とし、優れた耐久性を有したルーターエンドミルを提供する。【解決手段】ねじれ溝（１）によって、隣接するねじれ溝（１）間に、同じくねじれながら伸長する奇数本のランド（２）が形成される。この奇数本のランド（２）のうち隣り合う少なくとも一組のランド組を構成する各ランドにおいて、それぞれ、ランド幅を所定の第一方向（ａ１）に亘る頂部を有した第一ニック（３１）、第二ニック（３２）が形成される。そして奇数本のランド（２）のうち、前記ランド組以外の残ランド（２３）には、仕上げ刃が形成される。[PROBLEMS] To suppress the occurrence of whitening phenomenon and delamination of the cutting surface, prevent the occurrence of resin welding during cutting, enable long-time cutting by high-speed rotation of FRP resin, and has excellent durability. Provide router end mill. An odd number of lands (2) extending while twisting are formed between adjacent twist grooves (1) by the twist groove (1). Of the odd number of lands (2), in each of the lands constituting at least one adjacent land set, the first nick (31) having a top portion with the land width extending in a predetermined first direction (a1). A second nick (32) is formed. Of the odd number of lands (2), a finishing blade is formed on the remaining lands (23) other than the land group.

Description

本発明は、ＦＲＰ樹脂等の被削材の切削に用いるフライスであって、特に先端が平端なフラット（ルーター）エンドミル、あるいは先端に刃部を有するドリル機能付きエンドミル（ラジアスエンドミル、ボールエンドミルを含む）に関する。   The present invention is a milling cutter used for cutting a work material such as FRP resin, and particularly includes a flat (router) end mill having a flat tip, or an end mill with a drill function having a blade at the tip (radius end mill, ball end mill). )

ＦＲＰ（繊維強化樹脂）は比重度、比弾性、疲労強度及び耐食性に優れるため航空機、船舶、自動車のほか、家電製品、スポーツ用品などの各成形樹脂に使用されている。ＦＲＰに使用されている強化繊維としては、ガラス繊維が一般的（ＧＦＲＰ）であるが、さらに高強度な炭素繊維配合樹脂（ＣＦＲＰ）や、アラミゾ繊維配合樹脂（ＡＦＲＰ）がある。   FRP (fiber reinforced resin) is excellent in specific gravity, specific elasticity, fatigue strength, and corrosion resistance, and is therefore used in various molding resins for aircraft, ships, automobiles, home appliances, sporting goods and the like. As a reinforcing fiber used for FRP, glass fiber is generally used (GFRP), but there is a carbon fiber compounded resin (CFRP) and an aramiso fiber compounded resin (AFRP) having higher strength.

これらの各種繊維配合樹脂は、配合繊維とともに固化成形されているため、従来のニック付エンドミル（たとえば、特許文献１参照）で加工すると、切削面の白化現象や層間剥離が生じたり、切削中の樹脂溶着によって仕上げ面が粗くなったり、工具寿命が短くなったりすることがある。   Since these various fiber blended resins are solidified and molded together with blended fibers, when processed with a conventional nicked end mill (see, for example, Patent Document 1), a whitening phenomenon or delamination of the cutting surface occurs, or during cutting Resin welding may roughen the finished surface or shorten the tool life.

特に上記樹脂溶着に関し、ＦＲＰ樹脂そのものの熱伝導率は、例えば炭素鋼の約２０分の一と、金属材に比べて極めて小さい。このため、切削時に生じる摩擦熱は、切り屑や被切削材を通じて放熱されずに、切削刃や被削材に摩擦熱がこもりやすい。このとき、前記「ケバ立ち」が発生していると、さらに放熱がされにくく、特に摩擦熱がこもりやすいものとなる。そして、このように切削時に摩擦熱がこもると、ＦＲＰの樹脂が熱溶融して切削刃の刃先に転着した、いわゆる溶着状態となる。溶着状態の発生は、切削機能に障害を与えることとなり、その結果、切削面が粗くなってしまう。熱伝導率の低いＦＲＰ樹脂の切削時には前記溶着状態が発生し易く、切削刃の高速回転による長時間の切削が困難となっていた。
特開平２−１９８７０８号公報 In particular, with regard to the above-mentioned resin welding, the thermal conductivity of the FRP resin itself is extremely small compared to a metal material, for example, about one-twentieth of carbon steel. For this reason, the frictional heat generated at the time of cutting is not radiated through the chips and the workpiece, and the frictional heat tends to be trapped in the cutting blade and the workpiece. At this time, if the above-mentioned “offset” occurs, it is more difficult to dissipate heat, and particularly frictional heat tends to be trapped. When frictional heat is accumulated during cutting in this way, the FRP resin is melted and transferred to the cutting edge of the cutting blade, so-called welding state is obtained. Generation | occurrence | production of a welding state will give a disorder | damage | failure to a cutting function, As a result, a cutting surface will become rough. When the FRP resin having a low thermal conductivity is cut, the welding state is likely to occur, and it has been difficult to cut for a long time by high-speed rotation of the cutting blade.
Japanese Patent Laid-Open No. 2-198708

そこで本発明は、切削面の白化現象や層間剥離の発生を抑制し、切削中の樹脂溶着の発生を防止して、ＦＲＰ樹脂の高速回転による長時間の切削を可能とし、優れた耐久性を有したエンドミルを提供することを課題とする。   Therefore, the present invention suppresses the occurrence of whitening phenomenon and delamination of the cut surface, prevents the occurrence of resin welding during cutting, enables long-time cutting by high-speed rotation of FRP resin, and has excellent durability. It is an object to provide an end mill having the same.

（１）すなわち、本発明のエンドミルは、先端側を刃部とし、基端側をシャンク部とした回転軸Ｓの棒状体からなり、
刃部の先端から基端側に向けて棒状体の周面をねじれながら伸びるねじれ溝１が、回転軸Ｓを中心とした所定の位相毎に複数本形成され、
この複数本のねじれ溝１によって、隣接するねじれ溝１間に、同じくねじれながら伸長する奇数本のランド２が形成されたものであって、
奇数本のランド２のうち隣り合う少なくとも一組のランド組（第一ランド２１、第二ランド２２からなるひと組または複数組のランド組）には、ランド組を構成する各ランドにおいて、それぞれ、ランド幅を所定の第一方向ａ１に亘るニック頂部３ｔを有した第一ニック３１が第一ランド２１に形成されると共に、ランド幅を前記第一方向と異なる第二方向ａ２に亘るニック頂部３ｔを有した第二ニック３２が第二ランド２２に形成され、
奇数本のランド２のうち、前記ランド組以外の残ランド２３には、仕上げ刃４が形成されたことを特徴とする。(1) That is, the end mill of the present invention is composed of a rod-shaped body of the rotating shaft S with the distal end side as a blade portion and the proximal end side as a shank portion,
A plurality of torsion grooves 1 extending while twisting the peripheral surface of the rod-shaped body from the distal end of the blade portion toward the proximal end side are formed for each predetermined phase with the rotation axis S as the center,
The plurality of twisted grooves 1 are formed between the adjacent twisted grooves 1 and odd-numbered lands 2 that are also twisted and extended,
At least one adjacent land group (one or plural land groups each including the first land 21 and the second land 22) among the odd number of lands 2 includes each land constituting the land group. A first nick 31 having a nick apex 3t having a land width extending in a predetermined first direction a1 is formed on the first land 21, and a nick apex 3t extending in a second direction a2 different from the first direction. A second nick 32 having
Of the odd number of lands 2, finishing lands 4 are formed on the remaining lands 23 other than the land group.

このようなものであれば、ひと組のランド組を構成する第一ランド２１の第一ニック、第二ランド２２の第二ニックによって、続けて異なる方向へ切削あるいは切削後の切り屑の排出が行われるため、被削材に切り屑が残りにくい。そして第一ランド２１、第二ランド２２の通過後、エンドミルの回転の度に仕上げ刃４が被削面を通過することで、異なる方向への切削および切り屑の排出を行う度に、残ランド２３による仕上げ刃４によって仕上げ処理を行うものとなる。これは、常に細かい仕上げを行いながら２方向の切削を続けた場合と同じ作用効果を生じさせるとともに、切削による摩擦熱の上昇を常に抑えるという作用効果を生じさせる。   In such a case, the first nick of the first land 21 and the second nick of the second land 22 constituting one set of land groups can continuously cut in different directions or discharge chips after cutting. As a result, chips are less likely to remain on the work material. Then, after passing through the first land 21 and the second land 22, the finishing blade 4 passes the work surface every time the end mill rotates, so that the remaining land 23 is cut each time cutting in different directions and discharging chips. The finishing process is performed by the finishing blade 4. This produces the same effect as the case where cutting in two directions is continued while always performing fine finishing, and the effect of constantly suppressing the increase in frictional heat due to cutting.

これにより、「ケバ立ち」が生じにくく「被削物のムシレ」を防止することができ、美麗な仕上げ面をより確実に形成することができると共に、温度上昇による溶着状態が発生しにくく、高速回転による長時間の切削が容易となる。そして被削面の白化現象や、複数層からなる被削物の層間剥離が抑制される。   As a result, it is possible to prevent “scratching” from occurring and to prevent “muzzle of work material”, to form a beautiful finished surface more reliably, and to prevent a welding state from occurring due to a temperature rise. Long-time cutting by rotation becomes easy. And the whitening phenomenon of a cut surface and the delamination of the workpiece which consists of multiple layers are suppressed.

また、奇数本のねじれ溝１およびランドを有することによって、高速回転時における振動（挙動現象）の発生を、従来のような複数本のねじれ溝１およびランドを有する場合よりも抑えることができる。このことも、美麗な仕上げ面の形成や被削面の白化現象、層間剥離の抑制に寄与することとなる。   In addition, by having an odd number of twisted grooves 1 and lands, the occurrence of vibration (behavior phenomenon) during high-speed rotation can be suppressed as compared to the conventional case of having a plurality of twisted grooves 1 and lands. This also contributes to the formation of a beautiful finished surface, the whitening phenomenon of the work surface, and the suppression of delamination.

また従来は、各方向のニックを有したエンドミルによる切削工程ののち、仕上げ刃４を有したミルによる仕上げ工程といった２工程が必要であったのに対し、上記本発明の構成によれば、切削工程と仕上げ工程とを一つの工程で済ますことができ、単独の切削工程が不要となることで加工効率が向上する。   Conventionally, after the cutting process by the end mill having the nicks in each direction, two processes such as the finishing process by the mill having the finishing blade 4 are required. However, according to the configuration of the present invention, the cutting process is performed. The process and the finishing process can be completed in one process, and the machining efficiency is improved by eliminating the need for a single cutting process.

（２）前記エンドミルにおいては、第一ニックのニック頂部３ｔの第一方向ａ１、第二ニックのニック頂部３ｔの第二方向ａ２が、それぞれ回転軸Ｓを境とした両側へ、互いに等しい傾斜角度で軸対称に傾斜したものであることが好ましい。   (2) In the end mill, the first direction a1 of the nick top portion 3t of the first nick and the second direction a2 of the nick top portion 3t of the second nick are equal to each other on both sides with the rotation axis S as a boundary. It is preferable that it is inclined in axisymmetric manner.

つまり第一ニックのニック頂部３ｔは、回転軸Ｓに対して片側一方へ傾斜角θで傾斜した第一方向に形成され、第二ニックのニック頂部３ｔの第二方向は、回転軸Ｓに対して他方片側へ傾斜角θで傾斜した第二方向に形成される。   In other words, the nick top 3t of the first nick is formed in a first direction inclined at an inclination angle θ to one side with respect to the rotation axis S, and the second direction of the nick top 3t of the second nick is relative to the rotation axis S. And formed in a second direction inclined at an inclination angle θ toward the other side.

第一ニックと第二ニックが回転軸Ｓを対称として等角度で傾斜しているため、被削物への刃のあたり角、逃げ角の形成方向が、第一ランド２１と第二ランド２２とで同一であり、同一効率の切削が連続的に行われることとなる。これにより、切り屑の発生、排除が対称的に行われ、ケバ立ちの発生をより抑制することができる。   Since the first nick and the second nick are inclined at an equal angle with the rotation axis S being symmetric, the formation direction of the edge angle and clearance angle with respect to the work piece is the first land 21 and the second land 22. Therefore, cutting with the same efficiency is continuously performed. Thereby, generation | occurrence | production and removal of a chip are performed symmetrically, and generation | occurrence | production of a fluff can be suppressed more.

（３）前記いずれかのエンドミルにおいて、少なくともひとつの残ランド２３の仕上げ刃４は多結晶ダイヤモンド焼結刃であることが好ましい。   (3) In any one of the above-mentioned end mills, the finishing blade 4 of at least one remaining land 23 is preferably a polycrystalline diamond sintered blade.

仕上げ刃４を他結晶ダイヤモンド焼結刃からなるものとすることで、仕上げ効果を高め、ケバ立ちの発生やムシレの発生をより抑制し、また被削材への切削負担を抑えて白化現象や層間剥離の発生を抑制することができる。   By making the finishing blade 4 of other crystal diamond sintered blade, the finishing effect is enhanced, the occurrence of fluffing and squeezing is further suppressed, and the cutting burden on the work material is suppressed to reduce the whitening phenomenon and Generation of delamination can be suppressed.

また異なる熱伝導率材が被削材に順次接触することによって、摩擦熱が効率的に低下し、溶着状態の発生の抑止効果を高めることができる。   Further, when different thermal conductivity materials are sequentially brought into contact with the work material, the frictional heat is efficiently reduced, and the effect of suppressing the occurrence of the welded state can be enhanced.

さらに残ランド２３を複数個有する場合には、たとえばそのうちいずれかひとつの残ランド２３の仕上げ刃４のみを多結晶ダイヤモンド焼結刃からなるものとすることで、異なる材質の仕上げ刃４が被削物に順に接触し、粗仕上げと密仕上げといった異なる仕上げ効果を得ることもできる。   Further, when there are a plurality of remaining lands 23, for example, only the finishing blade 4 of any one of the remaining lands 23 is made of a polycrystalline diamond sintered blade, so that the finishing blade 4 of a different material can be cut. Different finishing effects such as rough finishing and dense finishing can be obtained by contacting the objects in order.

（４）前記いずれかのエンドミルにおいて、第一ニック３１および第二ニック３２は、ランド幅２ｗの回転方向後方側である一側端から、回転方向前側である他側端に向かって、回転軸からのニック頂部３ｔの高さが低くなる、いわゆる二番取り加工を施した形状であることが好ましい。例えば
このようなものであれば、各ニックはそのニック頂部３ｔにおいて、軸横断面視の逃げ角を形成したものとなり、切り屑の効率的な排出が促されて摩擦熱がこもるのをさらに抑制することができる。(4) In any one of the above-described end mills, the first nick 31 and the second nick 32 are rotating shafts from one side end on the rear side in the rotation direction of the land width 2w toward the other side end on the front side in the rotation direction. It is preferable that the height of the nick top portion 3t from the bottom is a shape subjected to so-called second-handing processing. For example, in this case, each nick has a clearance angle in the axial cross-sectional view at the nick top 3t, and the efficient discharge of chips is further suppressed and the frictional heat is further suppressed. can do.

（５）前記いずれかのエンドミルにおいて形成された複数本のねじれ溝１は、互いに等しい溝幅１ｗであるとともに、回転軸を中心として、棒状体の周面を不等分割した位相位置に形成されることが好ましい。   (5) The plurality of torsion grooves 1 formed in any one of the end mills have the same groove width 1w, and are formed at phase positions in which the circumferential surface of the rod-like body is unequally divided around the rotation axis. It is preferable.

このようなものであれば、各ランドが軸横断面視にて非周期的な位相位置に分散配置され、棒状体の周に沿って等分割した位置からわずかにずれた位置にランドが形成されることで、エンドミルの固有周波数による共震の発生を防ぐことができる。これにより、どのような回転速度においても高速回転による切削が可能となる。   If this is the case, each land is dispersedly arranged at a non-periodic phase position in the cross-sectional view of the axis, and the land is formed at a position slightly deviated from the equally divided position along the circumference of the rod-shaped body. Therefore, it is possible to prevent the occurrence of a co-seismic vibration due to the natural frequency of the end mill. Thereby, cutting by high-speed rotation is possible at any rotation speed.

（６）前記いずれかのエンドミルの回転軸Ｓ方向の各位置において、残ランド２３のランド幅２ｗ（残ランド幅２３ｗ）は、第一ランド２１および第二ランド２２の各ランド幅２ｗ（第一ランド幅２１ｗ、第二ランド幅２２ｗ）のいずれよりも大きいことが好ましい。   (6) The land width 2w of the remaining land 23 (remaining land width 23w) is the land width 2w of the first land 21 and the second land 22 (first It is preferably larger than both the land width 21w and the second land width 22w).

このようなものであれば、被削物において、切削および切り屑を排出する各ニックとの当接時間よりも、切削面を仕上げる残ランド２３の接触時間を長く確保し、第一ランド２１、第二ランド２２による切削タイミングよりもずれたタイミングで仕上げ刃４が被削面にあたることとなる。このため仕上げ面の形成をより確実に行うことができ、仕上げ面粗度を高くすることができる。   If it is such, in the work, the contact time of the remaining land 23 that finishes the cut surface is ensured longer than the contact time with each nick that discharges cutting and chips, The finishing blade 4 hits the work surface at a timing shifted from the cutting timing by the second land 22. Therefore, the finished surface can be more reliably formed and the finished surface roughness can be increased.

また上記において、第一ランド２１および第二ランド２２のランド幅２ｗ（第一ランド幅２１ｗ、第二ランド幅２２ｗ）は、後述の実施例の如く互いに等しいものとするが、他に、互いに不均等なものとしてもよい。また後述の実施例３のように複数のランド組が存在するとき、一の組の第一ランド２１、第二ランド２２はそれぞれ他の組の第一ランド２１、第二ランド２２と異なるランド幅とすることができる。この用に複数存在するランドのランド幅２ｗを不均等にした場合、切削のタイミング、被切削物へのあたり時間が不均等となるため、ランドごとに異なる切削効果を生じさせるものとなる。   In the above description, the land width 2w (first land width 21w, second land width 22w) of the first land 21 and the second land 22 is equal to each other as in the embodiments described later. It may be equal. Further, when there are a plurality of land groups as in Example 3 described later, the first land 21 and the second land 22 of one group are different in land width from the first land 21 and the second land 22 of the other group, respectively. It can be. If the land widths 2w of a plurality of lands are made uneven for this purpose, the cutting timing and the contact time with the workpiece become uneven, so that different cutting effects are produced for each land.

本発明は、上述のような構成としたことで、第一ニック、第二ニック、仕上げ刃４による被切削物への接触を順に繰り返し、切削面の白化現象や層間剥離の発生を抑制することで、比較的流麗な仕上げ面を形成することができるものとなった。また、切削中の樹脂溶着の発生を防止して、ＦＲＰ樹脂の高速回転による長時間の切削を可能とし、優れた耐久性を有したエンドミルを提供することが可能となった。   Since the present invention has the above-described configuration, the first nick, the second nick, and the finishing blade 4 are sequentially contacted with the workpiece to suppress the whitening phenomenon and delamination of the cutting surface. Thus, a relatively elegant finish surface can be formed. In addition, it is possible to provide an end mill having excellent durability by preventing occurrence of resin welding during cutting, enabling cutting for a long time by high-speed rotation of FRP resin.

以下、本発明を実施するための最良の形態を、各実施例として示す各図と共に説明する。図１ないし図４に、本発明の実施例１のエンドミルを示す。このうち図３はニックの軸断面部分拡大図を、図４は実施例１のエンドミルの製造方法における、切削刃形成前の中間生成物をそれぞれ示す。また図５、図６にそれぞれ実施例２、実施例３のエンドミルの正面視先端構造を示す。   DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The best mode for carrying out the present invention will be described below with reference to each drawing shown as each embodiment. 1 to 4 show an end mill according to a first embodiment of the present invention. 3 shows a partially enlarged view of the axial cross section of Nick, and FIG. 4 shows the intermediate product before forming the cutting blade in the end mill manufacturing method of Example 1. FIGS. 5 and 6 show the front end structures of the end mills of Example 2 and Example 3, respectively.

以下のいずれの実施例においても、本発明のエンドミルは、先端側を刃部とし、基端側をシャンク部とした回転軸Ｓの棒状体からなり、この棒状体に複数本のねじれ溝１を形成することで、ねじれ溝１間に複数個のランドが形成されている。これら複数のねじれ溝１、ランドの形成個数は、３個以上の奇数個となっている。   In any of the following embodiments, the end mill of the present invention is composed of a rod-shaped body of the rotating shaft S having a distal end side as a blade portion and a proximal end side as a shank portion, and a plurality of twisted grooves 1 are formed on the rod-shaped body. By forming, a plurality of lands are formed between the twisted grooves 1. The number of twisted grooves 1 and lands formed is an odd number of 3 or more.

ねじれ溝１は、刃部の先端から基端側に向けて棒状体の周面をねじれながら伸びる、回転軸Ｓを中心とした所定の位相毎に３本以上の奇数本だけ形成される。   The twisted grooves 1 are formed by an odd number of 3 or more for each predetermined phase centering on the rotation axis S, extending while twisting the peripheral surface of the rod-shaped body from the distal end of the blade portion toward the proximal end side.

ランド２は、この３本以上の奇数本のねじれ溝１によって、隣接するねじれ溝１間に、同じくねじれながら伸長して、前記ねじれ溝１と同じ奇数本だけ形成される。   The land 2 is extended between the adjacent twisted grooves 1 while being twisted by the odd number of three or more twisted grooves 1, and only the same odd number as the twisted grooves 1 are formed.

棒状体の周に所定の位相間隔をもって形成される奇数本のランド２は、隣り合う第一ランド２１及び第二ランド２２、並びにこれら以外の残ランド２３から構成される。   An odd number of lands 2 formed with a predetermined phase interval around the periphery of the rod-shaped body is composed of adjacent first lands 21 and second lands 22 and other remaining lands 23.

このうち隣り合う第一ランド２１及び第二ランド２２によって、一組のランド組が構成される。   Among these, the adjacent first land 21 and second land 22 constitute one set of land.

第一ランド２１には、ランド幅を所定の第一方向ａ１に亘るニック頂部３ｔを有した第一ニック３１が形成される。第一ニックは、所定の第一方向にランド幅を亘る第一ニック頂部３ｔを有する。第一方向は、側面視にて回転軸に対して一方の片側へ、傾斜角度αをもって傾斜した方向である。   The first land 21 is formed with a first nick 31 having a nick top portion 3t having a land width extending in a predetermined first direction a1. The first nick has a first nick top 3t that spans the land width in a predetermined first direction. The first direction is a direction inclined at an inclination angle α to one side with respect to the rotation axis in a side view.

第二ニックは、前記第一方向とは異なる所定の第二方向にランド幅を亘る第二ニック頂部３ｔを有する。回転軸Ｓに対して前記第一方向とは逆の第二方向に傾斜したランド幅方向に亘る第二ニック頂部３ｔを有する。第一方向と第二方向は互いに異なる。   The second nick has a second nick top 3t that spans the land width in a predetermined second direction different from the first direction. It has the 2nd nick top part 3t covering the land width direction inclined in the 2nd direction opposite to said 1st direction with respect to the rotating shaft S. As shown in FIG. The first direction and the second direction are different from each other.

そして本発明のエンドミルは、棒状体の周囲に沿って形成される奇数本のランド２のうち、少なくとも１組（ひと組または複数組）のランド組を有するとともに、奇数本のランド２のうち、前記ランド組以外の残ランド２３には、仕上げ刃４が形成される。   The end mill of the present invention has at least one (one or a plurality of) land sets among the odd number of lands 2 formed along the periphery of the rod-shaped body, and among the odd number of lands 2, Finishing blades 4 are formed on the remaining lands 23 other than the land set.

上記本発明のエンドミルの使用においては、孔の形成されたＦＲＰ樹脂からなる被削物にエンドミルを差し込み、高速回転させる。これにより異なる二方向の切削と切削面の仕上げとを同時に行うことができ、従来のような、一方向ニック刃による一方向切削工程、他方向ニック刃による他方向切削工程、仕上げ刃４による仕上げ工程といった３工程を一工程で行うことができる。以下、各構成につき詳述する。   In the use of the above-described end mill of the present invention, the end mill is inserted into a workpiece made of FRP resin having holes formed therein and rotated at a high speed. As a result, different two-way cutting and finishing of the cutting surface can be performed at the same time, and the conventional one-way cutting process using the one-way nick blade, the other-direction cutting process using the other-direction nick blade, and the finishing using the finishing blade 4. Three steps such as steps can be performed in one step. Hereinafter, each configuration will be described in detail.

（実施例１）
実施例１のエンドミルについて、図１に斜視図を、また図２および図３に、刃部の先端側から見たとき（正面視）、および側方から見たとき（側面視）のねじれ溝１乃至ランド２周辺の構成説明図を示す。そして図４に、第一ランド２１における第一ニックのねじれ方向断面視部分拡大説明図を、そして図５に、本発明のエンドミルの製造過程における、ねじれ溝１乃至ニック３の刻設前のダイヤモンド焼結状態の斜視図を示す。Example 1
FIG. 1 is a perspective view of the end mill according to the first embodiment, and FIGS. 2 and 3 are twisted grooves when viewed from the front end side of the blade (front view) and from the side (side view). 1 to FIG. 2 are diagrams for explaining the configuration around the land 2. FIG. 4 is a partial enlarged explanatory view of the first nick in the first land 21 in the twist direction, and FIG. 5 is a diamond before engraving the twist grooves 1 to 3 in the manufacturing process of the end mill of the present invention. The perspective view of a sintering state is shown.

実施例１のエンドミルは、先端側に、３本のねじれ溝１が、回転軸を中心として１２０度の中央位相間隔（この場合、各溝幅１ｗの中央位置の位相間隔をいう。）をあけて略等間隔に形成され、これによってひと組のランド組（第一ランド２１と第二ランド２２からなるひと組のランド組）と一本の残りランド２３とからなる、合計３本のランド２が略等間隔に形成される。そして３本のランド２のうち一本目を第一ランド２１、二本目を第二ランド２２、三本目を残ランド２３とし、第一ランド２１には第一方向ａ１のニック頂部３ｔを有した第一ニック群が、第二ランド２２には第二方向ａ２のニック頂部３ｔを有した第二ニック群が、そして１本の残ランド２３には多結晶ダイヤモンド焼結部４３を有した仕上げ刃４が形成される。   In the end mill of the first embodiment, three twisted grooves 1 have a central phase interval of 120 degrees around the rotation axis (in this case, the phase interval at the central position of each groove width 1w) on the tip side. Thus, a total of three lands 2 consisting of a set of lands (one set of lands consisting of the first land 21 and the second land 22) and one remaining land 23 are formed. Are formed at substantially equal intervals. Of the three lands 2, the first land 21 is the first land 21, the second land 22 is the second land 22, and the third land is the remaining land 23. The first land 21 has a nick top 3 t in the first direction a 1. One nick group has a second nick group having a nick top 3t in the second direction a2 in the second land 22, and a finishing blade 4 having a polycrystalline diamond sintered portion 43 in one remaining land 23. Is formed.

第一ニックのニック頂部３ｔの第一方向ａ１、第二ニックのニック頂部３ｔの第二方向ａ２は、図３に示すように、それぞれ回転軸Ｓを境とした両側へ、互いに等しい傾斜角度で軸対称に傾斜している。図３において第一ニック３１のニック頂部３ｔは、回転軸Ｓに対して片側一方へ傾斜角＋αで傾斜した第一方向に形成され、第二ニックのニック頂部３ｔの第二方向は、回転軸Ｓに対して他方片側へ傾斜角α（−α）で傾斜した第二方向に形成される。第一ニックと第二ニックが回転軸Ｓを対称として等角度で傾斜しているため、被削物への刃のあたり角、逃げ角の形成方向が、第一ランド２１と第二ランド２２とで同一であり、同一効率の切削が連続的に行われることとなる。   As shown in FIG. 3, the first direction a1 of the first nick top 3t and the second direction a2 of the second nick top 3t are equal to each other on both sides of the rotation axis S as shown in FIG. It is tilted axisymmetrically. In FIG. 3, the nick apex 3t of the first nick 31 is formed in a first direction inclined at an inclination angle + α to one side with respect to the rotation axis S, and the second direction of the nick apex 3t of the second nick is the rotation axis. It is formed in a second direction inclined at an inclination angle α (−α) to the other side with respect to S. Since the first nick and the second nick are inclined at an equal angle with the rotation axis S being symmetric, the formation direction of the edge angle and clearance angle with respect to the work piece is the first land 21 and the second land 22. Therefore, cutting with the same efficiency is continuously performed.

（ニック）
第一ランド２１における第一ニック３１は、図４のねじれ方向に沿った断面視部分拡大説明図のように、ねじれ方向に沿って均等に伸びる縦長の二等辺山形からなり、複数の第一ニックの下部同士が連結して、第一ランド２１のねじれ方向に連続する。第二ランド２２における第二ニックも同じ大きさ、同形状、同ピッチに形成される。ニックの山形を構成する両斜辺は、ニックのニック頂部３ｔを境にして前後へ対称に下斜方向にひろがるため、ねじれ方向前後、すなわち第一ランド２１の伸長方向へ偏りを有さない切削が可能となる。例えば一つのニックの断面において、前辺あるいは後辺のいずれかが垂直近くに立設したものであると、切削時に立設側に偏向力がかかり、摩耗や欠損の原因となる。本実施例では第一、第二ニックのすべてを前後対称形状かつ同一大としているため、力の偏りが少ないより均一な切削が可能となっており、これは同時に仕上げをおこなう仕上げ刃４への摩耗負担を抑えるものとなっている。(Nick)
The first nick 31 in the first land 21 is formed of a vertically elongated isosceles mountain shape that uniformly extends along the twist direction, as shown in a partially enlarged sectional view along the twist direction in FIG. The lower portions of the first land 21 are connected to each other and continue in the twisting direction of the first land 21. The second nicks in the second land 22 are also formed in the same size, shape, and pitch. The two hypotenuses constituting the nick's chevron are symmetrically splayed back and forth with respect to the nick's nick apex 3t, so that cutting without bias in the torsional direction, that is, in the extension direction of the first land 21 is performed. It becomes possible. For example, if one of the front side and the rear side is erected near the vertical in a cross section of one nick, a deflection force is applied to the erection side at the time of cutting, and this causes wear and breakage. In the present embodiment, all of the first and second nicks are symmetrical and have the same size, so that more uniform cutting with less force bias is possible, which is applied to the finishing blade 4 that performs finishing simultaneously. The wear burden is reduced.

（二番取り加工）
また第一ニックおよび第二ニックは、図２に示すように、ランド幅の一側端（回転方向前側）から他側端（回転方向後側）に向かって、回転軸からのニック頂部３ｔの高さが低くなるように形成している。この形状は、いわゆる二番取り加工を施したものと表現される。この二番取り加工により、各ニックはそのニック頂部３ｔにおいて、軸横断面視の逃げ角を形成したものとなり、切り屑の効率的な排出が促されて摩擦熱がこもるのをさらに抑制することができる。(2nd machining)
Further, as shown in FIG. 2, the first nick and the second nick are formed on the nick top 3t from the rotation axis from one side end (front side in the rotation direction) to the other side end (rear side in the rotation direction). It is formed so that the height is low. This shape is expressed as a so-called second picking process. By this second machining, each nick has a clearance angle in the cross-sectional view at the top of the nick 3t, and the efficient discharge of chips is further suppressed to further suppress the accumulation of frictional heat. Can do.

（多結晶ダイヤモンド焼結刃４３）
本実施例に形成される残ランド２３の仕上げ刃４は多結晶ダイヤモンド焼結部４３を角部に有した多結晶ダイヤモンド焼結刃となっている。これは図５に示すように、成形前の超硬合金製の棒状体４０の外周の先端から基端側に向かって、仕上げ刃４が形成される位置に予めねじれ凹溝４１を形成しておき、このねじれ凹溝４１内に、多結晶ダイヤモンドまたはセラミック粉を埋設したのち焼結することで、多結晶ダイヤモンド焼結部４３が一体形成された焼結体４２（図９）を用意し、この焼結体４２における多結晶ダイヤモンド焼結部４３を仕上げ刃４の刃部に配するようにして図１に示す溝１およびニック３を形成したものである。仕上げ刃４を他結晶ダイヤモンド焼結刃からなるものとすることで、耐摩耗性に優れ、仕上がり面の粗度が高い仕上げ刃４が形成される。(Polycrystalline diamond sintered blade 43)
The finishing blade 4 of the remaining land 23 formed in this embodiment is a polycrystalline diamond sintered blade having a polycrystalline diamond sintered portion 43 at the corner. As shown in FIG. 5, a twisted groove 41 is formed in advance at a position where the finishing blade 4 is formed from the outer peripheral tip of the cemented carbide rod-shaped body 40 before forming to the base end side. In addition, a sintered body 42 (FIG. 9) in which the polycrystalline diamond sintered portion 43 is integrally formed is prepared by embedding polycrystalline diamond or ceramic powder in the twisted groove 41 and then sintering. The groove 1 and the nick 3 shown in FIG. 1 are formed so that the polycrystalline diamond sintered portion 43 in the sintered body 42 is disposed on the blade portion of the finishing blade 4. By making the finishing blade 4 from another crystal diamond sintered blade, the finishing blade 4 having excellent wear resistance and high finished surface roughness is formed.

（ランド幅２ｗ）
実施例１のエンドミルの第一ランド２１および第二ランド２２のランド幅２ｗ（第一ランド幅２１ｗ、第二ランド幅２２ｗ）は、回転軸Ｓ上の各位置において互いに等しく、唯一設けた一本の残ランド２３のランド幅２ｗ（残ランド幅２３ｗ）は前記第一ランド２１および第二ランド幅２２のいずれよりも１〜２度の僅角度差だけ大きいものとなっている。仕上げ刃４による仕上げを、各ニック３による接触時間よりもわずかに多くすることで、１回の切削回転において仕上げをより重点して行い、各刃の刃こぼれが生じにくいものとしている。(Land width 2w)
The land width 2w (first land width 21w, second land width 22w) of the first land 21 and the second land 22 of the end mill according to the first embodiment is equal to each other at each position on the rotation axis S, and is provided only by one. The land width 2w (remaining land width 23w) of the remaining land 23 is larger than the first land 21 and the second land width 22 by a slight angle difference of 1 to 2 degrees. Finishing with the finishing blade 4 is slightly longer than the contact time with each nick 3, so that finishing is more emphasized in one cutting rotation, and it is difficult to cause spilling of each blade.

なお実施例１と異なる他の実施態様として、前記エンドミルの回転軸Ｓの各位置において、第一ランド２１および第二ランド２２のランド幅２ｗ（第一ランド幅２１ｗ、第二ランド幅２２ｗ）がわずかに不等幅のものとすることもできる。この場合でも残ランド２３のランド幅２ｗ（残ランド幅２３ｗ）は前記第一ランド２１および第二ランド幅２２のいずれよりも１〜２度の僅角度差だけ大きいものとすることが好ましい。例えばニック頂３ｔがエンドミルの先端方向に向かう互いに等しく、唯一設けた一本の残ランド２３のランド幅２ｗ（残ランド幅２３ｗ）はこれら第一ランド２１および第二ランド２２のランド幅２ｗ（第一ランド幅２１ｗ、第二ランド幅２２ｗ）よりも大きい。その他の構成は、実施例１と同様である。
（実施例２）
実施例２のエンドミルについて、図６に斜視図を、また図７および図８に、刃部の先端側から見たとき（正面視）、および側方から見たとき（側面視）のねじれ溝１・ランド２の構成説明図を示す。図９は製造過程における焼結体４２の斜視図である。As another embodiment different from the first embodiment, the land width 2w (first land width 21w, second land width 22w) of the first land 21 and the second land 22 is determined at each position of the rotation axis S of the end mill. Slightly unequal widths can also be used. Even in this case, it is preferable that the land width 2w (remaining land width 23w) of the remaining land 23 is larger than the first land 21 and the second land width 22 by a slight angle difference of 1 to 2 degrees. For example, the nick apex 3t is equal to each other toward the end of the end mill, and the land width 2w of the single remaining land 23 (remaining land width 23w) is the land width 2w (first land) of the first land 21 and the second land 22. One land width 21w and a second land width 22w). Other configurations are the same as those of the first embodiment.
(Example 2)
FIG. 6 is a perspective view of the end mill of Example 2, and FIGS. 7 and 8 are twisted grooves when viewed from the front end side of the blade portion (front view) and when viewed from the side (side view). FIG. 1 is a diagram illustrating the configuration of a land 2. FIG. 9 is a perspective view of the sintered body 42 in the manufacturing process.

実施例２のエンドミルは、先端側に、５本のねじれ溝１が、回転軸を中心として７０度〜７４度の中心位相間隔（各溝幅１ｗ中央位置の位相間隔）をあけて略等間隔に形成され、これによってひと組のランド組と３本の残りランド２３とからなる、合計５本のランド２が、わずかに各隣接間隔を増減させた不等分割位置に形成される。そして３本のランド２のうち一本目を第一ランド２１、二本目を第二ランド２２、三本目ないし五本目を第一残ランド２３１、第二残ランド２３２、第三残ランド２３３とする。第一ランド２１には第一方向ａ１のニック頂部３ｔを有した第一ニック群が、第二ランド２２には第二方向ａ２のニック頂部３ｔを有した第二ニック群が、そして３本の残ランド２３のうち、第一残ランド２３１および第二残ランド２３２には多結晶ダイヤモンド焼結による仕上げ刃４が形成される。   In the end mill according to the second embodiment, five twisted grooves 1 are arranged on the front end side at substantially equal intervals with a center phase interval of 70 degrees to 74 degrees (phase interval at the center position of each groove width 1w) around the rotation axis. As a result, a total of five lands 2 consisting of a set of lands and three remaining lands 23 are formed at unequal division positions where the adjacent intervals are slightly increased or decreased. Of the three lands 2, the first land is the first land 21, the second is the second land 22, and the third to fifth are the first remaining land 231, the second remaining land 232, and the third remaining land 233. The first land 21 has a first nick group having a nick top 3t in the first direction a1, the second land 22 has a second nick group having a nick top 3t in the second direction a2, and three nicks. Of the remaining lands 23, the first remaining land 231 and the second remaining land 232 are formed with the finishing blade 4 by polycrystalline diamond sintering.

（多結晶ダイヤモンド焼結刃４３）
本実施例に形成される三つの残ランド２３のうち、第三残ランド２３３を除いた第一、第二残ランド２３１，２３２の仕上げ刃４は、それぞれ多結晶ダイヤモンド焼結刃となっている。これは、成形前の超硬製の棒状体４０の外周の先端から基端側に向かって、仕上げ刃４が形成される位置に予め、軸中心からの位相差７２度の２本のねじれ凹溝４１を形成しておき、各ねじれ凹溝４１内に、多結晶ダイヤモンドまたはセラミック粉を埋設したのち焼結することで、ねじれながら伸びる２本の多結晶ダイヤモンド焼結部４３が一体形成された焼結体４２（図９）を用意し、この焼結体４２において、多結晶ダイヤモンド焼結部４３が、それぞれ第一、第二残ランド２３１，２３２の各仕上げ刃４の刃部に配されるように、溝１およびニック３を形成したものである。実施例２では３つの仕上げ刃４のうち回転方向前方側のふたつを、多結晶ダイヤモンド焼結部４３を有した多結晶ダイヤモンド焼結刃からなるものとし、切削時には先に連続して二つのダイヤモンド焼結刃による仕上げを順に行い、続けて超硬製の仕上げ刃を行うものとなっている。これにより仕上げ刃４の耐摩耗性に優れ、より仕上げ効果に優れた仕上げ刃４が形成される。(Polycrystalline diamond sintered blade 43)
Of the three remaining lands 23 formed in the present embodiment, the finishing blades 4 of the first and second remaining lands 231 and 232 excluding the third remaining land 233 are respectively polycrystalline diamond sintered blades. . This is because two torsional recesses having a phase difference of 72 degrees from the axial center are formed in advance at a position where the finishing blade 4 is formed from the outer peripheral tip to the base end side of the cemented carbide rod-shaped body 40 before molding. Grooves 41 are formed, and polycrystalline diamond or ceramic powder is embedded in each twisted concave groove 41 and then sintered, so that two polycrystalline diamond sintered portions 43 extending while twisting are integrally formed. A sintered body 42 (FIG. 9) is prepared, and in this sintered body 42, the polycrystalline diamond sintered portion 43 is arranged on the blade portion of each finishing blade 4 of the first and second remaining lands 231 and 232, respectively. As shown, the groove 1 and the nick 3 are formed. In Example 2, two of the three finishing blades 4 on the front side in the rotation direction are made of a polycrystalline diamond sintered blade having a polycrystalline diamond sintered portion 43, and two diamonds are continuously formed at the time of cutting. Finishing with a sintered blade is performed in order, followed by a cemented carbide finishing blade. As a result, the finishing blade 4 having excellent wear resistance of the finishing blade 4 and more excellent finishing effect is formed.

（ねじれ溝１の不等分割）
実施例２のエンドミルにおいて形成された複数本のねじれ溝１は、互いに等しい溝幅１ｗであるとともに、回転軸を中心として、棒状体の周面を不等分割した位相位置に形成される。このようなものであれば、各ランドが軸横断面視にて非周期的な位相位置に分散配置され、棒状体の周に沿って等分割した位置からわずかにずれた位置にランドが形成されることで、エンドミルの固有周波数による共震の発生を防ぐことができる。これにより、どのような回転速度においても高速回転による切削が可能となる。(Unequal division of twisted groove 1)
The plurality of torsional grooves 1 formed in the end mill of the second embodiment have the same groove width 1w, and are formed at phase positions in which the circumferential surface of the rod-shaped body is unequally divided around the rotation axis. If this is the case, each land is dispersedly arranged at a non-periodic phase position in the cross-sectional view of the axis, and the land is formed at a position slightly deviated from the equally divided position along the circumference of the rod-shaped body. Therefore, it is possible to prevent the occurrence of a co-seismic vibration due to the natural frequency of the end mill. Thereby, cutting by high-speed rotation is possible at any rotation speed.

（ランド幅２ｗ）
その他、実施例１と異なる態様として、エンドミルの回転軸Ｓの各位置において、第一ランド２１および第二ランド２２のランド幅２ｗ（第一ランド幅２１ｗ、第二ランド幅２２ｗ）は互いに等しく、これら以外の３本の残ランド２３のランド幅２ｗ（残ランド幅２３ｗ）は互いに等しい。前記第一ランド２１および第二ランド２２のランド幅２ｗ（第一ランド幅２１ｗ、第二ランド幅２２ｗ）は３本の残ランド２３の各ランド幅２ｗ（２３ｗ）よりも大きい。このようにニックの形成されたランド幅２ｗと、仕上げ刃の形成されたランド幅２ｗ（２３ｗ）とを不等とすることで、高速回転時の共振の発生を抑制し、１回転のうちに第一、第二方向の各切削よりも短時間の仕上げを多数回繰り返すことで、切削面を整えながら切削を行うことができる。これによりニックへの負担が軽減され、耐久性に優れたものとなる。その他の構成は、実施例１と同様である。
（実施例３）
実施例３のエンドミルについて、図１０に、刃部の先端側から見たときのねじれ溝１乃至ランド２周辺の構成説明図を示す。(Land width 2w)
In addition, as an aspect different from the first embodiment, the land width 2w (first land width 21w, second land width 22w) of the first land 21 and the second land 22 is equal to each other at each position of the rotation axis S of the end mill. The remaining three land lands 23 have the same land width 2w (remaining land width 23w). The land width 2w (first land width 21w, second land width 22w) of the first land 21 and the second land 22 is larger than each land width 2w (23w) of the three remaining lands 23. Thus, by making the land width 2w where the nick is formed and the land width 2w (23w) where the finishing blade is formed unequal, the occurrence of resonance during high-speed rotation is suppressed, and within one rotation. By repeating finishing in a shorter time than each cutting in the first and second directions many times, it is possible to perform cutting while adjusting the cutting surface. This reduces the burden on Nick and is excellent in durability. Other configurations are the same as those of the first embodiment.
(Example 3)
About the end mill of Example 3, FIG. 10 shows a configuration explanatory view around the torsion grooves 1 to the lands 2 when viewed from the front end side of the blade portion.

実施例３のエンドミルは、先端側に、５本のねじれ溝１が、回転軸を中心として７０度〜７４度の中心位相間隔（各溝幅１ｗ中央位置の位相間隔）をあけて略等間隔に形成され、これによってＡ、Ｂ２組のランド組と１本の残ランド２３とからなる、合計５本のランド２が、わずかに各隣接間隔を増減させた不等分割位置に形成される。合計５本のランド２のうち一本目を一組目の第一ランド２１、二本目を一組目の第二ランド２２、三本目を２組目の第一ランド２１、四本目を２組目の第二ランド２２とし、そして五本目を残ランド２３とする。Ａ組、Ｂ組それぞれ、第一ランド２１には第一方向ａ１のニック頂部３ｔを有した第一ニック群が、第二ランド２２には第二方向ａ２のニック頂部３ｔを有した第二ニック群が形成される。そして１本の残ランド２３には多結晶ダイヤモンド焼結による仕上げ刃４が形成される。   In the end mill of Example 3, five twisted grooves 1 are arranged at the front end side at approximately equal intervals with a center phase interval (phase interval at the center position of each groove width 1w) of 70 degrees to 74 degrees around the rotation axis. As a result, a total of five lands 2 composed of A and B2 land groups and one remaining land 23 are formed at unequal division positions where the adjacent intervals are slightly increased or decreased. Out of a total of five lands 2, the first set is the first land 21 of the first set, the second set of the second land 22 of the first set, the third set of the first land 21 of the second set, and the fourth set of the second set. The second land 22 and the fifth land as the remaining land 23. The first nick group having a nick apex 3t in the first direction a1 in the first land 21 and the second nick having a nick apex 3t in the second direction a2 in the second land 22 A group is formed. And the finishing blade 4 by polycrystalline diamond sintering is formed in one remaining land 23.

ランド幅２ｗは、各ランド組を構成する第一ランド２１と第二ランド２２において互いに等しく、Ａ組のランド組の各ランド２がＢ組のランド組の各ランド２よりも長いランド幅２ｗとなっている。回転切削において被切削物に先に接触する、回転方向後側にあるＡ組の第一、第二ランド２１，２２がより大きな切削屑を排出するため、ランド幅２ｗをＢ組よりも長いものとすることで切削屑の排出を容易にしている。   The land width 2w is equal to each other in the first land 21 and the second land 22 constituting each land group, and each land 2 of the A group of land groups is longer than each land 2 of the B group of land groups. It has become. In the rotary cutting, the first and second lands 21 and 22 of the A set on the rear side in the rotational direction that come into contact with the work to be cut first discharge larger cutting waste, so that the land width 2w is longer than the B set. This facilitates the discharge of cutting waste.

本実施例によれば、一回転の切削において、Ａ組の２方向切削ののち、続けてＢ組の２方向切削を行い、その後多結晶ダイヤモンド焼結刃による仕上げを行う。その他の構成は、実施例１と同様である。   According to this example, in one-turn cutting, after the group A two-way cutting, the group B two-way cutting is performed, followed by finishing with a polycrystalline diamond sintered blade. Other configurations are the same as those of the first embodiment.

（実施例４〜６）
実施例４、５、６（図１１ａ、ｂ、ｃ）のエンドミルは先端に中央刃５１又は周刃５２が突出したものである。これらの第二リックは図１２に示すように、断面半円形のニック溝３ｄを有し、その前方側端から垂直部３２３が形成され、ニック頂部３ｔの前後に傾斜部３２１，３２２が形成される。(Examples 4 to 6)
In the end mills of Examples 4, 5, and 6 (FIGS. 11a, b, and c), the central blade 51 or the peripheral blade 52 protrudes from the tip. As shown in FIG. 12, these second licks have a nick groove 3d having a semicircular cross section, a vertical portion 323 is formed from the front end thereof, and inclined portions 321 and 322 are formed before and after the nick top portion 3t. The

（他の作用効果）
本発明のエンドミルは上記構成によって、ＦＲＰ強化繊維を複合させたＦＲＰ複合材の切削加工に適したものとなり、下記作用効果を奏する。
・回転軸対称に傾斜した第一方向の第一ニック、第二方向の第二ニックにより、「ケバ立ち」「ムシレ」「バリ」の発生が抑制され、第一切削、第二切削という一連の切削ステップと、この切削ステップののちに行われる仕上げステップとの順次の繰り返しにより、微少ずつ仕上げながら均等に微少ずつ切削することで、仕上げＦＲＰの樹脂の「白化現象」の発生や、多層形成されたＦＲＰの「層間剥離」が抑制される。
・一回（実施例１，３）または複数回（実施例２）の切削ステップののちに必ず一回（実施例１、２）または複数回の仕上げステップを挟み、切削ステップと仕上げステップとを順に繰り返しながら切削を進めることで、仕上げ刃４との接触時に摩擦熱の放出が促される。また、いわゆる二番取り加工を施すことでも、被削物やエンドミル自体に摩擦熱がこもることを抑制している。これらにより長時間の切削が可能となる。
・複数組の対称形状の切削刃からなる切削用ランドの組に隣接して、仕上げ刃４のランドを形成しているため、切削用ランドへの被削物の刃当たりがよく、また高速切削加工をおこなっても第一、第二ランド２２のニックの摩耗が抑えられ、耐久性に優れたものとなる。
・一部のランドを不当分割に配置する、又は一部の仕上げ用ランドを太幅に形成することで、固有振動数による共震を回避することができ、またこれと同時に、仕上げ刃４の仕上げ機能を強化し、仕上げ刃４部分を比較的摩耗しにくいものとすることができる。
・従来の第一ニックによる第一切削工程、第二ニックによる第二切削工程、仕上げ刃４による仕上げ工程といった３工程に亘る工程が不要となり、各工程用の回転刃の準備、機械のセットを含めた手順が、本発明のエンドミルによる切削・仕上げの同時工程からなる一手順で済むようになる。これにより効率的な製造が可能となる。
・製造が容易であり、複数本もの回転刃を用意する必要がないため、安価に得ることができる。(Other effects)
The end mill of the present invention is suitable for the cutting of the FRP composite material in which the FRP reinforcing fibers are combined with the above configuration, and has the following effects.
・ The first nick in the first direction and the second nick in the second direction, which are inclined symmetrically about the rotation axis, suppress the occurrence of “spotting”, “mushy”, and “burrs”, and a series of first cutting and second cutting. By sequentially repeating the cutting step and the finishing step performed after this cutting step, evenly finely cutting while finishing finely, the occurrence of “whitening phenomenon” of the resin of the finished FRP and multilayer formation Further, “delamination” of the FRP is suppressed.
・ After one (Example 1, 3) or a plurality of (Example 2) cutting steps, be sure to sandwich one (Example 1, 2) or a plurality of finishing steps between the cutting step and the finishing step. By proceeding with cutting while repeating in order, the release of frictional heat is promoted when contacting the finishing blade 4. In addition, the so-called second machining process also suppresses frictional heat from being accumulated on the work piece and the end mill itself. These enable long-time cutting.
-Since the land of the finishing blade 4 is formed adjacent to the set of cutting lands composed of a plurality of sets of symmetrical cutting blades, the cutting edge of the work is good against the cutting lands, and high speed cutting is performed. Even if the processing is performed, the wear of the nicks of the first and second lands 22 is suppressed, and the durability is excellent.
-By arranging some lands in an illegal division or forming some finishing lands thick, it is possible to avoid co-seismic vibration due to natural frequency, and at the same time, the finishing blade 4 The finishing function can be strengthened, and the finishing blade 4 portion can be made relatively hard to wear.
・ Three conventional processes, such as the first cutting process using the first nick, the second cutting process using the second nick, and the finishing process using the finishing blade 4, are no longer necessary. The included procedure is a single procedure consisting of simultaneous cutting and finishing steps by the end mill of the present invention. This enables efficient production.
-Since it is easy to manufacture and it is not necessary to prepare multiple rotary blades, it can be obtained at low cost.

その他、各部の具体的な構成は、上述した実施例に限定されるものでなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で各実施例の要素の抽出、各要素の組み合わせあるいは均等物への置換といった種々の変形が可能である。   In addition, the specific configuration of each part is not limited to the above-described embodiments, and extraction of elements of each embodiment, combinations of elements, or replacement with equivalents without departing from the spirit of the present invention. Various modifications are possible.

本発明の実施例１のエンドミルの斜視説明図である。It is an isometric view explanatory drawing of the end mill of Example 1 of the present invention. 実施例１のエンドミルの各ランドの配置を示す正面視説明図である。It is front view explanatory drawing which shows arrangement | positioning of each land of the end mill of Example 1. FIG. 実施例１のエンドミルの側面視説明図である。It is side view explanatory drawing of the end mill of Example 1. FIG. 実施例１のエンドミルのうち第一ニックの軸断面視部分説明図である。It is an axial sectional view partial explanatory view of the 1st nick among the end mills of Example 1. FIG. 本発明の実施例２のエンドミルの斜視説明図である。It is a perspective explanatory view of the end mill of Example 2 of the present invention. 実施例２のエンドミルの各ランドの配置を示す正面視説明図である。It is front view explanatory drawing which shows arrangement | positioning of each land of the end mill of Example 2. FIG. 実施例２のエンドミルの側面視説明図である。It is side view explanatory drawing of the end mill of Example 2. FIG. 実施例２のエンドミルを製造する際の中間生成物の斜視説明図である。4 is a perspective explanatory view of an intermediate product when producing an end mill of Example 2. FIG. 実施例２のエンドミルを製造する際の中間生成物の斜視説明図である。4 is a perspective explanatory view of an intermediate product when producing an end mill of Example 2. FIG. 実施例３のエンドミルの各ランドの配置を示す正面視説明図である。It is front view explanatory drawing which shows arrangement | positioning of each land of the end mill of Example 3. FIG. 実施例４〜６のエンドミルの側面視説明図である。It is side view explanatory drawing of the end mill of Examples 4-6. 実施例４〜６のエンドミルのうち第一ニックの軸断面視部分説明図である。It is axial sectional view partial explanatory drawing of the 1st nick among the end mills of Examples 4-6.

１ ねじれ溝
２ ランド
２１ 第一ランド
２２ 第二ランド
２３ 残ランド
２ｗ ランド幅
２１ｗ 第一ランド幅
２２ｗ 第二ランド幅
２３ｗ 残ランド幅
第一残ランド２３１
第二残ランド２３２
第一方向ａ１
３１ 第一ニック
第二方向ａ２
３２ 第二ニック
ニック頂部３ｔ
ニック溝３ｄ
３２１ 傾斜部
３２２ 傾斜部
３２３ 垂直部
α 傾斜角
４ 仕上げ刃
４０ 棒状体
４１ ねじれ凹溝
４２ 焼結体
４３ 多結晶ダイヤモンド焼結部
５１ 中央刃
５２ 周刃
Ｓ 回転軸
1 twist groove 2 land 21 first land 22 second land 23 remaining land 2w land width 21w first land width 22w second land width 23w remaining land width first remaining land 231
Second remaining land 232
First direction a1
31 first nick second direction a2
32 Second Nick Nick Top 3t
Nick groove 3d
321 Inclined portion 322 Inclined portion 323 Vertical portion α Inclined angle 4 Finishing blade 40 Rod-shaped body 41 Twist groove 42 Sintered body 43 Polycrystalline diamond sintered portion 51 Central blade 52 Peripheral blade S Rotating shaft

Claims (6)

先端側を刃部とし、基端側をシャンク部とした回転軸（Ｓ）の棒状体からなり、
刃部の先端から基端側に向けて棒状体の周面をねじれながら伸びるねじれ溝（１）が、回転軸（Ｓ）を中心とした所定の位相毎に奇数本形成され、この奇数本のねじれ溝（１）によって、隣接するねじれ溝（１）間に、奇数本のランド（２）が形成されたエンドミルであって、奇数本のランド（２）は、隣り合う少なくとも一組のランド組が構成され、このランド組を構成する各ランドにおいて、ランド幅を所定の第一方向（ａ１）に亘る頂部を有した第一ニック（３１）及び、ランド幅を前記第一方向と異なる第二方向（ａ２）に亘る頂部を有した第二ニック（３２）がそれぞれ形成され、奇数本のランド（２）のうち、前記ランド組以外の残ランド（２３）には、仕上げ刃が形成されたことを特徴とするエンドミル。It consists of a rod-shaped body of a rotating shaft (S) with the distal end side as a blade portion and the proximal end side as a shank portion,
An odd number of torsion grooves (1) extending while twisting the peripheral surface of the rod-shaped body from the distal end of the blade portion toward the proximal end side are formed for each predetermined phase around the rotation axis (S). An end mill in which odd-numbered lands (2) are formed between adjacent twisted grooves (1) by the twisted grooves (1), and the odd-numbered lands (2) are at least one adjacent land group. In each land constituting this land set, a first nick (31) having a top portion with a land width extending in a predetermined first direction (a1), and a second land having a land width different from the first direction. A second nick (32) having a top portion extending in the direction (a2) is formed, and a finishing blade is formed on the remaining lands (23) other than the land group among the odd number of lands (2). End mill characterized by that. 第一ニックの頂部の第一方向（ａ１）、第二ニックの頂部の第二方向（ａ２）が、それぞれ回転軸（Ｓ）を境とした両側へ、互いに等しい傾斜角度で軸対称に傾斜してなる請求項１記載のエンドミル。 The first direction (a1) of the top portion of the first nick and the second direction (a2) of the top portion of the second nick are inclined axisymmetrically at equal inclination angles to both sides of the rotation axis (S). The end mill according to claim 1. 少なくともひとつの残ランド（２３）の仕上げ刃（４）は多結晶ダイヤモンド焼結刃である請求項１または２記載のエンドミル。   The end mill according to claim 1 or 2, wherein the finishing blade (4) of at least one remaining land (23) is a polycrystalline diamond sintered blade. 第一ニック（３１）および第二ニック（３２）は、ランド幅の一側端から他側端に向かって、回転軸（Ｓ）からの頂部の高さが低くなった形状である請求項１、２または３のいずれか記載のエンドミル。   The first nick (31) and the second nick (32) have a shape in which the height of the top from the rotation axis (S) decreases from one end of the land width to the other end. The end mill according to any one of 2 and 3. 複数本のねじれ溝（１）は、互いに等しい溝幅（１ｗ）であるとともに、回転軸を中心として、棒状体の周面を不等分割した位相位置に形成されてなる請求項１、２、３または４のいずれか記載のエンドミル。   The plurality of torsional grooves (1) have the same groove width (1w) and are formed at phase positions in which the circumferential surface of the rod-like body is unequally divided around the rotation axis. The end mill according to either 3 or 4. 回転軸（Ｓ）方向の各位置において、残ランド（２３）のランド幅（２ｗ）は第一ランド（２１）および第二ランド（２２）の各ランド幅（２ｗ）よりも大きく形成されてなる請求項１、２、３、４または５のいずれか記載のエンドミル。   At each position in the direction of the rotation axis (S), the land width (2w) of the remaining land (23) is formed larger than each land width (2w) of the first land (21) and the second land (22). The end mill according to any one of claims 1, 2, 3, 4 and 5.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9849522B2 (en) * 2012-10-10 2017-12-26 Hufschmied Zerspanungssysteme Gmbh End milling cutter for processing of fiber-reinforced materials such as carobon fiber reinforced plastics (CFRP)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9232952B2 (en) 2012-04-16 2016-01-12 Medtronic Ps Medical, Inc. Surgical bur with non-paired flutes
CN103071840A (en) * 2013-01-31 2013-05-01 哈尔滨理工大学 Pineapple end mill for carbon fiber reinforced composite
DE102013106612A1 (en) * 2013-06-25 2015-01-08 Schott Ag Tool crown and with the tool crown manufacturable glass ceramic product
US9883873B2 (en) 2013-07-17 2018-02-06 Medtronic Ps Medical, Inc. Surgical burs with geometries having non-drifting and soft tissue protective characteristics
US10335166B2 (en) 2014-04-16 2019-07-02 Medtronics Ps Medical, Inc. Surgical burs with decoupled rake surfaces and corresponding axial and radial rake angles
TWI508804B (en) * 2014-12-23 2015-11-21 Hsin Tien Chang Screw feed cutter
US9955981B2 (en) 2015-03-31 2018-05-01 Medtronic Xomed, Inc Surgical burs with localized auxiliary flutes
US10265082B2 (en) 2015-08-31 2019-04-23 Medtronic Ps Medical, Inc. Surgical burs
DE102015119355B4 (en) 2015-11-10 2018-09-20 Albert Knebel Holding Gmbh cutting tool
DE102016006995B3 (en) * 2016-06-09 2017-10-19 Hufschmied Zerspanungssysteme Gmbh Electrode graphite cutter
US11642729B2 (en) * 2017-04-27 2023-05-09 Kyocera Corporation Rotary tool and method for manufacturing cut product
DE102019211724A1 (en) * 2019-08-05 2021-02-11 Gühring KG END MILL
CN113199068A (en) * 2021-03-31 2021-08-03 成都飞机工业（集团）有限责任公司 Machining method for sharp corner structure of glass fiber reinforced plastic part

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5269086A (en) * 1975-12-06 1977-06-08 Mitsubishi Metal Corp Face milling cutter
JPS57138522A (en) * 1981-02-16 1982-08-26 Sumitomo Electric Ind Ltd Compound rotary cutter
JPS642816A (en) * 1987-06-23 1989-01-06 G N Tool Kk Reamer provided with nick
JPH0618737Y2 (en) * 1988-01-23 1994-05-18 オーエスジー株式会社 End mill
JPH0832382B2 (en) * 1988-10-31 1996-03-29 ジーエヌツール株式会社 Cutting tool with nick
CN1019557B (en) * 1990-02-07 1992-12-23 Gn工具株式会社 Cutting tool with twisted edge and manufacturing method thereof
JPH088012Y2 (en) * 1990-09-28 1996-03-06 住友電気工業株式会社 Rotary tool
JP2666007B2 (en) * 1991-06-20 1997-10-22 ジーエヌツール株式会社 Cutting tool with nick
JP3356823B2 (en) * 1993-05-07 2002-12-16 日立ツール株式会社 Roughing end mill
JPH0760527A (en) * 1993-08-26 1995-03-07 Hitachi Tool Eng Ltd End mill for rough finishing
US20040057803A1 (en) * 2002-01-08 2004-03-25 Walrath Richard J. Rotary metal cutting tool
DE10233530A1 (en) * 2002-07-23 2004-02-12 Komet Präzisionswerkzeuge Robert Breuning Gmbh Machine tool with a tool shank and a cutting head
JP2005219176A (en) * 2004-02-09 2005-08-18 Nachi Fujikoshi Corp End mill
JP2007021603A (en) * 2005-07-13 2007-02-01 Sanko Seisakusho:Kk End mill
JP3145278U (en) * 2008-07-23 2008-10-02 震虎精密科技股▲ふん▼有限公司 Milling cutter for rough and finish cutting

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9849522B2 (en) * 2012-10-10 2017-12-26 Hufschmied Zerspanungssysteme Gmbh End milling cutter for processing of fiber-reinforced materials such as carobon fiber reinforced plastics (CFRP)

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Publication number Publication date
CN102227279A (en) 2011-10-26
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