JPWO2010055927A1 - Fuel injection device - Google Patents
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Abstract
簡便な構造で噴霧角度を変化させることができる燃料噴射装置を提供する。
弁体のリフト量が小さいときは、燃料の流れが絞り部12を通過すると流路拡大部13に従って流れは流路一面に広がって流れる。ここで、ノズル終端部は弁体終端部よりも噴射の方向に突出しているため、噴射孔先端部では弁体側の流路壁が存在しない。そのため、コアンダ効果により燃料の流れはノズル側テーパ面に沿った流れ18となって噴射される。
一方、弁体のリフト量が大きいときは、燃料の流れは絞り部12を通過し、流路拡大部13ではノズル側テーパ面11で剥離が生じる。これにより、流れは弁体側テーパ面9に偏るため、噴射される燃料は弁体側テーパ面9に沿った流れ19となって噴射される。Provided is a fuel injection device capable of changing a spray angle with a simple structure.
When the lift amount of the valve body is small, when the flow of fuel passes through the throttle portion 12, the flow spreads over the entire flow path according to the flow path expanding section 13. Here, since the nozzle end portion protrudes in the injection direction from the valve body end portion, there is no flow path wall on the valve body side at the injection hole front end portion. Therefore, the fuel flow is injected as a flow 18 along the nozzle side taper surface due to the Coanda effect.
On the other hand, when the lift amount of the valve body is large, the fuel flow passes through the throttle portion 12, and separation occurs at the nozzle-side tapered surface 11 in the flow path expanding portion 13. As a result, the flow is biased toward the valve body side tapered surface 9, so that the injected fuel is injected as a flow 19 along the valve body side tapered surface 9.
Description
本発明は、例えば筒内直接噴射ガソリンエンジン等において、直接エンジンのシリンダ内の燃焼室に高圧燃料を噴射し、最適な燃焼状態を得るための燃料噴射装置に関するものである。 The present invention relates to a fuel injection device for injecting high-pressure fuel directly into a combustion chamber in a cylinder of an engine in an in-cylinder direct injection gasoline engine, for example, to obtain an optimal combustion state.
近年では、エンジンの回転領域により適正な噴霧形状で燃料を噴射させることで燃費向上と高出力化を両立させるため、複数の噴霧形状での燃料噴射が可能な燃料噴射装置の開発が進められている。 In recent years, in order to achieve both fuel efficiency improvement and high output by injecting fuel with an appropriate spray shape depending on the rotation region of the engine, development of a fuel injection device capable of fuel injection with multiple spray shapes has been advanced. Yes.
例えば、特開2001−248526号公報記載の装置のように、複数の燃料流路を設けて弁体のリフト量を2段階で切り換え、弁体のリフト量を制御することで使用する燃料流路の数を変えることにより、噴霧形状を制御することを可能にした装置が提案されている。 For example, as in the device described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-248526, a fuel flow path used by providing a plurality of fuel flow paths, switching the lift amount of the valve body in two stages, and controlling the lift amount of the valve body There has been proposed a device that makes it possible to control the spray shape by changing the number of.
また、特開2001−263201号公報記載の装置のように、断面積の異なる複数の燃料流路を設け、ロータリーバルブにより使用する燃料流路の数を変えることで使用する燃料流路を選択することにより、噴霧形状を制御することを可能にした装置が提案されている。 Further, as in the apparatus described in Japanese Patent Laid-Open No. 2001-263201, a plurality of fuel flow paths having different cross-sectional areas are provided, and the fuel flow path to be used is selected by changing the number of fuel flow paths to be used by the rotary valve. Thus, an apparatus that can control the spray shape has been proposed.
さらに、特開2006−105607号公報記載の装置のように、複数の弁体と、これらの弁体毎に噴孔を設け、弁体を個別に制御することにより、複数の噴孔を選択的に開閉することで、噴霧形状を制御することを可能にした装置が提案されている。 Further, as in the device described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2006-105607, a plurality of valve bodies and nozzle holes are provided for each of these valve bodies, and the valve bodies are individually controlled to selectively select the plurality of nozzle holes. An apparatus has been proposed that enables the spray shape to be controlled by opening and closing.
しかし、上記特許文献1〜3では、使用する燃料流路を切り換える構造となっているため、燃料流路や噴孔の数に応じた噴霧形状しか得ることが出来ず、連続的に噴霧形状を変化させることができない。さらに、より多くの噴霧形状を得るためには構造が複雑になり、また、部品点数の増加によって製造コストの増加を招いてしまう。
However, in
そこで本発明は、上記課題を解決するために、連続的に噴霧形状を変化させることが可能であり、かつ、より簡便な構造で異なる噴霧形状を得ることができる燃料噴射装置を提供することを主たる目的としている。 Accordingly, the present invention provides a fuel injection device capable of continuously changing the spray shape and obtaining different spray shapes with a simpler structure in order to solve the above-described problems. The main purpose.
上記目的を達成するために、本発明では、弁体と前記弁体の周囲に設けられたノズルとを備え、前記弁体と前記ノズルとの間に燃料が流れる燃料流路及び燃料が噴射される環状の噴射孔とを備え、前記ノズルは前記弁体のリフト量に応じて燃料の流量を調整する絞り部を備え、前記弁体は前記ノズルに対して弁体の軸方向に相対的に動く構造になっている燃料噴射装置において、前記絞り部より燃料の流れの下流側の燃料流路が、前記燃料の流れの方向に向かって拡大する燃料流路拡大部を有することを特徴としたものである。 In order to achieve the above object, the present invention includes a valve body and a nozzle provided around the valve body, a fuel flow path through which fuel flows between the valve body and the nozzle, and fuel is injected. The nozzle includes a throttle that adjusts the flow rate of the fuel according to the lift amount of the valve body, and the valve body is relatively relative to the nozzle in the axial direction of the valve body. In the fuel injection device configured to move, a fuel flow path downstream of the fuel flow from the throttle portion has a fuel flow path expanding portion that expands in a direction of the fuel flow. Is.
本発明によれば、弁体のリフト量を制御することにより燃料の噴霧角を制御することが可能となる。 According to the present invention, it is possible to control the fuel spray angle by controlling the lift amount of the valve body.
以下、本発明の各実施形態である燃料噴射装置について、図面を用いて詳細に説明する。 Hereinafter, the fuel injection device which is each embodiment of the present invention is explained in detail using a drawing.
以下、図1〜図9を用いて、本発明の第1の実施形態による燃料噴射装置の構成及び動作について説明する。 Hereinafter, the configuration and operation of the fuel injection device according to the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
図4は、燃料噴射装置の内部構造を示す断面図である。 FIG. 4 is a cross-sectional view showing the internal structure of the fuel injection device.
ノズル2は円筒状でその内部に弁体1が挿入されており、弁体1はノズル2に対して軸方向に動く構造になっている。そして、弁体1とノズル2には、弁体1の軸方向の動きを案内するための弁体側ガイド部5とノズル側ガイド部6が設けられている。弁体1はノズル2の内径よりも細くなっており、弁体1とノズル2との間の隙間が燃料流路4となっている。
The
図5(a)は、弁体側ガイド部の拡大図を示しており、図5(b)は、弁体側ガイド部の断面を示している。弁体側ガイド部5には4面カット26が施されており、4面カット部26とノズル側ガイド部6の間には隙間があるため、燃料流路4を流れる燃料の流れを妨げない構造になっている。
Fig.5 (a) has shown the enlarged view of the valve body side guide part, and FIG.5 (b) has shown the cross section of the valve body side guide part. The valve body side guide part 5 is provided with a four-
燃料供給口8から供給された燃料は、燃料流路4を通って、噴射孔3へ送られる。通常、弁体1は閉弁用ばね7により引っ張られているため、弁体1とノズル2は絞り部12において接触しているため、噴射孔3からは燃料は噴射されない。なお、弁体1の噴射孔3と軸方向の反対側には、弁体1の軸方向のリフト量を制御するための駆動部30が設けられている。
The fuel supplied from the fuel supply port 8 is sent to the
駆動部30はコイル31、コア32、アンカー33で構成され、アンカー33は弁体1の燃料の流れの上流側端部において、弁体1と接触している。コイル31に通電すると、コイル31とコア32、アンカー33の間で磁場が形成され、前記磁場に応じてアンカー33とコア32の間に生じる力によって、アンカー33はコア32に引き付けられる。これにより、弁体1はアンカー33により燃料の流れの下流方向に押し下げられて絞り部12に間隙が生じ、噴射孔3より燃料が噴射される。
The
次に、図1を用いて、噴射孔3の構造を説明する。図1は、閉弁時の噴射孔3の内部構造を示す断面図である。噴射孔3内では、ノズル2と弁体1とがそれぞれ略円錘表面状のテーパを有する。弁体側テーパ面9のテーパ角θ1(テーパ面とその反対にあるテーパ面がなす角度)は90゜、ノズル上流側テーパ面10のテーパ角θ2は80゜、そしてノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3は100゜である。すなわち、ノズル上流側テーパ面10、弁体側テーパ面9、ノズル下流側テーパ面11の順に、テーパ角が大きくなっていく。また、絞り部直径20は3.80mm、弁体終端部直径21は4.20mm、そしてノズル終端部直径22は4.23mmである。さらに、弁体軸径23は2.8mm、ノズル内径24は3.6mm、ノズル外径25は8.0mmである。閉弁時は絞り部12で弁体1とノズル2は接触しており、このときの弁体終端部に対するノズル終端部の突出し量17は20μmである。
Next, the structure of the
燃料は弁体1とノズル2との隙間にある燃料流路4を通り絞り部12に到達するが、このとき絞り部12で弁体1とノズル2は接触しているため、絞り部12において燃料の流れは遮断され、燃料は噴射されない。
The fuel passes through the
図2は、流量が小さい、すなわち弁体1のリフト量が小さいときの噴射孔の内部構造を示す断面図である。弁体1のリフト量が10μmであるとき、弁体1とノズル2との隙間にある燃料流路4を通ってきた燃料は、絞り部12とノズル側テーパ面11と弁体側テーパ面9で構成される流路拡大部13を通り、燃料噴射装置の外部へ噴射される。一般に燃料噴射装置は略円筒形をしているため、燃料流路が外径側に向かう弁体付近では流路断面積は水平方向に拡大する。本実施例にかかる流路拡大部13では、軸方向を含む断面における流路断面が、燃料流路下流に行くにしたがって拡大していく。すなわち、本実施例では、水平方向のみならず垂直方向にも流路が拡大するのである。このとき、流路拡大部13の流路の広がり角は5゜と小さいため、燃料の流れは流路一面に広がって噴射孔へ進む。本実施例では、弁体1のリフト量が小さい(弁体1がノズル2に接触しているときも含む)ときには、噴射孔では、ノズル終端部は弁体終端部よりも噴射の方向に突き出ており、噴射孔先端部では弁体側の流路壁が存在しない。換言すれば、燃料の流れの方向(ノズル下流側テーパ面11の稜線方向)に向かって、ノズル2の終端部2aが弁体1の終端部1aに対して、前記弁体の弁体側テーパ面の稜線方向に突き出ている。一般に、コアンダ効果として知られているように、噴射される液体の近傍に壁面があると、液体はその壁面に沿って流れる性質がある。図2に示した状態では、コアンダ効果により噴射孔先端部で流れはノズル側テーパ面11に偏り、噴射される燃料はノズル側テーパ部に沿った流れ18となって噴射される。
FIG. 2 is a cross-sectional view showing the internal structure of the injection hole when the flow rate is small, that is, when the lift amount of the
一方、図3は、流量が大きい、すなわち弁体1のリフト量が大きいときの噴射孔の内部構造を示す断面図である。
On the other hand, FIG. 3 is a cross-sectional view showing the internal structure of the injection hole when the flow rate is large, that is, when the lift amount of the
弁体1のリフト量が40μmであるとき、弁体1とノズル2との隙間にある燃料流路4を通ってきた燃料は、絞り部12とノズル側テーパ面11と弁体側テーパ面9で構成される流路拡大部13を通り、燃料噴射装置の外部へ噴射される。このとき、流量が大きい、すなわち流れが速く、絞り部12で角度が変化するため、流路拡大部13ではノズル側テーパ面11で流体の剥離が生じる。これにより、燃料の流れは弁体側テーパ面9に偏るため、噴射される燃料は弁体側テーパ面9に沿った流れ19となって噴射される。
When the lift amount of the
なお、このとき弁体終端部1aはノズル終端部2aよりも噴射の方向(または弁体テーパ面9の稜線方向)に突出していること燃料の噴出を弁体テーパ面9に沿わせる上で望ましいが、これに限らず突出していなくても良い。弁体1とノズル11の間隔がリフト量小の場合と比べて大きいため、弁体1のテーパ面9に沿った流れはノズル2のテーパ面11の影響を受けにくいからである。
At this time, it is desirable that the valve body terminal portion 1a protrudes in the injection direction (or the ridge line direction of the valve body taper surface 9) from the
これにより、流量が小さい、すなわち弁体1のリフト量が小さいときはノズルテーパ面に沿った噴霧角となり、流量が大きい、すなわち弁体1のリフト量が大きいときは弁体テーパ面に沿った噴霧角となるため、弁体1のリフト量を制御することで噴霧角を制御することが可能となる。
Accordingly, when the flow rate is small, that is, when the lift amount of the
図6に、上記の構造で構成された燃料噴射装置の弁体1のリフト量と噴霧角度との関係を示す。実線Aで示すように、弁体1のリフト量が大きくなるにつれ、噴霧角が徐々に小さく変化していることがわかる。この結果から、噴霧角度は弁体1のリフト量を増加させるに従って連続的に小さくなっており、弁体1のリフト量を制御することで噴霧角度の制御が可能である。
FIG. 6 shows the relationship between the lift amount of the
以上で説明した本実施形態の燃料噴射装置を一般的な筒内直接噴射ガソリンエンジンに適用すると、下記のようにエンジンの燃焼形態にとって望ましい効果が得られる。 When the fuel injection device of the present embodiment described above is applied to a general in-cylinder direct injection gasoline engine, a desirable effect can be obtained for the combustion mode of the engine as described below.
筒内直噴エンジンにおいて燃費を低減する手段として、点火プラグ近傍に可燃混合気を形成し、シリンダ全体としては非常に希薄な混合気だが低出力の燃焼を可能とする成層燃焼とすることで、エンジン低負荷域におけるスロットル絞りによる圧力損失を減らして燃費低減を実現できる。 As a means of reducing fuel consumption in an in-cylinder direct injection engine, a flammable mixture is formed in the vicinity of the spark plug, and the entire cylinder is a stratified combustion that enables a low-power combustion though it is a very lean mixture. Fuel consumption can be reduced by reducing pressure loss due to throttle throttling in the engine low load range.
しかしながら、成層燃焼に適したプラグ近傍に混合気を形成するような噴霧形状を実現する燃料噴射弁装置では、高出力が必要な状況において、エンジン筒内全体に均質な可燃混合気を形成するには効率悪い。 However, in a fuel injection valve device that realizes a spray shape that forms an air-fuel mixture in the vicinity of a plug suitable for stratified combustion, a homogeneous combustible air-fuel mixture is formed throughout the engine cylinder in situations where high output is required. Is inefficient.
それに対して、燃費と高出力を両立させるために噴霧パターンを可変とすることにより、成層燃焼と均質燃焼の両燃焼方式を実現できる。すなわち、成層と均質燃焼の両燃焼方式を実現させるためには、成層燃焼時には、インテークバルブを避け点火プラグ近傍に可燃な混合気を形成し、均質燃焼時には、シリンダの壁面付着を避けエンジン筒内全体に均質な可燃混合気を形成する。 On the other hand, by making the spray pattern variable in order to achieve both fuel efficiency and high output, both stratified combustion and homogeneous combustion can be realized. In other words, in order to realize both stratified and homogeneous combustion methods, during stratified combustion, avoid the intake valve and form a combustible air-fuel mixture near the spark plug. A homogeneous flammable mixture is formed throughout.
そのため、本実施形態では、弁体と前記弁体の周囲に設けられたノズルとを備え、弁体とノズルとの間に燃料が流れる燃料流路及び燃料が噴射される環状の噴射孔とを備え、ノズルは前記弁体のリフト量に応じて燃料の流量を調整する絞り部を備え、弁体は前記ノズルに対して弁体の軸方向に相対的に動く構造になっている燃料噴射装置において、絞り部より燃料の流れの下流側の燃料流路が、燃料の流れの方向に向かって拡大する燃料流路拡大部を有するようにしている。従って、弁体のリフト量が小さいときには、絞り部も小さいため、燃料がノズル壁面に沿って噴射され、噴霧角度が比較的大きく噴霧距離(ペネト長)の短い噴霧によりプラグ近傍に可燃混合気が形成され、安定燃焼範囲の広い成層燃焼を実現する。また、弁体のリフト量が大きいときには、絞り部も大きいため、燃料が弁体壁面に沿って噴射され、噴霧角度が比較的小さく噴霧距離(ペネト長)の長い噴霧となるので、シリンダ全体に均質な可燃混合気が形成され、高出力が可能な均質燃焼を実現する。このように、安定燃焼範囲の広い成層燃焼による燃費低減と、均質燃焼による高出力を両立可能とするため、単一のノズル形状で噴霧形状を可変とする。 Therefore, in the present embodiment, a valve body and a nozzle provided around the valve body are provided, and a fuel flow path through which fuel flows between the valve body and the nozzle and an annular injection hole through which the fuel is injected are provided. A fuel injection device having a structure in which the nozzle includes a throttle portion that adjusts a flow rate of fuel in accordance with a lift amount of the valve body, and the valve body moves relative to the nozzle in the axial direction of the valve body The fuel flow path on the downstream side of the fuel flow from the throttle portion has a fuel flow path expanding section that expands in the direction of the fuel flow. Therefore, when the lift amount of the valve body is small, the throttle portion is also small, so that fuel is injected along the nozzle wall surface, and a combustible air-fuel mixture is generated near the plug by spraying with a relatively large spray angle and a short spray distance (penet length). It is formed and realizes stratified combustion with a wide stable combustion range. In addition, when the lift amount of the valve body is large, the throttle portion is also large, so that fuel is injected along the valve body wall surface, resulting in a spray with a relatively small spray angle and a long spray distance (penet length). A homogeneous combustible air-fuel mixture is formed to achieve homogeneous combustion capable of high output. Thus, in order to make it possible to achieve both fuel efficiency reduction by stratified combustion with a wide stable combustion range and high output by homogeneous combustion, the spray shape is variable with a single nozzle shape.
すなわち、本実施形態の燃料噴射装置では、噴霧角を制御することで、エンジンの運転領域に応じた最適な噴霧パターンの形成が可能となり、成層燃焼と均質燃焼の異なる燃焼方式の実現が可能となる。 That is, in the fuel injection device of the present embodiment, by controlling the spray angle, it is possible to form an optimal spray pattern according to the engine operating region, and it is possible to realize different combustion methods for stratified combustion and homogeneous combustion. Become.
図7及び図8は、エンジンの運転状態と噴霧角の関係を示している。図7及び図8に示すエンジン101において、シリンダ105の内部をピストン107が上下動する。シリンダ105の上部には、吸気弁103及び排気弁104が設けられている。シリンダ104の頂部に燃料噴射装置100が配置され、シリンダ104の内部に直接燃料を噴射できる。燃料噴射装置100の近傍の、シリンダ104の頂部付近に点火プラグ106が設けられている。
7 and 8 show the relationship between the engine operating state and the spray angle. In the
図7は、成層燃焼時の燃料噴霧125の噴霧形状を示している。成層燃焼時には、燃料の流量が小さく、弁体1のリフト量が小さくして、燃料の噴霧角が大きくかつ噴霧距離(ペネト長)が短く、燃料を点火プラグ付近に噴射させることができる。これにより、成層燃焼に望ましい点火プラグ近傍での可燃混合気を形成する。そして、燃焼室内では、点火プラグ直下は混合気状態でそれ以外の領域には主に空気状態となる、成層混合気が形成される。これにより、燃料流量が小さいときに適した燃焼である希薄燃焼をさせることが出来るため、燃費向上の効果が得られる。
FIG. 7 shows the spray shape of the fuel spray 125 during stratified combustion. At the time of stratified combustion, the fuel flow rate is small, the lift amount of the
図8は、均質燃焼時の燃料噴霧126の噴霧形状を示している。均質燃焼時には、燃料の流量が大きく、リフト量が大きくして、噴霧角が小さく噴霧距離が大きく、燃料を燃焼室内全体に噴射させることができる。これにより、均質燃焼に望ましいエンジン筒内全体に均質な可燃混合気を形成する。そして、シリンダへの壁面付着が少ない噴霧形状を形成できるため、HC等の排気を抑制することが可能となる。燃焼室内では、噴射された燃料が蒸発するときの気化潜熱により吸入空気が冷却されるため、高出力化の効果が得られる。
FIG. 8 shows the spray shape of the
さらに、図7にて説明したように、本実施形態では、噴霧角を連続的に変えることができる。前述のように、成層燃焼をするためには、点火プラグの近傍に可燃混合気を形成する必要がある。燃料噴射弁や点火プラグは、燃焼室の頂上部に配置されるが、エンジンの種類によって、燃料噴射弁や点火プラグの位置は少しずつ異なる。このような場合でも、リフト量が小さい状態で、そのリフト量を僅かに変更することで、噴霧角を変え、燃料噴射弁や点火プラグの位置が変わっても、点火プラグ近傍に最適な可燃混合気を形成することができる。また、均質燃焼をするためには、エンジン筒内全体に均質な可燃混合気を形成する必要がある。シリンダのボア径やストロークは、エンジンの種類によって異なるため、燃焼室の形状も異なる。このような場合でも、リフト量が大きい状態で、そのリフト量を僅かに変更することで、噴霧角を変え、燃焼室の形状がが変わっても、エンジン筒内全体に均質な可燃混合気を形成することができる。 Furthermore, as described with reference to FIG. 7, in this embodiment, the spray angle can be continuously changed. As described above, in order to perform stratified combustion, it is necessary to form a combustible air-fuel mixture in the vicinity of the spark plug. Although the fuel injection valve and the spark plug are arranged at the top of the combustion chamber, the positions of the fuel injection valve and the spark plug are slightly different depending on the type of engine. Even in such a case, even if the lift amount is small, even if the spray angle is changed and the position of the fuel injection valve or the spark plug is changed by changing the lift amount slightly, the optimal combustible mixing in the vicinity of the spark plug Qi can be formed. Further, in order to perform homogeneous combustion, it is necessary to form a homogeneous combustible air-fuel mixture throughout the engine cylinder. Since the bore diameter and stroke of the cylinder differ depending on the type of engine, the shape of the combustion chamber also differs. Even in such a case, even if the lift amount is large and the lift amount is slightly changed, even if the spray angle is changed and the shape of the combustion chamber is changed, a homogeneous combustible air-fuel mixture is produced throughout the engine cylinder. Can be formed.
次に、図9を用いて、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1とノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3の角度差と,弁体1のリフト量が小さい時の噴霧角度とリフト量が大きい時の噴霧角度の差である可変噴霧角度との関係を表した結果について説明する。図9のグラフからわかるように,ノズル側テーパ面11と弁体側テーパ面9との角度差により可変噴霧角度は変わり,図2に示す弁体1のリフト量が小さいときの噴射孔の内部構造の断面図において、ノズル側テーパ面11と弁体側テーパ面9との角度差を30°以下とすることで、コアンダ効果の効力が強く得られ、ノズル下流側テーパ面11から燃料流れの剥離が起きなくなり,可変噴霧角度の幅が広くなることがわかる。
Next, referring to FIG. 9, the difference between the taper angle θ1 of the valve body
なお、図1に示した例は、図9において、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1とノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3の角度差が20°の場合である。なお、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1とノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3の角度差を20°とする例としては、例えば、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1(テーパ面とその反対にあるテーパ面がなす角度)は60゜とし、そのとき、ノズル上流側テーパ面10のテーパ角θ2は50゜、そしてノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3は70゜とすることもできる。
In addition, the example shown in FIG. 1 is a case where the angle difference between the taper angle θ1 of the valve element-side tapered
また、ノズル下流側テーパ面11の稜線方向に向かって、弁体1の終端部1aがノズル2の終端部2aに対して、前記ノズルのノズル下流側テーパ面の稜線方向に突き出す場合、弁体のリフト量が小さいときであっても、ノズル下流側テーパ面11から燃料が剥離し、噴霧角度が安定しない。一方で、燃料の流れの方向(ノズル下流側テーパ面11の稜線方向)に向かって、ノズル2の終端部2aが弁体1の終端部1aに対して、前記弁体の弁体側テーパ面の稜線方向に突き出すことで、弁体のリフト量の小さいときに、コアンダ効果により、燃料の流れがノズル下流側テーパ面11に安定的に沿う。
Further, when the terminal portion 1a of the
なお、弁体1のリフト量を制御するための駆動部は、図4における駆動部30の他に、ピエゾアクチュエータを用い、印加電圧を変えることによって連続的にリフト量を可変とする方法でもよい。また、駆動部に電磁弁を二つないし複数使用することによって、弁体1のリフト量を可変とすることも可能である。
In addition, the drive part for controlling the lift amount of the
以上説明したように、本実施形態によれば、弁体のリフト量を制御することにより燃料の噴霧角を制御することが可能となる。従って、燃料の噴霧角を制御することで、エンジン運転領域に応じて成層・均質燃焼、それぞれの燃焼方式実現に最適な噴霧パターンを形成し、燃費低減と高出力といった要求を両立することが可能となる。 As described above, according to the present embodiment, it is possible to control the fuel spray angle by controlling the lift amount of the valve body. Therefore, by controlling the fuel spray angle, it is possible to form optimal spray patterns for stratified and homogeneous combustion and to realize each combustion method according to the engine operating range, and to satisfy both requirements such as fuel efficiency reduction and high output. It becomes.
次に、図10を用いて、本発明の第2の実施形態による燃料噴射装置の構成及び動作について説明する。本実施形態による燃料噴射装置の内部構造は、図4に示したものと同様である。そして、図1〜図3と同一符号は同一部分を示している。 Next, the configuration and operation of the fuel injection device according to the second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The internal structure of the fuel injection device according to this embodiment is the same as that shown in FIG. 1 to 3 indicate the same parts.
本実施形態では、図2に示した同じ構成において、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1と、ノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3を維持しつつ、テーパ面11に前記ノズルの終端部へ向けて段階的に大きくなるようなテーパを設けることで、噴霧角度を広げるようにしている。
In the present embodiment, in the same configuration shown in FIG. 2, while maintaining the taper angle θ <b> 1 of the valve element-side tapered
すなわち、図10に示すように、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1と、ノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3を維持しつつ、絞り部12の下流側に、第1のノズル側テーパ面11と、第2のノズル側テーパ面11aを構成する。第2のノズル側テーパ面11aのテーパ角θ4は、例えば、θ3+40゜である。なお、第2のノズル側テーパ面11aのテーパ角θ4は、第1のノズル側テーパ面11の長さに応じて変わるものである。
That is, as shown in FIG. 10, while maintaining the taper angle θ1 of the valve body
上記のような構成とすることで,弁体1のリフト量が小さいときには,ノズル2と弁体1の間を流れる燃料はテーパ11aに沿って流れ易くなるため、テーパ11aからの燃料の剥離を抑制でき、噴霧が安定化されると共に、図2におけるノズル側テーパ部に沿った流れ18を、図10におけるノズル下流側多段テーパ面11aに沿った流れ18aとできるため、噴霧角度が更に拡大する。
With the above configuration, when the lift amount of the
上記の構造で構成された燃料噴射装置の弁体1のリフト量と噴霧角度との関係は、図6に破線Bで示している。
The relationship between the lift amount and the spray angle of the
以上説明したように、本実施形態によれば、弁体のリフト量を制御することにより燃料の噴霧角を制御することが可能となる。従って、燃料の噴霧角を制御することで、エンジン運転領域に応じて成層・均質燃焼、それぞれの燃焼方式実現に最適な噴霧パターンを形成し、燃費低減と高出力といった要求を両立することが可能となる。 As described above, according to the present embodiment, it is possible to control the fuel spray angle by controlling the lift amount of the valve body. Therefore, by controlling the fuel spray angle, it is possible to form optimal spray patterns for stratified and homogeneous combustion and to realize each combustion method according to the engine operating range, and to satisfy both requirements such as fuel efficiency reduction and high output. It becomes.
次に、図11を用いて、本発明の第3の実施形態による燃料噴射装置の構成及び動作について説明する。本実施形態による燃料噴射装置の内部構造は、図4に示したものと同様である。そして、図1〜図3と同一符号は同一部分を示している。 Next, the configuration and operation of the fuel injection device according to the third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The internal structure of the fuel injection device according to this embodiment is the same as that shown in FIG. 1 to 3 indicate the same parts.
本実施形態では、図2に示した同じ構成において、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1と、ノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3を維持しつつ、テーパ面11に前記ノズルの終端部へ向けて段階的に大きくなるような曲率設けることで、噴霧角度を広げることが可能となる。上記を実現する方法として,以下の構成が考えられる。
In the present embodiment, in the same configuration shown in FIG. 2, while maintaining the taper angle θ <b> 1 of the valve element-side tapered
すなわち、図11に示すように、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1と、ノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3を維持しつつ、絞り部12以下にノズル側テーパ面11を下流方向へ拡大する曲率を有するテーパ面11bを構成する。
That is, as shown in FIG. 11, the nozzle
ここで、テーパ面11bの曲率半径R1は、例えば、??mmとしている。 Here, the curvature radius R1 of the tapered surface 11b is, for example,? ? mm.
上記のような構成とすることで,弁体1のリフトが小さいときには,ノズル2と弁体1の間を流れる燃料はテーパ11bに沿って流れ易くなるため、テーパ11bからの燃料の剥離を抑制でき、噴霧が安定化されると共に、図2におけるノズル側テーパ部に沿った流れ18を図11におけるノズル下流側多段曲率面11bに沿った流れ18bとできるため、噴霧角度が更に拡大する。
With the configuration as described above, when the lift of the
上記の構造で構成された燃料噴射装置の弁体1のリフト量と噴霧角度との関係は、図6に一点鎖線Cで示している。
The relationship between the lift amount and the spray angle of the
以上説明したように、本実施形態によれば、弁体のリフト量を制御することにより燃料の噴霧角を制御することが可能となる。従って、燃料の噴霧角を制御することで、エンジン運転領域に応じて成層・均質燃焼、それぞれの燃焼方式実現に最適な噴霧パターンを形成し、燃費低減と高出力といった要求を両立することが可能となる。 As described above, according to the present embodiment, it is possible to control the fuel spray angle by controlling the lift amount of the valve body. Therefore, by controlling the fuel spray angle, it is possible to form optimal spray patterns for stratified and homogeneous combustion and to realize each combustion method according to the engine operating range, and to satisfy both requirements such as fuel efficiency reduction and high output. It becomes.
次に、図12を用いて、本発明の第4の実施形態による燃料噴射装置の構成及び動作について説明する。本実施形態による燃料噴射装置の内部構造は、図4に示したものと同様である。そして、図1〜図3と同一符号は同一部分を示している。 Next, the configuration and operation of the fuel injection device according to the fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The internal structure of the fuel injection device according to this embodiment is the same as that shown in FIG. 1 to 3 indicate the same parts.
本実施形態では、図2に示した同じ構成において、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1と、ノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3を維持しつつ、テーパ面11に前記ノズルの終端部へ向けて段階的に大きくなるようなテーパ面及び曲率設けることで、噴霧角度を広げることが可能となる。上記を実現する方法として,以下の構成が考えられる。
In the present embodiment, in the same configuration shown in FIG. 2, while maintaining the taper angle θ <b> 1 of the valve element-side tapered
すなわち、図12に示すように、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1と、ノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3を維持しつつ、絞り部12以下のノズル側テーパ面11に、テーパ角θ3のテーパ面と、その下流において下流方向に拡大する曲率半径R2を有するテーパを形成したテーパ面11cとしている。なお、ここで、テーパ角θ3のテーパ面をさらに複数の角度の異なるテーパ面から構成し、また、曲率半径R2を有するテーパをさらに複数の曲率の異なる曲率半径を有するテーパとを組み合わせたテーパ面11cとすることもできる。
That is, as shown in FIG. 12, while maintaining the taper angle θ1 of the valve body
上記の構成とすることで、弁体1のリフト量が小さいときに,ノズル2と弁体1の間を流れる燃料はノズル下流側多段テーパ面と多段曲率面11cに沿って流れ易くなるため、ノズル下流側多段テーパと多段曲率面11cからの燃料の剥離を抑制でき、噴霧が安定化されると共に、図2におけるノズル側テーパ部に沿った流れ18を図10におけるノズル下流側多段テーパ面と多段曲率面11cに沿った流れ18cとできるだめ、噴霧角度が更に拡大する。
With the above configuration, when the lift amount of the
以上説明したように、本実施形態によれば、弁体のリフト量を制御することにより燃料の噴霧角を制御することが可能となる。従って、燃料の噴霧角を制御することで、エンジン運転領域に応じて成層・均質燃焼、それぞれの燃焼方式実現に最適な噴霧パターンを形成し、燃費低減と高出力といった要求を両立することが可能となる。 As described above, according to the present embodiment, it is possible to control the fuel spray angle by controlling the lift amount of the valve body. Therefore, by controlling the fuel spray angle, it is possible to form optimal spray patterns for stratified and homogeneous combustion and to realize each combustion method according to the engine operating range, and to satisfy both requirements such as fuel efficiency reduction and high output. It becomes.
次に、図13を用いて、本発明の第5の実施形態による燃料噴射装置の構成及び動作について説明する。本実施形態による燃料噴射装置の内部構造は、図4に示したものと同様である。そして、図1〜図3と同一符号は同一部分を示している。 Next, the configuration and operation of the fuel injection device according to the fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. The internal structure of the fuel injection device according to this embodiment is the same as that shown in FIG. 1 to 3 indicate the same parts.
本実施形態では、図2に示した同じ構成において、弁体側テーパ面9のテーパ角θ1と、ノズル下流側テーパ面11のテーパ角θ3を維持しつつ、テーパ面11に前記ノズルの終端部へ向けて段階的に大きくなるようなテーパ面及び曲率設けることで、噴霧角度を広げることが可能となる。上記を実現する方法として,以下の構成が考えられる。
In the present embodiment, in the same configuration shown in FIG. 2, while maintaining the taper angle θ <b> 1 of the valve element-side tapered
本実施形態では、図13に示すように、絞り部12より下流のノズル側テーパ面11bが図9と同様に下流方向へ拡大する曲率(曲率半径R3)を有するテーパ11bを有し、かつ絞り部12より上流の図1におけるノズル側テーパ面10が曲率を有するテーパ10aとなるような構成とする。
In the present embodiment, as shown in FIG. 13, the nozzle-side tapered surface 11b downstream from the
すなわち、上記のような構成とすることで,弁体1のリフト量が小さいときに,絞り部12への燃料の流れがより下流方向へ拡大する曲率を有するテーパ11bに沿って流れやすくなるため、曲率を有するテーパ面11bからの燃料の剥離を抑制でき、噴霧が安定化されると共に、図2におけるノズル下流側テーパ部に沿った流れ18を図11におけるノズル上流側曲率面10aとノズル下流側多段曲率面11bに沿った流れ18dとできるため、噴霧角度が更に拡大する。
That is, with the above-described configuration, when the lift amount of the
以上説明したように、本実施形態によれば、弁体のリフト量を制御することにより燃料の噴霧角を制御することが可能となる。従って、燃料の噴霧角を制御することで、エンジン運転領域に応じて成層・均質燃焼、それぞれの燃焼方式実現に最適な噴霧パターンを形成し、燃費低減と高出力といった要求を両立することが可能となる。 As described above, according to the present embodiment, it is possible to control the fuel spray angle by controlling the lift amount of the valve body. Therefore, by controlling the fuel spray angle, it is possible to form optimal spray patterns for stratified and homogeneous combustion and to realize each combustion method according to the engine operating range, and to satisfy both requirements such as fuel efficiency reduction and high output. It becomes.
以上説明した各実施形態の燃料噴射装置を、筒内直接噴射ガソリンエンジンに適用すると、下記のようにエンジンの燃焼形態にとって望ましい効果が得られる。 When the fuel injection device according to each embodiment described above is applied to a direct injection gasoline engine, a desirable effect can be obtained for the combustion mode of the engine as described below.
噴霧角を制御することで、エンジンの運転領域に応じた最適な噴霧パターンの形成が可能となり、成層燃焼と均質燃焼の異なる燃焼方式の実現が可能となる。成層燃焼時は点火プラグ近傍に可燃な混合気を形成するために,図7に示すように噴霧角度が大きく、噴霧距離(ペネト長)が短い噴霧を形成することが可能となる。また、均質燃焼時はエンジン筒内全体に均質な可燃混合気を形成するために、図8に示すように噴霧角度が狭く、噴霧距離(ペネト長)が長い噴霧をシリンダ内に形成することが可能となる。また,リフト量が大きいときの狭角噴霧によりシリンダへの壁面付着が少ない噴霧形状を形成できるため、HC等の排気を抑制することが可能となる。
By controlling the spray angle, it is possible to form an optimal spray pattern according to the operating region of the engine, and to realize a different combustion system between stratified combustion and homogeneous combustion. During stratified combustion, in order to form a combustible air-fuel mixture in the vicinity of the spark plug, it is possible to form a spray having a large spray angle and a short spray distance (penet length) as shown in FIG. In addition, during homogeneous combustion, in order to form a homogeneous combustible air-fuel mixture throughout the engine cylinder, a spray having a narrow spray angle and a long spray distance (penet length) may be formed in the cylinder as shown in FIG. It becomes possible. Further, since the spray shape with less wall surface adhesion to the cylinder can be formed by the narrow angle spray when the lift amount is large, exhaust of HC or the like can be suppressed.
1…弁体
2…ノズル
3…噴射孔
4…燃料流路
5…弁体側ガイド部
6…ノズル側ガイド部
7…閉弁用ばね
8…燃料供給口
9…弁体側テーパ面
10…ノズル上流側テーパ面
10a… ノズル上流側曲率面
11…ノズル下流側テーパ面
11a…ノズル下流側多段テーパ面
11b…ノズル下流側多段曲率面
11c…ノズル下流側多段テーパ面と多段曲率面
12…絞り部
13…流路拡大部
θ1…弁体側テーパ面のテーパ角
θ2…ノズル上流側テーパ面のテーパ角
θ3…ノズル下流側テーパ面のテーパ角
17…閉弁時における弁体終端部に対するノズル終端部の突出し量
18…ノズル側テーパ面に沿った流れ
18a…ノズル下流側多段テーパ面に沿った流れ
18b…ノズル下流側多段曲率面に沿った流れ
18c…ノズル下流側多段テーパ面と多段曲率面に沿った流れ
18d… ノズル上流側曲率面とノズル下流側多段曲率面に沿った流れ
19…弁体側テーパ面に沿った流れ
20…絞り部直径
21…弁体終端部直径
22…ノズル終端部直径
23…弁体軸径
24…ノズル内径
25…ノズル外径
26…弁体側ガイド部の4面カット部
30…駆動部
31…コイル
32…コア
33…アンカー
100…燃料噴射弁
101…内燃機関(エンジン)
103…吸気弁
104…排気弁
105…シリンダ
106…点火プラグ
107…ピストン
125,126…燃料噴霧DESCRIPTION OF
103 ...
Claims (12)
前記弁体の径方向の周囲に設けられたノズルと、
前記弁体と前記ノズルとの間に配置され、燃料が流れる燃料流路と、
前記燃料が噴射される環状の噴射孔とを備え、
前記弁体は当該弁体の軸方向に前記ノズルに対して相対的に可動である燃料噴射装置において、
前記ノズルは、前記弁体のリフト量に応じて燃料の流量を調整する絞り部を備え、
前記軸方向を含む断面における前記絞り部より燃料の流れの下流側の燃料流路が、前記燃料の流れが下流になるにつれて拡大する燃料流路拡大部を有することを特徴とする燃料噴射装置。The disc,
A nozzle provided around the radial direction of the valve body;
A fuel flow path disposed between the valve body and the nozzle and through which fuel flows;
An annular injection hole through which the fuel is injected,
In the fuel injection device, wherein the valve body is movable relative to the nozzle in the axial direction of the valve body,
The nozzle includes a throttle portion that adjusts a flow rate of fuel according to a lift amount of the valve body,
The fuel injection device according to claim 1, wherein the fuel flow path on the downstream side of the fuel flow in the cross section including the axial direction has a fuel flow path expanding portion that expands as the fuel flow becomes downstream.
前記弁体の径方向の周囲に設けられたノズルと、
前記弁体と前記ノズルとの間に配置され、燃料が流れる燃料流路と、
前記燃料が噴射される環状の噴射孔とを備え、
前記弁体は当該弁体の軸方向に前記ノズルに対して相対的に可動である燃料噴射装置において、
前記ノズルは、前記弁体に接触可能な絞り部を有し、
前記絞り部より下流側の前記ノズルのテーパ面のテーパ角は、前記弁体のテーパ面のテーパ角よりも大きいことを特徴とする燃料噴射装置。The disc,
A nozzle provided around the radial direction of the valve body;
A fuel flow path disposed between the valve body and the nozzle and through which fuel flows;
An annular injection hole through which the fuel is injected,
In the fuel injection device, wherein the valve body is movable relative to the nozzle in the axial direction of the valve body,
The nozzle has a throttle portion that can contact the valve body,
The fuel injection device according to claim 1, wherein a taper angle of a taper surface of the nozzle downstream of the throttle portion is larger than a taper angle of the taper surface of the valve body.
前記燃料の流れの方向に向かって、前記弁体の終端部が前記ノズルの終端部に対して、前記弁体の弁体側テーパ面の稜線方向に突き出る位置を取りうることを特徴とする請求項10に記載の燃料噴射装置。In a state where the valve body is in contact with the nozzle at the throttle portion, the valve body-side tapered surface of the valve body is directed toward the fuel flow direction with respect to the terminal end portion of the valve body. Protruding in the direction of the ridgeline,
The end of the valve body can be positioned in a ridgeline direction of the valve body-side tapered surface of the valve body with respect to the end of the nozzle in the fuel flow direction. The fuel injection device according to 10.
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DE102010032640A1 (en) * | 2010-07-29 | 2012-02-02 | Continental Automotive Gmbh | Nozzle body, nozzle assembly and fuel injector |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59116571U (en) * | 1983-01-28 | 1984-08-06 | トヨタ自動車株式会社 | Poppet type fuel injection valve for diesel engine |
JPH0350376A (en) * | 1989-07-18 | 1991-03-04 | Aisan Ind Co Ltd | Cylinder fuel injector |
US20020002963A1 (en) * | 2000-03-16 | 2002-01-10 | Dietmar Bertsch | Method for the formation of a combustible fuel/air mixture |
US20030201344A1 (en) * | 2002-04-15 | 2003-10-30 | Christopher Wark | Nozzle assembly for injecting fuel at multiple angles |
JP2005507055A (en) * | 2001-10-24 | 2005-03-10 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | Fuel injection valve |
US20060108452A1 (en) * | 2004-11-04 | 2006-05-25 | Claus Anzinger | Valve for injecting fuel |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3044871B2 (en) * | 1991-10-22 | 2000-05-22 | 株式会社日立製作所 | Fuel injection valve |
JP2002054533A (en) * | 2000-08-16 | 2002-02-20 | Unisia Jecs Corp | Fuel injection valve and method for manufacturing nozzle plate used in the fuel injection valve |
DE102004049280A1 (en) * | 2004-10-09 | 2006-04-13 | Robert Bosch Gmbh | Fuel injector |
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59116571U (en) * | 1983-01-28 | 1984-08-06 | トヨタ自動車株式会社 | Poppet type fuel injection valve for diesel engine |
JPH0350376A (en) * | 1989-07-18 | 1991-03-04 | Aisan Ind Co Ltd | Cylinder fuel injector |
US20020002963A1 (en) * | 2000-03-16 | 2002-01-10 | Dietmar Bertsch | Method for the formation of a combustible fuel/air mixture |
JP2005507055A (en) * | 2001-10-24 | 2005-03-10 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | Fuel injection valve |
US20030201344A1 (en) * | 2002-04-15 | 2003-10-30 | Christopher Wark | Nozzle assembly for injecting fuel at multiple angles |
US20060108452A1 (en) * | 2004-11-04 | 2006-05-25 | Claus Anzinger | Valve for injecting fuel |
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