JPS6356596A - Apparatus and method for removing slag for solid fuel gasifying reaction apparatus - Google Patents
Apparatus and method for removing slag for solid fuel gasifying reaction apparatusInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Abstract] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、コークス、石炭、褐炭のような固体炭素材料
の気化に関し、特に、固体燃料め気化反応装置からのス
ラグや重い灰から乞除去することに関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION This invention relates to the vaporization of solid carbon materials such as coke, coal, lignite, and more particularly to the removal of slag and heavy ash from solid fuel vaporization reactors.
技術的によく知られているものとして、コークス、石炭
、褐炭のような固体燃料は、丁ぐれた微粒子サイズのも
のを基にし、有用な合成ガス生成物を作る１こめに設計
された気化反応装置の流路ｔ′油又は水と混合される。As is well known in the art, solid fuels such as coke, coal, and lignite are based on fine-grained particles that undergo a specifically designed vaporization reaction to produce useful synthesis gas products. Flow path t' of the device is mixed with oil or water.
このタイプの工程が実施されろ時、除去ン要求′：！−
れる大量の溶融スラグが反応装置内に形成される。固体
燃料の気化工程に生じたこの不用なスラグや重い灰は、
固体比された無機質の物質とわずかな非反応カーボンと
から成る。一般的にこのスラグは、メチラリ−の形成の
過程で高温、高圧の反応装置の底部から排出される。排
出されたそのスラリーは、温度として１５０”ｉ”〜３
５０″Ｆ（６５°Ｃ〜１７７°Ｃ）の間で、圧力とし”
’（Ｉ ＤＯｌｂ／ ｉｎ２〜５００ ｌｂ／ １ｎ２
（重量ポンド毎平方インチ） （６９０ｋｐａ 〜３４
５０ ｋｐａ ）の間の値？有している。従来のこのよ
うな装置及び方法は、スラグの粒子サイズ乞小さくする
１こめの粉砕、圧力を減少させる１こめのロックホッパ
ーの使用、排出されたスラリーの温度、圧力乞低下させ
るための水の噴射とを含んでいる。When this type of process is performed, removal is required:! −
A large amount of molten slag is formed in the reactor. This unnecessary slag and heavy ash generated during the solid fuel vaporization process is
It consists of a solid inorganic substance and a small amount of unreacted carbon. Typically, this slag is discharged from the bottom of the high temperature, high pressure reactor during the methylary formation process. The discharged slurry has a temperature of 150"i" to 3
Pressure between 50"F (65°C and 177°C)"
'(I DOlb/in2~500lb/1n2
(pounds per square inch) (690kpa ~34
50 kpa)? have. Conventional such devices and methods include grinding to reduce the particle size of the slag, use of a lock hopper to reduce the pressure, and water injection to reduce the temperature and pressure of the discharged slurry. Contains.
本発明は、加圧さｔｌｌこ固体燃料の気化反応装置から
のスラグと水のスラリーの連続的な、中断されない除去
のための改良されＴこ装置及び方法ケ提供するものであ
り、上記反応装置のスラグ排出端に接続され、スラグ固
体の粒子サイズ２小さくする１こめの少なくとも１つの
加圧粉砕機と；スラグと水のスラＩＪ−’に連続的に流
し、上記粉砕機の排出端に接続されている導管を有する
減圧システムと：上記導管内に配置され、その導管の直
径よりも小さい直径の開口部を有してスラグと水のスラ
リーの連続的な流れビ制限する１こめの少なくとも１つ
の制限要素と；該制限要素が、減圧システムの排出端で
反応装置の圧力以下のレベルにスラリーの圧力を減する
こと乞特徴としているもσ）である。The present invention provides an improved apparatus and method for the continuous, uninterrupted removal of a slurry of slag and water from a pressurized solid fuel vaporization reactor. with at least one pressurized crusher connected to the slag discharge end of the slag to reduce the particle size of the slag solids by 2; flowing continuously into the slag IJ-' of slag and water; connected to the discharge end of the said crusher; a pressure reduction system having: a conduit disposed within said conduit and having an opening of a diameter smaller than the diameter of said conduit to limit the continuous flow of the slag and water slurry; a limiting element; the limiting element is characterized by reducing the pressure of the slurry to a level below the reactor pressure at the discharge end of the vacuum system;
スラリーの最終排出端圧力は、もしそのスラリーが他の
装置に移されないなら、実質的に大気圧であるかあるい
はそれよりも旨いか低いかである。The final discharge end pressure of the slurry, unless the slurry is transferred to other equipment, may be substantially atmospheric pressure or less.
本発明の装置はま１こ付加的な粉砕機と流量の制限要素
とを含み、七カ一連の形態の中でスラグの粒子サイズの
一層の減少と反応装置からの圧力低下が行われる。流量
の制限要素は、反応装置からのスラリーの通路に３ける
スラリーの流量制限２行い、それにより、連続的な流れ
状態のもとで制限要素？横切って圧力低下が生ずる。The apparatus of the present invention includes one additional grinder and a flow restriction element to further reduce the particle size of the slag and reduce the pressure from the reactor in a series of seven configurations. The flow restriction element performs a flow restriction of the slurry in the passage of the slurry from the reactor, thereby reducing the flow rate of the slurry under continuous flow conditions. A pressure drop occurs across it.
加圧された固体燃料の見比反応装置からのスラグと水の
スラリーの連続的な、中断されない除去のための方法は
；粒子サイズ２小さくするために、反応装置の圧力と実
質的に等しい圧力で反応装置から排出されたスラリーの
スラグ固体ン粉砕する手段と；連続的にスラリーが流れ
る導管と、該導管内に配置され、その導管の直径より小
さい直径の開口部を有してスラリーの連続的な流れン制
限するＴこめの少なくとも１つの制限要素と、該制限要
素が、減圧システムの排出端で反応装置の圧力以下のレ
ベルにスラリーの圧力を減するような減圧システムを介
してスラリーを流子手段；とから成ること７ａ１′特徴
としている。その方法は、スラリー中の固体を粉砕し、
スラリーの流ｉ′ヲ制限し、さらに、スラグの粒子サイ
ズχ小さクシ、減圧システムからの圧カン低下させるよ
うな付加的手段馨含んでいる。その方法はさらに、スラ
グ固体の粒子サイズが粉砕する手段により小さくされた
の）、スラリーに水を供給、混合する手段を設け、それ
により、スラリーの冷却と流量の調節２行い、減圧シス
テムヶ介して圧力制御を行うこと乞特徴とするものであ
る。A method for the continuous, uninterrupted removal of a slag and water slurry from a pressurized solid fuel ratio reactor; a pressure substantially equal to the reactor pressure to reduce particle size 2. means for crushing the slag solids of the slurry discharged from the reactor; a conduit through which the slurry flows continuously; and an opening disposed within the conduit having a diameter smaller than the diameter of the conduit; at least one restriction element for restricting the flow of the slurry through a vacuum system such that the restriction element reduces the pressure of the slurry to a level below the pressure of the reactor at a discharge end of the vacuum system; 7a1' is characterized in that it consists of a fluid means; The method involves grinding solids in a slurry,
Additional measures are included to limit the slurry flow i' and further reduce the slag particle size χ, reducing the pressure from the vacuum system. The method further includes means for supplying and mixing water to the slurry (where the particle size of the slag solids has been reduced by means of grinding), thereby cooling the slurry and regulating the flow rate, and controlling the slurry through a vacuum system. A special feature is that pressure control is performed.
本発明のシステムは、加圧された見比反応装置。The system of the present invention is a pressurized reaction device.
からのスラグの連続的な流れを供給し、その気化反応装
置は、よ（知られ１こロックホッパーシステムにより供
給される断続的な流れに比較して詰まりの危険を減する
ものである。本発明の他の観点は、以下の詳細な説明か
ら特殊な技術’Ｙ！していることが明らかである。The vaporization reactor is supplied with a continuous flow of slag from the slag, which reduces the risk of clogging compared to the intermittent flow supplied by the known single lock hopper system. Other aspects of the invention will become apparent from the detailed description below.
本発明の利点は、添付された図面と同時に、い（つかの
観点２通して記載されＬ相当部分乞参照する時、より一
層明らかになる。The advantages of the present invention will become more apparent when reference is made to the accompanying drawings, which have been described from several perspectives.
本発明の原理が適用されろ以下の詳細な説明は、本発明
の観点を制限して解釈するものではない。To the extent that the principles of the invention are applied, the following detailed description is not intended to be construed as limiting the aspects of the invention.
スラグ除去装置１０は、見比反応装置１の底部からスラ
グと水のスラリーを粉砕、冷却、減圧するためのもので
、第１図に示されている。反応装置１からの不用な排出
物は、（２）体残留物であり、その固体残留物は、固体
になる無機残留物あるいは重い灰からとして特徴づける
ことができる。スラグ排出物は、スラリーを形成するた
めに反応装置１において水と混合される。反応装置１は
、温度、圧力、濃度の状況のもとに作用され、コークス
、石炭、褐炭をガス燃料に転換するために用いられる。The slag removal device 10 is for crushing, cooling, and depressurizing the slag and water slurry from the bottom of the reaction device 1, and is shown in FIG. The waste effluent from reactor 1 is (2) solid residue, which can be characterized as from inorganic residues becoming solid or from heavy ash. The slag effluent is mixed with water in reactor 1 to form a slurry. The reactor 1 is operated under temperature, pressure and concentration conditions and is used to convert coke, coal, lignite into gaseous fuel.
反応装置１の排出端における温度は、１５０下〜３５０
’Ｆ（６５℃〜１７７℃）の間であり、圧力は、１００
１ｂ／ ｉｎ 〜５００１ｂ／ ｉｎ （重量ポン
ド毎平方インチ） （６９０ｋｐａ 〜３４５０ｋｐａ
）の間である。好ましくは、反応装置１は、連続的に
作用され、反応装置のスラグと水のスラリーの粉砕。The temperature at the discharge end of reactor 1 is between 150 below and 350 below
'F (65°C to 177°C) and the pressure is 100°C.
1b/in ~5001b/in (pound force per square inch) (690kpa ~3450kpa
) is between. Preferably, the reactor 1 is operated continuously, grinding the reactor slag and water slurry.
冷却、減圧は連続工程として行われる。Cooling and depressurization are performed as continuous steps.
スラグと水のスラリーは、反応装置１から第１の導管２
ン介して第１の粉砕機６に排出される。The slag and water slurry is transferred from the reactor 1 to the first conduit 2
It is discharged to the first pulverizer 6 through the pulverizer.
その粉砕機６は、反応装置１の排出端における最高圧力
に耐えることのできるハウジングを有している。導管２
と粉砕機６は、フランジ４により接続されている。The crusher 6 has a housing capable of withstanding the highest pressure at the discharge end of the reactor 1. conduit 2
and the crusher 6 are connected by a flange 4.
第１の粉砕機６から不完竺に粉砕されＴこスラグは、第
２の粉砕機６ａに排出され、そこにおいてスラグはさら
に粉砕される。第２の粉砕機６ａは、第１の粉砕機乙に
おけろハウジングのようなハウジングχ有し、反応装置
１の排出端における最高圧力疋耐えることができる。粉
砕機６及び６ａは、フランジ４ａにより接続される。The incompletely crushed slag from the first crusher 6 is discharged to the second crusher 6a, where it is further crushed. The second crusher 6a has a housing χ, like the housing in the first crusher, and is able to withstand the highest pressure at the discharge end of the reactor 1. The crushers 6 and 6a are connected by a flange 4a.
粉砕されたスラグは、第２の粉砕機６ａから第２の導管
５ヘスラリ−として排出すれる。第２の専管５は、フラ
ンジ４ｂ及び４ｃにより第２の粉砕機６ａと接続される
。第２の導管５を介する流れは、第１のバルブ５ａによ
り制限される。第１のバルブ５ａの下流において水は、
第２０〕パルフロａＹ介して導管６から第２の導管５へ
専がれる。The crushed slag is discharged from the second crusher 6a to the second conduit 5 as slurry. The second dedicated pipe 5 is connected to the second crusher 6a by flanges 4b and 4c. Flow through the second conduit 5 is restricted by the first valve 5a. The water downstream of the first valve 5a is
20th] From the conduit 6 to the second conduit 5 via Parflo aY.
それからスラグと水のスラリーは、第２の４管５の一連
の制限要素７を介して通過する。バルブ５ａと６ａは、
水の流量と、スラグと水のスラリーの流量と乞調節し制
御する。その訛れば、第２０導管５馨介して連続的に流
れ、制限要素７によって課せらｎ定流れの抵抗により圧
力の減少が生じろ。The slag and water slurry then passes through a series of restriction elements 7 in the second four-tube 5. The valves 5a and 6a are
Adjust and control the flow rate of water and the flow rate of the slag and water slurry. The flow continues through the 20th conduit 5 and the constant flow resistance imposed by the restriction element 7 causes a decrease in pressure.
スラリーの流れは、実質的に大気圧で最後の制限要素７
から排出される。The slurry flow is maintained at substantially atmospheric pressure by the final limiting element 7.
is discharged from.
導管６からの水の供給と、導管５に制限要素７乞設ける
ことは、スラリーが減圧システムから排出されたあと、
そのスラリーの流れの温度と圧力を減する１こめにスラ
リーへの水の噴射を不必要とするものである。さらに、
スラグの流れに供給さｉｔ定水の流量を制御する１この
のバルブ６ａの使用は、導管５にスラリーの流量を制御
するための下流バルブを設ける必要性を克服するもので
ある。The supply of water from conduit 6 and the provision of restriction element 7 in conduit 5 ensure that after the slurry has been discharged from the vacuum system,
This eliminates the need for water injection into the slurry by reducing the temperature and pressure of the slurry stream. moreover,
The use of one valve 6a to control the flow rate of constant water supplied to the slag stream overcomes the need to provide a downstream valve in conduit 5 to control the slurry flow rate.
そのようなバルブにおける機械的耐久性の割合は、水に
よりＣのみ生ずる耐久性に比較するとスラリーの研摩特
性に茜く依存しており、流量制御のためにスラリーに水
を供給下る方法は、高い有益性と経済性とをもっている
。導管５への水の供給は、確実な安ゲ性とスラグで導管
を詰まらせるのを防止する１こめの最も有益な方法χ実
現するものである。The rate of mechanical durability in such valves is highly dependent on the abrasive properties of the slurry compared to the durability provided by water alone, and the method of supplying water to the slurry for flow control is expensive. It is profitable and economical. The supply of water to the conduit 5 provides the most advantageous method of ensuring safety and preventing clogging of the conduit with slag.
導管５内に使用されている他の制限要素２０は、第２図
に示されている。第２図によれば、制限要素２０は、第
１図に示さｔｔ ＹＳよ５な、小さくされた直径の管で
ある制限要素７に似ている。小さくされた直径のオリフ
ィスＢａケ介して、耐久平板８乞含んだ上記制限要素２
０は、スラグと水のスラリーの流量を制限するのに用い
られる。その平板８は、導管Ｓ内のフランジ４ｄにより
支持されている。ま１こその平板８は、積層構造として
形成され、上流側の層は、シリコンカーバイト、タング
ステンカーバイド、アルミナあるいは耐久性金属又は、
セラミック材料であるような高い研摩耐久性材料から成
る。図示されていないけれども、もし導管が、研摩耐久
性材料で形成されていないなら導管５のための研摩耐久
性内張り乞設けてもよい。Another restriction element 20 used in conduit 5 is shown in FIG. According to FIG. 2, the restriction element 20 resembles the restriction element 7 shown in FIG. 1, which is a tube of reduced diameter, similar to tt YS. Through the orifice of reduced diameter, the above-mentioned limiting element 2 includes a durable flat plate 8.
0 is used to limit the flow rate of the slag and water slurry. The plate 8 is supported by a flange 4d in the conduit S. First of all, the flat plate 8 is formed as a layered structure, the upstream layer being made of silicon carbide, tungsten carbide, alumina or a durable metal or
Made of high abrasion resistant materials such as ceramic materials. Although not shown, an abrasive resistant lining for conduit 5 may be provided if the conduit is not formed of an abrasive resistant material.
導管５内に便用される２つの付加的制限要素６０及び４
０は、第６図及び第４図に示されている。Two additional restriction elements 60 and 4 conveniently located within the conduit 5
0 is shown in FIGS. 6 and 4.
第６図によれば、制限要素６０は、円錐支持体ソを有し
、該円錐支持体９は、導管内のフランジ４ｅにより支持
されており、スラグと水のスラリーを受は入れる定めに
オリフィス９ｂＹもつ耐久性円錐内帰り９ａ乞備えてい
る。ま１こ、制限要素６０の両側にある導管５には、耐
久性内張り挿入部材１１を有している。第４図によれば
、他の有用な制限要素４０が示されており、該制限要素
４０は、４賃５内の耐久性内張り挿入部材１６により支
持され、かつ、オリフィス１２ａＹ有する制限プラグ１
２を備えている。また、その制限要素４０は、図示され
ていないが、４管５の下流側フランジにおけろ阻止体に
より支持されている。プラグ１２はアルミナのような堅
い研摩耐久性セラミック材料で継ぎ目なしに有益にモー
ルドされている。According to FIG. 6, the restriction element 60 has a conical support 9 supported by a flange 4e in the conduit and having an orifice adapted to receive the slag and water slurry. Equipped with a durable cone inner return 9a with 9bY. Additionally, the conduit 5 on either side of the restriction element 60 has durable liner inserts 11 . Referring to FIG. 4, another useful restriction element 40 is shown, which comprises a restriction plug 1 supported by a durable lined insert 16 within the 4-hole 5 and having an orifice 12aY.
2. Further, although not shown, the restriction element 40 is supported by a filter blocking body at the downstream flange of the four pipes 5. Plug 12 is advantageously seamlessly molded of a hard, abrasive-resistant ceramic material such as alumina.
上記の丁べての制限要素の制限さｆｉた開口部あるいは
オリフィスは、種々力要求された断面形状で形成されて
いる。例えば円形、長円形、正方形。The restricted openings or orifices of all of the above-mentioned limiting elements are formed with various force-required cross-sectional shapes. For example, circular, oval, square.
三角形、長方形が導管５内に使用される。最も有益Ｔ二
形は、オリフィスの断面が円形σ）もので、導貢の直径
の１０％−６０％ の直径２有するものである。異なる
形のオリフィスのサイズは、導管に対するオリフィスの
比率と同様な関係２有するように選択される。スラグ除
去装置１０の構造材料は、前記したような温度と圧力の
状況のもとで耐久性のあるよ（知られた材料から選択さ
れる。例えば、カーボンスチールのような材料である。A triangular, rectangular shape is used in the conduit 5. The most useful T-shape is one in which the cross-section of the orifice is circular σ) and has a diameter 2 between 10% and 60% of the diameter of the tributary. The sizes of the different shaped orifices are selected to have a similar relationship 2 to the orifice to conduit ratio. The materials of construction of the slag remover 10 are selected from materials known to be durable under the temperature and pressure conditions described above, such as carbon steel.
スラグと水のスラリーに対し厳密な機械的耐久性か期待
される部分については、前記したような高い耐久性材料
が使用される。Where strict mechanical resistance to slag and water slurries is expected, highly durable materials such as those described above are used.
第１及び第２の粉砕機６及び６ａは、図示３ｔしていな
いが、回転板と粉砕板とを含む回転粉砕域である。その
ような粉砕機は、技術的にはよく知られている。好まし
くは、スラブは、第１の粉砕機乙において約２％インチ
（６３，５ｍｍ）の最大寸法に粉砕され、第２の粉砕機
６ａにおいて２％インチと１インチ（３，２ｍｍと２５
ｍｍ ）の間の寸法に粉砕されるのがよい。The first and second crushers 6 and 6a are rotary crushing areas including a rotating plate and a crushing plate, although not shown in the figure. Such grinders are well known in the art. Preferably, the slab is ground to maximum dimensions of approximately 2% inches (63,5 mm) in the first grinder B and 2% inches and 1 inch (3,2 mm and 25 mm) in the second grinder 6a.
mm).
スラグ粉砕俄の共同動作、制限要素、粉砕域の下流での
水の供給Ｃための手段とは、固体燃料の気（し反応装置
からカスラグの除去の１このの連続しＴこ、信頼丁べき
、制御可能な装置を提供するものであり、他のよ（知ら
れ１こスラグ除去システムよりスラグによって結まる１
頃向がはるかに少ないものである。The joint action, limiting factor, and means for the supply of water downstream of the crushing zone during slag crushing must be reliable, as is the continuous flow of solid fuel gas (and the removal of slag from the reactor). , which provides a controllable device that removes slag from other slag removal systems (such as the one known).
There are far fewer circadians.
本発明乞説明する―めに、代表的な実施例と七力詳細が
記載されているが、本発明の観点と精神の範囲内で、棟
々の変更と修正が可能であることは明白である。Although representative embodiments and details have been described to illustrate the invention, it will be obvious that changes and modifications may be made within the scope and spirit of the invention. be.
第１図は、本発明の原理による固体燃料の気化工程にお
けるスラグ除去システムの概略図である。
第２図は、本発明による減圧システムの特別な制限要素
の断面図である。
第３図は、本発明による減圧システムの他の制限要素の
断面図である。
第４図は、本発明による減圧システムのさらに他の制限
要素の断面図である。
１・・・・・・見比反応装置 ２・・・・・・第１
の導管６・・・・・・第１の粉砕機 ６ａ・・・・・
・第２の粉砕機４．４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄ、４ｅ −
・−−−−フランジ５・・・・・・第２の導管 ５
ａ・・・・・・第１のバルブ６・・・・・・導管
６ａ・・・・・・第２のパルプ７・・・・・・制限
要素 ８・・・・・・平 板８ａ、９ｂ、１２
ａ・・・・・・オリフィス９・・・・・・円錐支持体
９ａ・・・・・・円錐内張り１０・・・・・・スラ
グ除去装置 １１．１３・・・・・・挿入部材１２・・
・・・・制限プラグ ２０ 、３０ 、４０・・・
・・・制限要素物−し′
ＦＩＧ、４
手 続 補 正 ：す
１．°バ件の表示
昭和６１年特許ａ第１９６９９４号
２、発明の名称
固体燃料の気化反応装置のためのスラグ除去装置１斡→
びその方法
濱
３、補正をする者
事件との関係 特許出願人
住所
名称 （７２３）ザ・ダウ・ケミカル・カンパニー４、
代 理 人
（別紙）
（１）［特許１＋１求のｍ ＋Ｉｎ ］の記載を下記の
如く補正する。
「１．加圧された固体燃料の気化反応装置からのスラグ
と水のスラリーの連続的な、中断されない除去のための
装置において；上記反応装置のスラグ排出端に接続され
、スラグ固体の粒子サイズを小さくするための少なくと
も１つの加圧粉砕機と；スラグと水のスラリーを連続的
に流し、上記粉砕機の排出端に接続されている導管を有
する減圧システムと；上記導管内に配置され、その導管
の直径よりも小さい直径の開口部を有してスラグと水の
スラリーの連続的な流れを制限するための少なくとも１
つの制限要素と；該制限要素が、減圧システムの排出端
で反応装置の圧力以下のレベルにスラリーの圧力を減す
ることを特徴とする固体燃料の気化反応装置のためのス
ラグ除去装置。
２、上記反応装置のスラグ排出端に接続され、スラグ固
体の粒子サイズを小さくするための１粉砕磯と；該二人
粉砕機の排出端に接続され、スラグ固体の粒子サイズを
小さくするための一、、１＜粉砕機と；該−＆粉砕機の
排出端に接続され、スラグ固体の粒子サイズを一層小さ
くするための二尺粉砕磯と；スラグと水のスラリーを連
続的に流し、上記＝２粉砕機の排出端に接続されでいる
導管を有する減圧システムと；上記制限要素と；から成
ることを特徴とする特許ａｉ′Ｉ求の範囲ｆ５１項記載
の固体燃料の気化反応装置のためのスラグ除去装置。
３、スラグ固体の粒子サイズが粉砕機により小さくされ
たのち、スラリーに水を供給、混合する手段を設けたこ
とを特徴とする特許１１［１求の範囲第１項あるいは第
２項記載の固体燃料の気化反応装置のためのスラグ除去
装置。
４、スラリーに水を供給する上記手段が水の流量を調節
するためのバルブを有し、それにより、スラグと水のス
ラリーの冷却と流量の調節を行い、減圧システムを介し
て圧力制御することを特徴とする特許請求の範囲第３項
記載の固体燃料の気化反応装置のためのスラグ除去装置
。
５、上記制限要素が、スラリーの流量を制限するために
直径の小さくされたオリアイスを有することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項あるいは第２項記載の固体燃料
の気化反応装置のためのスラグ除去￥１゜
６、上記制限要素が、オリフィスの制限プラグを有し、
該制限プラグが導管内に挿入された内張りにより支持さ
れていることを特徴とする特許請求の範囲ｆ：ｔＳｉ項
あるいは第２項記載の固体燃料の気化反応装置のための
スラグ除去装置。
７、上記オリフィスが、制限要素の配置されている導管
の直径の１０％〜３０％の直径を有することを特徴とす
る特許請求の範囲第５項あるいは第６項記載の固体燃料
の気化反応装置のためのスラグ除去装置。
８、加圧された固体燃料の気化反応装置からのスラグと
水のスラリーの連続的な、中断されない除去のための方
法において、（ａ）粒子サイズを小さくするために、反
応装置の圧力と実質的に等しい圧力で反応装置から排出
されたスラリーのスラグ固体燃料を粉砕するｌ＝ｌ Ｉ
Ｉ）’ｆと、（ｂ）連続的にスラリ−が流れる導管と、
該導管内に配置され、その導管の直径より小さい直径の
開口部を有してスラリーの連続的な流れを制限するため
の少なくとも１つの制限要素とをそなえる減圧システム
の排出端で工笈又仇臣反応装置の圧力以下のレベルにス
ラリーの圧力を減するよう臣してスラリーを流す晩ｉ側
工から成ることを特徴とする固体燃料の気化反応装置の
ためのスラグ除去装置。
９、スラグ固体の粒子サイズが、粉砕する手段に゛より
小さくされたのち、スラリーに水を供給、混合する手段
を設け、それにより、スラリーの冷却の流量の調節を行
い、減圧システムを介して圧力制御を行うことを特徴と
する特許請求の範囲第８項記載の固体燃料の気化反応装
置のためのスラグ除去装置。」
（２）明ｍ書の記載を下記の如（補正する。
頁 行 補正前 補正後９ 下３
第１の −次１０ ３ 第１の
−次４ 第２の 二次
＋０５ｐｔＳ２の 二次
６ ＰｔｒＪＩの −次１０
第２の 二次
１２ 第２の 二次
１４ ５ カーボンスチ 炭素鋼−１し
９ 第１及び第２ −次及び二次１２ 第
１の −次
１４ 第２の 二次
１５ 下３ 第１の −大王３ 第
２の 二次
以 上FIG. 1 is a schematic diagram of a slagging system in a solid fuel vaporization process according to the principles of the present invention. FIG. 2 is a cross-sectional view of a special restriction element of the reduced pressure system according to the invention. FIG. 3 is a cross-sectional view of another limiting element of the reduced pressure system according to the invention. FIG. 4 is a cross-sectional view of yet another limiting element of the reduced pressure system according to the invention. 1...Micro reaction device 2...1st
Conduit 6...First crusher 6a...
・Second crusher 4.4a, 4b, 4c, 4d, 4e -
・---Flange 5...Second conduit 5
a...First valve 6...Conduit
6a...Second pulp 7...Limiting element 8...Flat plate 8a, 9b, 12
a... Orifice 9... Conical support
9a... Conical lining 10... Slag removal device 11.13... Insertion member 12...
...Restriction plug 20, 30, 40...
・・・Restricting element - FIG. 4 Procedure Correction: 1. ° Showa No. 196994 1986 Patent A No. 2 Title of invention Slag removal device for solid fuel vaporization reactor 1 square →
Bisho method Hama 3, relationship with the case of the person making the amendment Patent applicant address name (723) The Dow Chemical Company 4,
Agent (Attachment) (1) The description of [m + In for patent 1 + 1 request] is amended as follows. "1. In an apparatus for the continuous, uninterrupted removal of a slurry of slag and water from a pressurized solid fuel vaporization reactor; connected to the slag discharge end of said reactor, the particle size of the slag solids at least one pressure pulverizer for reducing the size of the pulverizer; a vacuum system having a conduit through which a slurry of slag and water is continuously flowed and connected to the discharge end of the pulverizer; disposed within the conduit; at least one opening having a diameter smaller than the diameter of the conduit to restrict the continuous flow of the slag and water slurry;
a restriction element; said restriction element reduces the pressure of the slurry to a level below the pressure of the reactor at the discharge end of the depressurization system. 2. A crushing rock connected to the slag discharge end of the reactor to reduce the particle size of the slag solids; connected to the discharge end of the two-person crusher to reduce the particle size of the slag solids; 1, 1< a crusher; said - & a two-meter crushing rock connected to the discharge end of the crusher to further reduce the particle size of the slag solids; a slurry of slag and water is continuously passed through the =2 For the solid fuel vaporization reactor according to scope f51 of patent ai'I, characterized in that it comprises: a depressurization system having a conduit connected to the discharge end of the crusher; and the above-mentioned limiting element; slag removal equipment. 3. After the particle size of the slag solid is reduced by a pulverizer, a means for supplying and mixing water to the slurry is provided. Patent 11 Slag removal device for fuel vaporization reactor. 4. The means for supplying water to the slurry has a valve for regulating the flow rate of water, thereby cooling the slurry of slag and water and regulating the flow rate, and controlling the pressure through a pressure reduction system. A slag removal device for a solid fuel vaporization reaction device according to claim 3, characterized in that: 5. For the solid fuel vaporization reactor according to claim 1 or 2, wherein the restriction element has an oriice whose diameter is reduced in order to restrict the flow rate of the slurry. Slag removal￥1゜6, the restriction element has an orifice restriction plug;
3. A slag removal device for a solid fuel vaporization reactor according to claim 1 or 2, characterized in that the restriction plug is supported by a lining inserted into the conduit. 7. The solid fuel vaporization reaction device according to claim 5 or 6, wherein the orifice has a diameter of 10% to 30% of the diameter of the conduit in which the restriction element is arranged. slag removal equipment for. 8. A method for the continuous, uninterrupted removal of a slag and water slurry from a pressurized solid fuel vaporization reactor, comprising: (a) reducing the reactor pressure and substance to reduce particle size; Grinding the slurry slag solid fuel discharged from the reactor at pressure equal to l=l I
I)'f; (b) a conduit through which the slurry flows continuously;
at least one restriction element disposed within the conduit and having an opening having a diameter less than the diameter of the conduit for restricting the continuous flow of the slurry; 1. A slag removal device for a solid fuel vaporization reactor, characterized in that it consists of a late side system for flowing slurry to reduce the pressure of the slurry to a level below the pressure of the reactor. 9. After the particle size of the slag solids has been reduced by means of crushing, means are provided for supplying and mixing water to the slurry, thereby regulating the flow rate of cooling of the slurry, and discharging water through the vacuum system. 9. A slag removal device for a solid fuel vaporization reaction device according to claim 8, characterized in that pressure control is performed. (2) The statement in the memorandum shall be amended as follows. Page Line Before amendment After amendment 9 Bottom 3
1st - 10th 3 1st
-Next 4 2nd Quadratic +05ptS2's Quadratic 6 PtrJI's -Next 10
2nd secondary 12 2nd secondary 14 5 carbon steel carbon steel-1 9 1st and 2nd -order and secondary 12 1st -order 14 2nd secondary 15 Lower 3 1st - Great King 3 second or higher
Claims (1)
水のスラリーの連続的な、中断されない除去のための装
置において；上記反応装置のスラグ排出端に接続され、
スラグ固体の粒子サイズを小さくするための少なくとも
１つの加圧粉砕機と；スラグと水のスラリーを連続的に
流し、上記粉砕機の排出端に接続されている導管を有す
る減圧システムと；上記導管内に配置され、その導管の
直径よりも小さい直径の開口部を有してスラグと水のス
ラリーの連続的な流れを制限するための少なくとも１つ
の制限要素と；該制限要素が、減圧システムの排出端で
反応装置の圧力以下のレベルにスラリーの圧力を減ずる
ことを特徴とする固体燃料の気化反応装置のためのスラ
グ除去装置。 ２、上記反応装置のスラグ排出端に接続され、スラグ固
体の粒子サイズを小さくするための第１の粉砕機と；該
第１の粉砕機の排出端に接続され、スラグ固体の粒子サ
イズを一層小さくするための第２の粉砕機と；スラグと
水のスラリーを連続的に流し、上記第２の粉砕機の排出
端に接続されている導管を有する減圧システムと；上記
制限要素と；から成ることを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の固体燃料の気化反応装置のためのスラグ除
去装置。 ３、スラグ固体の粒子サイズが粉砕機により小さくされ
たのち、スラリーに水を供給、混合する手段を設けたこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項あるいは第２項記
載の固体燃料の気化反応装置のためのスラグ除去装置。 ４、スラリーに水を供給する上記手段が水の流量を調節
するためのバルブを有し、それにより、スラグと水のス
ラリーの冷却と流量の調節を行い、減圧システムを介し
て圧力制御することを特徴とする特許請求の範囲第３項
記載の固体燃料の気化反応装置のためのスラグ除去装置
。 ５、上記制限要素が、スラリーの流量を制限するために
直径の小さくされたオリフィスを有することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項あるいは第２項記載の固体燃料
の気化反応装置のためのスラグ除去装置。 ６、上記制限要素が、オリフィスの制限プラグを有し、
該制限プラグが導管内に挿入された内張りにより支持さ
れていることを特徴とする特許請求の範囲第１項あるい
は第２項記載の固体燃料の気化反応装置のためのスラグ
除去装置。 ７、上記オリフィスが、制限要素の配置されている導管
の直径の１０％〜６０％の直径を有することを特徴とす
る特許請求の範囲第５項あるいは第６項記載の固体燃料
の気化反応装置のためのスラグ除去装置。 ８、加圧された固体燃料の気化反応装置からのスラグと
水のスラリーの連続的な、中断されない除去のための方
法において、（ａ）粒子サイズを小さくするために、反
応装置の圧力と実質的に等しい圧力で反応装置から排出
されたスラリーのスラグ固体を粉砕する手段と、（ｂ）
連続的にスラリーが流れる導管と、該導管内に配置され
、その導管の直径より小さい直径の開口部を有してスラ
リーの連続的な流れを制限するための少なくとも１つの
制限要素と、該制限要素が、減圧システムの排出端で反
応装置の圧力以下のレベルにスラリーの圧力を減ずるよ
うな減圧システムを介してスラリーを流量手段とから成
ることを特徴とする固体燃料の気化反応装置のためのス
ラグ除去方法。 ９、スラグ固体の粒子サイズが、粉砕する手段により小
さくされたのち、スラリーに水を供給、混合する手段を
設け、それにより、スラリーの冷却と流量の調節を行い
、減圧システムを介して圧力制御を行うことを特徴とす
る特許請求の範囲第８項記載の固体燃料の気化反応装置
のためのスラグ除去方法。Claims: 1. An apparatus for continuous, uninterrupted removal of slag and water slurry from a pressurized solid fuel vaporization reactor; connected to the slag discharge end of the reactor;
at least one pressure crusher for reducing the particle size of the slag solids; a vacuum system having a conduit for continuously flowing a slurry of slag and water and connected to the discharge end of the crusher; said conduit at least one restriction element disposed within the conduit having an opening having a diameter less than the diameter of the conduit for restricting the continuous flow of the slag and water slurry; A slagging device for a solid fuel vaporization reactor, characterized in that it reduces the pressure of the slurry at the discharge end to a level below the pressure of the reactor. 2. A first crusher connected to the slag discharge end of the reactor to further reduce the particle size of the slag solids; connected to the discharge end of the first crusher to further reduce the particle size of the slag solids; a second crusher for downsizing; a vacuum system having a conduit through which a slurry of slag and water is continuously flowed and connected to the discharge end of said second crusher; said restriction element; A slag removal device for a solid fuel vaporization reaction device according to claim 1. 3. Vaporization of solid fuel as set forth in claim 1 or 2, further comprising means for supplying and mixing water to the slurry after the particle size of the solid slag has been reduced by a pulverizer. Slag removal equipment for reactors. 4. The means for supplying water to the slurry has a valve for regulating the flow rate of water, thereby cooling the slurry of slag and water and regulating the flow rate, and controlling the pressure through a pressure reduction system. A slag removal device for a solid fuel vaporization reaction device according to claim 3, characterized in that: 5. For the solid fuel vaporization reactor according to claim 1 or 2, wherein the restriction element has an orifice with a reduced diameter in order to restrict the flow rate of the slurry. Slag removal equipment. 6. The restriction element has an orifice restriction plug;
3. A slagging device for a solid fuel vaporization reactor as claimed in claim 1 or 2, characterized in that the restriction plug is supported by a lining inserted into the conduit. 7. The solid fuel vaporization reaction device according to claim 5 or 6, wherein the orifice has a diameter of 10% to 60% of the diameter of the conduit in which the restriction element is arranged. slag removal equipment for. 8. A method for the continuous, uninterrupted removal of a slag and water slurry from a pressurized solid fuel vaporization reactor, comprising: (a) reducing the reactor pressure and substance to reduce particle size; (b) means for crushing the slag solids of the slurry discharged from the reactor at equal pressures;
a conduit through which slurry flows continuously; at least one restriction element disposed within the conduit having an opening having a diameter less than the diameter of the conduit to restrict the continuous flow of slurry; and the restriction. For a solid fuel vaporization reactor, characterized in that the element consists of means for flowing the slurry through the vacuum system so as to reduce the pressure of the slurry to a level below the pressure of the reactor at the discharge end of the vacuum system. Slag removal method. 9. After the particle size of the slag solids has been reduced by means of crushing, means are provided for supplying and mixing water to the slurry, thereby cooling the slurry and regulating the flow rate, and controlling the pressure through a vacuum system. 9. A slag removal method for a solid fuel vaporization reactor according to claim 8, characterized in that:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19699486A JP2506341B2 (en) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | Slag removal apparatus and method for solid fuel vaporization reactor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19699486A JP2506341B2 (en) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | Slag removal apparatus and method for solid fuel vaporization reactor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6356596A true JPS6356596A (en) | 1988-03-11 |
| JP2506341B2 JP2506341B2 (en) | 1996-06-12 |
Family
ID=16367058
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19699486A Expired - Lifetime JP2506341B2 (en) | 1986-08-22 | 1986-08-22 | Slag removal apparatus and method for solid fuel vaporization reactor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2506341B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5682623B2 (en) * | 2010-03-31 | 2015-03-11 | 日立金属株式会社 | Slurry regeneration method, rare earth sintered magnet production method, and slurry regeneration apparatus |
-
1986
- 1986-08-22 JP JP19699486A patent/JP2506341B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5682623B2 (en) * | 2010-03-31 | 2015-03-11 | 日立金属株式会社 | Slurry regeneration method, rare earth sintered magnet production method, and slurry regeneration apparatus |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2506341B2 (en) | 1996-06-12 |
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