JPS6347555B2 - - Google Patents
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- JPS6347555B2 JPS6347555B2 JP55026431A JP2643180A JPS6347555B2 JP S6347555 B2 JPS6347555 B2 JP S6347555B2 JP 55026431 A JP55026431 A JP 55026431A JP 2643180 A JP2643180 A JP 2643180A JP S6347555 B2 JPS6347555 B2 JP S6347555B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレスクラツドアルミニウムトロ
リー線の製造方法に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for manufacturing a stainless steel clad aluminum trolley wire.
母材として比較的変形抵抗の小さい厚肉のアル
ミニウム条片を用い、一方摺動部材として比較的
変形抵抗の大きい薄肉のステンレス条片を用いた
複合導体からなるステンレスクラツドアルミニウ
ムトロリー線がある。このステンレスクラツドア
ルミニウムトロリー線の製造方法としては、例え
ば特開昭55−5175号公報に示されるように熱間押
出しによりステンレス条片とアルミニウム条片を
一体化するという方法がある。この方法ではステ
ンレス条片と押出用ダイスとの間の接触による焼
付が問題であり、これを避けるためには夫々ステ
ンレス条片を背中合わせに位置させてその両側に
アルミニウムを押出すことにより２組のステンレ
スクラツドアルミニウムトロリー線を同時に製造
するという方法が有効である。ところで、この方
法ではステンレス条片と押出用ダイスとの間の接
触は避けられるものの、押出機の前後において
夫々ステンレス条片とアルミニウム条片の前処理
ラインおよびステンレスクラツドアルミニウムト
ロリー線の後処理（巻取りを含む）ラインを夫々
２組必要とする。また、夫々２組のステンレス条
片とアルミニウム条片の接着を夫々確実なものと
するためには大型の押出機が必要であり、結果と
して設備が非常に複雑かつ大型化されるという問
題は避けられない。また、一般のラム式押出機で
はコンテナにビレツトを装填する毎に押出機を停
止させる必要があり、このため前記押出機により
押出し成型されたステンレスクラツドアルミニウ
ムトロリー線にはその長手方向に局部的に寸法変
化部分（ストツプマーク）が生じるという問題が
ある。 There is a stainless steel clad aluminum trolley wire made of a composite conductor using a thick aluminum strip with relatively low deformation resistance as the base material and a thin stainless steel strip with relatively high deformation resistance as the sliding member. As a method of manufacturing this stainless steel clad aluminum trolley wire, there is a method of integrating a stainless steel strip and an aluminum strip by hot extrusion, as disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 55-5175. In this method, seizure due to contact between the stainless steel strip and the extrusion die is a problem, and in order to avoid this, two sets of stainless steel strips are placed back to back and aluminum is extruded on both sides. An effective method is to simultaneously manufacture stainless steel clad aluminum trolley wire. By the way, although this method avoids contact between the stainless steel strip and the extrusion die, there are pre-treatment lines for the stainless steel strip and aluminum strip and post-treatment ( 2 sets of lines (including winding) are required for each line. In addition, to ensure the adhesion of two sets of stainless steel strips and two sets of aluminum strips, a large extruder is required, and as a result, the problem that the equipment becomes very complicated and large can be avoided. I can't. In addition, in a general ram type extruder, it is necessary to stop the extruder every time a billet is loaded into a container. Therefore, the stainless clad aluminum trolley wire extruded by the extruder has local parts in its longitudinal direction. There is a problem that dimensional change portions (stop marks) occur on the surface.
一方、押出機を用いる製造方法にかわつて、圧
延装置を用いてステンレス条片とアルミニウム条
片をロール圧延により圧接して一体化するという
方法が検討されている。一般に、アルミニウム条
片とステンレス条片をロール圧延により圧接して
一体化する場合、例えば厚さ１〜２mmのアルミニ
ウム条片と厚さ0.1〜0.5mmのステンレス条片を一
対の平ロール間を通して圧延するとき両金属を金
属学的に十分圧接するためには、圧延の際変形抵
抗の小さいアルミニウム条片に40〜70％の圧下量
（＝加工度）を作用させると良いということが知
られている。このような知見に基づいて上記構造
のステンレスクラツドアルミニウムトロリー線を
製造する方法が検討されているが、ステンレスク
ラツドアルミニウムトロリー線はその仕上り品の
厚さが全体で５〜15mm、このうちステンレス条片
の厚さが１〜３mmであることから、これを逆算し
て素材としてのアルミニウム条片の厚さを求める
と10〜30mmとなる。一方、ステンレス条片の厚さ
は硬くて変形しないので素材も１〜３mmと同じで
ある。ここで、厚さ10〜30mmのアルミニウム条片
と厚さ１〜３mmのステンレス条片を一対の平ロー
ル間を通して圧延し、その際アルミニウム条片に
40〜70％の圧下量を作用させると、ステンレス条
片と比較して著しく変形抵抗の小さいアルミニウ
ム条片は圧延方向に塑性変形して伸びるだけでな
く、圧延方向と直角方向即ちロール軸方向にも容
易に塑性変形して伸びる。このため、アルミニウ
ム条片に40〜70％の圧下量を作用させるにもかか
わらず、アルミニウム条片とステンレス条片との
間に作用する圧下力は容易に上がらず、この結果
両条片間の接着力はせいぜい２〜３Kg／mm2止まり
で、両条片は圧接後容易に剥離してしまうという
問題がある。 On the other hand, instead of the manufacturing method using an extruder, a method is being considered in which a stainless steel strip and an aluminum strip are pressure-bonded and integrated by roll rolling using a rolling device. Generally, when an aluminum strip and a stainless steel strip are pressed together by roll rolling, for example, an aluminum strip with a thickness of 1 to 2 mm and a stainless steel strip with a thickness of 0.1 to 0.5 mm are rolled through a pair of flat rolls. It is known that in order to achieve sufficient metallurgical pressure contact between the two metals, it is best to apply a rolling reduction (=working degree) of 40 to 70% to the aluminum strip, which has low deformation resistance during rolling. There is. Based on this knowledge, a method of manufacturing a stainless steel clad aluminum trolley wire with the above structure has been studied. Since the thickness of the strip is 1 to 3 mm, the thickness of the aluminum strip used as the material is calculated backwards from 10 to 30 mm. On the other hand, the thickness of the stainless steel strip is hard and does not deform, so the material is also the same, 1 to 3 mm. Here, an aluminum strip with a thickness of 10 to 30 mm and a stainless steel strip with a thickness of 1 to 3 mm are rolled between a pair of flat rolls.
When a rolling reduction of 40 to 70% is applied, the aluminum strip, which has significantly lower deformation resistance than the stainless steel strip, not only plastically deforms and elongates in the rolling direction, but also in the direction perpendicular to the rolling direction, that is, in the roll axis direction. It also easily plastically deforms and stretches. For this reason, even though a rolling reduction of 40 to 70% is applied to the aluminum strip, the rolling force acting between the aluminum strip and the stainless steel strip does not easily increase, and as a result, the The adhesive force is only 2 to 3 kg/mm 2 at most, and there is a problem in that both strips easily peel off after being pressed together.
これを第１図及び第２図により説明すると、第
１図は厚肉のアルミニウム条片１と薄肉のステン
レス条片２を上下一対の平ロール３ａ，３ｂ間を
通して圧延し、両条片１，２を圧接して一体化す
るステンレスクラツドアルミニウムトロリー線の
製造状況を示す正面図、第２図はその平面図であ
る。既に述べたように、圧延の際にはアルミニウ
ム条片１に40〜70％の圧下量を作用させる必要が
あるが、この場合厚肉のアルミニウム条片１は第
２図にみられるように圧延方向だけでなく圧延方
向と直角方向即ちロール軸方向にも塑性変形して
伸びる（横方向に広がる）。この結果、圧延によ
り圧接されたステンレスクラツドアルミニウム条
片５の断面形状は第３図に示すように、所定の幅
寸法のステンレス条片２に対してその両側に余分
なアルミニウム肉片を有し、従つてその分だけ全
体としてアルミニウム条片の肉厚が薄い形状とな
る。このようなステンレスクラツドアルミニウム
条片５では、余分なアルミニウム肉片を取り除く
後処理が必要なだでなく、トロリー線として最終
的に必要なアルミニウム肉厚を確保するためには
予め上記した余分なアルミニウム肉片を見込んだ
厚さの非常に厚いものを使用しなければならな
い。それにも増して第１図及び第２図に示す圧延
方法では、圧延の際にアルミニウム条片１がロー
ル軸方向に容易に塑性変形して伸びるために、ア
ルミニウム条片１とステンレス条片２の間に必要
かつ十分な圧下力が作用せず、両条片の接着力に
問題があることは既に述べたとおりである。 This will be explained with reference to FIGS. 1 and 2. In FIG. 1, a thick aluminum strip 1 and a thin stainless steel strip 2 are rolled through a pair of upper and lower flat rolls 3a, 3b. FIG. 2 is a front view showing the manufacturing situation of a stainless steel clad aluminum trolley wire in which two parts are pressure-welded and integrated, and FIG. 2 is a plan view thereof. As already mentioned, it is necessary to apply a reduction of 40 to 70% to the aluminum strip 1 during rolling, but in this case, the thick aluminum strip 1 is rolled as shown in Figure 2. It is plastically deformed and elongated not only in the direction but also in the direction perpendicular to the rolling direction, that is, in the roll axis direction (spreads in the lateral direction). As a result, the cross-sectional shape of the stainless steel clad aluminum strip 5 that has been pressure-welded by rolling has extra aluminum pieces on both sides of the stainless steel strip 2 of a predetermined width, as shown in FIG. Therefore, the aluminum strip has a thinner wall thickness as a whole. Such a stainless steel clad aluminum strip 5 does not require post-processing to remove excess aluminum pieces, but in order to secure the final aluminum thickness required for the trolley wire, the above-mentioned excess aluminum must be removed in advance. You must use a very thick one that allows for the pieces of meat. Moreover, in the rolling method shown in FIGS. 1 and 2, the aluminum strip 1 easily plastically deforms and stretches in the roll axis direction during rolling, so that the aluminum strip 1 and the stainless steel strip 2 are As already mentioned, there is a problem in the adhesion between the two strips because the necessary and sufficient rolling force is not applied between them.
この対策の一つとして、平ロールにかわつて溝
付ロールを用いる方法がある。溝付ロールを用い
る方法では、溝付ロールの溝の中にアルミニウム
条片とステンレス条片を押し込めて圧延を行うこ
とによりアルミニウム条片のロール軸方向の伸び
を防止することができ、その結果として接着力の
向上を図ることができる。しかしながら、溝付ロ
ールを用いる方法では、溝付ロールを専用ロール
として用意することは非常に高価な投資となるだ
けでなく、トロリー線の幅方向の寸法の変化に容
易に対応できず、またロール構造として当然強度
的に弱いものとならざるを得ない。また、主にア
ルミニウム条片の焼付きにより溝からステンレス
クラツドアルミニウム条片を剥ぎ取ることが非常
に厄介であるという問題がある。 One solution to this problem is to use grooved rolls instead of flat rolls. In the method using grooved rolls, the aluminum strip and stainless steel strip are pushed into the grooves of the grooved roll and rolled, thereby preventing the aluminum strip from elongating in the roll axis direction. It is possible to improve adhesive strength. However, with the method of using grooved rolls, preparing the grooved rolls as dedicated rolls not only requires a very expensive investment, but also cannot easily accommodate changes in the dimensions of the trolley wire in the width direction. Naturally, the structure must be weak in strength. Another problem is that it is very troublesome to strip the stainless-clad aluminum strip from the groove, mainly due to seizure of the aluminum strip.
本発明の目的は、上記に鑑み、圧延に際し非常
に簡単な方法でアルミニウム条片の圧延方向と直
角方向の組成変形伸び即ちロール軸方向の塑性変
形伸びを容易に規制することができ、それにより
アルミニウム条片とステンレス条片の間の接着力
の著しい向上を図ることができ、同時に品質的に
安定した健全な構造のステンレスクラツドアルミ
ニウムトロリー線を製造することができる方法を
提供することにある。 In view of the above, an object of the present invention is to easily control the compositional deformation elongation of an aluminum strip in a direction perpendicular to the rolling direction, that is, the plastic deformation elongation in the roll axis direction, by a very simple method during rolling. The object of the present invention is to provide a method that can significantly improve the adhesion between aluminum strips and stainless steel strips, and at the same time produce stainless steel clad aluminum trolley wires that are stable in quality and have a sound structure. .
すなわち、本発明の要旨とするところは、比較
的変形抵抗の大きい薄肉のステンレス条片と比較
的変形抵抗の小さい厚肉のアルミニウム条片をロ
ール圧延により圧接して一体化するステンレスク
ラツドアルミニウムトロリー線の製造方法におい
て、前記ステンレス条片と前記アルミニウム条片
を重ね合わせて一対の平ロール間を通して圧延
し、その際前記平ロール間に当該ロール間を通過
するアルミニウム条片の圧延によるロール軸方向
（圧延方向と直角方向）の塑性変形を規制するよ
うに当該ロール軸方向に間隔をおいて一対の静止
した拘束板を密接配置して圧延することを特徴と
するステンレスクラツドアルミニウムトロリー線
の製造方法にある。 That is, the gist of the present invention is to provide a stainless steel clad aluminum trolley in which a thin stainless steel strip with relatively high deformation resistance and a thick aluminum strip with relatively low deformation resistance are pressure-welded and integrated by roll rolling. In the wire manufacturing method, the stainless steel strip and the aluminum strip are overlapped and rolled between a pair of flat rolls, and the aluminum strip is rolled between the flat rolls in the axial direction of the rolls. Manufacture of a stainless steel clad aluminum trolley wire characterized by rolling with a pair of stationary restraint plates closely spaced apart in the axial direction of the roll so as to restrict plastic deformation (in a direction perpendicular to the rolling direction). It's in the method.
次に添付図面第４〜１０図により本発明ステン
レスクラツドアルミニウムトロリー線の製造方法
の一実施例を説明する。 Next, an embodiment of the method for manufacturing the stainless steel clad aluminum trolley wire of the present invention will be described with reference to FIGS. 4 to 10 of the accompanying drawings.
第４図及び第１０図において、１は厚肉のアル
ミニウム条片、２は薄肉のステンレス条片、３
ａ，３ｂは上下一対の平ロール、４は前記平ロー
ル３ａ，３ｂからなる圧延装置である。６は前記
平ロール３ａ，３ｂ間に配置された一対の拘束板
で、当該ロール間を通過するアルミニウム条片１
の塑性変形領域において該アルミニウム条片１の
圧延方向と直角方向の塑性変形即ちロール軸方向
の塑性変形（幅広がりあるいは横方向の伸び）を
規制するように配置される。このため前記一対の
拘束板６の間隔は、素材としてのアルミニウム条
片１とステンレス条片２のそれぞれ幅寸法と同一
である。 In Figures 4 and 10, 1 is a thick aluminum strip, 2 is a thin stainless steel strip, and 3 is a thick aluminum strip.
A and 3b are a pair of upper and lower flat rolls, and 4 is a rolling device consisting of the flat rolls 3a and 3b. Reference numeral 6 denotes a pair of restraint plates disposed between the flat rolls 3a and 3b, and the aluminum strip 1 passing between the rolls is
In the plastic deformation region, the aluminum strip 1 is arranged so as to restrict plastic deformation in a direction perpendicular to the rolling direction, that is, plastic deformation in the roll axis direction (width widening or lateral elongation). Therefore, the distance between the pair of restraint plates 6 is the same as the width of each of the aluminum strip 1 and the stainless steel strip 2 as raw materials.
第４図及び第１０図による製造方法を具体的に
説明すると、圧延装置４としては、平ロール３
ａ，３ｂを100〜200℃に加熱する。ここに、例え
ば厚さ16mm、幅10mmのアルミニウム条片１とトリ
クレン洗浄、ワイヤブラツシング後100〜500℃に
加熱したものを供給する一方、このアルミニウム
条片１に重ね合わせるようにして厚さ２mm、幅10
mmのステンレス条片２を同じようにトリクレン洗
浄、ワイヤブラツシング後100〜200℃に加熱した
ものを供給する。拘束板６の配置は上記した通り
であり、上下の平ロール間に密接して配置され
る。平ロール３ａ，３ｂを通して前記アルミニウ
ム条片１と前記ステンレス条片２を圧延し圧接し
て一体化する。このとき、ステンレス条片２と比
較して著しく変形抵抗の小さいアルミニウム条片
１は圧延方向に大きく塑性変形して伸ばされる
が、圧延方向と直角方向即ちロール軸方向の伸び
は拘束板６によつて規制される。このためロール
圧延によりアルミニウム条片１を40〜70％の圧下
量で塑性変形させる力はアルミニウム条片１のロ
ール軸方向の伸びによつて失われず、その結果と
してアルミニウム条片１とステンレス条片２と間
に必要かつ十分な圧下力が作用し、両物の間の接
着力はきわめて強固となる。また、圧延装置４を
通して得られたステンレスクラツドアルミニウム
条片７の断面形状は第５図に示すようにアルミニ
ウム条片１とステンレス条片２の幅が等しく、ま
たアルミニウム条片１の厚さが必要にして十分な
厚さの形状となる。したがつて第３図の場合のよ
うに不要なアルミニウム肉片を後で取り除くとい
うような作業が不要となる。 To specifically explain the manufacturing method shown in FIGS. 4 and 10, the rolling device 4 includes a flat roll 3
Heat a and 3b to 100-200°C. For example, an aluminum strip 1 having a thickness of 16 mm and a width of 10 mm, which has been heated to 100 to 500 degrees Celsius after cleaning with tri-clean and wire brushing, is supplied here, and the thickness is 2mm, width 10
A stainless steel strip 2 having a diameter of 2 mm is similarly cleaned with trichlene, wire brushed, and then heated to 100 to 200°C. The arrangement of the restraining plates 6 is as described above, and they are arranged closely between the upper and lower flat rolls. The aluminum strip 1 and the stainless steel strip 2 are rolled and pressed together through flat rolls 3a and 3b to integrate them. At this time, the aluminum strip 1, which has significantly lower deformation resistance than the stainless steel strip 2, is largely plastically deformed and elongated in the rolling direction, but the elongation in the direction perpendicular to the rolling direction, that is, the roll axis direction, is prevented by the restraining plate 6. regulated. Therefore, the force that plastically deforms the aluminum strip 1 with a reduction of 40 to 70% by roll rolling is not lost due to the elongation of the aluminum strip 1 in the roll axis direction, and as a result, the aluminum strip 1 and the stainless steel strip A necessary and sufficient rolling force is applied between the two objects, and the adhesive force between the two objects becomes extremely strong. In addition, the cross-sectional shape of the stainless steel clad aluminum strip 7 obtained through the rolling machine 4 is as shown in FIG. The shape has the necessary and sufficient thickness. Therefore, the work of removing unnecessary aluminum pieces later as in the case of FIG. 3 becomes unnecessary.
本実施例によれば、上記したようにロール圧延
によりアルミニウム条片１を塑性変形してステン
レス条片２に圧接する力は、拘束板６の存在によ
つてアルミニウム条片１のロール軸方向の伸びが
ないために、平ロール３ａ，３ｂだけの場合と比
較して著しく増加する。同時に、このときアルミ
ニウム条片１の塑性変形伸びは圧延方向に対して
はより大きく作用することになり、しかもその伸
びの速度分布はアルミニウム条片１の幅方向にお
いて大きな速度差を有するものとなるために、ス
テンレス条片２とアルミニウム条片１との間に大
きな相対すべりが生じることになり、これが両者
の間の接着力の増強に大きく寄与することにな
る。このようなアルミニウム条片の圧延方向にお
ける塑性変形伸びの速度分布状況を第９図に示
す。第９図において、実線は拘束板のある本実施
例の場合、点線は拘束板のない従来例の場合であ
る。 According to this embodiment, as described above, the force that plastically deforms the aluminum strip 1 and presses it against the stainless steel strip 2 due to roll rolling is suppressed by the presence of the restraint plate 6, which causes the aluminum strip 1 to move in the roll axis direction. Since there is no elongation, the amount increases significantly compared to the case of using only flat rolls 3a and 3b. At the same time, at this time, the plastic deformation elongation of the aluminum strip 1 acts more strongly in the rolling direction, and the elongation speed distribution has a large speed difference in the width direction of the aluminum strip 1. Therefore, a large relative slip occurs between the stainless steel strip 2 and the aluminum strip 1, which greatly contributes to increasing the adhesive force between them. FIG. 9 shows the rate distribution of plastic deformation and elongation in the rolling direction of such an aluminum strip. In FIG. 9, the solid line shows the case of this embodiment with a restraint plate, and the dotted line shows the case of the conventional example without a restraint plate.
なお、アルミニウム条片１とステンレス条片２
の接着力の程度に関して平ロールのみの従来法と
の比較で剪断試験を行つたところ、従来方法では
２〜３Kg／mm2の剪断力であるのに対して本実施例
では６Kg／mm2の剪断力が得られ、当初の予想を上
回るほどの接着力の著しい増加が認められた。 In addition, aluminum strip 1 and stainless steel strip 2
A shear test was conducted to compare the degree of adhesion with the conventional method using only flat rolls, and while the conventional method had a shearing force of 2 to 3 kg/ mm2 , this example had a shearing force of 6 kg/ mm2. Shear forces were obtained and a significant increase in adhesion strength was observed, which was greater than originally expected.
第６〜８図に本発明の他の実施例を示す。いず
れも拘束板６の形状に改良を加えたものである。 Other embodiments of the present invention are shown in FIGS. 6-8. In both cases, the shape of the restraint plate 6 has been improved.
第６図の拘束板６には、ロール圧延の塑性変形
終了点Ｂよりその下流側に逃げ８が設けられてい
る。このようにすれば、塑性変形終了後にステン
レスクラツドアルミニウム条片と拘束板８との間
の不要な摩擦が避けられることになる。 The restraint plate 6 in FIG. 6 is provided with a relief 8 downstream of the plastic deformation end point B of roll rolling. In this way, unnecessary friction between the stainless steel clad aluminum strip and the restraint plate 8 can be avoided after the plastic deformation is completed.
第７図の一対の拘束板６は、ロール圧延の塑性
変形開始点Ａから塑性変形終了点Ｂに向つてその
間隔が順次狭くなつている。即ち、ステンレス条
片２及びアルミニウム条片１に面する拘束板６の
側面がテーパ９となつている。このようにすれ
ば、アルミニウム条片１及びステンレス条片２導
入時の塑性変形前の不要な摩擦が避けられること
になる。 The distance between the pair of restraining plates 6 in FIG. 7 gradually becomes narrower from the plastic deformation start point A to the plastic deformation end point B of roll rolling. That is, the side surface of the restraint plate 6 facing the stainless steel strip 2 and the aluminum strip 1 is tapered 9. In this way, unnecessary friction before plastic deformation when the aluminum strip 1 and the stainless steel strip 2 are introduced can be avoided.
第８図の一対の拘束板６は、組成変形開始点Ａ
の先にダイスと同じ様な意味で導入部１０が設け
られ、そこから先は塑性変形終了点Ｂに向つてそ
の間隔が順次狭くなつている。なお、８は第６図
と同様な逃げである。このようにすれば、塑性変
形開始後いつたん横方向に伸ばされたアルミニウ
ム条片１が再び絞られることになり、アルミニウ
ム条片１の塑性変形状態（流れ）が全体とて複雑
になるために、アルミニウム条片１とステンレス
条片２との間の相対すべりに変化が生じて両者の
間の接着力の向上を期待できるという効果があ
る。 A pair of restraint plates 6 in FIG.
An introductory part 10 is provided at the tip in the same sense as a die, and from there onwards, the interval between them gradually becomes narrower toward the plastic deformation end point B. Note that 8 is a relief similar to that shown in FIG. If this is done, the aluminum strip 1 that has been stretched in the lateral direction will be squeezed again after the plastic deformation starts, and the plastic deformation state (flow) of the aluminum strip 1 will become complicated as a whole. This has the effect that the relative slippage between the aluminum strip 1 and the stainless steel strip 2 changes, so that the adhesive force between them can be expected to improve.
以上のように、本発明ステンレスクラツドアル
ミニウムトロリー線の製造方法によれば、上記し
たように一対の平ロール間に当該ロール間を通過
するアルミニウム条片の圧延によるロール軸方向
の塑性変形伸びを規制するようにロール軸方向に
間隔をおいて一対の静止した拘束板を密接配置し
て圧延することにより、拘束板を用意して配置す
るという簡単な方法で厚肉のアルミニウム条片と
薄肉のステンレス条片を十分な接着力をもつて強
固に圧接することができ、しかもこのときアルミ
ニウム条片の肉厚を所望の厚さに確保することが
でき、その結果全体として品質の安定した健全な
構造のステンレスクラツドアルミニウムトロリー
線をその経済性を含めてききわめて容易に製造す
ることができるという効果を有する。 As described above, according to the method for manufacturing a stainless steel clad aluminum trolley wire of the present invention, the plastic deformation elongation in the roll axis direction due to rolling of the aluminum strip passing between the pair of flat rolls is suppressed as described above. By rolling a pair of stationary restraining plates closely spaced apart in the roll axis direction so as to control the rolling process, thick aluminum strips and thin Stainless steel strips can be firmly pressed together with sufficient adhesive strength, and at this time, the aluminum strip can be made to have the desired thickness, resulting in stable and sound overall quality. The present invention has the advantage that a stainless steel clad aluminum trolley wire having a structure can be manufactured very easily, including its economical efficiency.
第１〜３図は従来例説明図、第４図は本発明ス
テンレスクラツドアルミニウムトロリー線の製造
方法の一実施例説明図、第５図はステンレスクラ
ツドアルミニウム条片の断面図、第６〜８図は
夫々本発明ステンレスクラツドアルミニウムトロ
リー線の製造方法の他の実施例説明図、第９図は
圧延時アルミニウム条片の圧延方向における塑性
変形伸びの速度分布状況を示す説明図、第１０図
は第４図の側面図である。
１：アルミニウム条片、２：ステンレス条片、
３ａ，３ｂ：平ロール、４：圧延装置、６：拘束
板、７：ステンレスクラツドアルミニウム条片、
８：逃げ、９：テーパ、１０：導入部。
1 to 3 are explanatory diagrams of a conventional example, FIG. 4 is an explanatory diagram of an embodiment of the method for manufacturing a stainless clad aluminum trolley wire of the present invention, FIG. 5 is a sectional view of a stainless clad aluminum strip, and FIG. FIG. 8 is an explanatory diagram of another embodiment of the method for manufacturing a stainless steel clad aluminum trolley wire of the present invention, FIG. 9 is an explanatory diagram showing the rate distribution of plastic deformation elongation in the rolling direction of an aluminum strip during rolling, and FIG. The figure is a side view of FIG. 4. 1: aluminum strip, 2: stainless steel strip,
3a, 3b: flat roll, 4: rolling device, 6: restraint plate, 7: stainless steel clad aluminum strip,
8: Escape, 9: Taper, 10: Introduction.
Claims (1)
片と比較的変形抵抗の小さい厚肉のアルミニウム
条片をロール圧延により圧接して一体化するステ
ンレスクラツドアルミニウムトロリー線の製造方
法において、前記ステンレス条片と前記アルミニ
ウム条片を重ね合わせて一対の平ロール間を通し
て圧延し、その際前記平ロール間に当該ロール間
を通過するアルミニウム条片の圧延によるロール
軸方向（圧延方向と直角方向）の塑性変形を規制
するように当該ロール軸方向に間隔をおいて一対
の静止した拘束板を密接配置して圧延することを
特徴とするステンレスクラツドアルミニウムトロ
リー線の製造方法。1. In a method for manufacturing a stainless steel clad aluminum trolley wire, in which a thin stainless steel strip with relatively high deformation resistance and a thick aluminum strip with relatively low deformation resistance are pressure-welded and integrated by roll rolling, the stainless steel strip and the aluminum strip are overlapped and rolled through a pair of flat rolls, and at this time, plastic deformation in the roll axis direction (direction perpendicular to the rolling direction) due to rolling of the aluminum strip passing between the flat rolls. 1. A method for manufacturing a stainless steel clad aluminum trolley wire, which comprises rolling a pair of stationary restraining plates closely spaced apart in the axial direction of the roll so as to restrict the rolling.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2643180A JPS56122684A (en) | 1980-03-03 | 1980-03-03 | Manufacture of composite flat bar of different kinds of metals |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2643180A JPS56122684A (en) | 1980-03-03 | 1980-03-03 | Manufacture of composite flat bar of different kinds of metals |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56122684A JPS56122684A (en) | 1981-09-26 |
| JPS6347555B2 true JPS6347555B2 (en) | 1988-09-22 |
Family
ID=12193315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2643180A Granted JPS56122684A (en) | 1980-03-03 | 1980-03-03 | Manufacture of composite flat bar of different kinds of metals |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56122684A (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN104307913B (en) * | 2014-08-27 | 2016-08-24 | 山东科技大学 | A kind of device utilizing amorphous alloy band that wire rod is coated with and technique |
| CN117772780B (en) * | 2024-02-27 | 2024-05-07 | 广州众山精密科技有限公司 | Preparation process of titanium-aluminum bimetal composite profile and profile |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5219146A (en) * | 1975-08-06 | 1977-02-14 | Nippon Steel Corp | Method of manufacture of metallclad material |
| JPS54152652A (en) * | 1978-05-24 | 1979-12-01 | Tanaka Precious Metal Ind | Closeddsystem*holeetype rolling mill |
-
1980
- 1980-03-03 JP JP2643180A patent/JPS56122684A/en active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5219146A (en) * | 1975-08-06 | 1977-02-14 | Nippon Steel Corp | Method of manufacture of metallclad material |
| JPS54152652A (en) * | 1978-05-24 | 1979-12-01 | Tanaka Precious Metal Ind | Closeddsystem*holeetype rolling mill |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56122684A (en) | 1981-09-26 |
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