JPS6347016A - Reamer - Google Patents
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- JPS6347016A JPS6347016A JP18915086A JP18915086A JPS6347016A JP S6347016 A JPS6347016 A JP S6347016A JP 18915086 A JP18915086 A JP 18915086A JP 18915086 A JP18915086 A JP 18915086A JP S6347016 A JPS6347016 A JP S6347016A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、リーマ本体の外周に複数の切刃が形成され
て穴の仕上げ加工に用いられるリーマに関するものであ
る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a reamer that has a plurality of cutting edges formed on the outer periphery of a reamer body and is used for finishing a hole.
[従来の技術]
第4図(A)、(B)〜第6図は、従来のこの種のリー
マを示すもので、それぞれ円柱状をなずり−マ本体l、
2の先端部外周に、軸線方向に向けて延びる複数の切刃
3・・・、4・・・が形成されたものである。ここで、
いずれの切刃3・・、4・・も、第6図に示すように、
それぞれ円周方法に等間隔を隔て、かつ互いに等しいね
じれ角θの螺旋状に形成されている。そして、これら切
刃3・・、4・・・の先端部には、食イ」き角αのテー
パ状をなす食付き部5.6が形成されている。また、一
方のリーマ本体1の基端部分にはストレートシャンク7
が形成され、他方のリーマ本体2の基端部分にはテーパ
ーシャンク8が形成されている。[Prior Art] Figures 4(A) and 6(B) to 6 show conventional reamers of this type, each having a cylindrical shape, a reamer body l,
A plurality of cutting edges 3 . here,
As shown in Fig. 6, each cutting edge 3..., 4...
They are spaced apart circumferentially at equal intervals and are formed in a spiral shape with the same twist angle θ. At the tips of these cutting edges 3, 4, . In addition, a straight shank 7 is attached to the proximal end of one reamer body 1.
A tapered shank 8 is formed at the proximal end portion of the other reamer body 2.
そして、これらリーマにおいては、切刃3・・・、4・
・・の食付き部5.6の後端部分から平行部分に向げた
長さLの部分9・、10 で穴の内壁を仕」二げ切削す
るとともに、これらの部分9・・・、10・・の後端側
の平行部分でこの穴の仕」二げ面粗度を向上させてゆく
。In these reamers, the cutting blades 3..., 4...
Cut the inner wall of the hole by cutting the inner wall of the hole with the length L parts 9, 10 from the rear end of the chamfered part 5.6 toward the parallel part, and cut these parts 9, 10. ...Improve the roughness of the finished surface of this hole in the parallel part on the rear end side.
[発明が解決しようとする問題点]
ところが、」1記従来のり−マにおいては、いずれも一
定の回転数等の切削条件においてリーマ本体に微振動を
発生し、このため特に被削材がオーステナイト系ステン
レス銅やチタニウム合金等の難削材あるいはアルミニウ
ム合金等である場合に、第7図(A )、(B )、(
C)に示すように、仕」−げ面に切刃数と同数で、かつ
これら切刃のねじれ角θと概略等しいねじれ角の螺旋状
を描く、深さ0.005mm〜0.05mm程度の溝状
の四部(ツールマーク)M・・が形成されてしまうとい
う問題があっノこ。[Problems to be Solved by the Invention] However, in the conventional reamers described in 1., micro vibrations occur in the reamer body under certain cutting conditions such as a certain number of revolutions, and as a result, the workpiece material is particularly austenitic. When using difficult-to-cut materials such as stainless steel copper and titanium alloys, or aluminum alloys,
As shown in C), the cutting surface has the same number of cutting edges and a spiral shape with a helix angle approximately equal to the helix angle θ of these cutting edges, and has a depth of about 0.005 mm to 0.05 mm. There is a problem that groove-shaped four parts (tool marks) M... are formed.
そこでこの出願の発明者は、上述したような微振動の発
生原因を追及すべく鋭意研究を重ねた結果、その原因が
次のような点にあるとの推定を得るに至った。Therefore, the inventor of this application conducted intensive research to find out the cause of the occurrence of the above-mentioned microvibrations, and as a result, he came to the conclusion that the cause lies in the following points.
すなわち、」−記従来のリーマにおいては、各々の切刃
3.4の切削に関与する部分9、IOが被削材の内壁に
食イ」<際に、瞬間的に」−記リーマ本体I、2に比較
的大きな切削抵抗が作用する。そして上記リーマにあっ
ては、いずれも各切刃3.4のねじれ角が互いに等しく
かつ周方向に等間隔をもって形成されているため、第6
図に示すように、切刃3.4各部から隣接する切刃3.
4までの周方向の間隔が等間隔になっている。したがっ
て、」−記リーマ本体l、2には、」二記各切刃3.4
の切削に関与する部分9.10からの大きな切削荷重か
一定の周期で間欠的に作用する。That is, in the conventional reamer described above, when the portions 9 and IO of each cutting blade 3.4 involved in cutting bite into the inner wall of the workpiece, the reamer main body I , 2 are subjected to a relatively large cutting force. In the above-mentioned reamers, the helix angles of the respective cutting edges 3.4 are equal to each other and are formed at equal intervals in the circumferential direction.
As shown in the figure, from each part of the cutting blade 3.4 to the adjacent cutting blade 3.
The intervals up to 4 in the circumferential direction are equal. Therefore, in the reamer body l, 2, each cutting edge 3.4 is
A large cutting load from the part 9.10 involved in cutting acts intermittently at a constant cycle.
他方、これらリーマは、正面フライスやエンドミル等の
他の工具に比へて外径寸法に対して長さ寸法が大きいた
め比較的低い振動数において共振動を発生する。このた
め、マージン巾の寸法や回転数等の一定の切削条件の下
てリーマ本体1.2に規則正しい周期で大きな切削荷重
が作用するとこれらリーマ本体1.2が共振を発生し、
この結果仕」―げ而にツールマークM・を形成する等の
面粗度に悪影響を及ぼす程度の微振動を発生するとの推
定を得るに至った。On the other hand, these reamers generate resonance at a relatively low frequency because their length is larger in relation to their outer diameter than other tools such as face mills and end mills. For this reason, when a large cutting load is applied to the reamer body 1.2 at regular intervals under certain cutting conditions such as margin width and rotation speed, the reamer body 1.2 generates resonance.
As a result, it has been estimated that microvibrations are generated to the extent that they adversely affect the surface roughness, such as the formation of tool marks M.
「発明の目的」
この発明は、上記の推定に基づいてなされたものであり
、リーマ本体に切削荷重に起因する共振動が発生するの
を防止することができ、よって仕」−げ面粗度の向上を
図ることができるリーマを提供することを目的とするも
のである。``Object of the Invention'' This invention was made based on the above estimation, and can prevent resonance vibration caused by cutting loads from occurring in the reamer body, thereby improving the finished surface roughness. The purpose of this invention is to provide a reamer that can improve the
[問題点を解決するための手段]
この発明は、」−記の目的を達成するために、複数の切
刃のうちの少なくとも1つの切刃の、さらにその少なく
とも切削に関与する部分のねじれ角を、他の切刃の当該
部分のねじれ角と異なる角度に設定したものである。[Means for Solving the Problems] In order to achieve the object set forth in ``-'', the present invention provides a helix angle of at least one cutting edge of a plurality of cutting edges, and of at least a portion thereof involved in cutting. is set at a different angle from the helix angle of the relevant part of the other cutting blades.
[作用]
」二記構成のり−マにおいては、異なるねじれ角に設定
された切刃の切削に関与する部分と、これに隣接する切
刃の当該部分との間の周方向の間隔がその切刃の先端か
ら後端側へ向かうにしたがって連続的に変化する。した
がって、リーマ本体に作用する振動の周期が軸線方向に
沿って異なる不規則なものとなり、よってこれらの振動
が互いに打ち消し合うためリーマ本体に切削荷重に起因
する共振が発生ずることがない。したがって、リーマ本
体に、仕上げ面にツールマークを形成してしまうような
その面粗さを悪化させる共振動が発生するのを防止する
ことができる。[Function] In the lamer having the configuration described in 2, the distance in the circumferential direction between the part of the cutting blade set at different helix angles involved in cutting and the relevant part of the adjacent cutting blade is the same as that of the cutting blade. It changes continuously from the tip of the blade toward the rear end. Therefore, the period of vibration acting on the reamer body becomes irregular and varies along the axial direction, and these vibrations cancel each other out, so that resonance due to the cutting load does not occur in the reamer body. Therefore, it is possible to prevent resonance vibrations from occurring in the reamer body, which would worsen the surface roughness and cause tool marks to be formed on the finished surface.
[実施例]
以下、この発明の一実施例について第1図(A)、(B
)および第2図を参照して説明する。[Example] An example of the present invention will be described below with reference to FIGS. 1(A) and 1(B).
) and FIG. 2.
図中、符号IIは円柱状をなすり−マ本体であり、この
リーマ本体11の先端部外周には、ねじれを有する6条
の切刃12.13.14..15,16゜17が形成さ
れている。また、これら切刃12〜17の先端部は、食
付き角βの食付き部24とされるとともに、これら切刃
12〜17の間には切屑排出溝18,19,20.2
+、22.23が形成されている。さらに、このリーマ
本体11の基端部分には、ストレートノヤンク25が形
成されている。In the figure, reference numeral II indicates a cylindrical reamer body, and the outer periphery of the tip of this reamer body 11 has six twisted cutting edges 12, 13, 14. .. 15,16°17 are formed. Further, the tips of these cutting blades 12 to 17 are formed into chamfered portions 24 having a chamfer angle β, and chip discharge grooves 18, 19, 20.2 are provided between these cutting blades 12 to 17.
+, 22.23 are formed. Further, a straight yank 25 is formed at the base end portion of the reamer body 11.
ここで、第2図に示すように、」二記6条の切刃12〜
17のうち1条おきに位置する合計3条の切刃+2.1
4.16の、切刃先端から食付き部24後端側の長さし
の切削に関与する部分26までのねじれ角はそれぞれθ
1とされ、他方これらの間に位置する他の3条の切刃1
3.15.17の切刃先端から上記切削に関与する部分
26までのねじれ角はそれぞれθ、とされている。そし
て、これら01と02とは、それぞれθ、〈θ、に設定
されている。Here, as shown in FIG.
A total of 3 cutting blades located every other row out of 17 + 2.1
4.16, the helix angle from the tip of the cutting blade to the portion 26 involved in long cutting on the rear end side of the chamfered portion 24 is θ.
1, and the other three cutting edges 1 located between these.
3.15.17, the helix angle from the tip of the cutting blade to the portion 26 involved in the cutting is θ, respectively. These 01 and 02 are set to θ and <θ, respectively.
また、これら6条の切刃12〜I7は、それぞれの切削
に関与する部分26の後端において、各切刃間の間隔す
なわち切屑排出溝18〜23の幅が等しくなるように設
定されている。そして、この部分26よりも後端側に位
置するこれら切刃12〜17のねじれ角は、全て等しい
角度θとされている。Further, these six cutting blades 12 to I7 are set so that the intervals between the cutting blades, that is, the widths of the chip discharge grooves 18 to 23 are equal at the rear end of each portion 26 involved in cutting. . The helix angles of these cutting edges 12 to 17 located on the rear end side of this portion 26 are all set to the same angle θ.
しかして、上記構成のリーマにおいては、3条の切刃1
2.14.16の切刃先端から切削に関与する部分26
までのねじれ角θ1を、他の3条の切刃13,15.1
7の当該部分におけるねじれ角θ、より小さくしている
ので、第2図に示すように、この部分の切刃12と13
、切刃14と15および切刃16と17との間の周方向
の間隔は、それぞれ先端から後端側へ向かうにしたがっ
て漸次狭くなり、他方切刃I3と14、切刃15と16
および切刃I7と12との間の周方向の間隔はそれぞれ
漸次広くなる。However, in the reamer with the above configuration, the three cutting edges 1
2.14.16 Part 26 involved in cutting from the tip of the cutting blade
The helix angle θ1 up to the other three cutting edges 13, 15.1
Since the helix angle θ in this part of 7 is made smaller, the cutting edges 12 and 13 in this part are made smaller as shown in FIG.
, the circumferential spacing between the cutting edges 14 and 15 and the cutting edges 16 and 17 gradually narrows from the tip to the rear end, while the cutting edges I3 and 14 and the cutting edges 15 and 16
And the circumferential distance between the cutting edges I7 and 12 gradually increases.
これにより、」−記切刃12〜17からリーマ本体11
に作用する切削荷重による振動の周期が軸線方向に沿っ
て変化する不規則なものとなり、これらの振動が軸線方
向において互いに打ち消し合う。これにより、リーマ本
体11に切削荷重に起因する共振が発生ずることがなく
、よってリーマ本体IIに仕」二げ面にツールマークを
形成してその面粗さを悪化させるような共振動が発生ず
るのを確実に防止することができる。この結果、加工穴
の仕」二げ面粗度の向上を計ることができる。As a result, from the cutting blades 12 to 17 to the reamer body 11.
The period of vibration due to the cutting load acting on the shaft changes irregularly along the axial direction, and these vibrations cancel each other out in the axial direction. As a result, resonance due to the cutting load does not occur in the reamer body 11, and therefore, resonance that would form a tool mark on the cut surface of the reamer body II and worsen its surface roughness is generated. This can be reliably prevented from occurring. As a result, it is possible to improve the finish surface roughness of the machined hole.
ところで、この共振動防止効果は切刃12〜17間の間
隔の変化率が大きいほど発揮するこ七ができるため、結
局上記ねじれ角θ1とθ、との差を大きくすれば、にい
。By the way, this resonance prevention effect becomes more effective as the rate of change in the interval between the cutting edges 12 to 17 increases, so if the difference between the helix angles θ1 and θ is increased, the problem becomes worse.
しかしその一方、切刃12〜17の全長に亙ってそれら
のねじれ角01とθ、とを異なる大きさのものにすると
、切刃12〜17間の間隔が変化するのに伴ってこれら
切刃12〜17間の切屑排出溝18〜23の幅に広狭の
差が生じる。具体的には、第2図において、切屑排出溝
+8.20.22の幅が先端側から後端側へ向かうにし
たがって漸次狭くなり、他方切屑排出溝19,21.2
3の幅が漸次広くなる。ここで、切屑排出溝19.21
゜23については、その幅が漸次広くなるから問題ない
が、切屑排出i18.20.22についてはその後端側
における幅が過度に狭くなると、切屑の排出に難が生じ
る。However, on the other hand, if the helix angles 01 and θ are made to have different sizes over the entire length of the cutting edges 12 to 17, these cutting edges will change as the spacing between the cutting edges 12 to 17 changes. The chip discharge grooves 18 to 23 between the blades 12 to 17 vary in width. Specifically, in FIG. 2, the width of the chip evacuation grooves +8, 20, and 22 gradually narrows from the tip side to the rear end side, while the width of the chip evacuation grooves 19, 21.2
The width of 3 gradually becomes wider. Here, the chip discharge groove 19.21
With respect to ゜23, there is no problem because the width gradually increases, but with respect to chip discharge i18.20.22, if the width on the rear end side becomes too narrow, it becomes difficult to discharge chips.
ところが、このリーマにおいては、切刃12〜17のそ
れぞれの切刃先端から切削に関与する部分26までの間
のみのねじり角Oいθ、を変化させ、かつこの部分26
の後端において、各切刃間の間隔すなわち切屑排出溝1
8〜23の幅が等しくになるように設定しているので、
切刃12〜I7の平行部分における切屑排出溝18〜2
3の幅がリーマ本体11の基端部に至るまで等しい寸法
になる。このため、上述したような切屑詰まりが発生ず
るのを未然に防止することができろ。However, in this reamer, the torsion angle O and θ are changed only between the tip of each of the cutting blades 12 to 17 and the portion 26 involved in cutting, and this portion 26
At the rear end, the gap between each cutting edge, that is, the chip evacuation groove 1
Since the widths of 8 to 23 are set to be equal,
Chip discharge grooves 18 to 2 in parallel parts of cutting blades 12 to I7
3 is the same width up to the base end of the reamer body 11. Therefore, the occurrence of chip clogging as described above can be prevented.
なお、」二記の実施例のリーマにおいては、6条の切刃
12〜17を形成しているがこれに限るものではなく、
複数の切刃を有するものであればよい。また、6条の切
刃12〜17のうち3条づつのねじれ角を同一にし、し
かもねじれ角を交互に大小としているが、すべての切刃
のねじれ角を互いに異なるものとしてもよく、また互い
に異なるねじれ角を有する切刃をそのねじれ角が小さい
ものから周方向に順次形成してもよい。い「れにしても
、この発明では複数の切刃のうちの少なくとも−の切刃
のねじれ角を他のもののねじれ角と異なる大きさに設定
すればよい。In addition, in the reamer of the embodiment described in "2," six cutting edges 12 to 17 are formed, but the invention is not limited to this.
Any material having a plurality of cutting edges may be used. Further, the helix angles of three of the six cutting edges 12 to 17 are made the same, and the helix angles are alternately large and small, but the helix angles of all the cutting edges may be different from each other, or they may be different from each other. Cutting edges having different helix angles may be sequentially formed in the circumferential direction from the smallest helix angle. In any case, in the present invention, the helix angle of at least one of the plurality of cutting edges may be set to be different from the helix angle of the other cutting edges.
また、切刃のねじれ方向についても、左右どちらのねじ
れのらのについても同様に適用することができ、さらに
ねじれ角が0(直刃)の複数の切刃のうちの少なくとも
1つの切刃にねじれ角を付けるようにしてもよい。また
さらに、ンヤンク部についても、第3図に示すようなテ
ーパシャンク30のものてあってもよい。Also, regarding the twist direction of the cutting edge, it can be applied in the same way to either the left or right twist angle, and furthermore, it can be applied to at least one cutting edge among the plurality of cutting edges with a helix angle of 0 (straight edge). A helix angle may be added. Furthermore, the yank portion may also have a tapered shank 30 as shown in FIG.
[発明の効果]
以」二説明したように、この発明のり−マによれば、複
数の切刃のうぢの少なくとも1つの切刃の、さらにその
少なくとも切削に関与する部分のねじれ角を、他の切刃
の当該部分のねじれ角と異なる角度に設定しているので
、異なるねじれ角を有する切刃部分とこれに隣接する切
刃部分との間の周方向の間隔が切刃の一端から他端側へ
向かうにしたがって連続的に変化し、この結果リーマ本
体に作用する振動が軸線方向に沿って異なる不規則なも
のとなる。[Effects of the Invention] As explained below, according to the gluer of the present invention, the helix angle of at least one of the plurality of cutting edges, and at least the portion involved in cutting, can be adjusted to Since the helix angle is set to be different from the helix angle of the relevant part of other cutting blades, the circumferential distance between the cutting blade part with a different helix angle and the adjacent cutting blade part is from one end of the cutting blade. The vibration changes continuously toward the other end, and as a result, the vibrations acting on the reamer body become irregular and vary along the axial direction.
このため、上記リーマ本体に共振動が発生することがな
く、よってこのリーマ本体に仕上げ面にツールマークを
形成してその面粗さを悪化させるような共振動が発生す
るのを防止することができるため、加工穴の仕」−げ面
粗度の向上を計ることができる。Therefore, resonance vibrations do not occur in the reamer body, and it is therefore possible to prevent resonance vibrations from forming on the finished surface of the reamer body and worsening the surface roughness. Therefore, it is possible to improve the finished surface roughness of the machined hole.
第1図(A)、(B)はこの発明のリーマの一実施例を
示すもので、同図(A)は側面図、同図(B)は同図(
A)のI−1線面図、第2図は第1図に示すリーマの刃
部の展開図、第3図はこの発明の他の実施例を示す側面
図、
第4図(A)および第5図(A)は各々従来のり−マを
示す側面図、第4図(B)および第5図(B)は各々第
4図(A)および第5図(A)のIV−IV線線断断面
図よび■−■線視線面断面図6図はこれら従来のリーマ
にお(Jる刃部の展開図、第7図(A)、(B)、(C
)は上記従来のり−マで加工した穴形状を示すもので、
同図(A)は正面図、同図(B)は同図(A)の■−■
線視線面断面図図(C)は同図(B)の■−■線視線面
断面図る。
11・・・・・リーマ本体、■2〜I7・・・・・・切
刃、12a=17a・・・切刃の切削に関与する部分、
24・・・・・・食(=Jき部、 β・・・・・食付
き角、θ1.θ2・ ・・ねじれ角。FIGS. 1(A) and 1(B) show an embodiment of the reamer of the present invention, where FIG. 1(A) is a side view and FIG. 1(B) is a side view.
2 is a developed view of the blade portion of the reamer shown in FIG. 1, FIG. 3 is a side view showing another embodiment of the present invention, FIG. 4 (A) and FIG. 5(A) is a side view showing a conventional glue machine, and FIG. 4(B) and FIG. 5(B) are taken along line IV-IV in FIG. 4(A) and FIG. 5(A), respectively. The cross-sectional view along the line and the cross-sectional view along the ■-■ line in Figure 6 are the developed views of the blade portion of these conventional reamers (Figures 7 (A), (B), and (C).
) indicates the shape of the hole machined using the conventional glue machine mentioned above.
The same figure (A) is a front view, the same figure (B) is the same figure (A) ■-■
The cross-sectional view taken along the line (C) is a cross-sectional view taken along the line ■--■ of the same figure (B). 11...Reamer body, ■2-I7...Cutting blade, 12a=17a...Part involved in cutting of cutting blade,
24...Eclipse (=J part, β...Eclipse angle, θ1.θ2...Twisted angle.
Claims (1)
が形成されてなるリーマにおいて、前記複数の切刃のう
ちの少なくとも1つの切刃の、さらにその少なくとも切
削に関与する部分のねじれ角を、他の切刃の当該部分に
おけるねじれ角と異なる角度に設定したことを特徴とす
るリーマ。In a reamer in which a plurality of cutting edges are formed on the outer periphery of the reamer body and extending along the axial direction, the torsion angle of at least one of the plurality of cutting edges, and at least a portion involved in cutting, is determined. , a reamer characterized in that the helix angle is set at a different angle from the helix angle in the relevant part of other cutting blades.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61189150A JPH07121485B2 (en) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | Reamer |
Applications Claiming Priority (1)
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JP61189150A JPH07121485B2 (en) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | Reamer |
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Publication Number | Publication Date |
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JPS6347016A true JPS6347016A (en) | 1988-02-27 |
JPH07121485B2 JPH07121485B2 (en) | 1995-12-25 |
Family
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP61189150A Expired - Fee Related JPH07121485B2 (en) | 1986-08-12 | 1986-08-12 | Reamer |
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Country | Link |
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1986
- 1986-08-12 JP JP61189150A patent/JPH07121485B2/en not_active Expired - Fee Related
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JPH07121485B2 (en) | 1995-12-25 |
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