JPS6331651B2 - - Google Patents
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- JPS6331651B2 JPS6331651B2 JP56066957A JP6695781A JPS6331651B2 JP S6331651 B2 JPS6331651 B2 JP S6331651B2 JP 56066957 A JP56066957 A JP 56066957A JP 6695781 A JP6695781 A JP 6695781A JP S6331651 B2 JPS6331651 B2 JP S6331651B2
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04157—Afterstage cooling and so-called "pre-cooling" of the feed air upstream the air purification unit and main heat exchange line
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- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/30—Adding water, steam or other fluids for influencing combustion, e.g. to obtain cleaner exhaust gases
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- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
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- F25J3/04521—Coupling of the air fractionation unit to an air gas-consuming unit, so-called integrated processes
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- F25J3/04563—Integration with a nitrogen consuming unit, e.g. for purging, inerting, cooling or heating
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- F25J3/04593—The air gas consuming unit is also fed by an air stream
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- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
- F25J2205/34—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes as evaporative cooling tower to produce chilled water, e.g. evaporative water chiller [EWC]
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- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/70—Steam turbine, e.g. used in a Rankine cycle
-
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- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/80—Hot exhaust gas turbine combustion engine
- F25J2240/82—Hot exhaust gas turbine combustion engine with waste heat recovery, e.g. in a combined cycle, i.e. for generating steam used in a Rankine cycle
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石炭ガス化発電プラントの窒素酸化
物(以下NOxと称す)の低減に関する。
物(以下NOxと称す)の低減に関する。
石炭ガス化発電プラントは、従来の石油燃料に
代り石炭をガス燃料に転換して使用するものであ
り、ガス化した燃料でガスタービンを駆動し、発
電を行う。また、このガスタービンの廃熱は廃熱
ボイラに流入させて蒸気を発生させ、この蒸気で
蒸気タービンを駆動し、上記と同様に発電を行う
こともできる。第1図は従来の酸素を生成する空
気分離装置を備えた石炭ガス化複合発電プラント
の系統図を示したものである。即ち、石炭は前処
理装置1を経てガス化炉2へ送られ、一方、酸素
はガス化剤として空気分離装置12からガス化炉
2に注入される。ガス化炉2からのガス化燃料は
クリンナツプ装置3へ送つて清浄化し、しかるの
ち圧縮機4及び燃焼器5並びにガスタービン6よ
り構成するガスタービン装置の燃焼器5に送る。
燃焼器5ではクリンナツプ装置3からの燃料と圧
縮機4からの圧縮空気によつて燃焼され、ガスタ
ービン6を駆動するとともに発電機7で発電を行
う。ガスタービン6の排ガスは蒸気発生器8へ送
られ、蒸気タービン9を駆動する蒸気を発生させ
る。10は蒸気タービン9で駆動される発電機、
11は復水器、13は蒸気発生器8の煙道であ
る。15は電動機14で駆動される圧縮機であ
り、この圧縮機15で圧縮した空気は熱交換器1
6で冷却されて空気分離装置12に送られ、酸素
と窒素が生成される。酸素はガス化剤としてガス
化炉2に送られ、窒素は冷却器17の冷媒として
使用され、大気へ放出される。前記冷却器17は
熱交換器16を冷却する。
代り石炭をガス燃料に転換して使用するものであ
り、ガス化した燃料でガスタービンを駆動し、発
電を行う。また、このガスタービンの廃熱は廃熱
ボイラに流入させて蒸気を発生させ、この蒸気で
蒸気タービンを駆動し、上記と同様に発電を行う
こともできる。第1図は従来の酸素を生成する空
気分離装置を備えた石炭ガス化複合発電プラント
の系統図を示したものである。即ち、石炭は前処
理装置1を経てガス化炉2へ送られ、一方、酸素
はガス化剤として空気分離装置12からガス化炉
2に注入される。ガス化炉2からのガス化燃料は
クリンナツプ装置3へ送つて清浄化し、しかるの
ち圧縮機4及び燃焼器5並びにガスタービン6よ
り構成するガスタービン装置の燃焼器5に送る。
燃焼器5ではクリンナツプ装置3からの燃料と圧
縮機4からの圧縮空気によつて燃焼され、ガスタ
ービン6を駆動するとともに発電機7で発電を行
う。ガスタービン6の排ガスは蒸気発生器8へ送
られ、蒸気タービン9を駆動する蒸気を発生させ
る。10は蒸気タービン9で駆動される発電機、
11は復水器、13は蒸気発生器8の煙道であ
る。15は電動機14で駆動される圧縮機であ
り、この圧縮機15で圧縮した空気は熱交換器1
6で冷却されて空気分離装置12に送られ、酸素
と窒素が生成される。酸素はガス化剤としてガス
化炉2に送られ、窒素は冷却器17の冷媒として
使用され、大気へ放出される。前記冷却器17は
熱交換器16を冷却する。
さて、ガス化剤として空気を用いた場合には、
1000kcal/Nm3前後の低カロリー燃料が得られ、
酸素を用いた場合には2000〜3000kcal/Nm3の中
カロリー燃料が得られる。ここで従来の高カロリ
ーガス燃料使用時と上記低・中カロリーガス燃料
使用時のガスタービンNOx発生量比較例を第2
図に示す。この図から明らかなように中カロリー
燃料は低カロリー燃料に比べてNOx発生量が高
く、場合によつては高カロリー燃料の場合とほぼ
同程度発生する。低NOx対策としては、酸素不
足あるいは酸素過剰の状態で燃焼させる乾式燃焼
法と、水蒸気や水などを燃焼器に噴出させる湿式
燃焼法がある。乾式燃焼法は火炎の安定性、一酸
化炭素の発生などの点から中カロリー以下の燃料
に対しては実用上問題があり、また湿式燃焼法は
プラント効率の低下が避けられず、ガス化発電の
場合には特に問題が大きい。
1000kcal/Nm3前後の低カロリー燃料が得られ、
酸素を用いた場合には2000〜3000kcal/Nm3の中
カロリー燃料が得られる。ここで従来の高カロリ
ーガス燃料使用時と上記低・中カロリーガス燃料
使用時のガスタービンNOx発生量比較例を第2
図に示す。この図から明らかなように中カロリー
燃料は低カロリー燃料に比べてNOx発生量が高
く、場合によつては高カロリー燃料の場合とほぼ
同程度発生する。低NOx対策としては、酸素不
足あるいは酸素過剰の状態で燃焼させる乾式燃焼
法と、水蒸気や水などを燃焼器に噴出させる湿式
燃焼法がある。乾式燃焼法は火炎の安定性、一酸
化炭素の発生などの点から中カロリー以下の燃料
に対しては実用上問題があり、また湿式燃焼法は
プラント効率の低下が避けられず、ガス化発電の
場合には特に問題が大きい。
本発明は上記事情に鑑みなされたもので、その
目的とするところは、NOxの大巾低減を図るこ
とにある。
目的とするところは、NOxの大巾低減を図るこ
とにある。
即ち、本発明の特徴は、空気を酸素と窒素のガ
ス体に分離する空気分離装置を設けるとともに、
この分離された酸素を石炭ガス化炉に注入し、前
記ガス化炉で生成されたガスを用いてガスタービ
ン装置を駆動する石炭ガス化発電プラントにおい
て、上記空気分離装置で分離された窒素をガスタ
ービン装置に吸入させる系統を設けてなる石炭ガ
ス化発電プラントにある。
ス体に分離する空気分離装置を設けるとともに、
この分離された酸素を石炭ガス化炉に注入し、前
記ガス化炉で生成されたガスを用いてガスタービ
ン装置を駆動する石炭ガス化発電プラントにおい
て、上記空気分離装置で分離された窒素をガスタ
ービン装置に吸入させる系統を設けてなる石炭ガ
ス化発電プラントにある。
以下本発明の一実施例を第3図によつて説明す
る。図中第1図と同一部品には同一番号を付して
その説明を省略し、異なる部分のみ説明する。1
8は空気分離装置12とガスタービン6の圧縮機
4間に設けられた配管であり、空気分離装置12
で分離生成された窒素はこの配管18を介して圧
縮機吸込み用空気と一緒になり、圧縮機4に吸入
される。19は配管18より分岐し冷却器17に
接続した配管、20は配管18に設けられた窒素
の流量を制御する制御弁、21は配管19に設け
られた窒素の流量を制御する制御弁、22は冷却
器17と熱交換器16間の配管23に接続した別
系統の冷却水供給管、24は配管23に接続した
冷却水排出管である。25は冷却水供給管22に
取付けた開閉弁、26及び27は冷却器17の出
入口に位置する配管23に取付けた開閉弁、28
は冷却水排出管24に取付けた開閉弁、29は冷
却器17で熱交換した窒素を大気に放出する配
管、30は配管29に取付けた制御弁、32は管
31に取付けた制御弁である。
る。図中第1図と同一部品には同一番号を付して
その説明を省略し、異なる部分のみ説明する。1
8は空気分離装置12とガスタービン6の圧縮機
4間に設けられた配管であり、空気分離装置12
で分離生成された窒素はこの配管18を介して圧
縮機吸込み用空気と一緒になり、圧縮機4に吸入
される。19は配管18より分岐し冷却器17に
接続した配管、20は配管18に設けられた窒素
の流量を制御する制御弁、21は配管19に設け
られた窒素の流量を制御する制御弁、22は冷却
器17と熱交換器16間の配管23に接続した別
系統の冷却水供給管、24は配管23に接続した
冷却水排出管である。25は冷却水供給管22に
取付けた開閉弁、26及び27は冷却器17の出
入口に位置する配管23に取付けた開閉弁、28
は冷却水排出管24に取付けた開閉弁、29は冷
却器17で熱交換した窒素を大気に放出する配
管、30は配管29に取付けた制御弁、32は管
31に取付けた制御弁である。
さて、圧縮機15からの空気は熱交換器16に
おいて冷却されたのち空気分離装置12に送ら
れ、この空気分離装置12で酸素と窒素が生成さ
れる。生成された酸素はガス化剤としてガス化炉
2に送られ、窒素は配管18を介して圧縮機4に
送られかつ、圧縮機4に吸入される前に空気と混
合される。圧縮機4に吸入される窒素の量は、本
実施例の場合生成量の約1/2であり、他の約1/2は
配管19を介して冷却器17の冷却に使用する。
空気と混合した窒素は圧縮機4で圧縮され、燃焼
器5で燃料を燃焼する。この窒素を空気に10〜
15Vol%添加し、燃焼器入口空気温度340℃、圧
力11.2気圧で運転したところ、窒素を添加しない
ものに比較してNOx濃度が約30〜40%低下した。
NOxが低下した理由は、窒素の添加により空気
中に酸素の占める割合が低下したためである。
おいて冷却されたのち空気分離装置12に送ら
れ、この空気分離装置12で酸素と窒素が生成さ
れる。生成された酸素はガス化剤としてガス化炉
2に送られ、窒素は配管18を介して圧縮機4に
送られかつ、圧縮機4に吸入される前に空気と混
合される。圧縮機4に吸入される窒素の量は、本
実施例の場合生成量の約1/2であり、他の約1/2は
配管19を介して冷却器17の冷却に使用する。
空気と混合した窒素は圧縮機4で圧縮され、燃焼
器5で燃料を燃焼する。この窒素を空気に10〜
15Vol%添加し、燃焼器入口空気温度340℃、圧
力11.2気圧で運転したところ、窒素を添加しない
ものに比較してNOx濃度が約30〜40%低下した。
NOxが低下した理由は、窒素の添加により空気
中に酸素の占める割合が低下したためである。
更に、空気に対する窒素の添加割合増加すると
NOxの濃度が低下したが、しかし燃焼空気中の
酸素の占める割合が更に少なくなり、このため燃
焼が悪化するので窒素の添加割合はせいぜい
20Vol%が限度である。
NOxの濃度が低下したが、しかし燃焼空気中の
酸素の占める割合が更に少なくなり、このため燃
焼が悪化するので窒素の添加割合はせいぜい
20Vol%が限度である。
また冷却器17に流入した窒素はその冷媒(例
えば水)を冷却し、冷却された冷媒は冷却器17
と熱交換器16の間を配管23によつて循環さ
れ、蒸発などにより減少した分は別途図示しない
装置によつて補給される。ところで、大気温度が
上昇する夏季などは、圧縮機4からの吸入空気量
が減じてガスタービンの出力が低下する場合があ
る。このような場合は制御弁20を全開、制御弁
21を全閉にして酸素発生器12で生成される窒
素ガスすべてを圧縮機4に送り、これによつて吸
入空気を冷却して吸入空気重量の増加を図り、ガ
スタービンの出力の低下を防ぐ。このとき熱交換
器16の冷却は次のようにして行う。即ち、冷却
器17の出入口に取付けた開閉弁26,27を閉
じ、冷却水供給管22及び冷却水排出管24に取
付けた開閉弁25,28を開き、冷却水供給管2
2より配管23を介して熱交換器16に冷却水を
供給する。熱交換され温度上昇した冷却水は冷却
水排出管24より排出する。
えば水)を冷却し、冷却された冷媒は冷却器17
と熱交換器16の間を配管23によつて循環さ
れ、蒸発などにより減少した分は別途図示しない
装置によつて補給される。ところで、大気温度が
上昇する夏季などは、圧縮機4からの吸入空気量
が減じてガスタービンの出力が低下する場合があ
る。このような場合は制御弁20を全開、制御弁
21を全閉にして酸素発生器12で生成される窒
素ガスすべてを圧縮機4に送り、これによつて吸
入空気を冷却して吸入空気重量の増加を図り、ガ
スタービンの出力の低下を防ぐ。このとき熱交換
器16の冷却は次のようにして行う。即ち、冷却
器17の出入口に取付けた開閉弁26,27を閉
じ、冷却水供給管22及び冷却水排出管24に取
付けた開閉弁25,28を開き、冷却水供給管2
2より配管23を介して熱交換器16に冷却水を
供給する。熱交換され温度上昇した冷却水は冷却
水排出管24より排出する。
また、部分負荷時などガスタービンへの吸入窒
素量を変化させたい場合には、配管29,31の
制御弁30,32を制御し、冷却器17で熱交換
後の窒素ガスを圧縮機4に流入させることによつ
て可能となる。
素量を変化させたい場合には、配管29,31の
制御弁30,32を制御し、冷却器17で熱交換
後の窒素ガスを圧縮機4に流入させることによつ
て可能となる。
本発明によれば空気分離装置で生成した窒素に
よつてNOxの大巾低減を図ることができ、また、
夏季などは窒素によつてガスタービンの出力低下
を防止するなどその効果は極めて大である。
よつてNOxの大巾低減を図ることができ、また、
夏季などは窒素によつてガスタービンの出力低下
を防止するなどその効果は極めて大である。
第1図は従来の石炭ガス化発電プラントの系統
図、第2図はカロリーの異なる燃料使用時のガス
タービンNOx発生量説明図、第3図は本発明の
一実施例を示す石炭ガス化発電プラントの系統図
である。 4……圧縮機、5……燃焼器、6……ガスター
ビン、12……空気分離装置、17……冷却器、
18,19……配管。
図、第2図はカロリーの異なる燃料使用時のガス
タービンNOx発生量説明図、第3図は本発明の
一実施例を示す石炭ガス化発電プラントの系統図
である。 4……圧縮機、5……燃焼器、6……ガスター
ビン、12……空気分離装置、17……冷却器、
18,19……配管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 空気を酸素と窒素のガス体に分離する空気分
離装置を設けるとともに、この分離された酸素を
石炭のガス化炉に注入し、前記ガス化炉で生成さ
れたガスを用いてガスタービン装置を駆動する石
炭ガス化発電プラントにおいて、上記空気分離装
置で分離された窒素をガスタービン装置に吸入さ
せる系統を設けてなることを特徴とする石炭ガス
化発電プラント。 2 上記系統より分岐し、空気分離装置の分離用
空気を冷却する系統を設けてなることを特徴とす
る特許請求の範囲第1項記載の石炭ガス化発電プ
ラント。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56066957A JPS57183529A (en) | 1981-05-06 | 1981-05-06 | Power plant with gasification of coal |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56066957A JPS57183529A (en) | 1981-05-06 | 1981-05-06 | Power plant with gasification of coal |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57183529A JPS57183529A (en) | 1982-11-11 |
JPS6331651B2 true JPS6331651B2 (ja) | 1988-06-24 |
Family
ID=13331005
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56066957A Granted JPS57183529A (en) | 1981-05-06 | 1981-05-06 | Power plant with gasification of coal |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS57183529A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6508053B1 (en) * | 1999-04-09 | 2003-01-21 | L'air Liquide-Societe Anonyme A'directoire Et Conseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Integrated power generation system |
FR2858398B1 (fr) * | 2003-07-30 | 2005-12-02 | Air Liquide | Procede et installation d'alimentation d'une unite de separation d'air au moyen d'une turbine a gaz |
WO2006038629A1 (ja) * | 2004-10-05 | 2006-04-13 | Jgc Corporation | ガス化複合発電設備、その制御方法、燃料ガスの製造方法 |
-
1981
- 1981-05-06 JP JP56066957A patent/JPS57183529A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS57183529A (en) | 1982-11-11 |
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