JPS63302036A - Low-permeable hose - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、柔軟で、耐ストレスクラックおよび耐共割れ
性に優れたガス輸送用ホース、特にフレオンガスなどの
冷媒またはガソリン、軽油などの燃料の輸送用として、
安全、かつ実用性に優れた低透過性ホースに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention is a flexible gas transportation hose that is highly resistant to stress cracking and co-crackling, particularly for use with refrigerants such as Freon gas or fuels such as gasoline and diesel oil. For transportation,
Concerning low permeability hoses that are safe and highly practical.
従来、上記冷媒または燃料輸送用のホースとして、ホー
スの内管を耐油性があり、冷媒や燃料に対する透過性の
低いゴム、たとえばニトリルゴムから形成したホース、
さらに該ホースの柔軟性を損なわないで、耐ガス透過性
を改良するために、該内管としてゴム層に樹脂層を積層
した２層構造を有す乞ものを用いたホースが知られてい
る。Conventionally, the hose for transporting the refrigerant or fuel has been made of a rubber whose inner tube is oil-resistant and has low permeability to the refrigerant or fuel, such as nitrile rubber.
Furthermore, in order to improve gas permeability without impairing the flexibility of the hose, a hose is known that uses a double-layered material as the inner tube, which has a two-layer structure in which a resin layer is laminated on a rubber layer. .
しかしながら、上記樹脂層とゴム層の２層構造を存する
内管を設けたポースは、たとえばナイロン６またはナイ
ロン６６からなる樹脂層を有するホースの場合は、耐透
過性は優れているものの、耐ストレスクラック性および
柔軟性に劣り実用性能が不十分であるし、ナイロン１１
またはナイロン１２からなる樹脂層を有するホースの場
合は、逆に柔軟性と耐ストレスクラック性は良好である
が、１ＩｉＦｌ透過性が悪く、これまた実用性が十分で
なかった。However, a hose with an inner tube having a two-layer structure of a resin layer and a rubber layer, for example, has excellent permeation resistance but is stress resistant. Nylon 11 has poor practical performance due to poor crack resistance and flexibility.
Conversely, in the case of a hose having a resin layer made of nylon 12, the flexibility and stress crack resistance were good, but the 1IiFl permeability was poor, and the practicality was also insufficient.
本発明者らは、先に内管を特定のポリアミド系樹脂から
なる１以上の樹脂層と少なくとも２層のゴム層から形成
することによって、柔軟性、耐ストレスクラック性はも
ちろん、耐透過性にも優れたホースを提案した。The present inventors first formed the inner tube from one or more resin layers made of a specific polyamide resin and at least two rubber layers, thereby improving not only flexibility and stress crack resistance but also permeation resistance. also suggested an excellent hose.
しかるに、このような内管の内層に樹脂を使用するとき
は、たとえばチューブ押出成形などによる樹脂の成形時
にピンホールが形成されたり、ホース製造時に、該樹脂
層に微小な傷が形成されると、ホース使用中の繰り返し
応力の負荷によって該樹脂層の微小なピンホールや傷が
クランクに成長したり、あるいは使ｍ中のストレスクラ
ンク、特に塩化亜鉛などの金属塩化物に起因するストレ
スクランクが発生する。そしてこのようなりラックやス
トレスクランクは、該内管の樹脂層からゴム層に波及し
て、いわゆる共割れ現象を生じるという欠点がある。し
かも、この内管を構成するゴム層と樹脂層の共割れ現象
の進行によって、ホースから輸送中の流体が漏洩し、最
終的にはホースそのものを破壊し、ホースの寿命を急激
に短かくすることが判った。However, when using resin for the inner layer of such an inner tube, pinholes may be formed during tube extrusion molding, or minute scratches may be formed on the resin layer during hose manufacturing. , minute pinholes and scratches in the resin layer may grow on the crank due to repeated stress loads during hose use, or stress cranks may occur during use, especially stress cranks caused by metal chlorides such as zinc chloride. do. Such racks and stress cranks have a drawback in that the so-called co-cracking phenomenon occurs, which spreads from the resin layer of the inner tube to the rubber layer. Moreover, as the rubber layer and resin layer that make up the inner tube develop a co-crackling phenomenon, the fluid being transported leaks from the hose, eventually destroying the hose itself and dramatically shortening the life of the hose. It turned out that.
本発明の目的は、冷媒や燃料に対して低透過性を有し、
耐ストレスクラック性に優れ、上記内管の共割れ性を防
止した、柔軟で、耐久性に冨むホースを提供するにある
。The object of the present invention is to have low permeability to refrigerants and fuels,
To provide a flexible and durable hose that has excellent stress crack resistance, prevents co-cracking of the inner tube.
（発明の構成）
このような本発明の目的は、内管、補強層および外管か
らなるホースにおいて、前記内管がポリアミド系樹脂か
らなる内層および少なくとも１５ Ｋｇｆ／ｃｍの熱時
引裂き力を有するゴムからなる外層の少なくとも２層か
ら構成されたホースによって達成することができる。(Structure of the Invention) An object of the present invention is to provide a hose comprising an inner tube, a reinforcing layer and an outer tube, wherein the inner tube has an inner layer made of a polyamide resin and a hot tearing force of at least 15 Kgf/cm. This can be achieved by a hose consisting of at least two outer layers of rubber.
以下、図面を参照して本発明の詳細な説明する。Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
図は、本発明の低透過性ホースの部分切開斜視図であり
、図において、１は内管、２は補強層、３は外管であり
、該内管１は外層４、内層５の２層構造を有している。The figure is a partially cut away perspective view of the low permeability hose of the present invention. In the figure, 1 is an inner tube, 2 is a reinforcing layer, and 3 is an outer tube. It has a layered structure.
本発明のホースを構成する内管１は、輸送媒体に直接、
接するポリアミド系樹脂からなる内層５とこの内Ｎ５の
周囲を被覆するゴムからなる外Ｎ４の少なくとも２層か
ら構成される。The inner tube 1 constituting the hose of the present invention is directly connected to the transport medium.
It is composed of at least two layers: an inner layer 5 made of a polyamide resin in contact with the inner layer 5, and an outer layer N4 made of rubber covering the inner layer N5.
本発明の特徴は、この内管１の内層５がポリアミド系樹
脂から形成され、外層４が少なくとも１５ Ｋｇｆ／ｃ
ｍの熱時引裂き力を有するゴムから形成されている点に
ある。A feature of the present invention is that the inner layer 5 of the inner tube 1 is formed of polyamide resin, and the outer layer 4 has a resistance of at least 15 Kgf/c.
It is made of rubber that has a hot tearing force of m.
すなわち、上記内管１の内層５を上記ポリアミド系樹脂
から構成することによって、ホースに対して優れた耐ガ
ス透過性と耐ストレスクラック性を付与することができ
、また、該内層５に複合される外層４を、加熱時、すな
わち１２０℃における引裂き力が少なくとも１５ Ｋｇ
ｆ／ｃｍ、好ましくは１５〜５０ Ｋｇｆ／ｃｍである
ゴムから構成することによって、ホースに柔軟性を与え
ると共に、該内層５に発生したピンホール等によるクラ
ンクやストレスクラックの伝播を抑制、防止することが
できるのである。That is, by forming the inner layer 5 of the inner tube 1 from the polyamide resin, it is possible to impart excellent gas permeability and stress crack resistance to the hose. The outer layer 4 has a tearing force of at least 15 Kg when heated, i.e. at 120°C.
f/cm, preferably 15 to 50 Kgf/cm, gives the hose flexibility and suppresses and prevents the propagation of cranks and stress cracks caused by pinholes etc. generated in the inner layer 5. It is possible.
このようなポリアミド系樹脂の例としては、ナイロン６
、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６−６６共重
合体、ナイロン６／ナイロン１１／ポリオレフィンのブ
レンド樹脂がある。ここでポリオレフィンとしては、ポ
エチレン、ポリプロピレンおよびそれらの共重合体があ
る。また、この内層５の厚さは０．０５〜０．８０ｍ＋
ｎ、好ましくは０．０８〜０．５０ｍｍの範囲内がよく
、かつ内管１の全厚に対して５〜２５ｚ１好ましくは５
〜１０χの範囲内とするのがよい。Examples of such polyamide resins include nylon 6
, nylon 11, nylon 12, nylon 6-66 copolymer, and nylon 6/nylon 11/polyolefin blend resin. Examples of polyolefins include polyethylene, polypropylene, and copolymers thereof. Moreover, the thickness of this inner layer 5 is 0.05 to 0.80 m+
n, preferably within the range of 0.08 to 0.50 mm, and 5 to 25z1 preferably 5 to the total thickness of the inner tube 1
It is preferable to set it within the range of ~10χ.
１２０℃における引裂き力が少なくとも１５ Ｋｇｆ／
ｃｍであるゴムの例としては、ブチル系ゴム、たとえば
ブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（ＣＩ−１１
Ｒ） 、臭素化ブチルゴム（Ｂｒ−１１Ｒ）等がある。Tear force at 120°C of at least 15 Kgf/
Examples of rubbers that are cm include butyl rubbers such as butyl rubber (IIR), chlorinated butyl rubber (CI-11
R), brominated butyl rubber (Br-11R), and the like.
この外層４の厚さは、１．０〜２．５ｍｍ、好ましくは
１．２〜２．０ｍｍの範囲内とし、かつ内管１の全厚に
対して５０〜９０％、好ましくは６０〜８０％を占める
ようにするのがよい。The thickness of this outer layer 4 is within the range of 1.0 to 2.5 mm, preferably 1.2 to 2.0 mm, and is 50 to 90%, preferably 60 to 80% of the total thickness of the inner tube 1. It is better to make it account for %.
なお、上記の内管１を構成する外層４および内層５の積
層構造をより一体化した複合構造とするために、各層の
相互間を有効に接合する接着剤を付与することができ、
これによって、構造的一体化と共に、ホースとしての機
械的強度、耐久性等を改良させることができる。In addition, in order to make the laminated structure of the outer layer 4 and the inner layer 5 constituting the above-mentioned inner tube 1 into a more integrated composite structure, an adhesive can be applied to effectively bond each layer.
This makes it possible to improve the mechanical strength, durability, etc. of the hose as well as structural integration.
本発明のホースを構成する補強層２および外管３は、従
来のポースに使用されているものを使用でき、特に限定
されるものではないし、また、本発明になる低透過性ポ
ースの製造法も公知の手段を適用することができる。The reinforcing layer 2 and outer tube 3 constituting the hose of the present invention can be those used in conventional hoses, and are not particularly limited. Also, known means can be applied.
以下、本発明のポースの製造法の１例について説明する
。まず、予め離型剤を付与したマンドレル上に、樹脂押
出機を用いてその押出ヘッドからホースの内管内層を形
成する樹脂を押出して樹脂チューブを成形する。この樹
脂チューブを形成したマンドレルをゴム成形機に通して
、該樹脂チューブ」二にゴムを押出してゴム製の外層を
形成する。なお、樹脂チューブ表面に必要に応じて、塩
化ゴム系接着剤、フェノール樹脂系接着剤、ＨＲＨ系接
着剤などの接着剤を塗布、スプレーなどにより付与した
後、ゴム層を形成することができる。Hereinafter, one example of the method for manufacturing the pose of the present invention will be described. First, a resin tube is formed by extruding the resin forming the inner layer of the hose from the extrusion head of a resin extruder onto a mandrel to which a mold release agent has been applied in advance. The mandrel on which the resin tube has been formed is passed through a rubber molding machine, and rubber is extruded onto the resin tube to form a rubber outer layer. Note that the rubber layer can be formed after applying an adhesive such as a chlorinated rubber adhesive, a phenol resin adhesive, or an HRH adhesive to the surface of the resin tube by coating or spraying, if necessary.
このようにして形成された内管の上に編組機を使用して
、適宜補強糸を編組して補強層を形成し、次いでこの補
強層」二にゴム押出機を用いて、ゴム製外管を形成する
。次いで上記マンドレル上に形成された前記内管外層お
よび外管を構成するゴＪ層をそれぞれ加硫するために、
１３０〜１７０°Ｃ１好ましくは１４０〜１６０“Ｃの
温度範囲内で加圧下に加熱する。この加硫後、冷却し、
マンドレルを引き抜くことにより、本発明のホースを得
ることができる。A reinforcing layer is formed by appropriately braiding reinforcing threads onto the thus formed inner tube using a braiding machine, and then a rubber extruder is used to apply the reinforcing layer to the rubber outer tube. form. Next, in order to respectively vulcanize the outer layer of the inner tube and the outer layer of the outer tube formed on the mandrel,
Heating under pressure in a temperature range of 130-170°C, preferably 140-160"C. After this vulcanization, cooling,
By pulling out the mandrel, the hose of the present invention can be obtained.
以下、実施例および比較例により、本発明の効果につい
て、具体的に説明する。Hereinafter, the effects of the present invention will be specifically explained using Examples and Comparative Examples.
なお、実施例において、フレオンガス透過量、共割れ性
、ホース柔軟性は、それぞれ次の測定法によって測定し
た値である。In the examples, the Freon gas permeation amount, co-crackability, and hose flexibility are values measured by the following measuring methods, respectively.
フレオンガス透過量の測定：
ＪＲＡ規格−ＪＲＡ ２００１に準する（日本冷凍空調
工業会規格）。Measurement of Freon gas permeation amount: According to JRA standard-JRA 2001 (Japan Refrigeration and Air Conditioning Industry Association standard).
金具アセンブリホースに、冷媒（フレオン１？−１２）
をポース内容積１ｃｍ３当り０．６ ±０．１グラムで
０．４５ｍのホースに封入。測定温度１００°Ｃで９６
ｈｒ時間）放置し、２４ｈｒと９６ｈｒの間の減量（ガ
ス透過量）を測定し、ｇ／ｍ／７２ｈｒの単位に数値を
換算した。Add refrigerant (Freon 1?-12) to the metal assembly hose.
is packed into a 0.45m hose at 0.6 ±0.1g per cm3 of internal volume of the hose. 96 at measurement temperature 100°C
hr hours), the weight loss (gas permeation amount) between 24 hr and 96 hr was measured, and the value was converted into a unit of g/m/72 hr.
芝放れ凱ｑ皿足
ホース内管内層樹脂部にナイフで１ｍｍの長さの傷を入
れ、繰り返し衝撃圧力試験機（インパルス試験機）に装
着し、配管内を作動油（オートル−フ゛ＳＡＥ ３０）
で満たす。Make a 1 mm long scratch with a knife on the inner resin part of the inner tube of the Shiba Horekai Q plate hose, attach it to a repeated impact pressure tester (impulse tester), and clean the inside of the pipe with hydraulic oil (Autolufi SAE 30).
Fill it with
このような状況下で、油温１２０℃、圧力３０Ｋｇｆ／
ｃｍ２で繰り返し加圧（矩形波１００χ）を加え、３０
万回試験を行う。Under these circumstances, the oil temperature was 120℃ and the pressure was 30Kgf/
Repeatedly apply pressure (square wave 100χ) at 30 cm2.
Perform the test 10,000 times.
共割れの進行により、３０万回完了以前にゴム製内管外
層へのクラックの伝播、貫通により、ホース本体バース
トに到った場合は、ホース本体バーストに至るまでの繰
り返し加圧回数（インパルス回数）を記録した。また、
３０万回試験終了時、本体バーストに到らなかった場合
は、共割れの有無を記録した。If co-cracking progresses and the hose body bursts due to propagation and penetration of cracks to the outer layer of the rubber inner tube before the completion of 300,000 cycles, the number of repeated pressurizations (the number of impulses) until the hose body bursts. ) was recorded. Also,
If the main body burst did not occur at the end of the 300,000-cycle test, the presence or absence of co-cracking was recorded.
ホース柔軟性：
ホース外径の１０倍の半径を有する円弧に沿ってホース
を曲げ、曲げ半径は曲げ半径の１０倍（１０Ｄ）から測
定し始め、３倍まで順次曲げ応力を測定（ｎ＝２）。Hose flexibility: Bend the hose along an arc with a radius 10 times the outer diameter of the hose, start measuring the bending radius from 10 times the bending radius (10D), and measure the bending stress sequentially up to 3 times the bending radius (n = 2 ).
この結果、得られた曲げ力と曲げ半径のプロット曲線よ
り規定の半径（４倍）の数値を読みとる。 ゛
実施例１〜８、比較例１〜６
ホースの外管がクロロプレンゴム（ＣＲ）カラなり、補
強層がレーヨンを編組したレーヨンブレードであって、
該ホースの内管内層および外層をそれぞれ、表１に示し
た樹脂とゴム、それらの厚さ、ゴムの引裂き力を有する
ものから作成した。As a result, the numerical value of the specified radius (4 times) is read from the plot curve of the obtained bending force and bending radius.゛Examples 1 to 8, Comparative Examples 1 to 6 The outer tube of the hose is made of chloroprene rubber (CR), and the reinforcing layer is a rayon braid made of braided rayon,
The inner tube inner layer and outer layer of the hose were made from resin and rubber having the thickness and tearing strength of the rubber shown in Table 1, respectively.
得られたホースの特性を測定し、同じく表１に示した。The characteristics of the obtained hose were measured and are also shown in Table 1.
表中、Ｎ−６は東し■製ナイロン６樹脂（ＣＭ−１０４
１） 、Ｎ−１１はアトケム社製ナイロンＪ１樹脂（Ｂ
ＥＳＮＯＴＬ）、ＰＯＬはポリオレフィン、Ｎ−６／Ｎ
−１１／Ｐｏｔ、は、そのブレンド割合がＮ−６／Ｎ−
１１／ＰＯＬ＝５９゜６／２７．５／ｉ４．９であるナ
イロン６、ナイロン１１およびポリオレフィンの３者ブ
レンドで、ＩＩＲはブチルゴム、ＮＢＲはニトリル−ブ
タジェンゴムを示す。In the table, N-6 is Toshi ■ nylon 6 resin (CM-104
1), N-11 is nylon J1 resin (B
ESNOTL), POL is polyolefin, N-6/N
-11/Pot, the blend ratio is N-6/N-
It is a three-way blend of nylon 6, nylon 11 and polyolefin with 11/POL=59°6/27.5/i4.9, where IIR indicates butyl rubber and NBR indicates nitrile-butadiene rubber.
また、表中、ＩＩＲ（１）、ＩＩＲ（２）、ＩＩＲ（３
）、ＮＢＲ（１） 、ＮＢＲ（２）の配合組成（重量部
）を以下の表２〜６に示す。In addition, in the table, IIR(1), IIR(2), IIR(3
), NBR (1), and NBR (2) (parts by weight) are shown in Tables 2 to 6 below.
（以下、余白）
表２ １１Ｒ（１）の配合組成
ブチルゴム １００（エクソ
ン化学社製 エクソンブチル″２６８）カーボンブラッ
クＨＡＦ ８０（昭和ギヤボット社製
ショウブランク’Ｎ３３０Ｔ）ＡＣポリエチレン
７ステアリン酸
３亜鉛華 ５
軟化剤 １０（富士興産
社製 マシン油２２）
臭素化フェノール樹脂 １０（田岡化
学工業社製 タソキロール２５０−１）（以下、余白）
表３ １ＴＲ（２）の配合組成
臭素化ブチルゴム １００（ボリサ
ー社製 ブロモブチルｘ−２）カーボンブラックＨＡＦ
４０（昭和キャボソト社製 ショウ
ブランク”Ｎ３３０Ｔ）ホワイトカーボン
４０（日本シリカニ業■製、ニップシールＡｆ
ｌｌ）ステアリン酸 １フエ
ノール樹脂 ２（田岡化学工業
社製 タソキロール１０１）ＡＣポリエチレン
２軟化剤（富士興産社製 マシン油２２
） １０（富士興産社製 マシン油２２）
亜鉛華 ５促進剤
Ｎａ２２ （三新化学工業製“サンセラー−２２） １
．５０Ｔ （住友化学社製 ツクシノールＤＴ）
２リサージ（リサージ黄１号） ４表４
１１Ｒ（３）の配合組成
臭素化ブチルゴム １００（ボリサ
ー社製 ブロモブチルｘ−２）カーボンブランクＦＥＦ
６５（昭和キャボソト社製 ショウ
ブラック″Ｎ３３０）ステアリン酸
３軟化剤（富士興産社製 マシン油２２）
１０亜鉛華 ５促進
剤 １．５Ｎａ２２ （
三新化学工業製“サンセラー−２２）促進剤
２ＤＴ （住友化学社製 ツク
シノールＤＴ）Ｍｇｏ
ｌ（以下、余白）
表５ ＮＢＲ（１）の配合組成
１１１ＢＲ１００
（日本ゼオンＢ Ｎ１ｐｏｌ−１０４２）カーボンブ
ラック ８゜（旭カーボン製 旭＃
５０）
亜鉛華 ５ステアリン
酸 Ｉ老化防止剤
ｌ（川口化学製 アンテ−ジＯＤ）
可塑剤ＤＯＰ （チノ素石油化学製） １０イオ
ウ ２促進剤ＴＳ
１（三新化学工業製サン
セラーＭＳＰ○）表６ ＮＢＲ（２）の配合組成
ＮＢＲ
（日本ゼオンＩＩ Ｎ１ｐｏｌ−１０４２）
１００カーボンブラツク ７
０（旭カーボン製 旭＃５０）
ホワイトカーボン ２０（日本シ
リカニ業■製、ニップシールＡ口）２亜鉛華
５ステアリン酸
１老化防止剤
１（川口化学製 アンテ−ジＯＤ）
可塑剤ＤＯＰ （チッ素石油化学製）１５イオウ
２促進剤ＴＳ
１（三新化学工業製サンセラーＭＳ
ＰＯ）〔発明の効果〕
本発明になるホースは、前記の実施例と比較例とを対比
すれば明らか通り、特定のポリアミド系樹脂とゴムとを
角いて、複合構造のホース内管を形成することによって
、この内管の内層を樹脂から形成したことに起因する共
割れ現象を著しく防止、抑制することができる。これは
ホースの内管内層（樹脂層）にクランクが発生し、繰り
返し圧縮により該クラックに応力が集中しても、クラッ
クは樹脂層に止まり、内管外層（ゴム層）にまで波及し
ないことによるものと考えられる。したがって、上記樹
脂層のクラックに起因するホース内管の破裂がないから
、配管システムの安全性をより高度に確保することがで
き、その実用性能が大きく向上する。(The following is a blank space) Table 2 Compound composition of 11R(1) Butyl rubber 100 (Exxon Butyl''268, manufactured by Exxon Chemical Co., Ltd.) Carbon black HAF 80 (Showblank 'N330T, manufactured by Showa Gearbot Co., Ltd.) AC polyethylene
7 stearic acid
3 Zinc white 5
Softener 10 (manufactured by Fuji Kosan, machine oil 22) Brominated phenolic resin 10 (manufactured by Taoka Chemical Co., Ltd., Tasoquirol 250-1) (hereinafter, blank) Table 3 Compounding composition of 1TR (2) Brominated butyl rubber 100 (manufactured by Borisar) Bromobutyl x-2) carbon black HAF
40 (Show blank made by Showa Cabo Soto Co., Ltd. “N330T)” White carbon
40 (manufactured by Nihon Shirikanigyo ■, Nip Seal Af
ll) Stearic acid 1 Phenol resin 2 (Tasoquirol 101 manufactured by Taoka Chemical Industry Co., Ltd.) AC polyethylene
2 Softener (machine oil 22 manufactured by Fuji Kosan Co., Ltd.)
) 10 (Machine oil 22 manufactured by Fuji Kosan Co., Ltd.) Zinc white 5 Accelerator Na22 (“Suncellar-22” manufactured by Sanshin Chemical Industry Co., Ltd.) 1
．． 50T (Tuxinol DT manufactured by Sumitomo Chemical)
2 Resurge (Resurge Yellow No. 1) 4 Table 4
Blending composition of 11R(3) Brominated butyl rubber 100 (bromobutyl x-2 manufactured by Borisar) Carbon blank FEF
65 (Show Black "N330" manufactured by Showa Cabosoto) Stearic acid
3 Softener (Fuji Kosan machine oil 22)
10 Zinc white 5 Accelerator 1.5 Na22 (
Sanshin Kagaku Kogyo “Suncella-22) Accelerator”
2DT (Tuxinol DT manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) Mgo
l (hereinafter, blank space) Table 5 Blend composition of NBR (1) 111BR100 (Nippon Zeon B N1pol-1042) Carbon black 8° (Asahi Carbon Co., Ltd. Asahi #
50) Zinc white 5 stearic acid I anti-aging agent
l (Antage OD manufactured by Kawaguchi Chemical) Plasticizer DOP (manufactured by Chino Petrochemical) 10 Sulfur 2 Accelerator TS
1 (Sunseller MSP○ manufactured by Sanshin Chemical Industry) Table 6 Blend composition of NBR (2) NBR (Nippon Zeon II N1pol-1042)
100 carbon black 7
0 (Asahi #50 manufactured by Asahi Carbon) White carbon 20 (manufactured by Nippon Silikani Industry ■, nip seal A port) 2 Zinc white
5 stearic acid
1 Anti-aging agent
1 (Antage OD manufactured by Kawaguchi Chemical) Plasticizer DOP (manufactured by Nitrogen Petrochemical) 15 sulfur
2 Accelerator TS
1 (Sunseller MS manufactured by Sanshin Chemical Industry Co., Ltd.
PO) [Effects of the Invention] As is clear from comparing the above-described embodiments and comparative examples, the hose of the present invention is made by squaring a specific polyamide resin and rubber to form a hose inner tube with a composite structure. By doing so, the co-crackling phenomenon caused by forming the inner layer of the inner tube from resin can be significantly prevented and suppressed. This is because even if a crack occurs in the inner layer (resin layer) of the hose and stress is concentrated on the crack due to repeated compression, the crack remains in the resin layer and does not spread to the outer layer (rubber layer) of the inner tube. considered to be a thing. Therefore, since there is no rupture of the hose inner pipe due to cracks in the resin layer, the safety of the piping system can be ensured to a higher degree, and its practical performance is greatly improved.
換言すると、本発明は、樹脂、特にポリアミド系樹脂の
優れた性能をホースの性能の向上に反映させる一方、そ
の欠点である共割れ現象を大きく防止、抑制したもので
あり、ホースの実用性能並びに寿命を大きく向上、改良
した意義は極めて大きい。In other words, the present invention reflects the excellent performance of resins, particularly polyamide resins, in improving the performance of hoses, while greatly preventing and suppressing the co-crackling phenomenon, which is a drawback thereof, and improving the practical performance and performance of hoses. The significance of greatly increasing and improving the lifespan is extremely significant.
図は、本発明の冷媒輸送用ホースの１態様を示す一部切
開斜視図である。
１・・・内管、２・・・補強層、３・・・外管、４・・
・ゴム製内管外層、５・・・樹脂内管内層。The figure is a partially cutaway perspective view showing one embodiment of the refrigerant transport hose of the present invention. 1... Inner tube, 2... Reinforcement layer, 3... Outer tube, 4...
-Rubber inner tube outer layer, 5...resin inner tube inner layer.
Claims (1)
記内管がポリアミド系樹脂からなる内層および少なくと
も１５Ｋｇｆ／ｃｍの熱時引裂き力を有するゴムからな
る外層の少なくとも２層から構成されてなる低透過性ホ
ース。A hose consisting of an inner tube, a reinforcing layer, and an outer tube, wherein the inner tube is composed of at least two layers: an inner layer made of polyamide resin and an outer layer made of rubber having a hot tearing force of at least 15 Kgf/cm. sex hose.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62134917A JPH0696280B2 (en) | 1987-06-01 | 1987-06-01 | Low permeability hose |
| DE3887386T DE3887386T2 (en) | 1987-06-01 | 1988-06-01 | Hose construction. |
| EP88305009A EP0294181B1 (en) | 1987-06-01 | 1988-06-01 | Hose construction |
| KR1019880006581A KR960006172B1 (en) | 1987-06-01 | 1988-06-01 | Hose |
| US07/200,973 US4905736A (en) | 1987-06-01 | 1988-06-01 | Hose construction |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62134917A JPH0696280B2 (en) | 1987-06-01 | 1987-06-01 | Low permeability hose |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63302036A true JPS63302036A (en) | 1988-12-08 |
| JPH0696280B2 JPH0696280B2 (en) | 1994-11-30 |
Family
ID=15139555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62134917A Expired - Lifetime JPH0696280B2 (en) | 1987-06-01 | 1987-06-01 | Low permeability hose |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0696280B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4215120C2 (en) * | 1991-05-10 | 2001-06-13 | Yokohama Rubber Co Ltd | Hose, in particular for the transport of coolants |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6041232U (en) * | 1983-08-26 | 1985-03-23 | 東海ゴム工業株式会社 | Refrigerant transport hose |
-
1987
- 1987-06-01 JP JP62134917A patent/JPH0696280B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6041232U (en) * | 1983-08-26 | 1985-03-23 | 東海ゴム工業株式会社 | Refrigerant transport hose |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4215120C2 (en) * | 1991-05-10 | 2001-06-13 | Yokohama Rubber Co Ltd | Hose, in particular for the transport of coolants |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0696280B2 (en) | 1994-11-30 |
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