JPS63295459A - Fiber mortar - Google Patents
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28C—PREPARING CLAY; PRODUCING MIXTURES CONTAINING CLAY OR CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
- B28C5/00—Apparatus or methods for producing mixtures of cement with other substances, e.g. slurries, mortars, porous or fibrous compositions
- B28C5/40—Mixing specially adapted for preparing mixtures containing fibres
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- Preparation Of Clay, And Manufacture Of Mixtures Containing Clay Or Cement (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は建築土木の仕上全般に適用されるファイバーモ
ルタルに係るものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to fiber mortar that is applied to general finishing of construction and civil engineering.
（従来の技術）
従来技術による仕上げモルタルの施工に際しては、下地
面に下ごすりをして１０日〜１４日放置し、収縮による
ひび割れを待ってから中塗、上塗と進むため例えばタイ
ル工事の場合は表面にタイルを貼り終るまで１ケ月の工
程となる。(Conventional technology) When applying finishing mortar using conventional technology, the base surface is ground and left for 10 to 14 days, and after waiting for cracks due to shrinkage, intermediate coating and top coating are applied. For example, in the case of tile construction. The process will take one month to finish pasting the tiles on the surface.
前記従来の施工ではモルタルのひび割れを防止すること
ができず、従りて、躯体コンクリートとモルタルとの剥
離防止が不十分であり、タイルと下地モルタルが剥れ易
い。In the conventional construction method, it is not possible to prevent cracks in the mortar, and therefore, it is insufficient to prevent the concrete from building up and the mortar from peeling off, and the tiles and the base mortar tend to separate.
また下層のひび割れ発生がおさまりてから上層の施工へ
と進むので、工期が長期にわたる。Furthermore, construction of the upper layer begins after the cracks in the lower layer have subsided, which takes a long time.
更に壁の場合、モルタル層は３０■以下と薄いので、金
網等による補強ができない。また床の場合で目地をとら
ない場合は乾燥収縮ひび割れや、フォークリフト、台車
等の振動によるひび割れ等をモルタルに混入することが
考えられるが、通常の剪断カットによる長さ１５〜３０
■、平均直径０．３ｍ以上のスチールファイバーでは保
水性が悪く、ファイバーモルタルの混線、製造、施工が
困難であり、普通鋼製のファイバーでは表面近傍あるい
は表面に出たスチールファイバーが発錆するため、美観
上、耐久性の面で問題がある。Furthermore, in the case of walls, the mortar layer is thin, less than 30 cm, so it cannot be reinforced with wire mesh or the like. In addition, if the joints are not removed in the case of a floor, cracks caused by drying shrinkage or vibrations from forklifts, trolleys, etc. may be mixed into the mortar.
■ Steel fibers with an average diameter of 0.3 m or more have poor water retention, making fiber mortar cross-connection, manufacturing, and construction difficult, and ordinary steel fibers cause rust near the surface or the steel fibers exposed on the surface. However, there are problems in terms of aesthetics and durability.
このためスチールファイバーの代りにカーボンファイバ
ーを使用することも考えられるが、極めて高価であり、
分散性が悪く、細径のためモルタル中のファイバ一本数
が、著しく多いため、モルタルの電気抵抗が低下する。For this reason, it is possible to use carbon fiber instead of steel fiber, but it is extremely expensive and
Due to poor dispersibility and small diameter, the number of fibers in the mortar is extremely large, resulting in a decrease in the electrical resistance of the mortar.
カーボンファイバー自体ハ、スチールファイバーのよう
に発錆しないため、美観上、耐久性の面で問題ないが、
スチールファイバーのように、外部より侵入する酸素、
二酸化炭素、塩素等を消費し遮断する効果はない。Carbon fiber itself does not rust like steel fiber, so there are no problems in terms of aesthetics or durability.
Oxygen that enters from the outside like steel fiber,
It does not have the effect of consuming and blocking carbon dioxide, chlorine, etc.
そればかりか、内部の鉄筋の腐食（アノード反応）を維
持するところのカソード反応は、カーボンファイバーに
より促進され、電気抵抗が低下していること〜あいまっ
て、内部鉄筋の腐食を著しく、加速するといりた問題点
がある。Not only that, the cathode reaction that maintains the corrosion of the internal reinforcing bars (anodic reaction) is promoted by carbon fibers, and the electrical resistance is lowered, which together significantly accelerates the corrosion of the internal reinforcing bars. There are some problems.
（問題点を解決するための手段）
本発明はこのような問題点を解決するために提案された
もので、細骨材１００部（体積比ンに対して、平均直径
０．０５〜０．３ｍ、長さ３〜２０１ｍのステンレスス
チールファイバーヲ０．１〜ｌＯ部（体積比）プレミッ
クスしてなる混練物に、フロー値が１９０±１０瓢とな
るようにセメントと水とを添加してなることを特徴とす
るファイバーモルタルに係るものである。(Means for Solving the Problems) The present invention was proposed to solve these problems, and consists of 100 parts of fine aggregate (average diameter 0.05 to 0.00 parts by volume). Cement and water were added to a kneaded material made by premixing 0.1 to 10 parts (volume ratio) of stainless steel fibers with a length of 3 m and a length of 3 to 201 m so that the flow value was 190 ± 10 min. This relates to a fiber mortar characterized by:
（作用）
本発明に係るファイバーモルタルは、細骨材１００部（
体積比）に対してステンレススチールファイバー０．１
〜１０部（体積比）をプレミックスした混練物に、セメ
ントと水とを添加して構成されているので、前記ステン
レススチールファイバーによりてモルタルのひび割れが
防止される。(Function) The fiber mortar according to the present invention contains 100 parts of fine aggregate (
volume ratio) to stainless steel fiber 0.1
Cement and water are added to a premixed mixture of ~10 parts (volume ratio), so the stainless steel fibers prevent mortar from cracking.
またステンレススチールファイバーは、モルタル中では
腐食しないため、モルタル表面を発錆により汚損すると
いったことはない。Furthermore, since stainless steel fibers do not corrode in mortar, they do not stain the mortar surface due to rust.
さらに、カーボン７アイパーはど細径でないため、モル
タルの電気抵抗の低下は少く、材質的にもカーボンのよ
うにカソード９反応を著しく促進しない。Furthermore, since the carbon 7 eyeper is not very small in diameter, the electrical resistance of the mortar decreases little, and unlike carbon, the material does not significantly accelerate the cathode 9 reaction.
したがりて内部鉄筋の腐食をカーボンファイバーのよう
に加速することはない。Therefore, it does not accelerate the corrosion of internal reinforcing bars like carbon fiber.
マタ前記ステンレススチールファイバーとして平均直径
Ｏ，ＯＳ〜０．３ ｍｓ 、長さ３〜２ＯＮＭのステン
レススールファイバーを使用しているので、従来の剪断
カットスチールファイバーに比し、ファイバーモルタル
の単位体積当りのステンレススチールファイバーの総表
面積が大となり、保水性が良好で細骨材、セメント等と
の混線が容易に行なわれ、更に前記ステンレススチール
ファイバーと細骨材との混練物にフロー値が１９０±１
０ｍｍとなるようにセメントと水とが添加されたことと
相俟って施工性が著しく向上される。Since we use stainless steel fibers with an average diameter of O, OS ~ 0.3 ms and a length of 3 to 2 ONM as the stainless steel fibers, compared to conventional shear-cut steel fibers, the amount of fiber per unit volume of fiber mortar is The stainless steel fiber has a large total surface area, has good water retention, and can be easily mixed with fine aggregate, cement, etc., and the kneaded material of the stainless steel fiber and fine aggregate has a flow value of 190 ± 1.
Combined with the fact that cement and water were added so that the thickness was 0 mm, workability was significantly improved.
（発明の効果ン
このように本発明によれば、平均直径０．０５〜０．３
椙、長さ３〜２０ｍのステンレススチールファイバーを
、体積比で細骨材１００部に対して０．１〜１０部プレ
ミックスした混練物に、フロー値が１９０±１０ｍとな
るようにセメントと水とを添加してファイバーモルタル
を構成したことによりて、モルタル仕上面のひび割れ、
躯体コンクリートとモルタルとの剥離、床モルタルの外
圧、振動によるひび割れを防止しうるものであり、また
ステンレスファイバーとして長さ３〜２０ｗ５、平均直
径０．０５〜０．３ ｍのものを使用することＫより、
保水性が良好になり、混線が容易になり、またモルタル
のフロー値を１９０±１０ｍとしたことと相俟って施工
性が向上される。(Effects of the invention) According to the present invention, the average diameter is 0.05 to 0.3.
Stainless steel fibers with a length of 3 to 20 m are premixed in a volume ratio of 0.1 to 10 parts to 100 parts of fine aggregate, and cement and water are added to the mixture so that the flow value is 190 ± 10 m. By adding and composing fiber mortar, cracks on the mortar finish surface,
It is capable of preventing peeling between the concrete frame and mortar, external pressure of the floor mortar, and cracks caused by vibration, and stainless steel fibers with a length of 3 to 20 W5 and an average diameter of 0.05 to 0.3 m should be used. From K.
Water retention is improved, wire crosstalk is facilitated, and workability is improved due to the fact that the mortar flow value is 190±10 m.
また本発明によればファイバーモルタルのファイバ一本
数て、ステンレススチールファイバーを使用したことに
よりて、発錆によるモルタルの汚損等美観上の問題点を
解決するとともに、耐久性を向上し、更にまたステンレ
ススチールファイバーはカーボンファイバーより低摩で
あるので、経済性の優れたファイバーモルタルが提供さ
れるものである。In addition, according to the present invention, by using stainless steel fibers for each fiber in the fiber mortar, aesthetic problems such as staining of the mortar due to rust can be solved, and durability can be improved. Steel fibers have lower friction than carbon fibers, thus providing a more economical fiber mortar.
（実施例） 以下本発明を図示の実施例について説明する。(Example) The present invention will be described below with reference to the illustrated embodiments.
細骨材１００部（体積比）に対して平均直径０，０５〜
３１１Ｉｌｌ、長す３〜２０簡のステンレススチールフ
ァイバーを０．１〜１０部（体積比）プレミックスした
混練物に、フロー値が１９０±１０ｗＲとなるように、
セメントと水とを添加してステンレススチールファイバ
ーモルタルを製造スる。Average diameter 0.05 to 100 parts (volume ratio) of fine aggregate
311 Ill, 0.1 to 10 parts (volume ratio) of stainless steel fibers with a length of 3 to 20 pieces was premixed, and the flow value was 190 ± 10 wR.
Add cement and water to produce stainless steel fiber mortar.
なお細骨材としては有機不純物等の含有率が試験に合格
した砂を使用し、モルタル塗５０ｍ＋＋以上の厚づけも
考慮して、第１図の粒度分布図に入るものを使用する。As the fine aggregate, use sand whose content of organic impurities has passed the test, and which falls within the particle size distribution diagram in Figure 1, taking into account the thickness of mortar coating of 50 m++ or more.
砂の量は最密充填理論から計算して下記のとおりとする
。The amount of sand is calculated from the closest packing theory and is as follows.
硼砂 川砂径（簡） 砂の量 （％）２号 ５
１０±１０
３号 ２．５ １０±１０
４号 １．２ ４０±４０
５号 ０．６ ２５±２５
６号 ０．３ ２５±２５
７号 ０．１５ １０±１０
次にステンレススチールファイバートシては、溶鋼を急
冷凝固させてファイバーを作る溶鋼抽出法（メルトエク
ストラクシ百ン法）で製造したものを使用し、クロム系
またはクロムニッケル系のステンレス鋼より構成され、
平均径が円形断面に換算して０．０５〜０．３０ｍ、長
さ３〜２０ｍのものを使用する。Borax River sand diameter (simple) Amount of sand (%) No. 2 5
10±10 No.3 2.5 10±10 No.4 1.2 40±40 No.5 0.6 25±25 No.6 0.3 25±25 No.7 0.15 10±10 Next, use the stainless steel fiber toshi. is manufactured by the molten steel extraction method (melt extraction method), which creates fibers by rapidly cooling and solidifying molten steel, and is composed of chromium-based or chromium-nickel-based stainless steel.
The one used has an average diameter of 0.05 to 0.30 m and a length of 3 to 20 m in terms of circular cross section.
通常のスチールファイバーは、直径φ≧０．３〜Ｑ、５
ｏ＋、長さ！≧２０鴫で、このスチールファイバーを用
いたファイバーモルタルは保水性が低く、施工性の悪い
のはこの保水性に起因するものと考えられている。Ordinary steel fiber has a diameter φ≧0.3~Q, 5
o+, length! ≧20, fiber mortar using this steel fiber has low water retention, and it is thought that the poor workability is due to this water retention.
これに反して平均直径φ≦０．３ ｓｍ ｓ長さ！≦２
０ｍｍのステンレススチールファイバーは保水性が良好
で、混線が容易で、施工性に優れている。On the other hand, the average diameter φ≦0.3 sm s length! ≦2
0mm stainless steel fiber has good water retention, is easy to cross-wire, and has excellent workability.
以下にその理由を述べる。The reason is explained below.
下記のＡファイバー及びＢファイバーを比較する。Compare A fiber and B fiber below.
（ｍ） （ｍ） （！ＩＩリ （−）（
簡リファイバー 径 長さ 断面積 体積
費面積Ａ Ｏ，４５２００，００１５９０，
０３１８０，２８５９Ｂ Ｏ，２０１００，００
０３１４０，０００６２８０，０６３４上記各フアイバ
ーをモルタル中に体積率で１％混入したとして１立方米
中各重量は８０Ｋｆとなる。(m) (m) (!IIli (-)(
Simple fiber Diameter Length Cross-sectional area Volume
Cost area A O,45200,001590,
03180,2859B O,20100,00
03140,0006280,0634 Assuming that each of the above fibers is mixed in mortar at a volume ratio of 1%, the weight of each fiber in 1 cubic meter will be 80Kf.
（比重７．８）
のりて前記Ａファイバー及びＢファイバーの１立方米中
のファイバー数及び全表面積は次の如くになる。(Specific gravity 7.8) The number of fibers in 1 cubic meter and the total surface area of the A fibers and B fibers are as follows.
１本当りの １立方米中の 全表面積
ファイバー 体積（ｔｄ ） ファイバー数
（ｃＷＬすＡ Ｏ，００３１８３，２２５２８６
９２２１０９Ｂ Ｏ，０００３１４３２，６６３
，７２６２，０７０，８８０従ってＢファイバーの表面
積はＡファイバーの表面積の２．２５倍となるため細く
、て短かいＢファイバーの方が保水性が良好になると考
えられる。Total surface area fiber volume (td) Number of fibers per cubic meter
(cWLSAO, 003183, 225286
922109B O,00031432,663
, 7262,070,880 Therefore, since the surface area of the B fiber is 2.25 times that of the A fiber, it is thought that the thinner and shorter B fiber has better water retention.
次に直径φ＝０．２１目、長さｌ＝１０ｍのステンレス
スチールファイバーモルタルトフレーンモルタルとにつ
いての保水性能試験結果を挙げる。Next, we will list the water retention performance test results for stainless steel fiber mortar and frene mortar with diameter φ = 0.21 mm and length l = 10 m.
ステンレス鋼チ−
セメントｌ） 水（ｃｃ） ルファイバー？）プレ
ーンモルタル ７５０ ２２５
０ステンレススチール ７５０ ２２５
１００ファイバーモルタル
前記両モルタルの保水率は次の通りである。Stainless steel tea Cement l) Water (cc) Lufiber? ) Plain mortar 750 225
0 stainless steel 750 225
100 fiber mortar The water retention rates of both mortars are as follows.
保水率（％）
プレーンモルタル ８７．８ステンレススチ
ール ９１．９フアイバ一モルタル
このようにステンレススチールファイバーモルタルはプ
レーンモルタルに比して保水性が優れており、更にフロ
ー値が１９０＋ｌＯｗとなるようにセメントと水とが添
加されていることと相俟って、施工性が向上される。Water retention rate (%) Plain mortar 87.8 Stainless steel 91.9 Fiber mortar As shown above, stainless steel fiber mortar has superior water retention compared to plain mortar, and it is also combined with cement to have a flow value of 190+lOw. Together with the addition of water, workability is improved.
次ニファイバーの混入されないプレーンモルタルＰと、
直径φ＝ ０．４ ｒａｒ、長さ！＝２５罰のスチール
ファイバー七ルタルＱと、直径φ＝０．２６ｗ＋ｍ、長
さ１＝１０鰭のステンレススチールファイバーモルタル
Ｒとの強度試験結果を表−１に挙げる。Next, plain mortar P that is not mixed with fibers,
Diameter φ = 0.4 rar, length! Table 1 lists the strength test results of steel fiber mortar Q with a diameter of 25 and stainless steel fiber mortar R with a diameter of 0.26w+m and a length of 1=10.
表 −１
ファイバーの体積混入率はすべて１％、供試体の養生は
気中養生以上からステンレススチールファイバーモルタ
ルは通常の剪断カットスチールファイバーモルタルと同
一強度を有することが判る。Table 1 The volumetric content of fibers was all 1%, and the specimens were cured in air or higher, indicating that stainless steel fiber mortar has the same strength as ordinary shear-cut steel fiber mortar.
更に前記ステンレススチールファイバーモルタルは従来
のスチールファイバーモルタルと同等以上にひび割れが
少なく、プレーンモルタルより遥かにひび割れが少ない
。Furthermore, the stainless steel fiber mortar has less cracking than conventional steel fiber mortar, and much less cracking than plain mortar.
次に４００Ｘ４００ｍのコンクリート平板上に、厚さ１
０■のモルタルを塗った場合の各モルタルとコンクリー
ト平板との接着強度は下記のとおりである。Next, on a 400x400m concrete plate, a thickness of 1
The adhesion strength between each mortar and concrete plate when 0■ mortar is applied is as follows.
プレーンモルタル ３Ｋｙ／ｃｍ／スチールファ
イバーモルタル ８ Ｋｆ／ｃｍ／ステンレススチー
ルファイバーモルタル ＩＯＫβ以上よりステンレスス
チールファイバーモルタルとコンクリート平板との接着
強度が著しく向上されることが判る。Plain mortar 3Ky/cm/Steel fiber mortar 8Kf/cm/Stainless steel fiber mortar It can be seen that the adhesive strength between the stainless steel fiber mortar and the concrete flat plate is significantly improved from IOKβ or higher.
また通常のスチールファイバーを使用した場合、モルタ
ル表面は、スチールファイバーの発錆によりて、著しく
美観を損うが、ステンレスファイバーを使用した場合、
発錆によるモルタル表面の変色はなく、美観上からも、
耐久性の上からも優れている。Furthermore, when ordinary steel fibers are used, the appearance of the mortar surface deteriorates significantly due to rusting of the steel fibers, but when stainless steel fibers are used,
There is no discoloration of the mortar surface due to rusting, and from an aesthetic point of view,
It is also excellent in terms of durability.
なお前記実施例に示すステンレススチールファイバーモ
ルタルには、不活性微粉末、例えばシリカヒエーム、フ
ライアッシェ、ポゾラン等をセメント重量の１〜３０％
混入してもよく、また高分子系混和材、例えばメチルセ
ロルーズ、ホリマーディスパージ盲ン高性能減水剤等を
セメント重量の０．１〜２０．０％混入してもよい。In addition, in the stainless steel fiber mortar shown in the above examples, inert fine powder such as silica hieme, fly ash, pozzolan, etc. is added in an amount of 1 to 30% by weight of cement.
Alternatively, polymeric admixtures such as methyl cellulose, polymer dispurge blind high performance water reducer, etc. may be mixed in an amount of 0.1 to 20.0% based on the weight of the cement.
第１図は細骨材の粒度分布図である。 FIG. 1 is a particle size distribution diagram of fine aggregate.
Claims (1)
〜０．３ｍｍ、長さ３〜２０ｍｍのステンレススチール
ファイバーを０．１〜１０部（体積比）プレミックスし
てなる混練物に、フロー値が１９０±１０ｍｍとなるよ
うにセメントと水とを添加してなることを特徴とするフ
ァイバーモルタル。Average diameter 0.05 per 100 parts (volume ratio) of fine aggregate
Cement and water are added to a kneaded material made by premixing 0.1 to 10 parts (volume ratio) of stainless steel fibers of ~0.3 mm and length of 3 to 20 mm so that the flow value is 190 ± 10 mm. Fiber mortar characterized by:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12842487A JPS63295459A (en) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | Fiber mortar |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12842487A JPS63295459A (en) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | Fiber mortar |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63295459A true JPS63295459A (en) | 1988-12-01 |
Family
ID=14984414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12842487A Pending JPS63295459A (en) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | Fiber mortar |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63295459A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008037750A (en) * | 2007-09-13 | 2008-02-21 | Taiheiyo Cement Corp | Steel fiber for reinforcing high strength composition |
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-
1987
- 1987-05-27 JP JP12842487A patent/JPS63295459A/en active Pending
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