JPS63293133A - 高温用鉱物絶縁、金属シース・ケーブル - Google Patents
高温用鉱物絶縁、金属シース・ケーブルInfo
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K1/00—Details of thermometers not specially adapted for particular types of thermometer
- G01K1/08—Protective devices, e.g. casings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鉱物絶縁、金属シース（ａ＋１ｎｅｒａｉＩｎ
ｓｕｌａｔｅｄ ｍｅｔａｌ−ｓｈｅａｔｈｅｄ ｃａ
ｂｌｅ） （ＭＩＭＳ）電気伝導性ケーブルに関する０
本発明のケーブルは熱電対ケーブル、特にその高温にお
ける使用に適している。
ｓｕｌａｔｅｄ ｍｅｔａｌ−ｓｈｅａｔｈｅｄ ｃａ
ｂｌｅ） （ＭＩＭＳ）電気伝導性ケーブルに関する０
本発明のケーブルは熱電対ケーブル、特にその高温にお
ける使用に適している。
（従来の技術及び発明が解決しようとする課題）本発明
においてはシース合金としてニッケル・ベース合金を、
アメリカン・ナショナル・スタンダーズ・インステイチ
ュート、ブリティッシュ・スタンダーズ・インステイテ
ユート。
においてはシース合金としてニッケル・ベース合金を、
アメリカン・ナショナル・スタンダーズ・インステイチ
ュート、ブリティッシュ・スタンダーズ・インステイテ
ユート。
インターナショナル・エレクトロテクニカル・コミッシ
ョンその他の標準機関によってに型と呼ばれている普通
のニッケル・ベース合金熱電対と一緒に用いる。
ョンその他の標準機関によってに型と呼ばれている普通
のニッケル・ベース合金熱電対と一緒に用いる。
本発明は一面においては、現在用いられている卑金属ケ
ーブル及びセンサー系より長期間及び１２００℃に至る
までの高温での使用において、すぐれた酸化抵抗、長寿
命及び熱電気的安定性を備えたニッケル・ベース熱電対
ケーブルを提供するものである。
ーブル及びセンサー系より長期間及び１２００℃に至る
までの高温での使用において、すぐれた酸化抵抗、長寿
命及び熱電気的安定性を備えたニッケル・ベース熱電対
ケーブルを提供するものである。
（従来の技術）
ニッケル・ベース合金は今世紀の初期から熱電対に用い
られていた。この種の熱電対のうち最も広く用いられて
いるものはに型熱電対である。Ｋ型熱電対の性質はよく
知られており、次の文献にはその要約が示されている。
られていた。この種の熱電対のうち最も広く用いられて
いるものはに型熱電対である。Ｋ型熱電対の性質はよく
知られており、次の文献にはその要約が示されている。
文献（１）ニー、ニス、 ナショナル ビューロー オ
ン スタンダーズ、１９７４のエヌビーエス モノグラ
フ１２５ “サーモカップル レファレンス テーブ
ルズ ベイスト オン ザ インターナショナル プラ
クティカル テンベラチャー スケール（ＩＰＴＳ−６
８） ”。その第１３７頁′！Ｊ１欄には該熱電対線の
組成が記されており、その熱起電力は第１４４頁以降に
示されている。
ン スタンダーズ、１９７４のエヌビーエス モノグラ
フ１２５ “サーモカップル レファレンス テーブ
ルズ ベイスト オン ザ インターナショナル プラ
クティカル テンベラチャー スケール（ＩＰＴＳ−６
８） ”。その第１３７頁′！Ｊ１欄には該熱電対線の
組成が記されており、その熱起電力は第１４４頁以降に
示されている。
文献（２） ＡＳＴＭ アニエアル ブック オンス
タンダーズ、第１４．０１巻（１９８Ｂ）の“アナリテ
ィカル メソッズースベクトロスコビー；クロマトグラ
フィー；テンベラチャー メジャーメント；コンピュー
タライズド システムズ。
タンダーズ、第１４．０１巻（１９８Ｂ）の“アナリテ
ィカル メソッズースベクトロスコビー；クロマトグラ
フィー；テンベラチャー メジャーメント；コンピュー
タライズド システムズ。
その２４２頁は上記の文献（１）にあげた組成特性に言
及し、起電力の表は第２６８頁目から記載されている。
及し、起電力の表は第２６８頁目から記載されている。
文献（３） ＩＳ＾アメリカン ナショナル スタンダ
ード フォー テンベラチャー メジャーメント サー
モカップルズ、レファレンスＭＣ９６，１９７５） 、
この文献は上記の文献（２）を参照して第５頁の第２欄
及び第１表において組成を検討し、第１５及び１６表に
熱電力をあげている。
ード フォー テンベラチャー メジャーメント サー
モカップルズ、レファレンスＭＣ９６，１９７５） 、
この文献は上記の文献（２）を参照して第５頁の第２欄
及び第１表において組成を検討し、第１５及び１６表に
熱電力をあげている。
Ｋ型熱電対は空気雰囲気中で使用するために推薦されて
いるが、酸化抵抗が比較的に劣るから、あまり高温では
用いられない、これを打開する対策として試みられた１
つの方法は、Ｋ型熱電対を緻密なセラミック材料で絶縁
した熱電対センサーとして組み立てることである。
いるが、酸化抵抗が比較的に劣るから、あまり高温では
用いられない、これを打開する対策として試みられた１
つの方法は、Ｋ型熱電対を緻密なセラミック材料で絶縁
した熱電対センサーとして組み立てることである。
業界でよく知られているとおり、このような熱電対セン
サーを実際的に製造する第１段階は、緻密な鉱物質絶縁
材料によってシース（及びさらに２本以上の導線を用い
る時は他の導線）から絶縁された１本あるいはそれ以上
の導線を収容したシースから成るいわゆるＭＩＭＳケー
ブルをつくるにある。
サーを実際的に製造する第１段階は、緻密な鉱物質絶縁
材料によってシース（及びさらに２本以上の導線を用い
る時は他の導線）から絶縁された１本あるいはそれ以上
の導線を収容したシースから成るいわゆるＭＩＭＳケー
ブルをつくるにある。
本発明の理解を高めるために、添付図面に基づいて以下
に従来のＭＩＮＳケーブルについてさらに詳細に記載す
る。
に従来のＭＩＮＳケーブルについてさらに詳細に記載す
る。
第１図は２本の導線を含む代表的なＭＩＭＳケーブルを
示し、第２図はニッケル−クロム２成分系合金における
相対的酸化抵抗を示す。
示し、第２図はニッケル−クロム２成分系合金における
相対的酸化抵抗を示す。
従来の代表的なＭＩＭＳ熱電対の構造を第１図に示した
。１は一般にステンレス鋼あるいはインコネルによって
つくられ、熱電対導線３を囲む鉱物質絶縁材料２を内蔵
するシースである。
。１は一般にステンレス鋼あるいはインコネルによって
つくられ、熱電対導線３を囲む鉱物質絶縁材料２を内蔵
するシースである。
鉱物質絶縁材料は晋通酸化マグネシウムであり、熱電対
線は一般にに合金である。
線は一般にに合金である。
このケーブルから実際にセンサーをつくるには、ケーブ
ルを切断し、絶縁体の一部を除去して導線の端部を露出
させ、この露出された導線の端部をよじりあわせ及び／
又は溶接等の適当な方法で結合させて熱電接点をつくる
。
ルを切断し、絶縁体の一部を除去して導線の端部を露出
させ、この露出された導線の端部をよじりあわせ及び／
又は溶接等の適当な方法で結合させて熱電接点をつくる
。
熱電対は適当な環境においてはそのまま使用し、あるい
は場合によっては接点部分に絶縁しあるいは絶縁するこ
となくシースを被せて使用する。
は場合によっては接点部分に絶縁しあるいは絶縁するこ
となくシースを被せて使用する。
この型の熱電対には次のような長所があるから広く用い
られるようになった。即ち （１）急速な劣化を起すような環境からの熱電対線の化
学的絶縁； （２）疑似信号を与えるおそれのある外部干渉源からの
熱電対線の電気的隔離（遮へい）；（３）圧力あるいは
衝撃による損傷からの熱電対の機械的保護； （４）設備内での屈曲を許す組立部品の機械的柔軟性：
及び （５）熱電対製作の容易性 である。
られるようになった。即ち （１）急速な劣化を起すような環境からの熱電対線の化
学的絶縁； （２）疑似信号を与えるおそれのある外部干渉源からの
熱電対線の電気的隔離（遮へい）；（３）圧力あるいは
衝撃による損傷からの熱電対の機械的保護； （４）設備内での屈曲を許す組立部品の機械的柔軟性：
及び （５）熱電対製作の容易性 である。
シースは好ましくはそれを用いる環境及び過程に適合し
た材料でつくられる。コンパクトで完全な鉱物絶縁、金
属シース様式のに型熱電対は多くのメーカーによって商
業的に提供されている。
た材料でつくられる。コンパクトで完全な鉱物絶縁、金
属シース様式のに型熱電対は多くのメーカーによって商
業的に提供されている。
しかしながら、Ｋ復熱電対用の十分に秀れたＭＩＭＳケ
ーブルはいまだ完成されていない。即ちこれには次のよ
うな問題点がある。
ーブルはいまだ完成されていない。即ちこれには次のよ
うな問題点がある。
（１）従来のに型ＭＩＭＳ熱電対用シース材料即ちイン
コネル（商品名）及びステンレス鋼は、空気中で１０５
０℃以上の温度に長時間さらすと劣化する。従来のに型
ＭＩＭＳ熱電対メーカーの多くはその最高使用温度を１
１００℃と規定している。しかしながら、工業的にはし
ばしば１１００℃以上の温度を測定しなければならない
ことがあり、従来のに型熱電対はこれには全く不適当で
ある。
コネル（商品名）及びステンレス鋼は、空気中で１０５
０℃以上の温度に長時間さらすと劣化する。従来のに型
ＭＩＭＳ熱電対メーカーの多くはその最高使用温度を１
１００℃と規定している。しかしながら、工業的にはし
ばしば１１００℃以上の温度を測定しなければならない
ことがあり、従来のに型熱電対はこれには全く不適当で
ある。
（２）Ｋ復熱電対導線はこれとは異なるステンレス鋼等
のシース合金から緻密な絶縁材料を通して熱的に拡散に
よってもたらされる元素によって汚染される。特にマン
ガンは従来のシース合金であるステンレス鋼やインコネ
ルから、あるいは又負の熱電対線からの正の熱電対線へ
気相を通じて拡散するから、はげしい汚染を起すことが
知られている。これによってに型熱電対合金の組成が変
化し、その熱起電力は著しく変化する。この熱起電力の
変化は酸化によるものと同等であり、又これと加算的で
ある。
のシース合金から緻密な絶縁材料を通して熱的に拡散に
よってもたらされる元素によって汚染される。特にマン
ガンは従来のシース合金であるステンレス鋼やインコネ
ルから、あるいは又負の熱電対線からの正の熱電対線へ
気相を通じて拡散するから、はげしい汚染を起すことが
知られている。これによってに型熱電対合金の組成が変
化し、その熱起電力は著しく変化する。この熱起電力の
変化は酸化によるものと同等であり、又これと加算的で
ある。
（３）Ｋ復熱電対導線、特に負の導線は熱サイクルによ
る歪の繰り返しによって機械的に劣化する。この歪は主
として熱電対線とシースのステンレス鋼との線膨張係数
の本質的な相違による長さの方向の応力によつて生じる
。
る歪の繰り返しによって機械的に劣化する。この歪は主
として熱電対線とシースのステンレス鋼との線膨張係数
の本質的な相違による長さの方向の応力によつて生じる
。
膨張係数の代表的な平均値は次のとおりである。
シース ステンレス鋼 ２１熱電対 Ｋ型
１７従って、上記のような劣化的影
響が全くなく、１０００℃より有意的に高温においても
すぐれた環境的ならびに熱電気的安定性を実際に示す熱
電対センサーの製造に適した新規なＭＩＭＳケーブルが
要求される。
１７従って、上記のような劣化的影
響が全くなく、１０００℃より有意的に高温においても
すぐれた環境的ならびに熱電気的安定性を実際に示す熱
電対センサーの製造に適した新規なＭＩＭＳケーブルが
要求される。
即ち、熱応力の相違や拡散による相互汚染等の劣化的影
響が全くなく、種々の雰囲気における１２００℃までの
温度での環境的相互作用及び熱起電力の偏異に対して著
しい抵抗を示す、新規で完全な鉱物絶縁、金属シース・
ケーブルの開発は業界における重要な課題である。
響が全くなく、種々の雰囲気における１２００℃までの
温度での環境的相互作用及び熱起電力の偏異に対して著
しい抵抗を示す、新規で完全な鉱物絶縁、金属シース・
ケーブルの開発は業界における重要な課題である。
（発明が解決しようとする課題）
本発明が解決しようとする課題の第１は１２００℃まで
の温度において熱電気的に安定な、極めて秀れた鉱物絶
縁、金属シース（ＭＩＭＳ） Ｋ復熱電対ケーブル及び
センサーを、提供するにある。
の温度において熱電気的に安定な、極めて秀れた鉱物絶
縁、金属シース（ＭＩＭＳ） Ｋ復熱電対ケーブル及び
センサーを、提供するにある。
本発明におけるいま１つの課題は１２００℃までの温度
における酸化抵抗の著しく高い、コンパクトで完全な卑
金属熱電対ケーブル及びセンサーを提供するにある。
における酸化抵抗の著しく高い、コンパクトで完全な卑
金属熱電対ケーブル及びセンサーを提供するにある。
［課題を解決するための手段］
本発明における課題は、ある種の特定合金類、及びこれ
等の合金の組成に一定の変化を加えたものをＭＩＭＳシ
ース材料として用いることによって達成される。これ等
の合金は普通のＭＩＭＳシース材料であるステンレス鋼
及びインコネルよりも、高温における酸化抵抗、強度及
び延性が大で、さらに連続操業に耐えるように設計され
る。
等の合金の組成に一定の変化を加えたものをＭＩＭＳシ
ース材料として用いることによって達成される。これ等
の合金は普通のＭＩＭＳシース材料であるステンレス鋼
及びインコネルよりも、高温における酸化抵抗、強度及
び延性が大で、さらに連続操業に耐えるように設計され
る。
一般的に言って、本発明で用いるシース合金の組成は次
のとおりである。
のとおりである。
特に好ましい合金の組成は次のとおりである。
この特に好ましい合金は、強度及び酸化抵抗の大きいＮ
ｉ−０ｒ−５ｔをベースとするただ１つの固溶体を持つ
ように設計されている。この固有の酸化抵抗はその固溶
体構造に微量のＭｇ 、 Ｃｅ及び好ましくは相当量の
Ｎｂ等の元素を添加することによってさらに高められる
。 ＮｂにはざらにＮｉ−Ｃｒ−５ｔ単一固溶体ベース
合金の高温における強度及び延性の強化に著しい効果が
ある。
ｉ−０ｒ−５ｔをベースとするただ１つの固溶体を持つ
ように設計されている。この固有の酸化抵抗はその固溶
体構造に微量のＭｇ 、 Ｃｅ及び好ましくは相当量の
Ｎｂ等の元素を添加することによってさらに高められる
。 ＮｂにはざらにＮｉ−Ｃｒ−５ｔ単一固溶体ベース
合金の高温における強度及び延性の強化に著しい効果が
ある。
さらに実験的測定によって、Ｎｉ−Ｃｒ−５ｔベースの
酸化抵抗は、クロム含有量を約１２重量％のところにあ
る臨界内部−外部酸化転移組成から広範囲に増加させる
ことによって改良できることが明らかにされた。その結
果は第２図に示すとおりである。このようにしてＮｉ−
Ｃｒ−５ｔベースにおけるクロム含有量は１０乃至４０
重量％にわたって広めることができる。同様の考え方は
Ｎｉ−Ｃｒ−５ｉベースにおけるケイ素の含有量にも適
用でき、ケイ素含有量は０．５乃至５，０重量％にわた
って広め得る。
酸化抵抗は、クロム含有量を約１２重量％のところにあ
る臨界内部−外部酸化転移組成から広範囲に増加させる
ことによって改良できることが明らかにされた。その結
果は第２図に示すとおりである。このようにしてＮｉ−
Ｃｒ−５ｔベースにおけるクロム含有量は１０乃至４０
重量％にわたって広めることができる。同様の考え方は
Ｎｉ−Ｃｒ−５ｉベースにおけるケイ素の含有量にも適
用でき、ケイ素含有量は０．５乃至５，０重量％にわた
って広め得る。
高温における望ましい酸化効果は、該単一固溶体への効
果がＮｂにおけると同様なある種の任意的な強化元素に
よっても達成できる。他の任意的元素、即ちタングステ
ン、タンタル及びモリブデンの固溶体強化効果は、もち
ろん、それぞれの最適濃度範囲は異るが、Ｎｉ−Ｃｒ−
５ｉ合金ベースにおけるそれぞれの固溶体溶解度の全領
域にわたって認められる。任意の合金の好ましい濃度範
囲は第１表のとおりである。
果がＮｂにおけると同様なある種の任意的な強化元素に
よっても達成できる。他の任意的元素、即ちタングステ
ン、タンタル及びモリブデンの固溶体強化効果は、もち
ろん、それぞれの最適濃度範囲は異るが、Ｎｉ−Ｃｒ−
５ｉ合金ベースにおけるそれぞれの固溶体溶解度の全領
域にわたって認められる。任意の合金の好ましい濃度範
囲は第１表のとおりである。
第 １ 表
本発明のシース合金については、非常に純度の高い成分
元素を任意に選ぶことと、溶解及び鋳造技術を適当に制
御することによって各成分の混合比率を正しくすること
が必要である。すべての場合において、１つの成分の効
果はその他の成分の効果と関連があるから、全組成の範
囲内で各成分間に一定の相互関係があり、強化元素であ
るＭｏ、 Ｗ、 Ｎｂ及びＴａをＮｉ−Ｃｒ−５ｉより
成るベース合金に添加するに当って、元素間の如何なる
組合せにおいても、上記のとおりの相互関係が成立する
。
元素を任意に選ぶことと、溶解及び鋳造技術を適当に制
御することによって各成分の混合比率を正しくすること
が必要である。すべての場合において、１つの成分の効
果はその他の成分の効果と関連があるから、全組成の範
囲内で各成分間に一定の相互関係があり、強化元素であ
るＭｏ、 Ｗ、 Ｎｂ及びＴａをＮｉ−Ｃｒ−５ｉより
成るベース合金に添加するに当って、元素間の如何なる
組合せにおいても、上記のとおりの相互関係が成立する
。
従って本発明におけるＭｏ、 Ｗ、 Ｎｂ、及びＴａの
含有量の範囲は、従って、第１表にあげたよりも広範囲
に変化できる。この範囲は上に述べた本発明の基本概念
に基づいて設定される。
含有量の範囲は、従って、第１表にあげたよりも広範囲
に変化できる。この範囲は上に述べた本発明の基本概念
に基づいて設定される。
本発明で用いるに型熱電対導線においては、すでに述べ
たとおりその合金成分としてマンガンの使用を避けるこ
とが必須でないにしても好ましい、このようなマンガン
を含まないに型熱電対合金はすでに商業的に求め得る。
たとおりその合金成分としてマンガンの使用を避けるこ
とが必須でないにしても好ましい、このようなマンガン
を含まないに型熱電対合金はすでに商業的に求め得る。
従来に型ＭＩＭＳ熱電対を悩ませていたマンガンの混在
に基づく正及び負の熱電対間の相互汚染はこれによって
除き得る。
に基づく正及び負の熱電対間の相互汚染はこれによって
除き得る。
［実 施 例］
以下実施例をあげて本発明をさらに具体的に説明する。
しかしながら本発明はこれに限定されるものではない。
実施例１
この実施例における完全緻密熱電対ケーブルは次の製造
工程によって製造される。即ちまず熱電気的に好適な熱
電対導線を、金属管に収容された、まだ、緻密になって
いない絶縁性セラミック材料中に収容する。できたケー
ブルの直径を引抜き、スェージング加工又は他の適当な
機械的方法で細くし、これによって熱電対導線の周囲の
絶縁体を完全に緻密ならしめる。製造過程の諸因子を調
整してシースの直径、熱電対導線の太さと、シースの壁
厚の関係を適当ならしめることによって、壁厚と絶縁空
間とのバランスをとり、高温における絶縁抵抗を良好な
らしめる。
工程によって製造される。即ちまず熱電気的に好適な熱
電対導線を、金属管に収容された、まだ、緻密になって
いない絶縁性セラミック材料中に収容する。できたケー
ブルの直径を引抜き、スェージング加工又は他の適当な
機械的方法で細くし、これによって熱電対導線の周囲の
絶縁体を完全に緻密ならしめる。製造過程の諸因子を調
整してシースの直径、熱電対導線の太さと、シースの壁
厚の関係を適当ならしめることによって、壁厚と絶縁空
間とのバランスをとり、高温における絶縁抵抗を良好な
らしめる。
この製造方法の１つの重要な要件は、成分当初における
清潔さと化学的純度及びその製造工程を通じての清潔さ
と乾燥性の保持に十分な注意を払うことである。すでに
述べたように、このケーブルから実際のセンサーをつく
るには、まずケーブルを切断し、絶縁部分の一部を除去
して導線の端部を露出させる０次いで導線の露出された
端部を、例えばよじり及び／または溶接によって結合し
て熱電接点とする。
清潔さと化学的純度及びその製造工程を通じての清潔さ
と乾燥性の保持に十分な注意を払うことである。すでに
述べたように、このケーブルから実際のセンサーをつく
るには、まずケーブルを切断し、絶縁部分の一部を除去
して導線の端部を露出させる０次いで導線の露出された
端部を、例えばよじり及び／または溶接によって結合し
て熱電接点とする。
熱電接点は適当な環境ではそのまま用い得るし、あるい
は又これに適当な覆いを被せて使用してもよい、熱電対
の熱電測定用接点は一般にシースの端部から電気的に絶
縁して使用する。
は又これに適当な覆いを被せて使用してもよい、熱電対
の熱電測定用接点は一般にシースの端部から電気的に絶
縁して使用する。
この実施例においては、熱電対導線合金は前にに型をし
て示したものであり、又シース用合金の組成は次のとお
りである。
て示したものであり、又シース用合金の組成は次のとお
りである。
この実施例における最終製品の重要な特徴は、シース合
金と熱電対導線合金との組成及び高温における性質の本
質的な類似によって、約１０００℃以上における相互拡
散による熱電対の汚染、不均一で、変動する熱応力によ
る機械的（ＩＮ労）破壊及び酸化の促進が実際的に除去
されることである。
金と熱電対導線合金との組成及び高温における性質の本
質的な類似によって、約１０００℃以上における相互拡
散による熱電対の汚染、不均一で、変動する熱応力によ
る機械的（ＩＮ労）破壊及び酸化の促進が実際的に除去
されることである。
本発明の熱電対においては、熱サイクルによって生じる
縦方向の応力に基いて、機械的破壊の原因となる歪は、
シース材料とに型熱電対導線材料との線膨張係数の差が
極めて小さいことによって、従来のものと比らべて約−
指手さい。
縦方向の応力に基いて、機械的破壊の原因となる歪は、
シース材料とに型熱電対導線材料との線膨張係数の差が
極めて小さいことによって、従来のものと比らべて約−
指手さい。
これ等の材料の膨張係数の代表的な例は次のとおりであ
る。
る。
第１図は２本の導線を含む代表的なＭＩＭＳケーブルを
示し、第２図はニッケル−クロム２成分系合金における
相対的酸化抵抗を示す。 １・・・シース合金、 ２・・・鉱物質絶縁材料、 ３・・・熱電対導線 第１図 クロム濃度（重量％）
示し、第２図はニッケル−クロム２成分系合金における
相対的酸化抵抗を示す。 １・・・シース合金、 ２・・・鉱物質絶縁材料、 ３・・・熱電対導線 第１図 クロム濃度（重量％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 少なくとも１本のＫ型熱電対線を含むケーブルにお
いて、シース合金の組成が重量％でＣｒ１０〜４０ Ｓｉ０．３〜５．０ Ｍｇ０．５以下 Ｃｅ０．３以下、 及び好ましくは、 Ｍｏ２０以下 Ｗ２５以下 Ｎｂ１０以下 Ｔａ８．０以下、 残部（不純物を除く）はＮｉ より成ることを特徴とする鉱物絶縁、金属 シース（ＭＩＭＳ）ケーブル。 ２ 請求項１に記載のケーブルにおいて、シース合金の
組成が本質的に重量％でＣｒ１０〜４０、Ｓｉ０．５〜
５、Ｍｇ０．２以下、Ｃｅ０．１以下、Ｍｏ１．０〜２
．０、残部はＮｉであることより成るＭＩＭＳケーブル
。 ３ 請求項１に記載のケーブルにおいて、シース合金の
組成が本質的に重量％でＣｒ１０〜４０．Ｓｉ０．５〜
５、Ｍｇ０．２以下、Ｃｅ０．１以下、Ｗ０．５〜２５
、残部はＮｉであることより成るＭＩＭＳケーブル。 ４ 請求項１に記載のケーブルにおいて、シース合金の
組成が本質的に重量％でＣｒ１０〜４０．Ｓｉ０．５〜
５、Ｍｇ０．２以下、Ｃｅ０．１以下、ニオブ１．０〜
１０、残部はＮｉであることより成るＭＩＭＳケーブル
。 ５ 請求項１に記載のケーブルにおいて、シース合金の
組成が本質的に重量％でＣｒ１０〜４０、Ｓｉ０．５〜
５、Ｍｇ０．２以下、Ｃｅ０．１以下、Ｔａ０．５〜８
、残部はＮｉであることより成るＭＩＭＳケーブル。 ６ 請求項１に記載のケーブルにおいて、シース合金の
組成が本質的に重量％でＣｒ１０〜４０、Ｓｉ０．５〜
５、Ｍｇ０．２以下、Ｃｅ０．１以下、Ｍｏ３．０以下
、Ｗ１．０以下、残部はＮｉであることより成るＭＩＭ
Ｓケーブル。 ７ 請求項１に記載のケーブルにおいて、シース合金の
組成が本質的に重量％でＣｒ１０〜４０、Ｓｉ０．５〜
５、Ｍｇ０．２以下、Ｃｅ０．１以下、Ｍｏ１．０以下
、Ｗ０．５以下、Ｎｂ１．０以下、Ｔａ１．０以下、残
部はＮｉであることより成るＭＩＭＳケーブル。 ８ 請求項１に記載のケーブルにおいて、シース合金の
組成が本質的に重量％でＣｒ１４±０．５、Ｓｉ１．４
±０．１、Ｍｇ０．１５±０．０５、Ｃｅ０．０５±０
．０５、Ｎｂ３．０±１．５、残部はＮｉであることよ
り成るＭＩＭＳケーブル。 ９ 請求項１乃至８のいずれか１つに記載のケーブルに
おいて、Ｋ型熱電対線がＭｎを含有しないことより成る
ＭＩＭＳケーブル。 １０ 請求項１乃至９のいずれか１つに記載のケーブル
において、鉱物質絶縁材料が酸化マグネシウム、酸化ベ
リリウム及び酸化アルミニウムのうちから選ばれたもの
であることより成るＭＩＭＳケーブル。 １１ 請求項１乃至１０のいずれか１つに記載のケーブ
ルにおいて、鉱物質絶縁材料中に含まれている空気が不
活性ガスによって置換されることより成るＭＩＭＳケー
ブル。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AU2043 | 1985-08-20 | ||
| AUPI204387 | 1987-05-20 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63293133A true JPS63293133A (ja) | 1988-11-30 |
Family
ID=3772184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63113426A Pending JPS63293133A (ja) | 1987-05-20 | 1988-05-10 | 高温用鉱物絶縁、金属シース・ケーブル |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5030294A (ja) |
| EP (1) | EP0292095B1 (ja) |
| JP (1) | JPS63293133A (ja) |
| KR (1) | KR880014589A (ja) |
| AU (1) | AU619456B2 (ja) |
| BR (1) | BR8802459A (ja) |
| CA (1) | CA1305538C (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014037630A (ja) * | 2012-08-17 | 2014-02-27 | Alstom Technology Ltd | 耐酸化性ニッケル合金 |
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| AU622856B2 (en) * | 1987-10-23 | 1992-04-30 | Nicrobell Pty Limited | Thermocouples of enhanced stability |
| AU614890B2 (en) * | 1988-12-22 | 1991-09-12 | Clive Lindsay Ragless | Flexible high temperature thermocouple |
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| US6257758B1 (en) | 1998-10-09 | 2001-07-10 | Claud S. Gordon Company | Surface temperature sensor |
| AU777791C (en) * | 1999-08-16 | 2005-05-26 | Temperature Management Systems (Proprietary) Limited | Metallurgical thermocouple |
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| KR100729545B1 (ko) * | 2005-12-16 | 2007-06-18 | 한국기초과학지원연구원 | 검출센서 및 그를 구비한 측정기 |
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| JPS61189078U (ja) * | 1985-05-15 | 1986-11-25 |
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-
1988
- 1988-03-01 AU AU12618/88A patent/AU619456B2/en not_active Ceased
- 1988-03-04 US US07/164,401 patent/US5030294A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-03-11 EP EP88302178A patent/EP0292095B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-03-18 CA CA000561926A patent/CA1305538C/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-04-20 KR KR1019880004461A patent/KR880014589A/ko not_active Ceased
- 1988-05-10 JP JP63113426A patent/JPS63293133A/ja active Pending
- 1988-05-20 BR BR8802459A patent/BR8802459A/pt not_active Application Discontinuation
Patent Citations (2)
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|---|---|
| BR8802459A (pt) | 1988-12-20 |
| US5030294A (en) | 1991-07-09 |
| KR880014589A (ko) | 1988-12-24 |
| EP0292095A1 (en) | 1988-11-23 |
| CA1305538C (en) | 1992-07-21 |
| AU619456B2 (en) | 1992-01-30 |
| AU1261888A (en) | 1988-11-24 |
| EP0292095B1 (en) | 1992-05-20 |
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