JPS63215829A - 排気タ−ビン過給機 - Google Patents
排気タ−ビン過給機Info
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- JPS63215829A JPS63215829A JP62047574A JP4757487A JPS63215829A JP S63215829 A JPS63215829 A JP S63215829A JP 62047574 A JP62047574 A JP 62047574A JP 4757487 A JP4757487 A JP 4757487A JP S63215829 A JPS63215829 A JP S63215829A
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- Japan
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- 230000002265 prevention Effects 0.000 claims description 23
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は排気タービン過給機に係り、特にエンジンの排
気エネルギによって駆動される。例えば自動車用エンジ
ンに好適な排気タービン過給機に関するものである。
気エネルギによって駆動される。例えば自動車用エンジ
ンに好適な排気タービン過給機に関するものである。
従来の排気タービン過給機ではエンジンの広い運転範囲
で良好な過給特性を得るための手段として、実開昭57
−11233号に記載のようにスクロール内部を隔壁で
大、小二つのスクロール室に分割し、大スクロール室の
入口部に設けた制御弁の作用によりエンジン低速域では
排気を小さなスクロール室にのみ導入し、エンジン高速
域では両方のスクロール室へ導入することによりエンジ
ン運転状態によりタービンの容量を可変にする方式や、
特開昭60−166718号記載のように片側のノズル
部に案内羽根を設け、案内羽根のない側の流路入口に制
御弁を設け、エンジン低速域ではこの制御弁を閉じて、
排気ガスを案内羽根付ノズル部へ集中して導き、この案
内羽根でタービンの容量をできるだけ小さくして、エン
ジン高速域では制御弁を開いて案内羽根のないノズル部
へも排気ガスを導きタービンの容量を大きくするように
した方式が知られている。
で良好な過給特性を得るための手段として、実開昭57
−11233号に記載のようにスクロール内部を隔壁で
大、小二つのスクロール室に分割し、大スクロール室の
入口部に設けた制御弁の作用によりエンジン低速域では
排気を小さなスクロール室にのみ導入し、エンジン高速
域では両方のスクロール室へ導入することによりエンジ
ン運転状態によりタービンの容量を可変にする方式や、
特開昭60−166718号記載のように片側のノズル
部に案内羽根を設け、案内羽根のない側の流路入口に制
御弁を設け、エンジン低速域ではこの制御弁を閉じて、
排気ガスを案内羽根付ノズル部へ集中して導き、この案
内羽根でタービンの容量をできるだけ小さくして、エン
ジン高速域では制御弁を開いて案内羽根のないノズル部
へも排気ガスを導きタービンの容量を大きくするように
した方式が知られている。
上記従来技術ではエンジンの低速時に制御弁を閉じて低
速用のスクロール室、ノズル部に排気ガスを集中させた
場合、排気ガスの一部は制御弁で閉じているもう一方の
スクロール室へも逆流し。
速用のスクロール室、ノズル部に排気ガスを集中させた
場合、排気ガスの一部は制御弁で閉じているもう一方の
スクロール室へも逆流し。
このスクロール室内で流速は減速して最終的には低い流
速でタービン羽根車へ向けて再度流出することになり、
この漏れ流れにより小容量時のタービン効率が低下して
、エンジン低速域で十分な過給特性が得られないという
問題があった。なお、ノズル部に案内羽根のある従来技
術では、案内羽根は流路を絞って小容量化するためのも
のであり、案内羽根は制御弁がない側のノズル部にあっ
て制御弁を閉じた場合、排気ガスは案内羽根付ノズル部
から流出し、制御弁で閉じた側のノズル部には逆流防止
案内羽根がなく、漏れ流れに対しては効果がなかった。
速でタービン羽根車へ向けて再度流出することになり、
この漏れ流れにより小容量時のタービン効率が低下して
、エンジン低速域で十分な過給特性が得られないという
問題があった。なお、ノズル部に案内羽根のある従来技
術では、案内羽根は流路を絞って小容量化するためのも
のであり、案内羽根は制御弁がない側のノズル部にあっ
て制御弁を閉じた場合、排気ガスは案内羽根付ノズル部
から流出し、制御弁で閉じた側のノズル部には逆流防止
案内羽根がなく、漏れ流れに対しては効果がなかった。
本発明の目的は前述の問題点を解決することにあり、制
御弁に連通ずる側のノズル部に設けた逆流防止案内羽根
の作用によりタービン小容量時の漏れ流れを減少させ、
タービン効率を上昇させてエンジン低速域で十分な過給
特性を得ることにある。
御弁に連通ずる側のノズル部に設けた逆流防止案内羽根
の作用によりタービン小容量時の漏れ流れを減少させ、
タービン効率を上昇させてエンジン低速域で十分な過給
特性を得ることにある。
上記目的は、制御弁のある流路のノズル部に逆流防止案
内羽根を設け、エンジン低速時にこの制御弁が閉じてい
る場合、もう一方のノズル部からの排気ガスの逆流に対
して抵抗となるようにこの逆流防止案内羽根の羽根角度
を設定することにより達成される。なお上記のように逆
流に対して抵抗となるように羽根角度を設定しても、制
御弁を開いた場合の順方向流れに対しては抵抗が少なく
なるような羽根角度は容易に可能である。
内羽根を設け、エンジン低速時にこの制御弁が閉じてい
る場合、もう一方のノズル部からの排気ガスの逆流に対
して抵抗となるようにこの逆流防止案内羽根の羽根角度
を設定することにより達成される。なお上記のように逆
流に対して抵抗となるように羽根角度を設定しても、制
御弁を開いた場合の順方向流れに対しては抵抗が少なく
なるような羽根角度は容易に可能である。
[作用〕
逆流防止案内羽根を制御弁に通じるスクロール室のノズ
ル部に設けることにより、エンジン低速域でタービン容
量を小さくするために制御弁を閉じた場合、制御弁のな
い小容量側ノズルより流出した流れの一部が、入口が制
御弁で閉じた本来流れのないもう一方のノズル部へ逆流
しようとしても、このノズル部に上記逆流防止案内羽根
を逆流する流れに対して抵抗となる方向に向けることに
より逆流を防止できる。逆流に対して抵抗となる方向は
第2図のθの値が606±15″程度であり、この場合
逆流はUのような流れとなり案内羽根で方向が大きく転
向し大きな流体抵抗となるため逆流漏れ流れが大幅に減
少する。一方、エンジン高速域で制御弁が開きノズルの
案内羽根に順方向流れが生じた場合には、その流れは第
2図Vのようになり流れに対する抵抗は小さく高速域で
の悪影響は小さい。以上のように逆流防止案内羽根はタ
ービン小容量時の逆流に対してだけ有効に働き、タービ
ン小容量時の効率向上に大きく寄与する。
ル部に設けることにより、エンジン低速域でタービン容
量を小さくするために制御弁を閉じた場合、制御弁のな
い小容量側ノズルより流出した流れの一部が、入口が制
御弁で閉じた本来流れのないもう一方のノズル部へ逆流
しようとしても、このノズル部に上記逆流防止案内羽根
を逆流する流れに対して抵抗となる方向に向けることに
より逆流を防止できる。逆流に対して抵抗となる方向は
第2図のθの値が606±15″程度であり、この場合
逆流はUのような流れとなり案内羽根で方向が大きく転
向し大きな流体抵抗となるため逆流漏れ流れが大幅に減
少する。一方、エンジン高速域で制御弁が開きノズルの
案内羽根に順方向流れが生じた場合には、その流れは第
2図Vのようになり流れに対する抵抗は小さく高速域で
の悪影響は小さい。以上のように逆流防止案内羽根はタ
ービン小容量時の逆流に対してだけ有効に働き、タービ
ン小容量時の効率向上に大きく寄与する。
以下、本発明の一実施例を第1図〜第4図により説明す
る。なお、図において、排気タービン過給機の軸受部分
、コンプレッサ部分については本発明の対象部分ではな
いので説明を省略する。
る。なお、図において、排気タービン過給機の軸受部分
、コンプレッサ部分については本発明の対象部分ではな
いので説明を省略する。
第1図においてタービン羽根車1と図示していないコン
プレッサ羽根車は軸2によって固定配置される。この軸
2の外周には軸受ケーシング3が配装置され、タービン
スクロール4に取付けられている。タービンスクロール
、4は隔壁5によって二つのスクロール室7a、7bに
分割され、またこの隔壁5によりノズル部も2分割され
、スクロール室7aに通じるノズル部は逆流防止案内羽
根6aの付いたノズル部を構成し、スクロール室7bに
通じるノズル部は羽根なしノズル部6bを構成する。隔
壁5はタービン入口部31の仕切板9に連なり、仕切板
9によってタービン入口部31の流路は閉鎖流路8と開
放流路1oに分割して形成される。開放流路10はター
ビン入口部31に直接連通しており、閉鎖流路8は仕切
板9に穿設された穴12によって開放流路1oに連通し
ている。この穴12には制御弁11が配置され、開放流
路10と閉鎖流路8の連通、遮断、すなわち閉鎖流路8
はタービン入口部31に対して連通、遮断を行なう。
プレッサ羽根車は軸2によって固定配置される。この軸
2の外周には軸受ケーシング3が配装置され、タービン
スクロール4に取付けられている。タービンスクロール
、4は隔壁5によって二つのスクロール室7a、7bに
分割され、またこの隔壁5によりノズル部も2分割され
、スクロール室7aに通じるノズル部は逆流防止案内羽
根6aの付いたノズル部を構成し、スクロール室7bに
通じるノズル部は羽根なしノズル部6bを構成する。隔
壁5はタービン入口部31の仕切板9に連なり、仕切板
9によってタービン入口部31の流路は閉鎖流路8と開
放流路1oに分割して形成される。開放流路10はター
ビン入口部31に直接連通しており、閉鎖流路8は仕切
板9に穿設された穴12によって開放流路1oに連通し
ている。この穴12には制御弁11が配置され、開放流
路10と閉鎖流路8の連通、遮断、すなわち閉鎖流路8
はタービン入口部31に対して連通、遮断を行なう。
制御弁11は軸13まわりに回転可能に構成され、軸1
3はアーム14を介してアクチュエータ17の軸15に
接続されている。アクチュエータ17は軸15を一方に
押圧するばね部材16と、このばね部材16に抗するよ
うに配置されたベローズ18とからなり、ベローズ18
にはアクチュエータ制御用の過給圧力等を導入する孔1
9が設けられている。また、開放流路10にはバイパス
穴22が穿設され、タービン出口に通じるバイパス流路
30に連通される。バイパス穴22にはバイパス弁21
が軸23のまわりに回転可能に構成され、軸23はアー
ム24を介しアクチュエータ27の軸25に接続されて
いる。アクチュエータ27は軸25を一方に押圧するば
ね部材26と、このばね部材に抗するように配置された
ベローズ28からなり、ベローズ28にはアクチュエー
タ制御用の過給圧力等を導入する孔29が設けられてい
る。
3はアーム14を介してアクチュエータ17の軸15に
接続されている。アクチュエータ17は軸15を一方に
押圧するばね部材16と、このばね部材16に抗するよ
うに配置されたベローズ18とからなり、ベローズ18
にはアクチュエータ制御用の過給圧力等を導入する孔1
9が設けられている。また、開放流路10にはバイパス
穴22が穿設され、タービン出口に通じるバイパス流路
30に連通される。バイパス穴22にはバイパス弁21
が軸23のまわりに回転可能に構成され、軸23はアー
ム24を介しアクチュエータ27の軸25に接続されて
いる。アクチュエータ27は軸25を一方に押圧するば
ね部材26と、このばね部材に抗するように配置された
ベローズ28からなり、ベローズ28にはアクチュエー
タ制御用の過給圧力等を導入する孔29が設けられてい
る。
第2図は第1図のA−A断面図であり、逆流防止案内羽
根6aとタービン羽根車1との間隔はタービン羽根車直
径の5%以上として、逆流防止案内羽根6aが半径方向
となす角度0は60°±15°の範囲内にすることが望
ましい。
根6aとタービン羽根車1との間隔はタービン羽根車直
径の5%以上として、逆流防止案内羽根6aが半径方向
となす角度0は60°±15°の範囲内にすることが望
ましい。
次に本実施例の動作について説明する。アクチュエータ
17.27の圧力導入穴19.29に過給圧力を導入す
れば、エンジン低速域で過給圧力が低い場合にはバネ部
材16.26の作用により制御弁11.バイパス弁21
共に閉じた状態であり、エンジン排気はタービン入口部
31から開放流路10に連通ずるスクロール室7bへ集
中的に導かれ、このスクロール室7bの流路面積を十分
に小さくしておけば低いエンジン回転数で排気流量が少
ない状態でも十分な流速をタービン羽根車入口で得るこ
とが出来る。しかし、この場合、もう一方のスクロール
室7aは、排気の流入口を制御弁11により閉じられて
いるので、ノズル部に逆流防止羽根6aがない場合には
第3図のYのように一部の流れはタービン羽根車へ直接
流れないでスクロール室7aへ流れ込む。Yの部分流に
対しスクロール室7aの流路面詰積は大きいため流れY
はスクロール室7a内で減速してしまい速度エネルギー
を失なう。スクロール室7aは入口を閉じられており、
この漏れ流れYは減速してZで示したように最終的には
タービン羽根車へ向けて流出する。この場合上記のよう
に漏れ流れの減速時のエネルギー損失と、タービン羽根
車入口で不均一流れになることによる損失のためタービ
ン効率が著しく低下してしまい十分な過給圧力が得られ
ない欠点があった。本実施例ではエンジン低速域で閉じ
られたスクロール室7aのノズル部に逆流防止案内羽根
6aを設けることでこの欠点を改善しており、すなわち
、逆流防止案内羽根6aは第2図に示したように配置さ
れておリスクロール室7bからスクロール室7aへの漏
れ流れはUのようになり、大きく流れ方向を転向しなけ
ればスクロール室7aへ流れ込むことが出来ず、これは
大きな流体抵抗となるため、第4図で漏れ流れY′は大
幅に減少しノズル部6bからの流れは高速のままx、x
’の如く直接タービン羽根車1へ流入し、タービン効率
が大幅に向上する。第4図には制御弁11を閉じた時に
逆流防止案内羽根6aのない場合のタービン断熱効率B
とある場合のタービン断熱効率Aを示す。
17.27の圧力導入穴19.29に過給圧力を導入す
れば、エンジン低速域で過給圧力が低い場合にはバネ部
材16.26の作用により制御弁11.バイパス弁21
共に閉じた状態であり、エンジン排気はタービン入口部
31から開放流路10に連通ずるスクロール室7bへ集
中的に導かれ、このスクロール室7bの流路面積を十分
に小さくしておけば低いエンジン回転数で排気流量が少
ない状態でも十分な流速をタービン羽根車入口で得るこ
とが出来る。しかし、この場合、もう一方のスクロール
室7aは、排気の流入口を制御弁11により閉じられて
いるので、ノズル部に逆流防止羽根6aがない場合には
第3図のYのように一部の流れはタービン羽根車へ直接
流れないでスクロール室7aへ流れ込む。Yの部分流に
対しスクロール室7aの流路面詰積は大きいため流れY
はスクロール室7a内で減速してしまい速度エネルギー
を失なう。スクロール室7aは入口を閉じられており、
この漏れ流れYは減速してZで示したように最終的には
タービン羽根車へ向けて流出する。この場合上記のよう
に漏れ流れの減速時のエネルギー損失と、タービン羽根
車入口で不均一流れになることによる損失のためタービ
ン効率が著しく低下してしまい十分な過給圧力が得られ
ない欠点があった。本実施例ではエンジン低速域で閉じ
られたスクロール室7aのノズル部に逆流防止案内羽根
6aを設けることでこの欠点を改善しており、すなわち
、逆流防止案内羽根6aは第2図に示したように配置さ
れておリスクロール室7bからスクロール室7aへの漏
れ流れはUのようになり、大きく流れ方向を転向しなけ
ればスクロール室7aへ流れ込むことが出来ず、これは
大きな流体抵抗となるため、第4図で漏れ流れY′は大
幅に減少しノズル部6bからの流れは高速のままx、x
’の如く直接タービン羽根車1へ流入し、タービン効率
が大幅に向上する。第4図には制御弁11を閉じた時に
逆流防止案内羽根6aのない場合のタービン断熱効率B
とある場合のタービン断熱効率Aを示す。
エンジン高速域においては、制御弁用のアクチュエータ
17のばね部材16をバイパス弁用のバネ部材26より
も弱いばね力に設定しておけば、過給圧力の上昇に伴な
い制御弁11が開き、タービン入口部31のエンジン排
気は閉鎖流路8へも流入し、スクロール室7a、7bの
両方からタービン羽根車1へ流出する。スクロール室7
aと7bの流路面積の和をエンジン高速域の排気流量に
適合させておけばエンジン高速域においても良好な過給
特性を得ることが出来る。スクロール室7aから逆流防
止羽根6aを通ってタービン羽根車1へ流出する流れは
第2図の矢印Vで示したようになり、スクロールにより
得られる旋回流の流れ角度は半径方向に対し60.°近
くであるから。
17のばね部材16をバイパス弁用のバネ部材26より
も弱いばね力に設定しておけば、過給圧力の上昇に伴な
い制御弁11が開き、タービン入口部31のエンジン排
気は閉鎖流路8へも流入し、スクロール室7a、7bの
両方からタービン羽根車1へ流出する。スクロール室7
aと7bの流路面積の和をエンジン高速域の排気流量に
適合させておけばエンジン高速域においても良好な過給
特性を得ることが出来る。スクロール室7aから逆流防
止羽根6aを通ってタービン羽根車1へ流出する流れは
第2図の矢印Vで示したようになり、スクロールにより
得られる旋回流の流れ角度は半径方向に対し60.°近
くであるから。
羽根角度θを60°±15°の範囲に設定しておけば、
流れはほぼ逆流防止案内羽根に沿って流れ、損失は少な
く、むしろタービン羽根車入口の流れを円周方向に整流
して均一な流れにする作用があり、エンジン高速域にお
いても良好な過給特性を得ることが出来る。
流れはほぼ逆流防止案内羽根に沿って流れ、損失は少な
く、むしろタービン羽根車入口の流れを円周方向に整流
して均一な流れにする作用があり、エンジン高速域にお
いても良好な過給特性を得ることが出来る。
さらに広い運転範囲で良好な過給特性を得るために本実
施例では排気バスパス弁を併用しており、エンジンがさ
らに高速、高負荷状態になると排気バスパス弁21が開
き、エンジン高速機でスクロール室7a、7bの容量以
上に排気流量が大きくなり過給圧力の過大な上昇を防止
する。本実施例によれば、エンジン低速域で制御弁11
が閉じたタービンの小容量時、エンジン高速域で制御弁
11が開いた大容量時とも良好なタービン断熱効率とな
り、また、さらにエンジン高速域ではバイパス弁21の
作用により広い運転範囲で良好な過給特性が得られ、動
力特性が向上する。
施例では排気バスパス弁を併用しており、エンジンがさ
らに高速、高負荷状態になると排気バスパス弁21が開
き、エンジン高速機でスクロール室7a、7bの容量以
上に排気流量が大きくなり過給圧力の過大な上昇を防止
する。本実施例によれば、エンジン低速域で制御弁11
が閉じたタービンの小容量時、エンジン高速域で制御弁
11が開いた大容量時とも良好なタービン断熱効率とな
り、また、さらにエンジン高速域ではバイパス弁21の
作用により広い運転範囲で良好な過給特性が得られ、動
力特性が向上する。
本発明によれば逆流防止案内羽根の羽根角度をスクロー
ルからの流出角度の60’±15°とすることにより、
エンジン低速域の逆流流れに対しては抵抗として働き漏
れ流れを減らしてタービン効率を向上させ、エンジン高
速域の順方向流れに対しても流れを整流する作用で高効
率となるので、2分割スクロールの可変容量タービンの
小容量。
ルからの流出角度の60’±15°とすることにより、
エンジン低速域の逆流流れに対しては抵抗として働き漏
れ流れを減らしてタービン効率を向上させ、エンジン高
速域の順方向流れに対しても流れを整流する作用で高効
率となるので、2分割スクロールの可変容量タービンの
小容量。
大容量両方のタービン断熱効率を向上させ、エンジンの
広い運転範囲で良好な過給特性が得られる効果がある。
広い運転範囲で良好な過給特性が得られる効果がある。
第1図は本発明の一実施例を示す要部断面図、第2図は
第1図のA−A線断面図、第3図は従来のタービンの要
部と内部流れの説明図、第4図は第1図の要部と内部流
れの説明図である。 1・・・タービン羽根車、5・・・隔壁、6a・・・逆
流防止案内羽根、6b・・・羽根なしノズル部、7a、
7b・・・スクロール室、11・・・制御弁、21・・
・バイパス弁。
第1図のA−A線断面図、第3図は従来のタービンの要
部と内部流れの説明図、第4図は第1図の要部と内部流
れの説明図である。 1・・・タービン羽根車、5・・・隔壁、6a・・・逆
流防止案内羽根、6b・・・羽根なしノズル部、7a、
7b・・・スクロール室、11・・・制御弁、21・・
・バイパス弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、タービン羽根車とコンプレッサ羽根車とを同一回転
軸上に固定配置した排気タービン過給機であつて、前記
タービン羽根車の外側を覆うタービンケーシング内を隔
壁で回転軸方向に2分割して二つのスクロール室に分割
し、二つのスクロール室からタービン羽根車へ通ずる二
つのノズル部の一方には逆流防止案内羽根を設け、もう
一方のノズル部は羽根なしノズルとして、逆流防止案内
羽根を有する側に連通するタービンケーシング入口部の
流路を開閉する制御弁を設けてなることを特徴とする排
気タービン過給機。 2、特許請求の範囲第1項において、逆流防止案内羽根
の羽根角度はエンジン高速域でタービンケーシング入口
部の制御弁を開いた場合、逆流防止案内羽根の有するノ
ズル部に連通するスクロール室から該逆流防止案内羽根
に流入する流れ角度とほぼ一致させたことを特徴とする
排気タービン過給機。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62047574A JPS63215829A (ja) | 1987-03-04 | 1987-03-04 | 排気タ−ビン過給機 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62047574A JPS63215829A (ja) | 1987-03-04 | 1987-03-04 | 排気タ−ビン過給機 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63215829A true JPS63215829A (ja) | 1988-09-08 |
Family
ID=12779012
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62047574A Pending JPS63215829A (ja) | 1987-03-04 | 1987-03-04 | 排気タ−ビン過給機 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63215829A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6073447A (en) * | 1996-04-25 | 2000-06-13 | Aisin Seiki Kabushiki Kaisha | Turbocharger |
US7269950B2 (en) * | 2004-05-05 | 2007-09-18 | Precision Industries, Inc. | Staged turbocharger |
CN101949326A (zh) * | 2010-09-14 | 2011-01-19 | 康跃科技股份有限公司 | 可变截面双流道进气涡轮 |
US20110296835A1 (en) * | 2009-02-27 | 2011-12-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Variable capacity exhaust gas turbocharger |
CN108999664A (zh) * | 2018-06-27 | 2018-12-14 | 大连海事大学 | 一种变径向间隙双入口涡轮箱 |
US10662904B2 (en) | 2018-03-30 | 2020-05-26 | Deere & Company | Exhaust manifold |
US11073076B2 (en) | 2018-03-30 | 2021-07-27 | Deere & Company | Exhaust manifold |
-
1987
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