JPS63203223A - セラミツクスでコ−テイングされたプレスポンチ - Google Patents
セラミツクスでコ−テイングされたプレスポンチInfo
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- JPS63203223A JPS63203223A JP3339987A JP3339987A JPS63203223A JP S63203223 A JPS63203223 A JP S63203223A JP 3339987 A JP3339987 A JP 3339987A JP 3339987 A JP3339987 A JP 3339987A JP S63203223 A JPS63203223 A JP S63203223A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明はプレスポンチに関する。
(従来の技術)
金属板に小口径の孔を多数開けたり、棒状の素材を押し
つぶす作業は、量産性のよさからポンチでプレスして行
なっている。このポンチは数万回の使用にも形状が変化
してはならないのであるが、通常摩耗して角が丸みを帯
びる。すると装置の稼働率が下がり、生産性に影響して
くるという不都合がある。
つぶす作業は、量産性のよさからポンチでプレスして行
なっている。このポンチは数万回の使用にも形状が変化
してはならないのであるが、通常摩耗して角が丸みを帯
びる。すると装置の稼働率が下がり、生産性に影響して
くるという不都合がある。
(発明が解決しようとする間型点)
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、耐摩
耗性に優れ2、かつ長寿命のプレスポンチを提供するこ
とを目的とする。
耗性に優れ2、かつ長寿命のプレスポンチを提供するこ
とを目的とする。
[発明の構成]
(問題点を解決するための手段)
本発明のプレスポンチは、金属性母材の表面がセラミッ
クスでコーティングされている。セラミックスは硬度が
高くかつ摩擦係数が小さいので、摩耗しにくいからであ
る。また金属を高圧で押付けても、金属が付着しに<<
、製品離れがよいからである。
クスでコーティングされている。セラミックスは硬度が
高くかつ摩擦係数が小さいので、摩耗しにくいからであ
る。また金属を高圧で押付けても、金属が付着しに<<
、製品離れがよいからである。
本発明に用いるセラミックスは、5i02、SiC若し
くはSi3N4若しくはこれらの非晶質材料、又はTi
e、TiN、BC,BN。
くはSi3N4若しくはこれらの非晶質材料、又はTi
e、TiN、BC,BN。
A、ffz 03 、W(:、ダイヤモンドなどが好ま
しい。
しい。
・ セラミックスのコーティング方法には、熱CVD、
プラズマCVD、プラズマ溶射、スパッタリングなどが
あるが、金型材料の熱変形や硬度の低下が少ないという
点で、プラズマCVDが好ましい。またプラズマCVD
の場合はち密な膜ができるため、コーテイング後の二次
加工(研磨)も不要である。
プラズマCVD、プラズマ溶射、スパッタリングなどが
あるが、金型材料の熱変形や硬度の低下が少ないという
点で、プラズマCVDが好ましい。またプラズマCVD
の場合はち密な膜ができるため、コーテイング後の二次
加工(研磨)も不要である。
プラズマCVD法を用いる場合は、原料ガスは、セラミ
ックスがStを含有するときはSiH4、Si2H6、
SiCノ4又は5iH2Cノ2、Tiを含有するときは
TiCノ4、Bを含有するときはB2H8、BF3又は
BCl3、Aノ203を含有するときはAI(CH3)
3、WCを含有するときはWF6、ダイヤモンドのとき
には炭化水素ガスを使用する。また反応ガスは、コーテ
ィングするセラミックスが窒化物であるときはN2ガス
、NH3ガスなどのNを含有するガス、炭化物であると
きにはCH3ガス、C2H6ガスなどのCを含有するガ
ス、酸化物であるときには02ガス、N20ガスなどの
Oを含有するガスを用いる。
ックスがStを含有するときはSiH4、Si2H6、
SiCノ4又は5iH2Cノ2、Tiを含有するときは
TiCノ4、Bを含有するときはB2H8、BF3又は
BCl3、Aノ203を含有するときはAI(CH3)
3、WCを含有するときはWF6、ダイヤモンドのとき
には炭化水素ガスを使用する。また反応ガスは、コーテ
ィングするセラミックスが窒化物であるときはN2ガス
、NH3ガスなどのNを含有するガス、炭化物であると
きにはCH3ガス、C2H6ガスなどのCを含有するガ
ス、酸化物であるときには02ガス、N20ガスなどの
Oを含有するガスを用いる。
(発明の実施例)
本発明によるセラミックスをコーティングしたプレスポ
ンチの使用法を第1図及び第2図に示す。
ンチの使用法を第1図及び第2図に示す。
第1図は金属製の板に孔を開ける場合である。
板50を、所望の開口52を有する穿孔用の受は台54
に載置する。次いで開口52と同一口径の穿孔部58を
有する本発明のプレスポンチ56を前記開口52の真上
に穿孔部58を下にして配置する。そしてポンチ56の
上から加重を加えれば、ポンチの穿孔部58の口径に合
った孔が板50に開く。この時ポンチの穿孔部58の先
端の角及び側面が板50と摩擦するが本発明のポンチは
この操作を5万回繰返しても角が丸くならず、側面も摩
耗しなかった。
に載置する。次いで開口52と同一口径の穿孔部58を
有する本発明のプレスポンチ56を前記開口52の真上
に穿孔部58を下にして配置する。そしてポンチ56の
上から加重を加えれば、ポンチの穿孔部58の口径に合
った孔が板50に開く。この時ポンチの穿孔部58の先
端の角及び側面が板50と摩擦するが本発明のポンチは
この操作を5万回繰返しても角が丸くならず、側面も摩
耗しなかった。
第2図は棒状の金属製素材の先端をプレスして成形する
場合である。第2(a)図のように支持台62上に棒状
の索材64を置き、その先端部66の真上に本発明のプ
レスポンチ66を配置する。ポンチ66の成形部68は
、素材の先端部66aの一部を押切り、かつ該先端部6
6を薄い直方体に成形するため角柱状をしている。こう
してポンチ66の上部から加重を加えると、第2(b)
図に示す先端部66 (b)が出来上がる。
場合である。第2(a)図のように支持台62上に棒状
の索材64を置き、その先端部66の真上に本発明のプ
レスポンチ66を配置する。ポンチ66の成形部68は
、素材の先端部66aの一部を押切り、かつ該先端部6
6を薄い直方体に成形するため角柱状をしている。こう
してポンチ66の上部から加重を加えると、第2(b)
図に示す先端部66 (b)が出来上がる。
この場合ポンチの穿孔部68の左側面及びその角は、素
材を中途まで押切るが、5万回使用しても摩耗すること
はなかった。また穿孔部68の先端面は素材を押しつぶ
すが、素材の一部が付着することはなく、製品前れがよ
かった。
材を中途まで押切るが、5万回使用しても摩耗すること
はなかった。また穿孔部68の先端面は素材を押しつぶ
すが、素材の一部が付着することはなく、製品前れがよ
かった。
次に本発明のプレスポンチのコーティング方法を第3図
を参照して述べる。
を参照して述べる。
反応室1は、支持台16上に絶縁体2を介して、その軸
方向を鉛直にして支持されている。反応室1内は、バル
ブ20を介してメカニカルブースタポンプ(図示せず)
により排気され、約10°3Torrの真空に保持され
ている。反応室1内には、ガス導入口3を介して原料ガ
ス及び反応ガスが導入される。ヌ応室1の内部には、円
筒状の電極4がその周壁に対して同軸的に設置されてい
る。電極4の電位は、反応室1と同一に設定されている
。
方向を鉛直にして支持されている。反応室1内は、バル
ブ20を介してメカニカルブースタポンプ(図示せず)
により排気され、約10°3Torrの真空に保持され
ている。反応室1内には、ガス導入口3を介して原料ガ
ス及び反応ガスが導入される。ヌ応室1の内部には、円
筒状の電極4がその周壁に対して同軸的に設置されてい
る。電極4の電位は、反応室1と同一に設定されている
。
この電極4には、複数個のガス通流孔22が設けられて
いて、ガス導入口3を介して反応室1内に導入されたガ
スは、この通流孔4を通過して反応室1の中心部にほぼ
均一に供給される。反応室1の外側には、これを覆って
、接地された円筒状のシールド5が配設されている。
いて、ガス導入口3を介して反応室1内に導入されたガ
スは、この通流孔4を通過して反応室1の中心部にほぼ
均一に供給される。反応室1の外側には、これを覆って
、接地された円筒状のシールド5が配設されている。
反応室1の天板」二には、絶縁体2を介して支持部材1
1が設置されており、この支持部材11から懸架されて
、円筒状の支持棒10が反応室1内に挿入されている。
1が設置されており、この支持部材11から懸架されて
、円筒状の支持棒10が反応室1内に挿入されている。
この支持棒10は、その軸方向を鉛直にして電極4の軸
心に位置している。支持棒10は、その中心部に抵抗発
熱線のヒータ12が挿入され、かつプレスポンチの金属
製母材(超硬合金又は高速度鋼からなる)16の穿孔部
と反対側の一端が埋め込まれている。このヒータ12は
電源13に接続されており、電源13から給電されて発
熱し、支持棒10を伝わってプレスポンチの母材16を
加熱する。マツチングボックス15は反応室1に接続さ
れていて、反応室1に高周波電流が印加されそして母材
10と反応室1との間にプラズマ放電を生起する。
心に位置している。支持棒10は、その中心部に抵抗発
熱線のヒータ12が挿入され、かつプレスポンチの金属
製母材(超硬合金又は高速度鋼からなる)16の穿孔部
と反対側の一端が埋め込まれている。このヒータ12は
電源13に接続されており、電源13から給電されて発
熱し、支持棒10を伝わってプレスポンチの母材16を
加熱する。マツチングボックス15は反応室1に接続さ
れていて、反応室1に高周波電流が印加されそして母材
10と反応室1との間にプラズマ放電を生起する。
このような構成の装置において、まずセラミックスの構
成元素を含有する原料ガス及び反応ガスを反応室1内に
導入する。次いで高周波電源14から反応室1及び電極
4に高周波電流を印加して、電極4とプレスポンチの母
材16との間にプラズマを生起させる。こうして原料ガ
ス中の成分を構成元素とするセラミックスが、母材16
の表面にコーティングされる。
成元素を含有する原料ガス及び反応ガスを反応室1内に
導入する。次いで高周波電源14から反応室1及び電極
4に高周波電流を印加して、電極4とプレスポンチの母
材16との間にプラズマを生起させる。こうして原料ガ
ス中の成分を構成元素とするセラミックスが、母材16
の表面にコーティングされる。
SiNをコーティングするために、SiH4の流量を5
08CCM、N2の流量を3008CCM、反応圧力を
1 、 OTorrs高周波電力を300Wとして3
0分間成膜したところ、約4μmのSiN層が形成され
た。
08CCM、N2の流量を3008CCM、反応圧力を
1 、 OTorrs高周波電力を300Wとして3
0分間成膜したところ、約4μmのSiN層が形成され
た。
次にその他のセラミックスのコーティング条件及びセラ
ミックスの膜厚の代表例を掲げる。
ミックスの膜厚の代表例を掲げる。
(a)SiCNの場合
SiH4ガスの流量: 100SCCMN2ガスの流量
:500SCCM CH4ガスの流量: 300SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ500W 成膜時間:40分 膜厚:3.0μm (b)SiCの場合 SiH4ガスの流量:50SCCM CH4ガスの流量: 300SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ500W 成膜時間=40分 膜厚:3.0μm (c)SiOの場合 SiH4ガスの流量:50SCCM O2ガスの流fit : 300SCCM反応圧カニ
1. 0Torr 高周波電力=500W 成膜時間:40分 膜厚:3.0μm (d)TiNの場合 TiC1aガスの流量:20SCCM N2ガスの流量: 50900M N2ガスの流量: 200SCCM 反応圧カニ 1.0Torr 高周波型カニ1kW 成膜時間:60分 膜厚二3.0μm (e)TiCの場合 TiCノ4ガスの流量:20SCCM CH4ガスの流量:30SCCM N2ガスの流量: 200SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ1kW 成膜時間:60分 膜厚:3.0μm (f)TiCNの場合 T i CI aガスの流量: 208CCMCH,ガ
ス流量: 20900M N2ガスの流量:50SCCM N2ガスの流量: 200SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ1kW 成膜時間=60分 膜厚:3.0μm (g)BNの場合 B2H6ガスの流量: 20900M N2ガスの流量:50SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ500W 成膜時間二30分 膜厚:3.0μm (h)BCの場合 B2H6ガスの流量: 20 SCCMCH4ガスの流
量:30SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ500W 成膜時間=30分 膜厚:3.0μm (i)BCHの場合 B2H,ガスの流量:20SCCM CH4ガスの流量:20SCCM N2ガスの流量:50SCCM 反応圧力; 1. 0Torr 高周波型カニ500W 成膜時間=30分 膜厚:3.0μm (j)Al103の場合 Al1 (CH3)3ガスの流量:20SCCM02
ガスの流量: 300SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ800W 成膜時間=60分 膜厚:3.0μm (k)WCの場合 WF6ガスの流量: 20 SCCM CH,ガスの流m : 250 SCCM反応圧カニ
1. 0Torr 高周波型カニ1kW 成膜時間=60分 膜厚:3.0μm ())ダイヤモンドの場合 CH,ガスの流量;30SCCU 反応圧カニ 20. 0Torr 高周波電カニ1.5kW 成膜時間=60分 膜厚:260μm 本発明によるプレスポンチを使用したところ、5万回の
穿孔又はプレス成形を行なっても摩耗することなく、ま
た製品離れも良好であった。
:500SCCM CH4ガスの流量: 300SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ500W 成膜時間:40分 膜厚:3.0μm (b)SiCの場合 SiH4ガスの流量:50SCCM CH4ガスの流量: 300SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ500W 成膜時間=40分 膜厚:3.0μm (c)SiOの場合 SiH4ガスの流量:50SCCM O2ガスの流fit : 300SCCM反応圧カニ
1. 0Torr 高周波電力=500W 成膜時間:40分 膜厚:3.0μm (d)TiNの場合 TiC1aガスの流量:20SCCM N2ガスの流量: 50900M N2ガスの流量: 200SCCM 反応圧カニ 1.0Torr 高周波型カニ1kW 成膜時間:60分 膜厚二3.0μm (e)TiCの場合 TiCノ4ガスの流量:20SCCM CH4ガスの流量:30SCCM N2ガスの流量: 200SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ1kW 成膜時間:60分 膜厚:3.0μm (f)TiCNの場合 T i CI aガスの流量: 208CCMCH,ガ
ス流量: 20900M N2ガスの流量:50SCCM N2ガスの流量: 200SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ1kW 成膜時間=60分 膜厚:3.0μm (g)BNの場合 B2H6ガスの流量: 20900M N2ガスの流量:50SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ500W 成膜時間二30分 膜厚:3.0μm (h)BCの場合 B2H6ガスの流量: 20 SCCMCH4ガスの流
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ガスの流量: 300SCCM 反応圧カニ 1. 0Torr 高周波型カニ800W 成膜時間=60分 膜厚:3.0μm (k)WCの場合 WF6ガスの流量: 20 SCCM CH,ガスの流m : 250 SCCM反応圧カニ
1. 0Torr 高周波型カニ1kW 成膜時間=60分 膜厚:3.0μm ())ダイヤモンドの場合 CH,ガスの流量;30SCCU 反応圧カニ 20. 0Torr 高周波電カニ1.5kW 成膜時間=60分 膜厚:260μm 本発明によるプレスポンチを使用したところ、5万回の
穿孔又はプレス成形を行なっても摩耗することなく、ま
た製品離れも良好であった。
なお本発明のプレスポンチを形成する方法は、この実施
例の装置及び方法に限られるものではなく、スパッタリ
ング、イオンブレーティング、光CVDなど、他の手段
を使用してもよい。また、プラズマ生起用の電流は、上
記実施例に限らず、直流電流を使用してもよい。この場
合はマツチングボックスが不要である。
例の装置及び方法に限られるものではなく、スパッタリ
ング、イオンブレーティング、光CVDなど、他の手段
を使用してもよい。また、プラズマ生起用の電流は、上
記実施例に限らず、直流電流を使用してもよい。この場
合はマツチングボックスが不要である。
このようにして形成されたセラミックス層は、通常はア
モルファスであるが、多結晶であったり、一部分で結晶
化していたり、微結晶の領域が存在することもある。し
かし、いずれの場合であっても、耐摩耗性は良好で優れ
た効果を得ることができる。
モルファスであるが、多結晶であったり、一部分で結晶
化していたり、微結晶の領域が存在することもある。し
かし、いずれの場合であっても、耐摩耗性は良好で優れ
た効果を得ることができる。
[発明の効果]
本発明によれば、耐摩耗性に優れ、かつ製品離れのよい
プレスポンチが得られる。
プレスポンチが得られる。
第1図及び第2図は、それぞれ本発明に係るプレスポン
チの縦断面図及び斜視図、第3図は、本発明に係るプレ
スポンチのセラミックスコーティング装置の断面図であ
る。 1・・・・反応室、3・・・・ガス導入口、4・・・・
電極、10・・・・支持棒、12・・・・ヒータ、14
・・・・高周波電源、16・・・・プレスポンチの金属
製母材、22・・・・ガス通流孔。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 カロ重 第1図 第2図
チの縦断面図及び斜視図、第3図は、本発明に係るプレ
スポンチのセラミックスコーティング装置の断面図であ
る。 1・・・・反応室、3・・・・ガス導入口、4・・・・
電極、10・・・・支持棒、12・・・・ヒータ、14
・・・・高周波電源、16・・・・プレスポンチの金属
製母材、22・・・・ガス通流孔。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 カロ重 第1図 第2図
Claims (3)
- (1)金属製母材の表面がセラミックスでコーティング
されたプレスポンチ。 - (2)前記セラミックスはケイ素、チタン、タングステ
ン及びIII族元素の中から選ばれる元素の酸化物、窒化
物若しくは炭化物若しくはこれらの混合物、又は硬質炭
素である特許請求の範囲第1項記載のプレスポンチ。 - (3)前記セラミックスは、原料ガスを減圧下でプラズ
マ化させて形成する特許請求の範囲第1項又は第2項記
載のプレスポンチ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3339987A JPS63203223A (ja) | 1987-02-18 | 1987-02-18 | セラミツクスでコ−テイングされたプレスポンチ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3339987A JPS63203223A (ja) | 1987-02-18 | 1987-02-18 | セラミツクスでコ−テイングされたプレスポンチ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63203223A true JPS63203223A (ja) | 1988-08-23 |
Family
ID=12385520
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3339987A Pending JPS63203223A (ja) | 1987-02-18 | 1987-02-18 | セラミツクスでコ−テイングされたプレスポンチ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63203223A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0609520A1 (en) * | 1992-12-07 | 1994-08-10 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Perforator for metal plate |
-
1987
- 1987-02-18 JP JP3339987A patent/JPS63203223A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0609520A1 (en) * | 1992-12-07 | 1994-08-10 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Perforator for metal plate |
US5992280A (en) * | 1992-12-07 | 1999-11-30 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Perforator for metal plate |
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