JPS63180413A - Machine tool - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、軸体およびネジ軸等の軸形の被加工物を加工
するための工作機械に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION "Field of Industrial Application" The present invention relates to a machine tool for machining shaft-shaped workpieces such as shaft bodies and screw shafts.
「従来の技術」
従来、軸形の被加工物の周りを加工する工作機械として
は旋盤が使用されていたが、バイトに大きな負荷が加わ
って高能率な加工を行うことができないと共に、バイト
の寿命が短いものであった。``Conventional technology'' Conventionally, lathes have been used as machine tools for machining around shaft-shaped workpieces. It had a short lifespan.
更に、軸形の被加工物の軸受嵌合部分を加工する場合に
おいて、旋盤を使用した仕上げ加工を行うときには、バ
イトが被加工物の外周を螺線状に加工することになり、
ミクロ的には被加工物の外周番こ連続した溝が形成され
るので、その溝を伝わって潤滑油が流出することにより
、油切れを生ずることがある０次に、研削慇によって仕
上げ加工を行うときには、研削砥石が被加工物の外周に
螺線状にかつ断続的に接触することにより、砥粉が被加
工物に突きささり被加工物の組合せ部品である相手側を
削り取ってしまう問題点が有った。Furthermore, when machining the bearing fitting part of a shaft-shaped workpiece, when finishing using a lathe, the cutting tool will process the outer periphery of the workpiece in a spiral shape.
Microscopically, continuous grooves are formed on the outer circumference of the workpiece, so lubricating oil may flow through these grooves, causing oil depletion. When grinding, the problem is that the grinding wheel contacts the outer periphery of the workpiece in a spiral manner and intermittently, causing the abrasive powder to penetrate the workpiece and scrape off the mating part of the workpiece. There was.
「発明が解決しようとする問題点」
本発明は、上記の問題点を解決するためになされたもの
であり、軸形の被加工物を高精度に加工することができ
ると共に、切削工具の野命が永く、加工能率の良い工作
機械を提供することを目的とする６
「問題点を解決するための手段」
しかして、本発明によれば、一軸線の周りに一方向にの
み回転するようにウオーム歯車機構のような非可逆的回
転伝達機構を介して動力源に連結された被加工物回転ａ
格と、回転中の前記被加工物に対して接近することによ
りその被加工物にダウンカット加工を施すように被加工
物の回転速度よりも大きな回転速度で第二の軸線の周り
に一方向に回転切削工具を回転させるための工具回転機
構と、前記回転切削工具を前記被加工物に対し任意の方
向より係合し得るように前記被加工物に対する前記回転
切削工具の係合関係を変更操作すると共に被加工物と回
転切削工具とを互いに接近離隔させるための手段と、よ
り構成されたことを特徴とする工作機械が提供される。"Problems to be Solved by the Invention" The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and it is possible to machine shaft-shaped workpieces with high precision, and it also improves the cutting tool industry. Aim to provide a machine tool with a long life and high machining efficiency 6 "Means for solving the problems" According to the present invention, the machine tool rotates only in one direction around one axis. The workpiece rotation a is connected to a power source via an irreversible rotation transmission mechanism such as a worm gear mechanism.
and in one direction around a second axis at a rotational speed greater than the rotational speed of the workpiece so as to approach the rotating workpiece and perform a downcut on the workpiece. a tool rotation mechanism for rotating a rotary cutting tool; and changing the engagement relationship of the rotary cutting tool with respect to the workpiece so that the rotary cutting tool can be engaged with the workpiece from any direction. A machine tool is provided comprising means for operating and moving a workpiece and a rotary cutting tool toward and away from each other.
「作用」
上記構成によれば、第二の軸線の周りに回転する切削工
具により、一軸線の周りに回転する被加工物が切削加工
される。また、被加工物は、非可逆的回転伝達機構を介
して動力源により回転されるから、被加工物に対して切
削工具から加えられる捩れ力が動力源に伝えられること
がない。"Operation" According to the above configuration, the workpiece that rotates around one axis is cut by the cutting tool that rotates around the second axis. Furthermore, since the workpiece is rotated by the power source via the irreversible rotation transmission mechanism, the torsional force applied from the cutting tool to the workpiece is not transmitted to the power source.
「実施例」
次に、本発明の実施例を第１図から第４図および第６図
について説明する。"Example" Next, an example of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 4 and 6.
第１図に示された工作機械は、端部に駆動ブロック体２
および支承ブロック体３を有する機枠１を備えている０
機枠１の上には案内往復台４が往復動可能に配置されて
いる。ブロック２．３には、加工される軸形の被加工物
５に対する取付部材６および７がそれぞれ設けられてい
る。取付部材６は、駆動用モータ８により非可逆的回転
伝達機構をなすところの、ウオーム９およびウォームホ
イール１０を介して駆動されている。その取付部材６は
チャックであって、種々の直径の異なる被加工物５を支
持することができる。他方の取付部材７は、先端が針状
に形成されており、被加工物５の端面に形成されるセン
タ一孔を介してその被加工物５を回転可能に支承する。The machine tool shown in FIG. 1 has a drive block body 2 at the end.
and a machine frame 1 having a bearing block body 3
A guide carriage 4 is arranged on the machine frame 1 so as to be able to reciprocate. The block 2.3 is provided with attachment members 6 and 7, respectively, for the shaft-shaped workpiece 5 to be machined. The mounting member 6 is driven by a drive motor 8 via a worm 9 and a worm wheel 10, which constitute an irreversible rotation transmission mechanism. The mounting member 6 is a chuck and can support workpieces 5 of various different diameters. The other attachment member 7 has a needle-shaped tip and rotatably supports the workpiece 5 through a center hole formed in the end surface of the workpiece 5.
従って、被加工物５は１両取付部材６，７の中心軸線の
周りに、動力源をなす駆動用モータ８により比較的低速
で一方向に回転されるようになっており、端面外周およ
び外径ｔこ切れ刃を有する回転切削工具１１により被加
工物５に付加される回転力によって被加工物が回転され
ないように構成されている。なお、ウォーム９およびウ
オームホイール１０はハーモニックドライブに代えるこ
とも可能である。Therefore, the workpiece 5 is rotated in one direction around the center axis of the one-car mounting members 6 and 7 at a relatively low speed by the drive motor 8 serving as the power source, and The workpiece is configured so that the workpiece is not rotated by the rotational force applied to the workpiece 5 by the rotary cutting tool 11 having a cutting edge having a diameter of t. Note that the worm 9 and the worm wheel 10 can be replaced with a harmonic drive.
切削工具１１は、工具台１２を介して案内往復台４の上
に前進後退可能に取付けられ、被加工物５に対して互い
に接近離隔可能にされている。工具台１２は、案内往復
台４上に設けられた送りモータ（図示せず）および送り
機ｍ（図示せず）により往復動される前後送り台１２ｍ
、その前後送り台１２ａ上に設けられた回転割出し機構
（図示せず）により回動割出しされる回動板１３、およ
びその回動板１３上に設けられた上下駆動機構（図示せ
ず）によって上下動される昇降板１４を備えており、昇
降板１４には、切削工具１１を偏心取付部材１６を介し
て被加工物５より充分に大きな回転、速度で回転させる
ための駆動用モータ１５が取付けられている。切削工具
１１は、工具台１２に対して回動板１３により左右に約
１８０°の回動運動をすることが可能にされており、ま
た昇降板１４により昇降可能にされて切削工具１１を被
加工物５に対し任意の方向より係合し得るように前記被
加工物に対する前記回転切削工具の係合関係を変更操作
可能にされている０機枠１の端部には送りモータ１７が
取付けられており、案内往復台４は周知のポールナツト
機構等を介して送りモータ１７により機枠１の長手方向
に往復動されるように構成されている。The cutting tools 11 are mounted on the guide carriage 4 through a tool stand 12 so as to be able to move forward and backward, and are able to move toward and away from each other with respect to the workpiece 5 . The tool stand 12 includes a front and rear feed table 12m that is reciprocated by a feed motor (not shown) provided on the guide carriage 4 and a feeder m (not shown).
, a rotary plate 13 that is rotatably indexed by a rotary indexing mechanism (not shown) provided on the forward and backward feed table 12a, and a vertical drive mechanism (not shown) provided on the rotary plate 13. ), and the lifting plate 14 is equipped with a drive motor for rotating the cutting tool 11 at a sufficiently larger rotation and speed than the workpiece 5 via the eccentric mounting member 16. 15 is installed. The cutting tool 11 is allowed to rotate approximately 180 degrees left and right with respect to the tool stand 12 by a rotating plate 13, and is also movable up and down by an elevating plate 14 to cover the cutting tool 11. A feed motor 17 is attached to the end of the machine frame 1, which is operable to change the engagement relationship of the rotary cutting tool with the workpiece so that it can engage the workpiece 5 from any direction. The guide carriage 4 is configured to be reciprocated in the longitudinal direction of the machine frame 1 by a feed motor 17 via a well-known pole nut mechanism or the like.
「作動」
上記構成において、被加工物５の周りを軸方向へ高い真
円度で切削したい場合には、回転板１３が第１図図示の
位置から約９０°回動されることにより、第２図（ａ）
、 （ｂ）に示された第１の加工態様のごとく、端面外
周の切れ刃１８および外径面の切れ刃１９を有する切削
工具１１は、被加工物５が回転される軸線Ｓ１を含む一
平面Ａ１に属し、かつ前記軸線Ｓｌと平行な軸線ＳＯの
周りにアーム２０と共に回転速度ｖＯで回転される。そ
して、切削工具１１は、外周面の切れ刃１９が被加工物
５と平行に接触しながら、被加工物５の軸線＄１と平行
な方向へ、送り速度Ｖ２により送られる。"Operation" In the above configuration, when it is desired to cut the workpiece 5 with high roundness in the axial direction, the rotary plate 13 is rotated approximately 90 degrees from the position shown in FIG. Figure 2 (a)
As shown in the first machining mode shown in FIG. It is rotated together with the arm 20 at a rotational speed vO around an axis SO that belongs to the plane A1 and is parallel to the axis Sl. Then, the cutting tool 11 is sent in a direction parallel to the axis $1 of the workpiece 5 at a feed rate V2 while the cutting edge 19 on the outer peripheral surface contacts the workpiece 5 in parallel.
なおこの場合において、前記切削工具１１の軸線ＳＯは
、被加工物５の軸線Ｓ１を含む一平面Ａ１に属し、かつ
軸線Ｓ１と鋭角な一定角度で交わるようにされ、切削工
具１１はその軸線ＳＯの周りに回転速度ｖＯで回転され
てもよい、その場合には、切削工具１１がその軸線ＳＯ
の方向へ、送り速度ｖ２により送られる。このようにす
ることにより、被加工物５の外周をテーパ状に形成する
ことができる。In this case, the axis SO of the cutting tool 11 belongs to a plane A1 that includes the axis S1 of the workpiece 5, and intersects the axis S1 at an acute angle, and the cutting tool 11 may be rotated with a rotational speed vO about the axis SO, in which case the cutting tool 11
It is sent in the direction of at a feed rate v2. By doing so, the outer periphery of the workpiece 5 can be formed into a tapered shape.
切削工具１１の回転速度■０は被加工物５の回転速度■
１より充分に大きく、被加工物５の回転速度Ｖ１は切削
工具１１の送り速度Ｖ２よりは大きいものである。また
、切削工具１１の回転方向は、被加工物５の回転方向と
は逆方向である。この第１の加工態様によれば、第２図
（ｂ）に示されるように、切削工具１１と被加工物５と
の接触部分においては、被加工物５が切削工具１１と同
じ方向に移動回転するため、被加工物５が切削工具１１
の多数の切れ刃１８．１９によりダウンカット加工され
る。そのダウンカット加工によれば、切削工具１１の切
れ刃１８．１９による切削力の方向が被加工物５を押え
る向きに働くので、アッパーカット加工に比べ被加工物
５に大きな負荷が加えられないため被加工物５の固定方
法が比較的に簡単でよい、また、切削工具１１に高い送
りをかけることができる。更に、ダウンカット加工では
、切削工具１１により被加工物５を最初から大きく切込
むことができるため、切削工具１１の切れ刃１８．１９
が被加工物５の上を滑ることなく切込みが始まることに
なり、滑りによる摩擦が無いため、切れ刃１８．１９の
寿命が長くなる。また、切削工具１１は多数の切れ刃１
８．１９を有するので、単一の切れ刃を持つバイトより
も寿命が長くなる。The rotational speed of the cutting tool 11■0 is the rotational speed of the workpiece 5■
1, and the rotation speed V1 of the workpiece 5 is larger than the feed speed V2 of the cutting tool 11. Further, the direction of rotation of the cutting tool 11 is opposite to the direction of rotation of the workpiece 5. According to this first processing mode, as shown in FIG. 2(b), at the contact portion between the cutting tool 11 and the workpiece 5, the workpiece 5 moves in the same direction as the cutting tool 11. Because the workpiece 5 rotates, the cutting tool 11
Down-cut processing is performed using a large number of cutting edges 18 and 19. According to the downcut machining, the direction of the cutting force by the cutting edges 18 and 19 of the cutting tool 11 acts in a direction to press down the workpiece 5, so a large load is not applied to the workpiece 5 compared to the uppercut machining. Therefore, the method for fixing the workpiece 5 is relatively simple, and the cutting tool 11 can be fed at a high rate. Furthermore, in the down-cut machining, the cutting tool 11 can make a large cut into the workpiece 5 from the beginning, so the cutting edge 18, 19 of the cutting tool 11
Since the cutting starts without sliding on the workpiece 5, and there is no friction due to sliding, the life of the cutting edge 18, 19 is extended. Further, the cutting tool 11 has a large number of cutting edges 1.
8.19, it has a longer life than a cutting tool with a single cutting edge.
第３図（ａ）、 （ｂ）、 （ｃ）に示される第２の加
工態様においては、切削工具１１は、被加工物５が回転
される軸＆ｉＳＬを含む一平面Ａ１と平行な平面Ａ２内
に属し、かつその軸線Ｓ１と直角に交わる軸線ＳＯの周
りに、被加工物５の回転速度■１よりも充分に大きな回
転速度ｖＯで回転される。切削工具１１は端面外周およ
び外径面にそれぞれ切れ刃１８．１９を有している。端
面外周の切れ刃１８は鈍角をもって円錐状に形成され、
軸線ＳＯが垂直平面Ｂ１と鈍角で交わるようにされても
よい、切削工具１１は軸線ＳＯの周りに反時計方向に回
転されており、被加工物５は軸線Ｓ１の周りに逆方向の
時計方向に回転されているため、切削工具１１と被加工
物５は接触部分においては同じ方向へ運動し、切削工具
１１の切れ刃１８．１９の切削力が被加工物５に押える
ように働くので、被加工物５にダウンカット加工が施さ
れる。そして、回転する切削工具１１をその軸線ＳＯと
直角方向に送り速度Ｖ２で送ることにより、被加工物５
の周りが主に切削工具１１の端面外周の切れ刃１８によ
り所望長さに渡って切削される。In the second machining mode shown in FIGS. 3(a), (b), and (c), the cutting tool 11 operates on a plane A2 parallel to a plane A1 including the axis &iSL around which the workpiece 5 is rotated. The workpiece 5 is rotated at a rotational speed vO that is sufficiently larger than the rotational speed 1 of the workpiece 5 around an axis SO that belongs to the workpiece 5 and intersects at right angles with the axis S1 thereof. The cutting tool 11 has cutting edges 18 and 19 on the outer periphery of the end face and on the outer diameter surface, respectively. The cutting edge 18 on the outer periphery of the end face is formed into a conical shape with an obtuse angle,
The cutting tool 11 is rotated counterclockwise about the axis SO, and the workpiece 5 is rotated counterclockwise about the axis S1, which may be arranged so that the axis SO intersects the vertical plane B1 at an obtuse angle. Since the cutting tool 11 and the workpiece 5 move in the same direction at the contact portion, the cutting force of the cutting edges 18 and 19 of the cutting tool 11 acts to press the workpiece 5. A down cut process is performed on the workpiece 5. Then, by feeding the rotating cutting tool 11 in a direction perpendicular to its axis SO at a feed rate V2, the workpiece 5 is
is cut to a desired length mainly by the cutting edge 18 on the outer periphery of the end surface of the cutting tool 11.
第４図（ａ）、 （ｂ）に示された第３加工態様におい
ては、端面外周および外径面に切れ刃１８．１９を有す
る切削工具１１は、被加工物５が回転される軸線Ｓ１と
少し離れた略平行な軸線ＳＯ上に、被加工物５と相対し
て配置される。被加工物５は第１図の駆動ブロック体２
の取付部材６に取付けて回転され、切削工具１１は駆動
用モータ１５の回転力に基づいて回転される。切削工具
１１の回転速度ｖＯは、被加工物らの回転速度ｖ１より
も充分に大きくされる。また、切削工具１１の回転方向
は図示の第３の加工態様においては時計方向であり、被
加工物５の回転方向は逆方向の反時計方向である。そし
て、切削工具１１は被加工物５の回転速度ｖ１より小さ
な送り速度Ｖ２で両軸線Ｓｏ、ＳＬと直角方向に送られ
ることにより、端面切削が進行し、切削工具１１におけ
る端面外周の切れ刃１８が、被加工物５の端面の最外周
から中心位置まで送られたとき、回転する被加工物５の
端面全体に、端面切削が完了する。そして、切削工具１
１と被加工物５との接触部分においては、切削工具１１
の切れ刃１８．１９による切削力が被加工物５を押える
ように山くので、被加工物５にダウンカット加工が施さ
れる。In the third machining mode shown in FIGS. 4(a) and 4(b), the cutting tool 11 having cutting edges 18 and 19 on the outer periphery of the end face and the outer diameter surface is cut along the axis S1 around which the workpiece 5 is rotated. The workpiece 5 is disposed facing the workpiece 5 on an axis SO that is slightly apart and substantially parallel to the workpiece 5 . The workpiece 5 is the drive block body 2 in FIG.
The cutting tool 11 is mounted on the mounting member 6 and rotated, and the cutting tool 11 is rotated based on the rotational force of the drive motor 15. The rotational speed vO of the cutting tool 11 is made sufficiently larger than the rotational speed v1 of the workpieces. Further, the rotation direction of the cutting tool 11 is clockwise in the illustrated third processing mode, and the rotation direction of the workpiece 5 is the opposite direction, counterclockwise. Then, the cutting tool 11 is fed in a direction perpendicular to both axes So and SL at a feed rate V2 smaller than the rotation speed v1 of the workpiece 5, so that end face cutting progresses, and the cutting edge 18 on the outer periphery of the end face of the cutting tool 11 is fed from the outermost periphery of the end face of the workpiece 5 to the center position, the end face cutting is completed on the entire end face of the rotating workpiece 5. And cutting tool 1
1 and the workpiece 5, the cutting tool 11
Since the cutting force exerted by the cutting edges 18 and 19 increases so as to press down the workpiece 5, the workpiece 5 is subjected to a down-cut process.
被加工物５の端面に直角な穴５１に内面削り加工を施し
たい場合には第６図に示された第４の加工態様による。When it is desired to machine the inner surface of the hole 51 perpendicular to the end surface of the workpiece 5, the fourth processing mode shown in FIG. 6 is used.
この加工Ｒ様においては、端面外周および外径面に切れ
刃１８．１９を有する切削工具１１は、被加工物５が回
転される軸線Ｓ１と略同−若しくは平行な軸線Ｓｏ上に
、被加工物５と相対して配置される。被加工物５は第１
図の駆動ブロック体２の取付部材６に取付けて回転され
、切削工具１１は駆動用モータ１５の回転力に基づいて
回転される。切削工具１１の回転速度ｖＯは、被加工物
５の回転速度■１よりも充分大きくされる。また、切削
工具１１の回転方向は被加工物５の回転方向と同一方向
である。切削工具１１は被加工物５の回転速度■１より
小さな送り速度ｖ２で両軸線Ｓｏ、ＳＬと平行方向に送
られることにより、内面切削が進行する。そして、切削
工具１１と被加工物５との接触部分においては、切削工
具１１の切れ刃１８．１９による切削力が被加工物５を
押えるように働くので、被加工物５にダウンカット加工
が施される。In this process R, the cutting tool 11 having cutting edges 18 and 19 on the outer periphery of the end face and the outer diameter surface is placed on the axis So that is approximately the same as or parallel to the axis S1 around which the workpiece 5 is rotated. It is placed opposite object 5. Workpiece 5 is the first
The cutting tool 11 is attached to the attachment member 6 of the illustrated drive block body 2 and rotated, and the cutting tool 11 is rotated based on the rotational force of the drive motor 15. The rotational speed vO of the cutting tool 11 is made sufficiently larger than the rotational speed 1 of the workpiece 5. Further, the rotational direction of the cutting tool 11 is the same as the rotational direction of the workpiece 5. The cutting tool 11 is fed in a direction parallel to both axes So and SL at a feed rate v2 smaller than the rotational speed ■1 of the workpiece 5, thereby progressing the internal cutting. At the contact portion between the cutting tool 11 and the workpiece 5, the cutting force by the cutting edges 18 and 19 of the cutting tool 11 acts to press down the workpiece 5, so that the workpiece 5 is subjected to down-cut machining. administered.
「数値的性能例」
第５図（ｂ）に示された加工条件により切削実験が行わ
れたところ、第５図（ａ）に示される測定結果が得られ
た。第５図（ｂ）において、加工番号１〜７の切削実験
に供された被加工物の材質はアルミニウムであり、加工
法はダウンカット加工とアッパカット加工の２種類が対
比された。第５図（ｂ）の加工面の欄において「外周」
と表記されているのは、第２図に示された第１の加工態
様の如く切削工具１１の端面外周の切れ刃１８により被
加工物５の周りを軸線Ｓ１の方向に円形に切削加工する
場合をいい、「外径」と表記されているのは、第３図に
示された第２の加工態様の如く切削工具１１の外径面の
切れ刃１９により被加工物５の周りを軸線Ｓ１の方向に
円形に切削加工する場合をいう。"Numerical Performance Example" When a cutting experiment was conducted under the processing conditions shown in FIG. 5(b), the measurement results shown in FIG. 5(a) were obtained. In FIG. 5(b), the material of the workpieces subjected to the cutting experiments with machining numbers 1 to 7 was aluminum, and two types of machining methods were compared: down cut machining and upper cut machining. "Outer periphery" in the column of machined surface in Fig. 5 (b)
The expression “ ” means that the circumference of the workpiece 5 is circularly cut in the direction of the axis S1 using the cutting edge 18 on the outer periphery of the end surface of the cutting tool 11 as in the first processing mode shown in FIG. The expression "outer diameter" refers to the case where the cutting edge 19 on the outer diameter surface of the cutting tool 11 cuts around the workpiece 5 along the axis, as in the second machining mode shown in FIG. This refers to the case of circular cutting in the direction of S1.
また、加工面の欄において、「端面」と表記されている
のは、第４図に示された第３の加工態様の如く被加工物
５の端面を切削加工する場合をいう。In addition, in the column of machined surfaces, the expression "end face" refers to the case where the end face of the workpiece 5 is cut as in the third processing mode shown in FIG. 4.
第５図（ｂ）の加工番号８〜１３の切削実験に供された
被加工物は難削材であるステンレスであり、湿式とは切
削油を使用した切削加工法であることを示す。The workpieces used in the cutting experiments with machining numbers 8 to 13 in FIG. 5(b) were made of stainless steel, which is a difficult-to-cut material, and the wet method indicates a cutting method using cutting oil.
この切削実験の結果第５図（ａ）に示す測定結果が得ら
れ、真円度とは仕上加工された被加工物の中心と真円の
中心とのずれをμ輪重値により平均値の範囲で示した測
定値であり、小さな値を取るほど真円度が高いことを示
す。また、面粗度とは被加工物の表面の凹凸の高さをμ
輪重値により平均値の範囲で示した測定値である。第５
図（、）に示されるごとく、本発明のごとくダウンカッ
ト加工を施す場合は、真円度および面粗度が双方共に比
較例として示すアッパカット加工による場合より、優れ
ているという測定結果が得られた。As a result of this cutting experiment, the measurement results shown in Figure 5 (a) were obtained, and roundness is the deviation between the center of the finished workpiece and the center of the perfect circle, which is calculated by the average value using the μ wheel weight value. These are measured values expressed as a range, and the smaller the value, the higher the roundness. In addition, surface roughness refers to the height of the unevenness on the surface of the workpiece.
These are measured values shown in the average range based on wheel load values. Fifth
As shown in the figure (,), when performing down-cut processing as in the present invention, the measurement results show that both roundness and surface roughness are superior to those using upper-cut processing shown as a comparative example. It was done.
「効果Ｊ
以上述べたように、本発明の工作機械は上記の構成を有
するものであり、被加工物回転機構により回転される被
加工物を、工具回転機構により回転される切削工具によ
り切削するものであるから、被加工物に加わる負荷が小
さくしかも衝撃的に加わらないので、切削時の振動が少
なく、軸形の被加工物を高精度に加工することができる
と共に、切削工具の寿命が永く、加工能率が良い、また
、被加工物にダウンカット加工を施すようにしているか
ら、難切削材の加工を高精度に行なうことができ、しか
も簡単な構成の機枠にすることができ、更に、切削工具
を被加工物に対して任意の方向より係合し得るように構
成されているため、所望の形状に被加工物を加工するこ
とができるなどの、数々の優れた効果がある。"Effect J" As described above, the machine tool of the present invention has the above configuration, and the workpiece rotated by the workpiece rotation mechanism is cut by the cutting tool rotated by the tool rotation mechanism. Since the load applied to the workpiece is small and not impactful, there is less vibration during cutting, making it possible to machine shaft-shaped workpieces with high precision, and extending the life of the cutting tool. It has a long lifespan and high machining efficiency, and because the workpiece is down-cut, it is possible to process difficult-to-cut materials with high precision, and the machine frame can be constructed with a simple structure. Furthermore, since the cutting tool is configured so that it can be engaged with the workpiece from any direction, it has many excellent effects such as being able to machine the workpiece into a desired shape. be.
第１図は本発明の実施例の工作機械を示す斜視図、第２
図（（Ｌ）、 （ｂ）は第１の加工態様を示す斜視図お
よび正面図、第３図（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）は第２
の加工態様を示す斜視図、正面図、および側面図、第４
図（ａ）、 （ｂ）は第３の加工態様を示す斜視図、お
よび正面図、第５図（ａ）、 （ｂ）は数値的性能例に
おける測定結果および加工条件を示すチャート、第６図
は第４の加工態様を示す斜視図である。
１０８０機枠、 ２１．、駆動ブロック体、 ３０．。
支承ブロック体、 ４１１．案内往復台、 ５１０．被
加工物、 ６，７．、、取付部材、 ８９０．駆動用モ
ータ、 ９１１．ウオーム、 １０．、、ウオーム
ホイール、 １１ 、、、切削工具、 １２．、、工具
台、１３、、、回動板、 １４．、、昇降板、 １５．
、、駆動用モータ、 １７ 、、、送りモータ、 １８
，１９１１．切れ刃、 ２０ 、、、アーバ。
ｖ！２図
（ｂ）■Ｏ＞ゞ・＞Ｖ２
第３図
（ｂ） （ｃ ）
第４図
（ｂ）
〈−一Fig. 1 is a perspective view showing a machine tool according to an embodiment of the present invention;
Figures ((L), (b) are perspective views and front views showing the first processing mode, Figures 3(a), (b), and (C) are the second processing mode).
A perspective view, a front view, and a side view showing the processing mode of
Figures (a) and (b) are perspective views and front views showing the third processing mode, Figures 5 (a) and (b) are charts showing measurement results and processing conditions in numerical performance examples, and Figure 6. The figure is a perspective view showing a fourth processing mode. 1080 aircraft slots, 21. , drive block body, 30. . Supporting block body, 411. Guide carriage, 510. Workpiece, 6,7. ,, mounting member, 890. Drive motor, 911. Warm, 10. ,,worm wheel, 11,,,cutting tool, 12. ,,Tool stand, 13,,, Rotating plate, 14. ,,lifting plate, 15.
,,drive motor, 17 ,,feed motor, 18
, 1911. Cutting edge, 20, arbor. v! Figure 2 (b) ■O>ゞ・>V2 Figure 3 (b) (c) Figure 4 (b) <-1
Claims (1)
ーム歯車機構のような非可逆的回転伝達機構を介して動
力源に連結された被加工物回転機構と、 回転中の前記被加工物に対して接近することによりその
被加工物にダウンカット加工を施すように被加工物の回
転速度よりも大きな回転速度で第二の軸線の周りに一方
向に回転切削工具を回転させるための工具回転機構と、 前記回転切削工具を前記被加工物に対し任意の方向より
係合し得るように前記被加工物に対する前記回転切削工
具の係合関係を変更操作すると共に、被加工物と回転切
削工具とを互いに接近離隔させるための手段と、 より構成されたことを特徴とする工作機械。(1) A workpiece rotation mechanism connected to a power source via an irreversible rotation transmission mechanism such as a worm gear mechanism so as to rotate only in one direction around one axis, and the workpiece being rotated. For rotating a rotary cutting tool in one direction around a second axis at a rotational speed greater than the rotational speed of the workpiece so as to apply a downcut to the workpiece by approaching the workpiece. a tool rotation mechanism; changing the engagement relationship of the rotary cutting tool with the workpiece so that the rotary cutting tool can engage the workpiece from any direction; A machine tool comprising: a means for moving a cutting tool close to and away from each other;
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1196487A JPS63180413A (en) | 1987-01-21 | 1987-01-21 | Machine tool |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1196487A JPS63180413A (en) | 1987-01-21 | 1987-01-21 | Machine tool |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63180413A true JPS63180413A (en) | 1988-07-25 |
Family
ID=11792301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1196487A Pending JPS63180413A (en) | 1987-01-21 | 1987-01-21 | Machine tool |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63180413A (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02311218A (en) * | 1989-05-24 | 1990-12-26 | Fanuc Ltd | Tapping method |
| JPH048423A (en) * | 1990-04-26 | 1992-01-13 | Fanuc Ltd | Tapping method |
| KR100775969B1 (en) | 2007-03-29 | 2007-11-15 | 티아이씨볼스크류(주) | Lapping device of screw for ball screw |
| JP2014046450A (en) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Thk Co Ltd | Helical groove working method, screw shaft to be formed by the method, and rolling element screw device having the screw shaft |
| CN104942383A (en) * | 2015-06-16 | 2015-09-30 | 象山华洋机床附件厂 | Cutting device for thread cutting |
-
1987
- 1987-01-21 JP JP1196487A patent/JPS63180413A/en active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH048423A (en) * | 1990-04-26 | 1992-01-13 | Fanuc Ltd | Tapping method |
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| JP2014046450A (en) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Thk Co Ltd | Helical groove working method, screw shaft to be formed by the method, and rolling element screw device having the screw shaft |
| CN104942383A (en) * | 2015-06-16 | 2015-09-30 | 象山华洋机床附件厂 | Cutting device for thread cutting |
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