JPS63168594A - Jet pump - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
この発明は、沸騰水型原子炉内で冷却材を循環するジェ
ットポンプに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Object of the Invention] (Industrial Application Field) This invention relates to a jet pump for circulating coolant in a boiling water nuclear reactor.
（従来の技術）
第３図に示すように、ジェットポンプ１は原子炉圧力容
器３内で、原子炉圧力容重３の内壁とシュラウド５との
間の環状空間に配設される。このジェットポンプ１はラ
イザ７、インレットミキサ９およびディプユーザ１１を
有して構成される。(Prior Art) As shown in FIG. 3, the jet pump 1 is disposed in the annular space between the inner wall of the reactor pressure volume 3 and the shroud 5 within the reactor pressure vessel 3. This jet pump 1 includes a riser 7, an inlet mixer 9, and a dip user 11.
このうち、インレットミキサ９およびディフューザ１１
は各一対ずつ設けられる。Of these, inlet mixer 9 and diffuser 11
One pair of each is provided.
各インレットミキサ９はエルボ部１３、ノズル部１５お
よびスロートＰＪＪ１７から成る。エルボ部１３は、ラ
イザ７の鉛直上端部に接続され、Ｕ字形状に形成される
。また、ノズル部１５はエルボ部１３に連接され、この
ノズル部１５にスロート部１７が接続される。ディフュ
ーザ１１は、スロート部１７の下端に接続される。また
、上記ライザ７は、原子炉圧力容器３に取り付けられた
再循環入口ノズル１９に接続される。Each inlet mixer 9 includes an elbow portion 13, a nozzle portion 15, and a throat PJJ 17. The elbow portion 13 is connected to the vertical upper end of the riser 7 and is formed in a U-shape. Further, the nozzle portion 15 is connected to the elbow portion 13, and the throat portion 17 is connected to the nozzle portion 15. Diffuser 11 is connected to the lower end of throat portion 17 . The riser 7 is also connected to a recirculation inlet nozzle 19 attached to the reactor pressure vessel 3 .
このようなジェットポンプ１′ｃは、再＠環入ロノズル
１９からライザ７内へ駆動水が供給される。In such a jet pump 1'c, driving water is supplied into the riser 7 from the re-introduction nozzle 19.
供給された駆動水はエルボ部１３にて分流され、このエ
ルボ部１３内で９０′″方向変換されてノズル部１５か
ら噴射される。噴射された駆動水は、ノズル部１５の周
囲の原子炉水を巻き込み、この原子炉水と共に、スロー
ト部１７内へ流入する。The supplied driving water is divided at the elbow part 13, changed direction by 90'' within the elbow part 13, and is injected from the nozzle part 15.The injected driving water flows into the reactor around the nozzle part 15. Water is drawn in and flows into the throat portion 17 together with this reactor water.
スロート部１７内へ流入された駆動水および原子炉水は
炉心下部へ導かれる。The driving water and reactor water that have flowed into the throat portion 17 are guided to the lower part of the reactor core.
ところで、このようなジェットポンプ１のインレットミ
キサ９には、鉛直上方に約５ ｔｏｎの何重（流体力）
が作用する。この荷重の作用は、エルボ部１３での駆動
水の分流、エルボ部１３における駆動水の流れの方向変
換、ノズル部１５からの駆動水の噴射および原子炉水の
スロート部１７内への巻込み等が主要な原因である。し
たがって、ジェットポンプ１には、この鉛直上向きの流
体力を支持するために、流体力支持装置２１が設置され
る。By the way, the inlet mixer 9 of such a jet pump 1 has a force (fluid force) of approximately 5 tons vertically upward.
acts. The action of this load is to divert the drive water at the elbow section 13, change the direction of the flow of drive water at the elbow section 13, jet the drive water from the nozzle section 15, and entrain the reactor water into the throat section 17. etc. are the main causes. Therefore, a fluid force support device 21 is installed in the jet pump 1 in order to support this vertically upward fluid force.
流体力支持装置２１はトランジションピース２３、ビー
ム２５およびヘッドボルト２７を協えて構成される。ト
ランジションピース２３は、ライザ７の上部に相対峙し
て取り付けられる。これらのトランジションピース２３
間にビーム２５が配設される。ビーム２５は各インレッ
トミキサ９に対応して一対設けられる。これらのビーム
２５のそれぞれに、ヘッドボルト２７が螺装される。The fluid support device 21 is composed of a transition piece 23, a beam 25, and a head bolt 27. The transition piece 23 is attached to the upper part of the riser 7 so as to face each other. These transition pieces 23
A beam 25 is arranged in between. A pair of beams 25 are provided corresponding to each inlet mixer 9. A head bolt 27 is threaded onto each of these beams 25.
ビーム２５は、第５図に示すように、中央部にヘッドボ
ルト穴２９が形成され、長手方向両端にトランジション
ピース当り面３１が設けられる。As shown in FIG. 5, the beam 25 has a head bolt hole 29 formed in the center thereof, and transition piece contact surfaces 31 are provided at both ends in the longitudinal direction.
さらに、ビーム２５には、ヘッドボルト穴２９な挟みト
ランジションピース２３の長手方向に対し直角方向に一
対の吊り耳３３が形成される。Further, a pair of hanging ears 33 are formed on the beam 25 in a direction perpendicular to the longitudinal direction of the sandwiched transition piece 23, which is the head bolt hole 29.
このビーム２５は、取付当初第４図の破線で示す位置に
設置されるが、取付後実線で示す撓み状態に保持される
。ビーム２５を撓み状態に保持するには、まず吊り耳３
３を水圧式テンショナで鉛直上方へ引き上げて、第４図
の実線で示すようにビーム２５を撓ませる。次に、ヘッ
ドボルト２７を下方へねじ込み、ヘッドボルト２７の下
端をエルボ部１３のエルボ部頭部３５に当接させる。そ
の後、六角柱形状に形成されたヘッドボルト２７の頭部
にナツト３７を嵌合し、このナツト３７をビーム２５に
溶着して、ヘッドボルト２７の回り止めとする。最後に
、水圧式テンショナの荷重を取り除く。こうして、ビー
ム２５は、撓み聞δ（δ−〇、゛２〜０．４履）に保持
される。This beam 25 is installed at the position shown by the broken line in FIG. 4 when it is first installed, but after it is installed, it is maintained in the flexed state shown by the solid line. To hold the beam 25 in a flexed state, first attach the hanging ears 3.
3 vertically upward using a hydraulic tensioner to bend the beam 25 as shown by the solid line in FIG. Next, the head bolt 27 is screwed downward to bring the lower end of the head bolt 27 into contact with the elbow head portion 35 of the elbow portion 13. Thereafter, a nut 37 is fitted into the head of the hexagonal columnar head bolt 27, and this nut 37 is welded to the beam 25 to prevent the head bolt 27 from rotating. Finally, remove the load from the hydraulic tensioner. In this way, the beam 25 is held at the deflection angle δ (δ-゛, ゛2 to 0.4).
攪み状態のビーム２５の復元力は、トランジションピー
ス当り面３１を介してトランジションピース２３へ作用
し、さらにヘッドボルト２７を介してエルボ部頭部３５
に作用する。このエルボ部頭部３５に作用するビーム２
５の復元力（ヘッドボルト２７の軸力Ｐ）が流体力Ｗを
支持する荷重Ｆとなってエルボ部１３に作用する。この
荷重Ｆは約１０〜１３ｔｏｎである。The restoring force of the beam 25 in the stirred state acts on the transition piece 23 via the transition piece abutting surface 31, and further acts on the elbow head 35 via the head bolt 27.
It acts on Beam 2 acting on this elbow head 35
5 (axial force P of the head bolt 27) acts on the elbow portion 13 as a load F that supports the fluid force W. This load F is approximately 10 to 13 tons.
（発明が解決しようとする問題点）
このように、ビーム２３はエルボ部１３に１０〜１３
ｔｏｎの大荷重を作用するため、その反作用としてエル
ボ部１３から同じ大きさの大荷重を受ける。しかも、ビ
ーム２５にはヘッドボルト穴２９が形成されるため、ビ
ーム２５の水平面への投影面積が小さくなる。これらの
ことから、ビーム２５の中央部に過大な応力が生ずる。(Problem to be Solved by the Invention) In this way, the beam 23 is attached to the elbow portion 13 by 10 to 13 points.
Since a large load of 1,000 ton is applied, a large load of the same magnitude is applied from the elbow portion 13 as a reaction. Moreover, since the head bolt holes 29 are formed in the beam 25, the projected area of the beam 25 on the horizontal plane becomes small. For these reasons, excessive stress is generated in the central portion of the beam 25.
この応ノ〕は、例えばビーム２５の降伏応りの約１／２
程度となる。ビーム２５がインコネルＸ−７５０の材料
から形成される場合には、この材料の降伏応力が約７０
に９／−であるため、ビーム２５には約３０〜４０に！
ｉ／−の応力が生ずる。さらに、ビーム２５にはヘッド
ボルト穴２９や吊り耳３３が形成されるため、応力集中
も発生する。This response] is, for example, approximately 1/2 of the yield response of the beam 25.
It will be about. If the beam 25 is formed from Inconel X-750 material, the yield stress of this material is approximately 70
Since it is 9/-, beam 25 has about 30-40!
A stress of i/- is generated. Furthermore, since the head bolt hole 29 and hanging ears 33 are formed in the beam 25, stress concentration also occurs.
一般に、粒界応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ＞は、材料に作
用する応力が降伏応力の１／２を超えた段階で発生し易
い。したがって、ビーム２５が厳しい品質管理の下に厳
選されたものであっても、上述のような過大な応力が生
じた状態では、粒界応力腐食割れ（ＩＧＳＣＧ）が発生
するＪ３それがある。Generally, intergranular stress corrosion cracking (IGSCC) is likely to occur when the stress acting on the material exceeds 1/2 of the yield stress. Therefore, if the beam 25 is carefully selected under strict quality control. However, in a state where excessive stress is generated as described above, intergranular stress corrosion cracking (IGSCG) may occur.
この発明は、上記事実を考慮してなされたものであり、
ビームに応力腐食Ｎ１れが生ずることがなく、ジェット
ポンプの健全性を確保することができるジェットポンプ
を提供することを目的とする。This invention was made in consideration of the above facts,
It is an object of the present invention to provide a jet pump that does not cause stress corrosion N1 in a beam and can ensure the soundness of the jet pump.
（問題点を解決するための手段）
この発明は、ライザ、インレットミキサおよびディフユ
ーｔアを備え、上記ライザにトランジションピースが取
り付けられ、このトランジションピースに撓み状態でビ
ームが保持され、前記インレットミキサのエルボ部に作
用する流体力が上記ビームの復元力により支持されるよ
う構成されたジェットポンプにおいて、上記インレット
ミキサのエルボ部および上記ビーム間にテンショナが配
設され、このテンショナは形状記憶合金で形成されて、
所定温度で上記ビームに撓みを与えるよう設けられたも
のである。(Means for Solving the Problems) The present invention includes a riser, an inlet mixer, and a diffuser, a transition piece is attached to the riser, a beam is held in a deflected state by the transition piece, and the inlet mixer is attached to a transition piece. In the jet pump configured such that the fluid force acting on the elbow portion is supported by the restoring force of the beam, a tensioner is disposed between the elbow portion of the inlet mixer and the beam, and the tensioner is made of a shape memory alloy. Been,
It is provided to give the beam a deflection at a predetermined temperature.
（作用）
したがって、このジェットポンプによれば、形状記憶合
金で形成されたテンショナの鉛直方向長さの変化によっ
て、ビームに撓みを生じさせることから、このビームに
ボルト穴や吊り耳を形成する必要がない。そのため、そ
の分、ビームの水平面への投影面積を大きくできる。ま
た、応力集中も生じない。したがって、ビームに過大な
荷重が作用しても、ビームに生ずる応力を低減すること
ができる。(Function) Therefore, according to this jet pump, the beam is deflected due to changes in the vertical length of the tensioner made of a shape memory alloy, so it is necessary to form bolt holes and hanging ears in the beam. There is no. Therefore, the projected area of the beam on the horizontal plane can be correspondingly increased. Moreover, stress concentration does not occur. Therefore, even if an excessive load is applied to the beam, the stress generated in the beam can be reduced.
（実施例） 以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。(Example) Embodiments of the present invention will be described below based on the drawings.
第１図はこの発明に係るジェットポンプの一実施例にお
ける流体力支持装置を示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing a fluid force support device in an embodiment of a jet pump according to the present invention.
この実施例において、前記従来例と同様な部分は同一の
符号を付すことにより説明を省略する。In this embodiment, the same parts as those in the conventional example are designated by the same reference numerals, and the explanation thereof will be omitted.
流体力支持装置４１は、流体力Ｗを支持する荷重Ｆをエ
ルボ部１３に与える。この流体ノ〕支持装ｆｉ４１は、
トランジションピース２３、ビーム４３およびテンショ
ナ４５を有して構成される。ビーム４３は、トランジシ
ョンピース２３間に配設される。このビーム４３は従来
と同様インコネルＸ−７５０で作成され、トランジショ
ンピース肖り面３１が形成されるが、ヘッドボルト穴２
９や吊り４３３は形成されない。The fluid force support device 41 applies a load F that supports the fluid force W to the elbow portion 13. This fluid] support device fi41 is
It includes a transition piece 23, a beam 43, and a tensioner 45. Beam 43 is arranged between transition pieces 23. This beam 43 is made of Inconel
9 and hanging 433 are not formed.
トランジションピース２３とエルボ部頭部３５との間に
テンショナ４５が配設される。このテンショナ４５は、
Ｎｉ５０％Ｔｉ５０％合金の形状記憶合金から構成され
、所定温瓜（１＃Ｍ述の約９３℃）でビーム４３に撓み
を与えるよう設けられる。A tensioner 45 is disposed between the transition piece 23 and the elbow head 35. This tensioner 45 is
It is made of a shape memory alloy of 50% Ni and 50% Ti, and is provided so as to give the beam 43 deflection at a predetermined temperature (approximately 93° C. as described in 1#M).
このビーム４３の撓み量δは、エルボ部１３に約１０〜
１３ ｔｏｎの荷ｉＦを作用するために約０゜２〜０．
４履必要となる。ここに、テンショナ４５の歪回復量（
形状記憶が可能な歪場）が数％〜８％であることから、
ビーム４３に上記撓み聞δを与えるためには、テンショ
ナ４５の鉛直方向長さは約８〜１６ａｅ＋に設定される
。The amount of deflection δ of this beam 43 is approximately 10 to
Approximately 0°2~0.0° to apply a load iF of 13 tons.
Four pairs of shoes are required. Here, the strain recovery amount of the tensioner 45 (
Since the strain field (in which shape memory is possible) is several to 8%,
In order to provide the beam 43 with the above-described deflection δ, the vertical length of the tensioner 45 is set to approximately 8 to 16 ae+.
テンショナ４５をビーム４３およびエルボ部頭部３５閤
に取り付ける際には、テンショナ４５を冷温に維持して
歪状態とし、その鉛直方向長さを短く変形しておく。そ
して、取付後、テンショナ４５をヒータ等で約９３℃以
上に加熱して歪みを回復させ、テンショナ４５を元の状
態、つまり鉛直方向に伸びた状態に復帰させる。この歪
みの回復により、ビーム４３に約０．２〜０．４Ｊｌｌ
ｌの撓みが与えられる。原子炉運転中には原子炉冷却材
温度が約３００℃であるため、テンショナ４５は歪回復
状態を維持し、したがって、ビーム４３は上記撓み状態
を保持する。その結果、ビーム４３の復元力は、テンシ
ョナ４５を介し力Ｑとなってエルボ部１３へ作用する。When attaching the tensioner 45 to the beam 43 and the elbow head 35, the tensioner 45 is kept cool and in a strained state, and its vertical length is deformed to be short. After installation, the tensioner 45 is heated to approximately 93° C. or higher using a heater or the like to recover from the distortion, and the tensioner 45 is returned to its original state, that is, the state in which it is extended in the vertical direction. By recovering this distortion, approximately 0.2 to 0.4 Jll is applied to the beam 43.
A deflection of l is given. Since the reactor coolant temperature is approximately 300° C. during reactor operation, the tensioner 45 maintains the strain recovery state, and therefore the beam 43 maintains the above-mentioned deflected state. As a result, the restoring force of the beam 43 acts on the elbow portion 13 as a force Q via the tensioner 45.
この力Ｑが、流体力Ｗに作用するエルボ部１３の荷重Ｆ
となる。This force Q is the load F of the elbow portion 13 that acts on the fluid force W.
becomes.
原子炉保守点検時には、テンショナ４５を液体窒素など
で約−１００℃まで冷却し、テンショナ４５を再び歪み
状態として、その鉛直方向長さを短くする。この状態で
は、第４図に示すように、ビーム４３の撓みが解消され
、ビーム４３およびテンショナ４５を取り外すことがで
きる。During nuclear reactor maintenance and inspection, the tensioner 45 is cooled down to about -100° C. with liquid nitrogen or the like, and the tensioner 45 is brought into a strained state again to shorten its vertical length. In this state, as shown in FIG. 4, the deflection of the beam 43 is released, and the beam 43 and tensioner 45 can be removed.
上記実施例によれば、形状記憶合金から構成されたテン
ショナ４５の鉛直方向長さの変化によってビーム４３に
撓みを与えることから、ビーム４３にヘッドボルト穴（
従来例では符号２９で示す。According to the above embodiment, since the beam 43 is deflected by a change in the vertical length of the tensioner 45 made of a shape memory alloy, the head bolt hole (
In the conventional example, it is indicated by reference numeral 29.
）を形成する必要がない。そのため、ビーム４３の水平
面に対する投影面積が大きくなり、ビーム４３に約１０
〜１３ ｔｏｎの大荷重が作用しても、ビーム４３に生
ずる応力を低減できる。さらに、ビーム４３にはヘッド
ボルト穴や吊り耳（従来例ではそれぞれ符号２９．３３
で示す。）が形成されないため、応力集中も生じない。) does not need to be formed. Therefore, the projected area of the beam 43 on the horizontal plane becomes large, and the beam 43 has an approximately 10
Even when a large load of ~13 tons is applied, the stress generated in the beam 43 can be reduced. Furthermore, the beam 43 has head bolt holes and hanging ears (in the conventional example, each number is 29.33 mm).
Indicated by ) is not formed, so no stress concentration occurs.
これらのことから、ビーム４３に発生する応力を従来の
半分、つまり降伏応力の１／４〜１１５に低減すること
ができる。ビーム４３がインコネルＸ−７５０から作成
される場合には、ビーム４５に作用する応力は約１５〜
２０Ｋｇ／−に低減できる。For these reasons, the stress generated in the beam 43 can be reduced to half of the conventional stress, that is, to 1/4 to 115 of the yield stress. If beam 43 is made from Inconel X-750, the stress acting on beam 45 will be approximately 15 to
It can be reduced to 20Kg/-.
一般に、粒界応力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）は、材料に作
用する応力が降伏応力の１／２以下では発生するおそれ
が非常に少ない。そのため、ビーム４３に生ずる応力が
降伏応力の１／４〜１１５に低減できることは、粒界応
力腐食割れ（ＩＧＳＣＣ）がこのビーム４３に発生する
おそれがほとんどないことを意味する。これは、インコ
ネルＸ−７５０における粒界応力腐食割れと応力との関
係を示す実験データからも実証できる。故に、ジェット
ポンプの健全性を向上させることができる。Generally, intergranular stress corrosion cracking (IGSCC) is very unlikely to occur when the stress acting on the material is less than 1/2 of the yield stress. Therefore, the fact that the stress generated in the beam 43 can be reduced to 1/4 to 115 of the yield stress means that there is almost no possibility that intergranular stress corrosion cracking (IGSCC) will occur in the beam 43. This can also be demonstrated from experimental data showing the relationship between intergranular stress corrosion cracking and stress in Inconel X-750. Therefore, the soundness of the jet pump can be improved.
また、テンショナ４５がＮｉ５０％Ｔｉ５０％合金から
形成されることから、原子炉炉水中でテンショナ４５に
クレビスコロ−ジョンや応力腐食割れが発生することも
ない。この結果、この場合にもジェットポンプの健全性
向上に寄与できる。Further, since the tensioner 45 is formed from an alloy of 50% Ni and 50% Ti, clevis corrosion and stress corrosion cracking will not occur in the tensioner 45 in the reactor water. As a result, also in this case, it is possible to contribute to improving the soundness of the jet pump.
さらに、従来ではビーム（従来例の符号２５）に撓みを
与えるのに水圧式テンショナを用いるが、この水圧式テ
ンショナが大型であることから、ジェットポンプの取付
作業が非常に煩雑なものとなる。これに対し、この実施
例の場合にはビーム４３に撓みを与えるのに、テンショ
ナ４５をヒータで加熱しまたは液体窒素で冷却すればよ
い。そのため、ジェットポンプの取付を簡単に行なうこ
とができる。Further, conventionally, a hydraulic tensioner is used to give deflection to the beam (numeral 25 in the conventional example), but since this hydraulic tensioner is large-sized, the installation work of the jet pump becomes extremely complicated. In contrast, in this embodiment, in order to give the beam 43 a deflection, the tensioner 45 may be heated with a heater or cooled with liquid nitrogen. Therefore, the jet pump can be easily installed.
以上のように、この発明に係るジェットポンプによれば
、インレットミキサのエルボ部およびビーム間にテンシ
ョナが配設され、このテンショナは形状記憶合金で形成
されて、所定湯度でビームに撓みを与えるよう設けられ
たことから、ビームにボルト穴や吊り耳を形成する必要
がない。そのため、ビームに過大な荷重が作用してもビ
ームに生ずる応力を低減することができる。その結果、
ビームに応力腐食割れが生ずるおそれがなく、ジェット
ポンプの鼓全性を確保することができるという効果を奏
する。As described above, according to the jet pump according to the present invention, a tensioner is disposed between the elbow part of the inlet mixer and the beam, and the tensioner is made of a shape memory alloy to give deflection to the beam at a predetermined hot water temperature. There is no need to form bolt holes or hanging ears in the beam. Therefore, even if an excessive load is applied to the beam, stress generated in the beam can be reduced. the result,
This has the effect that there is no risk of stress corrosion cracking occurring in the beam, and the integrity of the jet pump can be ensured.
第１図はこの発明に係るジェットポンプの一実施例にお
ける流体力支持装置を示す断面図、第２図は第１図の流
体力支持装置においてビームに撓みがない場合の断面図
、第３図は従来のジェットポンプを示す斜視図、第４図
は第３図のジェットポンプにおける流体力支持装置を示
す断面図、第５図は第４図のビームを示す斜視図である
。
１・・・ジェットポンプ、７・・・ライザ、９・・・イ
ンレットミキサ、１１・・・ディフューザ、１３・・・
エルボ部、２３・・・トランジションピース、４３・・
・ビーム、４５・・・テンショナ、δ・・・撓みｍ０代
理人弁理士 則 近 憲 佑
同 三 俣 弘 文＄ １ 回
易２図
＄、５ 回FIG. 1 is a sectional view showing a fluid force support device in an embodiment of a jet pump according to the present invention, FIG. 2 is a sectional view of the fluid force support device of FIG. 1 when the beam is not deflected, and FIG. 4 is a perspective view showing a conventional jet pump, FIG. 4 is a sectional view showing a fluid force support device in the jet pump shown in FIG. 3, and FIG. 5 is a perspective view showing the beam shown in FIG. 4. 1... Jet pump, 7... Riser, 9... Inlet mixer, 11... Diffuser, 13...
Elbow part, 23... Transition piece, 43...
・Beam, 45...Tensioner, δ...Deflection m0 Representative Patent Attorney Yudo Noriyuki Chika Hiroshi Mitsumata $1, 2 figures, 5 times
Claims (1)
え、上記ライザにトランジションピースが取り付けられ
、このトランジションピースに撓み状態でビームが保持
され、前記インレットミキサのエルボ部に作用する流体
力が上記ビームの復元力により支持されるよう構成され
たジェットポンプにおいて、上記インレットミキサのエ
ルボ部および上記ビーム間にテンショナが配設され、こ
のテンショナは形状記憶合金で形成されて、所定温度で
上記ビームに撓みを与えるよう設けられたことを特徴と
するジェットポンプ。 ２、テンショナはＮｉ５０％Ｔｉ５０％合金から構成さ
れた特許請求の範囲１項記載のジェットポンプ。[Claims] 1. A riser, an inlet mixer, and a diffuser are provided, a transition piece is attached to the riser, a beam is held in a deflected state by the transition piece, and the fluid force acting on the elbow portion of the inlet mixer is In the jet pump configured to be supported by the restoring force of the beam, a tensioner is disposed between the elbow portion of the inlet mixer and the beam, and the tensioner is formed of a shape memory alloy so that when the beam is A jet pump characterized in that it is provided to give deflection to. 2. The jet pump according to claim 1, wherein the tensioner is made of an alloy of 50% Ni and 50% Ti.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62000128A JPS63168594A (en) | 1987-01-06 | 1987-01-06 | Jet pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62000128A JPS63168594A (en) | 1987-01-06 | 1987-01-06 | Jet pump |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63168594A true JPS63168594A (en) | 1988-07-12 |
Family
ID=11465390
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62000128A Pending JPS63168594A (en) | 1987-01-06 | 1987-01-06 | Jet pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63168594A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012177645A (en) * | 2011-02-28 | 2012-09-13 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | Method for installing jet pump beam |
| US8995602B2 (en) | 2011-05-06 | 2015-03-31 | Hitachi-Ge Nuclear Energy, Ltd. | Method of checking installed state of jet pump beam |
-
1987
- 1987-01-06 JP JP62000128A patent/JPS63168594A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012177645A (en) * | 2011-02-28 | 2012-09-13 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | Method for installing jet pump beam |
| US8995602B2 (en) | 2011-05-06 | 2015-03-31 | Hitachi-Ge Nuclear Energy, Ltd. | Method of checking installed state of jet pump beam |
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