JPS63159791A - 原子炉用シ−ルリング材 - Google Patents
原子炉用シ−ルリング材Info
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- JPS63159791A JPS63159791A JP61306588A JP30658886A JPS63159791A JP S63159791 A JPS63159791 A JP S63159791A JP 61306588 A JP61306588 A JP 61306588A JP 30658886 A JP30658886 A JP 30658886A JP S63159791 A JPS63159791 A JP S63159791A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Sealing Material Composition (AREA)
- Gasket Seals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、無潤滑で稼動する耐摩耗部材に係り、特に、
高温、高水圧下で運転される原子炉用シールリング材に
用いる材料についての改良に関する。
高温、高水圧下で運転される原子炉用シールリング材に
用いる材料についての改良に関する。
機械類のほとんどが摩擦機構部を有しており、その寿命
を左右する重要な部品である。また機械の種類、すなわ
ち機器の摩擦条件によって摩擦機構部の適用材料は異な
ってくる。特に潤滑剤を用いることのできない条件での
摩擦部材、あるいは潤滑剤を使用しても高速、高面圧摩
擦により潤滑膜が著しく薄くなシ無潤滑に近い条件での
摩擦が生じる。このような苛酷な条件に耐える材料は、
融点が高く耐焼付性の高い材料であること、潤滑剤を含
有又は含浸させ摩擦熱の発生を少なくできる材料である
こと、摩擦熱が発生しても摩擦面から放散又は伝導でき
る熱伝導率の高い材料であることが要求される。
を左右する重要な部品である。また機械の種類、すなわ
ち機器の摩擦条件によって摩擦機構部の適用材料は異な
ってくる。特に潤滑剤を用いることのできない条件での
摩擦部材、あるいは潤滑剤を使用しても高速、高面圧摩
擦により潤滑膜が著しく薄くなシ無潤滑に近い条件での
摩擦が生じる。このような苛酷な条件に耐える材料は、
融点が高く耐焼付性の高い材料であること、潤滑剤を含
有又は含浸させ摩擦熱の発生を少なくできる材料である
こと、摩擦熱が発生しても摩擦面から放散又は伝導でき
る熱伝導率の高い材料であることが要求される。
一般にセラミックスは融点が高く、硬さも高いところか
ら、前記した条件をほぼ満たしているが、熱伝導率が著
しく小さい。そのためｊ４！擦熱が界面に蓄積し、急激
な膨張と収縮が生じて容易に破損してしまうため使用で
きない。このため特公昭５９−５０７６５号ではセラミ
ックスに対し固体潤滑剤である黒鉛を添加、複合化し、
摩擦熱の発ミックスは熱伝導率がｏ、＋ Ｏａｌ ／α
、ＩＣ以下と小さい。また複合化によシ強度の低下も生
じる。
ら、前記した条件をほぼ満たしているが、熱伝導率が著
しく小さい。そのためｊ４！擦熱が界面に蓄積し、急激
な膨張と収縮が生じて容易に破損してしまうため使用で
きない。このため特公昭５９−５０７６５号ではセラミ
ックスに対し固体潤滑剤である黒鉛を添加、複合化し、
摩擦熱の発ミックスは熱伝導率がｏ、＋ Ｏａｌ ／α
、ＩＣ以下と小さい。また複合化によシ強度の低下も生
じる。
一方前記した条件のほかに従来からの耐摩耗金属では使
用不可能な腐食性雰囲気で摩擦する部材も考えられる。
用不可能な腐食性雰囲気で摩擦する部材も考えられる。
このような部材には耐食性が要求されるが、セラミック
スはこれ全十分に満足させる。しかし原子炉におけるよ
うな高温高水圧で摩擦する場合、密度の低いセラミック
スでは、内部まで水圧がかかり耐えることができず破損
してしまうという問題がある。その念め、このような部
材には主として黒鉛が使用されてｆ！友。しかし寿命の
点で問題があり、短期間で摩耗してしまう大きな欠点が
あった。また黒鉛は強度が５〜７ｋｙ／ｕ１２と他のセ
ラミックス材料に比較して著しく低へその之め小さな衝
撃により破損してしまう。
スはこれ全十分に満足させる。しかし原子炉におけるよ
うな高温高水圧で摩擦する場合、密度の低いセラミック
スでは、内部まで水圧がかかり耐えることができず破損
してしまうという問題がある。その念め、このような部
材には主として黒鉛が使用されてｆ！友。しかし寿命の
点で問題があり、短期間で摩耗してしまう大きな欠点が
あった。また黒鉛は強度が５〜７ｋｙ／ｕ１２と他のセ
ラミックス材料に比較して著しく低へその之め小さな衝
撃により破損してしまう。
前記したように従来のセラミックスハ、熱伝導性が悪く
、摩擦面の温度が上昇し、き裂が生じ破損してしまう問
題がある。一方高温、高水圧中で使用される原子炉用耐
摩耗部材としては高密度、高強度の材料が要求されるが
、従来のＣ粉末添加５ｚＯでは密度が低く十分な強度が
得られない。Ｃ粉末の場合、粒径が＋、ａμｍ 前後と
小さいことと摺動性の点から添加量が多くなるため均一
分散が難しく、Ｃ粉末が集合して焼結体中に存在する。
、摩擦面の温度が上昇し、き裂が生じ破損してしまう問
題がある。一方高温、高水圧中で使用される原子炉用耐
摩耗部材としては高密度、高強度の材料が要求されるが
、従来のＣ粉末添加５ｚＯでは密度が低く十分な強度が
得られない。Ｃ粉末の場合、粒径が＋、ａμｍ 前後と
小さいことと摺動性の点から添加量が多くなるため均一
分散が難しく、Ｃ粉末が集合して焼結体中に存在する。
そのため高水圧中でＦｉｏが流出して破損することが分
った。一方、Ｃ粉末の粒径が大きくなるとマトリックス
よシ脱落する問題が生じ、現在粉末添加では実用化に至
っていない。一方、ＳＺＣの高密度焼結助剤としてはＢ
化合物やＡｊ 化合物が知られているが、これはＳｌ
Ｃ粒界に残りやすく、高温高圧水中では粒界腐食の原因
となる。
った。一方、Ｃ粉末の粒径が大きくなるとマトリックス
よシ脱落する問題が生じ、現在粉末添加では実用化に至
っていない。一方、ＳＺＣの高密度焼結助剤としてはＢ
化合物やＡｊ 化合物が知られているが、これはＳｌ
Ｃ粒界に残りやすく、高温高圧水中では粒界腐食の原因
となる。
本発明の目的は、高熱伝導性で高温、高水圧中でも使用
可能な耐摩耗性に優れ几原子炉用シールリング材セラミ
ックス複合材料を提供することにある。
可能な耐摩耗性に優れ几原子炉用シールリング材セラミ
ックス複合材料を提供することにある。
本発明を概説すれば、本発明は原子炉用シールリング材
に関する発明であって、 ＢｅＯｆ ０．０３〜１５重
量％含有する５１ａ−Ｂｅｏ混合粉末に１０〜３０重量
％のＣ７アイパを添加し、焼結することにより作製され
る５ＩＣ−Ｂｏｏ−０ファイバ複合焼結体からなること
を特徴とする。
に関する発明であって、 ＢｅＯｆ ０．０３〜１５重
量％含有する５１ａ−Ｂｅｏ混合粉末に１０〜３０重量
％のＣ７アイパを添加し、焼結することにより作製され
る５ＩＣ−Ｂｏｏ−０ファイバ複合焼結体からなること
を特徴とする。
本発明者らは前記し友問題点につき検討を加え次結果、
本発明に至った。熱伝導率の優れ次セラミックスとして
は、Ｓ工ａに０．０３〜＋５重ｔＸのＢｏｏを添加した
焼結体が公知である。また、ＢｅＯには耐湿性があるこ
とも確認した。これを母材とし、耐摩耗ａｔ内向上ぜる
友めにＣのファイバの添加によって前記してきた問題点
を解決できることを見出し友。ファイバ添加によって粉
末添加では得られない特注を発揮させることができる。
本発明に至った。熱伝導率の優れ次セラミックスとして
は、Ｓ工ａに０．０３〜＋５重ｔＸのＢｏｏを添加した
焼結体が公知である。また、ＢｅＯには耐湿性があるこ
とも確認した。これを母材とし、耐摩耗ａｔ内向上ぜる
友めにＣのファイバの添加によって前記してきた問題点
を解決できることを見出し友。ファイバ添加によって粉
末添加では得られない特注を発揮させることができる。
す毫わち、結晶性が良好で高アスペクト比を持ったＣフ
ァイバの添加により、密度の向上及び強度の向上と共に
、高水圧中でもＣの流出又は脱落が防止されるためであ
る。
ァイバの添加により、密度の向上及び強度の向上と共に
、高水圧中でもＣの流出又は脱落が防止されるためであ
る。
本発明のＳ工Ｇ−ＢｅＯ−Ｃファイバは高密度、高強度
であるため従来の５ｚｃ−Ｃ粉末に比較して著しく優れ
念性能を発揮する。特に高温、高圧水中で摺動動作する
原子炉用シールリング材に最適である。
であるため従来の５ｚｃ−Ｃ粉末に比較して著しく優れ
念性能を発揮する。特に高温、高圧水中で摺動動作する
原子炉用シールリング材に最適である。
なお、Ｃ７アイパとしては、直径が０．５〜３０μｍ
で、且つアスペクト比が５０〜３０００であるものが、
好ましく、そしてマトリックス中に無秩序に配向されて
いることが好適である。
で、且つアスペクト比が５０〜３０００であるものが、
好ましく、そしてマトリックス中に無秩序に配向されて
いることが好適である。
以下、本発明を実施例により更に具体的に説明するが、
本発明はこれら実施例に限定されない。
本発明はこれら実施例に限定されない。
実施例Ｉ
Ｓ工Ｃ粉末（平均粒径２．０μｍ）と焼結助剤として２
重１１ｘｏｓｅｏ粉末とを所定量秤量し、らいかい機に
て十分に混合した。なお、本実施例では２重′Ｗｋ％一
定としたが、０．０５〜１５重量％の範囲では同様の結
果が得られることを確認している。この混合粉末にφ８
μｍＸＩｏｏｏμｍのＣファイバ添加し、同様にらいか
い機にて無秩序に混合し友。なお、Ｃファイバの配列を
無秩序、あるいは摺動面に直角又は平行に配向し比容複
合焼結体を作製し、摺動試験を行った。その結果、無秩
序、直角配列、平行配列の順に悪くなり、特に無秩序配
列が優れてい念。第１−１−１図〜第１−３−２図にそ
の摺動面露出部の形状及びその断面を模式図として示す
。！＋ −１−１図は無秩序配列の摺動面の平面図、第
＋−３−２図はその断面図、第１〜２−１図は直角配列
の摺動面の平面図、第１−２−２図はその断面図、第１
−５−１図は平行配列の摺動面の平面図、第＋−３−２
［ｉｌはその断面図である。各図において、符号ＡはＣ
ファイバ、Ｂはマトリックスを意味する。これらの図に
よれば、平行配列は表面に潤滑剤であるＣファイバが全
く露出していない場合があり、直角配列の場合は露出部
が少ない。それに比較して無秩序配列の場合は露出部が
非常に多いことが優れた特性を発揮する理由である。こ
のため本実施例ではいずれも無秩序配列で行った。
重１１ｘｏｓｅｏ粉末とを所定量秤量し、らいかい機に
て十分に混合した。なお、本実施例では２重′Ｗｋ％一
定としたが、０．０５〜１５重量％の範囲では同様の結
果が得られることを確認している。この混合粉末にφ８
μｍＸＩｏｏｏμｍのＣファイバ添加し、同様にらいか
い機にて無秩序に混合し友。なお、Ｃファイバの配列を
無秩序、あるいは摺動面に直角又は平行に配向し比容複
合焼結体を作製し、摺動試験を行った。その結果、無秩
序、直角配列、平行配列の順に悪くなり、特に無秩序配
列が優れてい念。第１−１−１図〜第１−３−２図にそ
の摺動面露出部の形状及びその断面を模式図として示す
。！＋ −１−１図は無秩序配列の摺動面の平面図、第
＋−３−２図はその断面図、第１〜２−１図は直角配列
の摺動面の平面図、第１−２−２図はその断面図、第１
−５−１図は平行配列の摺動面の平面図、第＋−３−２
［ｉｌはその断面図である。各図において、符号ＡはＣ
ファイバ、Ｂはマトリックスを意味する。これらの図に
よれば、平行配列は表面に潤滑剤であるＣファイバが全
く露出していない場合があり、直角配列の場合は露出部
が少ない。それに比較して無秩序配列の場合は露出部が
非常に多いことが優れた特性を発揮する理由である。こ
のため本実施例ではいずれも無秩序配列で行った。
Ｃファイバの添加量を１０．２０，５０．４０及び５０
重量％添加した混合粉末を用意し友。同様に比較の九め
平均粒径５μｍ のＣ粉末添加の混合粉末 ゛
も用意した。これをブレスで１ ｔｏｎ ／ｃｒＰ
Ｎ２加圧して厚さ１Ｏｆｆｉｌｔ、直径１７０關φのグ
リーンボディを作製し友。これ全黒鉛ダイスを用いたホ
ットプレスにセットして真空中でｓ ｏ Ｏｋｇ ／
ａｎ２の加圧下で最高加熱温度２１００Ｃで焼結し次。
重量％添加した混合粉末を用意し友。同様に比較の九め
平均粒径５μｍ のＣ粉末添加の混合粉末 ゛
も用意した。これをブレスで１ ｔｏｎ ／ｃｒＰ
Ｎ２加圧して厚さ１Ｏｆｆｉｌｔ、直径１７０關φのグ
リーンボディを作製し友。これ全黒鉛ダイスを用いたホ
ットプレスにセットして真空中でｓ ｏ Ｏｋｇ ／
ａｎ２の加圧下で最高加熱温度２１００Ｃで焼結し次。
単体のＳＸＣも同様に焼結し比。
作製Ｌ ｆｔ ’ａ 給体ヨＦ） ５ ｗｘｔＸ ＋
Ｏｍ” Ｘ ２０ ｔｍ’の試験片を採取して、水中秤
量法によって相対密度を求め友。第２図にその結果を示
す。すなわち第２図は、混和剤添加ｔ（重ｔ％、横軸）
と相対密度（％、縦軸）との関係を示すグラフであり、
符号２は５ｚＯ−２ＢａＯ−Ｃ７アイバ、３は１３１Ｃ
−２ＢｅＯ−Ｃ粉末を意味する。第２図によれば、ａ７
アイバ及びＣ粉末添加共に添加量の増加と共に、密度は
減少し几。しかし、０７アイバ添加の場合、３０重ｔＸ
まで添加しても密度が９０％以上であるのに対し、比較
材のＣ粉末添加では、１０重量３強で９０Ｘ以下になっ
てしまつ友。
Ｏｍ” Ｘ ２０ ｔｍ’の試験片を採取して、水中秤
量法によって相対密度を求め友。第２図にその結果を示
す。すなわち第２図は、混和剤添加ｔ（重ｔ％、横軸）
と相対密度（％、縦軸）との関係を示すグラフであり、
符号２は５ｚＯ−２ＢａＯ−Ｃ７アイバ、３は１３１Ｃ
−２ＢｅＯ−Ｃ粉末を意味する。第２図によれば、ａ７
アイバ及びＣ粉末添加共に添加量の増加と共に、密度は
減少し几。しかし、０７アイバ添加の場合、３０重ｔＸ
まで添加しても密度が９０％以上であるのに対し、比較
材のＣ粉末添加では、１０重量３強で９０Ｘ以下になっ
てしまつ友。
第３図は２８８Ｃ，８５気圧の高温、高圧純水中にオー
トクレーブ、ｔｏｏｏ時間経過後の寸法変化（ふくれ）
を調べた結果を寸法変化率（％）で示したグラフである
。第５図によれば、本発明のＣファイバ番加Ｓ工０−Ｂ
ｅＯ複合焼結体は、Ｃファイバ量が２０重ｉｉＸではほ
とんど寸法変化はなく３０重置火でも少ない。焼結体の
密度が８７ＸとなるＣファイバ量の４０重量％では寸法
変化が大き過ぎて実用上問題となるが、Ｃファイバの流
出はなかつ几。一方、比較材のＣ粉末添加では２０ｉｔ
％添加でも寸法変化が大きく、ふくれが生じ、また一方
ではＣ粉末が流出してしまう。添加量が大きい４０重量
％では水圧のためにくずれてしまった。
トクレーブ、ｔｏｏｏ時間経過後の寸法変化（ふくれ）
を調べた結果を寸法変化率（％）で示したグラフである
。第５図によれば、本発明のＣファイバ番加Ｓ工０−Ｂ
ｅＯ複合焼結体は、Ｃファイバ量が２０重ｉｉＸではほ
とんど寸法変化はなく３０重置火でも少ない。焼結体の
密度が８７ＸとなるＣファイバ量の４０重量％では寸法
変化が大き過ぎて実用上問題となるが、Ｃファイバの流
出はなかつ几。一方、比較材のＣ粉末添加では２０ｉｔ
％添加でも寸法変化が大きく、ふくれが生じ、また一方
ではＣ粉末が流出してしまう。添加量が大きい４０重量
％では水圧のためにくずれてしまった。
実施例２
実施例１と同様に５ｚＣ−２ＢｅＯ−２０ｆｔ％のＣフ
ァイバ複合体と比較材の乾式による摩耗試験を行った。
ァイバ複合体と比較材の乾式による摩耗試験を行った。
結果？第４図に、摩耗減量（ｘ ｔ ｏ−’ ｃｒｌ／
ｈｒ）のグラフとして示し次。グラフによれば黒鉛に比
較し著しく摩耗液が少ない。また、 ＳｌＣ−２ＢｅＯ
−２０Ｇ粉末とは同等である。
ｈｒ）のグラフとして示し次。グラフによれば黒鉛に比
較し著しく摩耗液が少ない。また、 ＳｌＣ−２ＢｅＯ
−２０Ｇ粉末とは同等である。
第５図は、混和剤添加ｔ（重ｆｆ％、横軸）と水中での
摩擦係数（μ、縦軸）との関係を示したグラフであり、
符号１は黒鉛、２は８ｚＯ−２ＢｅＯ−０７アイバ、３
は５ｚＯ−２ＢｅＯ−Ｃ粉末を意味すル（以下、同じ）
。第５図によれば水中での摩擦係数では優れ九結果を示
した。すなわち、乾式では同等であるが、水中では２０
重量％で比較すると粉末添加の０．０９μに対して、Ｃ
ファイバでは０．０５μと約２倍優れている。Ｃファイ
バの添加ｔは１０〜５０重量％が良好である。すなわち
、１０重量％未満では摩擦係数が十分でなく、３０重量
％を超える量添加すると強度、密度、水中での性能が劣
るためである。
摩擦係数（μ、縦軸）との関係を示したグラフであり、
符号１は黒鉛、２は８ｚＯ−２ＢｅＯ−０７アイバ、３
は５ｚＯ−２ＢｅＯ−Ｃ粉末を意味すル（以下、同じ）
。第５図によれば水中での摩擦係数では優れ九結果を示
した。すなわち、乾式では同等であるが、水中では２０
重量％で比較すると粉末添加の０．０９μに対して、Ｃ
ファイバでは０．０５μと約２倍優れている。Ｃファイ
バの添加ｔは１０〜５０重量％が良好である。すなわち
、１０重量％未満では摩擦係数が十分でなく、３０重量
％を超える量添加すると強度、密度、水中での性能が劣
るためである。
実施例３
実施例筒で作製した焼結体よシ！ｌＩＩｔＸ４１ｍ”Ｘ
４０ ｔｍ’ の試験片を採取して４点法による曲げ強
度を求めた。第６図にその結果２示す。参考のため黒鉛
単体の値も示しである。第６図は混和剤添加ｔ（重量％
、横軸）と曲げ強さくσｂ４ 、 ｋｇ／Ｗ１１２）と
の関係を示したグラフである。本発明のＳＩＣ−２Ｂａ
Ｏ−ｃ ファイバ複合焼結体の強度が３０重ｔＸ添加
でも黒鉛単体の２倍強でちゃ、比較材８１Ｃ−２ＢｅＯ
−Ｃ粉末の約２倍の値を示す。現在、原子炉用シール材
として用いられている黒鉛の寿命＋−２倍にするために
は強度も２倍以上でなければならない。その几めにはＣ
ファイバの添加量は３０重ｔｘ以下とすべきである。
４０ ｔｍ’ の試験片を採取して４点法による曲げ強
度を求めた。第６図にその結果２示す。参考のため黒鉛
単体の値も示しである。第６図は混和剤添加ｔ（重量％
、横軸）と曲げ強さくσｂ４ 、 ｋｇ／Ｗ１１２）と
の関係を示したグラフである。本発明のＳＩＣ−２Ｂａ
Ｏ−ｃ ファイバ複合焼結体の強度が３０重ｔＸ添加
でも黒鉛単体の２倍強でちゃ、比較材８１Ｃ−２ＢｅＯ
−Ｃ粉末の約２倍の値を示す。現在、原子炉用シール材
として用いられている黒鉛の寿命＋−２倍にするために
は強度も２倍以上でなければならない。その几めにはＣ
ファイバの添加量は３０重ｔｘ以下とすべきである。
実施例４
第７図はアスペクト比（横軸）と相対密度（Ｘ。
縦軸）との関係を示したグラフである。また、第暮表に
アスペクト比３００のファイバ径による相対密度の変化
を示す。
アスペクト比３００のファイバ径による相対密度の変化
を示す。
第１表
第７図から明らかなように、アスペクト比５０未満では
相対密度が不十分であり、５０００超でも同様である。
相対密度が不十分であり、５０００超でも同様である。
この結果アスペクト比は５０から３０００の範囲が適当
である。
である。
一方、ファイバ径は、第１表に示すように、０．５〜３
０μｍ が良好な範囲であり、３０Ａ１１ を超えると
相対密度が劣るため、高温、高圧水中で使用するには不
適当である。
０μｍ が良好な範囲であり、３０Ａ１１ を超えると
相対密度が劣るため、高温、高圧水中で使用するには不
適当である。
実施例５
第８図に、本発明のＳｌＣ−２ＢｅＯ−２０Ｘ Ｃファ
イバ（８μｍＸＩｏｏｏμｍ）複合焼結体２を用いて作
製した原子炉用シールリングを模式図として示す。すな
わち、第８−１図は平面図、第８−２図はそのＹ−Ｙ線
における断面図であり、各数値の単位は鴎である。
イバ（８μｍＸＩｏｏｏμｍ）複合焼結体２を用いて作
製した原子炉用シールリングを模式図として示す。すな
わち、第８−１図は平面図、第８−２図はそのＹ−Ｙ線
における断面図であり、各数値の単位は鴎である。
この中に、外径４４．５φ×内径３４．５φの５Ｏ３−
５０４（イオン窒化：Ｈマ ＋＋００）のバイブを入れ
て、速度０．ｄｍ／ｓ、面圧５２ｋｇ／ｚ２（雰囲気：
高温、高水圧中、温度２８８１１：’、８５気おで片道
ＩＱＯＯｎｚの往復摺動試験をＳＯＯ回行つた。その結
果、何らの異状も認められなかった。
５０４（イオン窒化：Ｈマ ＋＋００）のバイブを入れ
て、速度０．ｄｍ／ｓ、面圧５２ｋｇ／ｚ２（雰囲気：
高温、高水圧中、温度２８８１１：’、８５気おで片道
ＩＱＯＯｎｚの往復摺動試験をＳＯＯ回行つた。その結
果、何らの異状も認められなかった。
以上説明し友ように、本発明の原子炉用シールリング材
は、Ｃファイバが潤滑剤の役目を果し、無潤滑での高速
、高面圧の摩擦に良好である。また、Ｃ粉末では高温、
高水圧中では使用できないのに対して、本発明のシール
リング材では優れた性能を発揮することができる。
は、Ｃファイバが潤滑剤の役目を果し、無潤滑での高速
、高面圧の摩擦に良好である。また、Ｃ粉末では高温、
高水圧中では使用できないのに対して、本発明のシール
リング材では優れた性能を発揮することができる。
第１−曹−１図〜ＷＸｌ −５−２図は、Ｃファイバの
配列法による摺動面露出部の形状と、断面を対比した模
式図であり、第＋−＋−１図、第１＝２−１図及び第１
−３−１図は各摺動面露出部の平面図、第１−１−２図
、第１−２−２図及び第１−３−２図は相当する断面図
、第２図は混和剤添加量と相対密度との関係を示すグラ
フ、第３図は各試料のオートクレーブテストの結果を示
すグラフ、第４図は各試料の乾式の摩耗域ｔを示すグラ
フ、第５図は混和剤添加量と水中での摩擦係数との関係
を示すグラフ、第６図は混和剤添加量と曲げ強きとの関
係を示すグラフ、第７図はアスペクト比と相対密度との
関係を示すグラフ、＠８−１図は本発明の材料を用い次
原子炉用シールリングの１例の平面図、第８−２図はそ
のＹ−Ｙ線における断面図である。
配列法による摺動面露出部の形状と、断面を対比した模
式図であり、第＋−＋−１図、第１＝２−１図及び第１
−３−１図は各摺動面露出部の平面図、第１−１−２図
、第１−２−２図及び第１−３−２図は相当する断面図
、第２図は混和剤添加量と相対密度との関係を示すグラ
フ、第３図は各試料のオートクレーブテストの結果を示
すグラフ、第４図は各試料の乾式の摩耗域ｔを示すグラ
フ、第５図は混和剤添加量と水中での摩擦係数との関係
を示すグラフ、第６図は混和剤添加量と曲げ強きとの関
係を示すグラフ、第７図はアスペクト比と相対密度との
関係を示すグラフ、＠８−１図は本発明の材料を用い次
原子炉用シールリングの１例の平面図、第８−２図はそ
のＹ−Ｙ線における断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ＢｅＯを０．０３〜１５重量％含有するＳｌＣ−Ｂ
ｅＯ混合粉末に１０〜３０重量％のＣフアイバを添加し
、焼結することにより作製されるＳｌＣ−ＢｅＯ−Ｃフ
アイバ複合焼結体からなることを特徴とする原子炉用シ
ールリング材。 ２、該Ｃフアイバは、その直径が０．５〜３０μｍで、
且つアスペクト比が５０〜３０００である特許請求の範
囲第１項記載の原子炉用シールリング材。 ３、該Ｃフアイバは、ＳｌＣ−ＢｅＯマトリツクス中に
無秩序に配向されている特許請求の範囲第１項又は第２
項記載の原子炉用シールリング材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61306588A JPH0743434B2 (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 原子炉用シ−ルリング材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61306588A JPH0743434B2 (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 原子炉用シ−ルリング材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63159791A true JPS63159791A (ja) | 1988-07-02 |
| JPH0743434B2 JPH0743434B2 (ja) | 1995-05-15 |
Family
ID=17958874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61306588A Expired - Lifetime JPH0743434B2 (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 原子炉用シ−ルリング材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0743434B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012052950A (ja) * | 2010-09-02 | 2012-03-15 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 低触媒被毒性シール材を適用した沸騰水型原子力プラント |
| CN114323528A (zh) * | 2021-11-15 | 2022-04-12 | 北京理工大学 | 适于槽键式块体的板车式碰撞试验装置及试验方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2899436A4 (en) * | 2013-04-09 | 2016-07-27 | Eagle Ind Co Ltd | SLIDING SEALING ELEMENT |
-
1986
- 1986-12-24 JP JP61306588A patent/JPH0743434B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012052950A (ja) * | 2010-09-02 | 2012-03-15 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 低触媒被毒性シール材を適用した沸騰水型原子力プラント |
| CN114323528A (zh) * | 2021-11-15 | 2022-04-12 | 北京理工大学 | 适于槽键式块体的板车式碰撞试验装置及试验方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0743434B2 (ja) | 1995-05-15 |
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