JPS63106374A - コンプレツサの摺動部材 - Google Patents
コンプレツサの摺動部材Info
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- JPS63106374A JPS63106374A JP25180986A JP25180986A JPS63106374A JP S63106374 A JPS63106374 A JP S63106374A JP 25180986 A JP25180986 A JP 25180986A JP 25180986 A JP25180986 A JP 25180986A JP S63106374 A JPS63106374 A JP S63106374A
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- Japan
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- ceramic
- compressor
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- powder body
- pressed powder
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Landscapes
- Compressor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明はコンプレッサの摺動部材に係り、特に耐摩耗性
及び機械強度に優れた摺動部材の製造方法に関するもの
である。
及び機械強度に優れた摺動部材の製造方法に関するもの
である。
(従来の技術)
シャフト、ベアリング、ローラ、ベーン等の耐摩耗性や
機械強度を要求されるコンプレッサの摺動部材は、一般
に鋳造法、常圧焼結法あるいは一軸加圧ホットプレス法
等によって製造されていた。
機械強度を要求されるコンプレッサの摺動部材は、一般
に鋳造法、常圧焼結法あるいは一軸加圧ホットプレス法
等によって製造されていた。
(発明が解決しようとする問題点)
ところが、鋳造によって摺動部材を製造する場合、鋳鉄
には削り代が多く生じるため、後加工の作業コストが高
くつく。特に、硬度の高い鋳鉄では、削り代が多いだけ
でなく、切削性も悪いため、後加工の作業性が悪いとい
う問題があった。
には削り代が多く生じるため、後加工の作業コストが高
くつく。特に、硬度の高い鋳鉄では、削り代が多いだけ
でなく、切削性も悪いため、後加工の作業性が悪いとい
う問題があった。
この問題は、周動部材を焼結によって成形することで解
決できる。
決できる。
しかし、−軸加圧ホットプレス法によって焼結成形する
場合、このホットプレス法による加工に伴って生じる結
晶配向性の異常によって耐摩耗性が低下するという問題
があった。
場合、このホットプレス法による加工に伴って生じる結
晶配向性の異常によって耐摩耗性が低下するという問題
があった。
また、常圧焼結法で摺動部材を!ll造する場合、第2
図に示すように内部に閉塞空孔a、表面に開孔すができ
、高密度の焼結体を作ることが困難である。つまり、摺
動部材に生じた閉塞空孔aや開孔すに応力が集中して、
機械強度が弱くなるという問題があった。
図に示すように内部に閉塞空孔a、表面に開孔すができ
、高密度の焼結体を作ることが困難である。つまり、摺
動部材に生じた閉塞空孔aや開孔すに応力が集中して、
機械強度が弱くなるという問題があった。
本発明は上記事情を考慮してなされたもので、耐摩耗性
及び機械強度に優れたコンプレッサの摺動部材を提供す
ることを目的とする。
及び機械強度に優れたコンプレッサの摺動部材を提供す
ることを目的とする。
し発明の構成]
(問題点を解決するための手段)
上記問題点を解決するために本発明は、粉体粒子を予備
焼結した後、気相反応沈積法によるコーティングカプセ
ルで被覆し、次いで熱間静水圧加圧成形により、コンプ
レッサの摺動部材を製造したものである。
焼結した後、気相反応沈積法によるコーティングカプセ
ルで被覆し、次いで熱間静水圧加圧成形により、コンプ
レッサの摺動部材を製造したものである。
(作 用)
熱間静水圧加圧成形により、粉体粒子を予備焼結して成
形した圧粉体に高温及び高圧を加えると、圧粉体は、焼
結初期にそれぞれの粉体粒子間の接触面に外部からの応
力が集中してこの接触面に塑性変形が起こり、それぞれ
の粒子間の接触面積が増大して収縮、緻密化が進行し、
耐摩耗性及び機械強度に侵れたコンプレッサの摺動部材
ができる。
形した圧粉体に高温及び高圧を加えると、圧粉体は、焼
結初期にそれぞれの粉体粒子間の接触面に外部からの応
力が集中してこの接触面に塑性変形が起こり、それぞれ
の粒子間の接触面積が増大して収縮、緻密化が進行し、
耐摩耗性及び機械強度に侵れたコンプレッサの摺動部材
ができる。
(実施例)
以下に本発明の実施例を添付図面に従って説明する。
熱間静水圧加圧技術とは、従来の一軸加圧ホットプレス
法と冷間静水圧加圧技術を結びつけたもので、実際には
、粉体粒子を温度800〜2000”Cで加熱すると同
時に、圧力200〜2000気圧で三軸方向から加圧し
て、コンプレッサの部品を焼結成形する。
法と冷間静水圧加圧技術を結びつけたもので、実際には
、粉体粒子を温度800〜2000”Cで加熱すると同
時に、圧力200〜2000気圧で三軸方向から加圧し
て、コンプレッサの部品を焼結成形する。
具体的には第1図に示すように、粉体粒子としてのセラ
ミック粒子を、プレス成形し、加圧雰囲気炉にて予備焼
結してセラミック圧粉体1を成形しく第1図(A))、
その後、このセラミック圧粉体1の外周に、気相反応沈
積法、つまりCVD法(Chea+1cal Vap
or [)eposition )によってセラミッ
クコーティングカプセル2を成形しく第1図(B))、
このカプセル2内を排気してセラミック圧粉体1内から
気体を除去した後、密封する(第1図(C))。次いで
、カプセル2を被覆したセラミック圧粉体1を熱間静水
圧加圧により再焼結して、コンプレッサのシャフト、ベ
アリング、ローラあるいはベーン等の部品を成形する(
第1図(D))。
ミック粒子を、プレス成形し、加圧雰囲気炉にて予備焼
結してセラミック圧粉体1を成形しく第1図(A))、
その後、このセラミック圧粉体1の外周に、気相反応沈
積法、つまりCVD法(Chea+1cal Vap
or [)eposition )によってセラミッ
クコーティングカプセル2を成形しく第1図(B))、
このカプセル2内を排気してセラミック圧粉体1内から
気体を除去した後、密封する(第1図(C))。次いで
、カプセル2を被覆したセラミック圧粉体1を熱間静水
圧加圧により再焼結して、コンプレッサのシャフト、ベ
アリング、ローラあるいはベーン等の部品を成形する(
第1図(D))。
尚、このコンプレッサの部品を熱間静水圧加圧成形する
際に加えめる温度及び圧力は、温度1000〜2000
℃、圧力1000〜2000気圧とする。
際に加えめる温度及び圧力は、温度1000〜2000
℃、圧力1000〜2000気圧とする。
次に作用を説明する。
熱間静水圧加圧成形により、セラミック圧粉体1に高温
及び高圧を加えると、セラミック圧粉体1は、焼結初期
にそれぞれの粉体粒子間の接触面に外部からの応力が集
中してこの接触面に塑性変形が起こり、それぞれの粒子
間の接触面積が増大して、常圧焼結法による成形に比べ
て容易に収縮、緻密化が進行する。
及び高圧を加えると、セラミック圧粉体1は、焼結初期
にそれぞれの粉体粒子間の接触面に外部からの応力が集
中してこの接触面に塑性変形が起こり、それぞれの粒子
間の接触面積が増大して、常圧焼結法による成形に比べ
て容易に収縮、緻密化が進行する。
更に、セラミック圧粉体1は、熱間静水圧加圧加工を施
す前に、その内部を排気しているので、従来例のように
セラミツク圧粉体1内部に気体が孤立してrj1塞空孔
を作ったり、表面に開孔を作ったりすることはなく、内
部欠陥が減少して、−m収縮、緻密化が進行する。
す前に、その内部を排気しているので、従来例のように
セラミツク圧粉体1内部に気体が孤立してrj1塞空孔
を作ったり、表面に開孔を作ったりすることはなく、内
部欠陥が減少して、−m収縮、緻密化が進行する。
こうして作られたコンプレッサのシャフト等の部品は、
結晶配向性がなく、粒径が微細化し緻密化するため、耐
摩耗性が向上する。更に、部品は緻密化することにより
、内部の欠陥が減少し、機械強度が向上する。
結晶配向性がなく、粒径が微細化し緻密化するため、耐
摩耗性が向上する。更に、部品は緻密化することにより
、内部の欠陥が減少し、機械強度が向上する。
この機械強度(曲げ強度)に関して、従来の製造方法で
成形した部品と比較してみると、表1のようになる。尚
、表1の各製造方法に使用する材料としては、すべてに
同伍のアルミナを用いた。
成形した部品と比較してみると、表1のようになる。尚
、表1の各製造方法に使用する材料としては、すべてに
同伍のアルミナを用いた。
]−
[
表 1
この表1から分かるように、セラミック圧粉体1の表面
にCVD法によるセラミックコーティングカプセル2を
成形して熱間静水圧加圧成形した部品が、最も機械強度
が強い。
にCVD法によるセラミックコーティングカプセル2を
成形して熱間静水圧加圧成形した部品が、最も機械強度
が強い。
以上のようにカプセル2を成形して熱同静水圧加圧加工
を施した部品は、耐摩耗性及び機械強度が向上し、更に
これにより摺動特性が向上する。
を施した部品は、耐摩耗性及び機械強度が向上し、更に
これにより摺動特性が向上する。
その結果、この部品を、より高速、高負荷で使用するこ
とが可能となり、コンプレッサの信頼性が向上する。
とが可能となり、コンプレッサの信頼性が向上する。
特に、セラミックは脆性材料のため、部品の内部に生じ
た小さな閉塞空孔でも、それが応力集中源となって部品
の破壊をまねく虞れがあるが、コーティングカプセル2
を用いた熱間静水圧加圧法によれば、部品の内部が緻密
化するため、閉塞空孔等の欠陥が減少し、破壊強さく破
壊応力)が大幅に向上する。
た小さな閉塞空孔でも、それが応力集中源となって部品
の破壊をまねく虞れがあるが、コーティングカプセル2
を用いた熱間静水圧加圧法によれば、部品の内部が緻密
化するため、閉塞空孔等の欠陥が減少し、破壊強さく破
壊応力)が大幅に向上する。
また、セラミック圧粉体1をコーティングするカプセル
として金[1容器を用いると、カプセルの肉厚を薄くす
ることが難しいため、熱及び圧力の伝達媒体として均一
性を欠くのに対して、CVD法によるコーティングでは
、10〜20−程度の薄膜を形成することができ、熱間
静水圧加圧法での加熱及び加圧が部品の表面全域に均一
に作用し、均一密度の部品を作ることができる。更に、
CVD法によれば、部品表面に薄膜を形成できるので、
小さく複雑な形状の部品でも、均一密度に成形すること
ができる。
として金[1容器を用いると、カプセルの肉厚を薄くす
ることが難しいため、熱及び圧力の伝達媒体として均一
性を欠くのに対して、CVD法によるコーティングでは
、10〜20−程度の薄膜を形成することができ、熱間
静水圧加圧法での加熱及び加圧が部品の表面全域に均一
に作用し、均一密度の部品を作ることができる。更に、
CVD法によれば、部品表面に薄膜を形成できるので、
小さく複雑な形状の部品でも、均一密度に成形すること
ができる。
また、粉体粒子としてSi3N4を用い、CVD法によ
るコーティングカプセル材として、TiNあるいはAI
!203を用いれば、内部がSi3N4の緻密な材料で
、外層部がTiNあるいはM2(h層を有する複合セラ
ミックとなり、強靭で耐摩耗性に優れたコンプレッサの
部品を提供できる。
るコーティングカプセル材として、TiNあるいはAI
!203を用いれば、内部がSi3N4の緻密な材料で
、外層部がTiNあるいはM2(h層を有する複合セラ
ミックとなり、強靭で耐摩耗性に優れたコンプレッサの
部品を提供できる。
例えば、この複合セラミックで、コンプレッサのシャフ
トを作れば、曲げ強度に優れているため、高速回転時に
、このシャフトに生じる撓みが減少し、軸受面圧の低下
により摺動特性が向上する。更に、シャフトの裏面にT
iNあるいはNL203がコーティングされているため
、耐摩耗性が大幅に向上する。
トを作れば、曲げ強度に優れているため、高速回転時に
、このシャフトに生じる撓みが減少し、軸受面圧の低下
により摺動特性が向上する。更に、シャフトの裏面にT
iNあるいはNL203がコーティングされているため
、耐摩耗性が大幅に向上する。
[発明の効果]
以上要するに本発明によれば、次のような効果を発揮す
る。
る。
(1) コンプレッサの摺動部材を、粉体粒子で熱間
静水圧加圧加工により成形したので、機械強度及び耐摩
耗性に優れたコンプレッサの部品を作ることができ、コ
ンプレッサの信頼性が向上する。
静水圧加圧加工により成形したので、機械強度及び耐摩
耗性に優れたコンプレッサの部品を作ることができ、コ
ンプレッサの信頼性が向上する。
(2) 粉体粒子をセラミックとすることで、更に耐
摩耗性が向上して鷹動部材として信頼性の高い部品を提
供できる。
摩耗性が向上して鷹動部材として信頼性の高い部品を提
供できる。
(3) 粉体粒子としてのセラミック粒子を予備焼結
し、その表面にセラミックコーティングカプセルを成形
した後、熱間静水圧加圧成形することで、高強度で摺動
特性の優れた部材を製造でき、高速回転かつ高負荷運転
に耐えられる信頼性の高いコンプレッサを提供できる。
し、その表面にセラミックコーティングカプセルを成形
した後、熱間静水圧加圧成形することで、高強度で摺動
特性の優れた部材を製造でき、高速回転かつ高負荷運転
に耐えられる信頼性の高いコンプレッサを提供できる。
第1図は本発明に係るコンプレッサの部品を熱間静水圧
加圧成形により製造する!!造工程を示す図、第2図は
従来の常圧焼結法により成形した部材を示す断面図であ
る。 図中、1はセラミック圧粉体、2はセラミックコーティ
ングカプセルである。
加圧成形により製造する!!造工程を示す図、第2図は
従来の常圧焼結法により成形した部材を示す断面図であ
る。 図中、1はセラミック圧粉体、2はセラミックコーティ
ングカプセルである。
Claims (2)
- (1)粉体粒子を熱間静水圧加圧成形して形成したこと
を特徴とするコンプレッサの摺動部材。 - (2)前記粉体粒子がセラミック粒子から成り、該セラ
ミック粒子を予備焼結した後、気相反応沈積法によるセ
ラミックコーティングカプセルで被覆し、次いで熱間静
水圧加圧成形された前記特許請求の範囲第1項記載のコ
ンプレッサの摺動部材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25180986A JPS63106374A (ja) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | コンプレツサの摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25180986A JPS63106374A (ja) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | コンプレツサの摺動部材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63106374A true JPS63106374A (ja) | 1988-05-11 |
Family
ID=17228245
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25180986A Pending JPS63106374A (ja) | 1986-10-24 | 1986-10-24 | コンプレツサの摺動部材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63106374A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002263017A (ja) * | 2001-03-07 | 2002-09-17 | Takara Standard Co Ltd | ミラーキャビネット |
-
1986
- 1986-10-24 JP JP25180986A patent/JPS63106374A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002263017A (ja) * | 2001-03-07 | 2002-09-17 | Takara Standard Co Ltd | ミラーキャビネット |
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