JPS6248735B2 - - Google Patents
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、焼結機の操業方法に関し、特に管理
目標とする還元崩壊指数に応じた点火装置の着火
制御によつて優れた品質の焼結鉱を得るための操
業方法について提案するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for operating a sintering machine, and in particular to an operation method for obtaining sintered ore of excellent quality by controlling ignition of an ignition device according to a reduction decay index as a management target. This paper proposes a method.
従来技術
第１図は、焼結機の概略を示すもので、図中の
１はパレツト、２はウインドボツクス、３は点火
装置、５は床敷用ホツパー、４は原料ホツパーで
ある。この種の焼結機の操業は、移動する上記パ
レツト１上に前記各ホツパー４，５より切出した
焼結原料を一定層厚に堆積させ、その原料層に対
しては上部から下部に向う強制吸引通風を施すこ
とと上記点火装置によつて該原料中に混合したコ
ークスを着火燃焼させることにより、粉状原料相
互の溶融焼結を図り、塊状の焼結鉱を得る方法で
ある。Prior Art FIG. 1 schematically shows a sintering machine, in which 1 is a pallet, 2 is a wind box, 3 is an igniter, 5 is a bedding hopper, and 4 is a raw material hopper. The operation of this type of sintering machine involves depositing the sintering raw material cut out from each of the hoppers 4 and 5 in a constant layer thickness on the moving pallet 1, and forcing the raw material layer from the top to the bottom. In this method, the powdery raw materials are melted and sintered by applying suction draft and igniting and burning the coke mixed in the raw material using the ignition device, thereby obtaining a lumpy sintered ore.
かかる焼結鉱を生産するための焼結機の操業に
あつては、焼成過程の熱履歴が焼結鉱品質とくに
還元崩壊指数に重大な影響を及ぼす。そのために
従来は、主として原料中の炭材含有量、原料層表
面への点火条件、あるいは吸引通風条件等を操作
して、該熱履歴の調整を行い、焼結鉱品質の管理
を行つていた。 When operating a sintering machine for producing such sintered ore, the thermal history of the sintering process has a significant effect on the quality of the sintered ore, particularly on the reductive decay index. To this end, conventionally, the quality of sintered ore has been controlled by adjusting the thermal history mainly by manipulating the carbonaceous content in the raw material, the ignition conditions on the surface of the raw material layer, or the suction ventilation conditions. Ta.
ただこの技術に関しては、従来採用している点
火装置では、火炎形状や着火時間の制御に限界が
あるために、冷却速度などの熱履歴制御による還
元粉化特性の管理が十分にできないで、品質の優
れた焼結鉱の生産が困難となる場合があつた。 However, with regard to this technology, the conventional igniters have limitations in controlling flame shape and ignition time, making it impossible to adequately manage reduction and powdering characteristics through thermal history control such as cooling rate. In some cases, it became difficult to produce sintered ore with excellent quality.
発明の目的
本発明の目的は、望ましい還元粉化特性を有す
るような焼結鉱を、後述する着火時間の適切な制
御によつて、生産することができる焼結機の操業
方法を提案するところにある。OBJECT OF THE INVENTION The object of the present invention is to propose a method for operating a sintering machine that can produce sintered ore having desirable reduction and powdering characteristics by appropriately controlling the ignition time as described below. It is in.
発明の構成と作用
本発明は、焼結鉱の品質特性の１つである還元
粉化特性が着火後の冷却状況、とりわけ原料とバ
ーナ火炎との接触が終了する点を調整すれば管理
できるという基本的な知見にもとづいて案出した
方法である。Structure and operation of the invention The present invention proposes that the reduction powdering property, which is one of the quality characteristics of sintered ore, can be controlled by adjusting the cooling conditions after ignition, especially the point at which the contact between the raw material and the burner flame ends. This method was devised based on basic knowledge.
通常、焼結機の点火装置３の点火距離を小さく
（機長方向の長さを短かく）すると、点火の条件
は、着火最高温度（Ｔnax）℃着火時間（Ｔi）
minとの関係を示す第２図において、点Ａより点
Ｂに変化する。即ち、着火時間Ｔiが短くなると
同時にその熱補償（消火域に入るのを避ける）の
ために着火最高温度Ｔnaxが高くなる方向に変化
するのである。 Normally, when the ignition distance of the ignition device 3 of the sintering machine is shortened (the length in the longitudinal direction is shortened), the ignition conditions are: maximum ignition temperature (T nax ) °C ignition time (T i )
In FIG. 2 showing the relationship with min, point A changes to point B. That is, as the ignition time T i becomes shorter, the maximum ignition temperature T nax changes to become higher in order to compensate for the heat (to avoid entering the extinguishing range).
例えば、パレツトスピードPS一定操業のとき
に、着火時間Ｔiが短くなると、第３図に示す原
料層６表面と火炎７との接触距離Ｌが短くなる。
そこで、着火開始点８を同一位置とすれば、着火
終了点９（すなわち冷却開始位置）が給鉱部側
９′へ移る。その結果、図中の焼結帯１０と冷却
帯１１との境界線：即ち冷却開始線Clは、一律
に給鉱部側C′lへ移り、
次式；CS＝∂ｙｂ／∂ｔ
（ｙb…冷却帯厚さ）で示す冷却進行速度CSが大
きくなる。 For example, when the ignition time T i becomes shorter during constant pallet speed PS operation, the contact distance L between the surface of the raw material layer 6 and the flame 7 shown in FIG. 3 becomes shorter.
Therefore, if the ignition start point 8 is set at the same position, the ignition end point 9 (that is, the cooling start position) is moved to the ore feeding section side 9'. As a result, the boundary line between the sintering zone 10 and the cooling zone 11 in the figure, that is, the cooling start line Cl, uniformly shifts to the ore feeding section side C′l, and the following equation; CS=∂y b /∂t ( The cooling progress speed CS indicated by y b (cooling zone thickness) increases.
一般に、冷却進行速度CSは、大きい程還元粉
化特性を示す還元崩壊指数（R.D.I.）が低下する
と考えられている。これは骸晶状ヘマタイト組織
の生成が抑制される結果と推定される。逆に、着
火時間Ｔiが短くなると、前記冷却進行速度CSは
小さくなり、R.D.I.は上昇する。従つて、着火時
間Ｔiを、消火しないように着火最高温度Ｔnaxと
の関連で調整すれば、R.D.I.に代表される焼結鉱
の品質を管理することができるようになる。 Generally, it is believed that the larger the cooling progress rate CS is, the lower the reduction disintegration index (RDI), which indicates reduction powdering characteristics. This is presumed to be the result of suppressing the formation of skeletal hematite structures. Conversely, as the ignition time T i becomes shorter, the cooling progress speed CS becomes smaller and RDI increases. Therefore, by adjusting the ignition time T i in relation to the maximum ignition temperature T nax so as not to extinguish the fire, the quality of the sintered ore represented by RDI can be controlled.
なお、ここで言う着火時間Ｔiとは、パレツト
とともに移動しつつある原料層の表面が、バーナ
の燃焼火炎と接触するかその雰囲気下にあつて
900℃以上の温度を保持している時間を指す。 The ignition time T i referred to here refers to the time when the surface of the raw material layer moving with the pallet comes into contact with or is in the atmosphere of the combustion flame of the burner.
Refers to the time the temperature is maintained at 900℃ or higher.
ところで上述したように着火時間Ｔiを短くし
た場合には、第２図に示す消火域に入ることを避
けるために、着火最高温度Ｔnaxを上昇させる必
要がある。しかし、点火装置３で使用する燃焼用
ガスの理論燃焼ガス温度の最大値は、2140℃（コ
ークス炉発生ガス；4830kcal／Ｎm3）であること
から、この温度に対応する着火域と消火域の境界
点（第２図のＣ点）以下、すなわちＴi＝0.1min
以下に着火時間Ｔiを短縮することはできない。 By the way, when the ignition time T i is shortened as described above, it is necessary to increase the maximum ignition temperature T nax in order to avoid entering the extinguishing region shown in FIG. However, since the maximum theoretical combustion gas temperature of the combustion gas used in the ignition device 3 is 2140°C (coke oven gas; 4830 kcal/Nm 3 ), the ignition range and extinguishing range corresponding to this temperature are Below the boundary point (point C in Figure 2), that is, T i =0.1min
The ignition time T i cannot be reduced below.
一方、焼結用コークス（カーボン含有量80〜85
％）は、単体状態では最低700〜800℃の温度で着
火するが、焼結機上において鉱石および水と混練
された状態でパレツト上に存在するコークスにつ
いては、水の蒸発による吸熱および鉱石顕熱の上
昇による吸熱の影響を受けるため、着火に必要な
最低温度は約900℃が必要である。即ちＴnax900
℃以下では、着火することがない。従つて、図中
のＤ点が、900℃における最低着火時間Ｔi
（2.0min）であり、Ｔiを2.0min以上にしても着火
は可能であるが、過剰な燃料を消費することにな
り経済的損失を招く。 On the other hand, sintering coke (carbon content 80-85
%) is ignited at a minimum temperature of 700 to 800°C when it is alone, but when coke is mixed with ore and water on a sintering machine and is present on the pallet, it absorbs heat due to water evaporation and the ore clarification. Because it is affected by heat absorption due to heat increase, the minimum temperature required for ignition is approximately 900°C. i.e. T nax 900
It will not ignite at temperatures below ℃. Therefore, point D in the figure is the minimum ignition time T i at 900°C.
(2.0 min), and although ignition is possible even if T i is set to 2.0 min or more, excessive fuel will be consumed, resulting in economic loss.
ここに第２図における着火域と消化域との境界
を示す曲線は、次式
Ｔnax＝（2480／19Ti）＋（15860／19）
で与えられる。 The curve showing the boundary between the ignition area and the extinguishing area in FIG. 2 is given by the following equation: T nax = (2480/19Ti) + (15860/19).
以上のような理由により、着火時間Ｔiには上
下限があり、その範囲内（0.1〜2.0min）で調整
することにより、実際のR.D.I.制御が可能とな
る。 For the above reasons, the ignition time T i has upper and lower limits, and actual RDI control becomes possible by adjusting it within that range (0.1 to 2.0 min).
しかしながら従来の点火装置では、火炎形状に
難があることもあつて着火最高温度を高くとるこ
とができないため、後掲第６，７図に示すとお
り、着火時間が1.0〜2.0分の範囲でしか操業でき
なかつた。 However, with conventional ignition devices, it is not possible to achieve a high maximum ignition temperature due to difficulties in flame shape, so the ignition time is limited to a range of 1.0 to 2.0 minutes, as shown in Figures 6 and 7 below. It was not possible to operate.
この点、着火時間を1.0分以下に短縮すること
ができれば、生産能率向上や燃料費の低減を図り
つつ、還元崩壊指数を低くすることができる点で
極めて有利となる。 In this regard, if the ignition time can be shortened to 1.0 minutes or less, it will be extremely advantageous in that the reductive decay index can be lowered while improving production efficiency and reducing fuel costs.
そこで発明者らは、この点につき鋭意研究を重
ねたところ、点火装置として最近発明者らが開発
した帯状火炎バーナを適用すれば、所期した目的
の達成につき望外の成果が得られることを突き止
めたのである。 Therefore, the inventors conducted extensive research on this point and discovered that unexpected results could be obtained in achieving the intended purpose by applying a ribbon flame burner that the inventors had recently developed as an ignition device. It was.
本発明は、上記の知見に立脚するものである。 The present invention is based on the above findings.
すなわち本発明は、移動するパレツト上に装入
堆積させた原料層に対して上部から下部に向かう
吸引通風を行うことにあわせ、原料中に混合して
あるコークスを着火燃焼させることにより、粉状
原料相互の焼結を促進し塊状焼結鉱を得る焼結機
の操業において、
点火装置として帯状火炎バーナを用い、管理目
標の還元崩壊指数に応じて下記に定義する着火時
間Tiが0.1〜1.0分でかつ、着火最高温度ＴnaxがＴ
nax≧（24480／19Ti）＋（15860／19）を満足する条
件下に着火することからなる焼結機の操業方法で
ある。 That is, the present invention provides suction ventilation from the top to the bottom of the raw material layer charged and deposited on a moving pallet, and at the same time ignites and burns the coke mixed in the raw material, thereby converting it into powder. In the operation of a sintering machine that promotes sintering of raw materials to obtain lumpy sintered ore, a strip flame burner is used as the ignition device, and the ignition time Ti defined below is 0.1 to 1.0 according to the reduction decay index of the management target. minute, and the maximum ignition temperature T nax is T
This is a method of operating a sintering machine that involves igniting under conditions that satisfy nax ≧ (24480/19Ti) + (15860/19).
以下、具体的実験データについて説明する。 Specific experimental data will be explained below.
まず点火装置３につき、一般的な第４図に示す
ような点火炉１２と複数個のバーナ１３を使うも
の３と、第５図に示すような帯状火炎バーナ３′
の特性について研究し、これを上述した着火時間
Ｔi調節のために応用した。 First, regarding the ignition system 3, there is a general type 3 that uses an ignition furnace 12 and a plurality of burners 13 as shown in FIG. 4, and a belt-shaped flame burner 3' as shown in FIG.
The characteristics of the ignition time T i were studied and applied to the above-mentioned adjustment of the ignition time T i .
なお、前記帯状火炎バーナの構造は、パレツト
幅方向にのびるガス−エヤ用ヘツダ管を中心とし
て次のように構成されている。ヘツダは同心２重
管構造であり、図示の番号１４で示す内管は燃料
ガスヘツダ、その外側で環状流路を形成する外管
がエヤヘツダ１５である。上記燃料ガスヘツダ１
４からは、先端にガスノズル孔１６ａを開口させ
たガスノズル１６が長手方向に沿つて突設してあ
り、そのガスノズル１６を中に挾んだその両側に
先端部にエヤノズル孔１７ａ，１７′ａを開口さ
せたエヤノズル１７，１７を上記ガスノズルに沿
つて配設し、バーナ本体を構成する。なお、上記
の各ノズル孔１６ａ，１７ａ，１７′ａは、細孔
を稠密間隔で長手方向に多数列設する形式でもよ
いし、またスリツト状にしてもよい。 The structure of the strip flame burner is as follows, centering on a gas-air header pipe extending in the width direction of the pallet. The header has a concentric double tube structure, and the inner tube designated by the number 14 in the drawing is a fuel gas header, and the outer tube forming an annular flow path outside of the inner tube is an air header 15. Above fuel gas header 1
4, a gas nozzle 16 with a gas nozzle hole 16a at its tip protrudes along the longitudinal direction, and air nozzle holes 17a, 17'a are formed at its tips on both sides with the gas nozzle 16 held therein. Open air nozzles 17, 17 are arranged along the gas nozzles to form a burner body. Each of the nozzle holes 16a, 17a, 17'a may be of a type in which a large number of fine holes are arranged in a row in the longitudinal direction at close intervals, or may be in the form of a slit.
第６図は、従来の第４図に示す点火装置３と第
５図に示す帯状火炎バーナ３′の点火条件の比較
を示すもので、図中の１８は14本のバーナよりな
る従来タイプの点火装置３を用いた場合の操業点
を示し、１９はガス孔数が510の多孔式帯状火炎
バーナを用いた場合の操業点である。なお、この
時のパレツトスピードは1.6ｍ／minである。同
図から明らかなように、本発明に従う後者の場合
は、着火温度を高くすることができ、従つて着火
時間が大幅に短縮されている。パレツト速度PS
と着火時間Ｔより着火距離Ｌ（Ｌ＝PS×Ｔ）を
算出すると、第６図に示すように多孔式帯状バー
ナ３′を用いた場合の着火距離Ｌは、従来タイプ
の約半分程度になつている。第７図は、両者のバ
ーナ３，３′を用いたときのR.D.I.の比較を示す
ものであるが、帯状火炎バーナを用いるときの方
が、R.D.I.を低くすることができる。 FIG. 6 shows a comparison of the ignition conditions of the conventional ignition device 3 shown in FIG. 4 and the strip flame burner 3' shown in FIG. The operating point is shown when the ignition device 3 is used, and 19 is the operating point when a porous strip flame burner with 510 gas holes is used. The pallet speed at this time was 1.6 m/min. As is clear from the figure, in the latter case according to the present invention, the ignition temperature can be increased and the ignition time can therefore be significantly shortened. Pallet speed PS
When calculating the ignition distance L (L=PS×T) from ing. FIG. 7 shows a comparison of the RDI when both burners 3 and 3' are used, and the RDI can be lowered when the strip flame burner is used.
発明の効果
以上述べたように本発明によれば、着火最高温
度を効果的に高めることによつて着火時間の大幅
な短縮が実現でき、従つて高い生産能率の下で、
良好な還元崩壊指数を有する焼結鉱を生産するこ
とができる。また、パレツトスピードを変化させ
ても、着火時間の調節さえすれば一定の品質の焼
結鉱を得ることができるから生産調整操業に当つ
て有利に適用される。Effects of the Invention As described above, according to the present invention, by effectively increasing the maximum ignition temperature, the ignition time can be significantly shortened, and therefore, with high production efficiency,
It is possible to produce sintered ore with a good reduction decay index. Further, even if the pallet speed is changed, sintered ore of constant quality can be obtained by adjusting the ignition time, so it is advantageously applied in production adjustment operations.
第１図は、焼結機の概略図、第２図は、着火最
高温度と着火時間との関係を示すグラフ、第３図
は、焼結原料層内焼結状態を示す断面図、第４図
は、一般の点火装置を示す断面図、第５図は帯状
火炎バーナについて示すもので、ａは断面図、ｂ
は正面図、第６図は、バーナの別による着火最高
温度と着火時間との関係を示すグラフ、第７図
は、バーナの別によるR.D.I.と着火時間との関係
を示すグラフである。
１……パレツト、３……点火装置（従来バー
ナ）、３′……点火装置（帯状火炎バーナ）。
Fig. 1 is a schematic diagram of the sintering machine, Fig. 2 is a graph showing the relationship between maximum ignition temperature and ignition time, Fig. 3 is a sectional view showing the sintering state in the sintering raw material layer, and Fig. 4 is a graph showing the relationship between the maximum ignition temperature and ignition time. The figure shows a cross-sectional view of a general ignition device, and Fig. 5 shows a strip flame burner, where a is a cross-sectional view and b is a cross-sectional view.
is a front view, FIG. 6 is a graph showing the relationship between maximum ignition temperature and ignition time for different burners, and FIG. 7 is a graph showing the relationship between RDI and ignition time for different burners. 1... Pallet, 3... Ignition device (conventional burner), 3'... Ignition device (band flame burner).
Claims (1)
に対して上部から下部に向かう吸引通風を行うこ
とにあわせ、原料中に混合してあるコークスを着
火燃焼させることにより、粉状原料相互の焼結を
促進し塊状焼結鉱を得る焼結機の操業において、 点火装置として帯状火炎バーナを用い、管理目
標の還元崩壊指数に応じて下記に定義する着火時
間Tiが0.1〜1.0分でかつ、着火最高温度ＴnaxがＴ
nax≧（2480／19Ti）＋（15860／19）を満足する条
件下に着火することを特徴とする焼結機の操業方
法。 記 着火時間（Ti）：パレツトとともに移動しつあ
る原料層のその表面が、燃焼火炎下において
900℃以上の温度を保持している時間。[Scope of Claims] 1. By igniting and burning the coke mixed in the raw material in conjunction with performing suction ventilation from the top to the bottom of the raw material layer charged and deposited on a moving pallet, In the operation of a sintering machine that promotes sintering of powdered raw materials to obtain lump sintered ore, a strip flame burner is used as the ignition device, and the ignition time Ti defined below is 0.1 according to the reduction decay index of the management target. ~1.0 minutes and the maximum ignition temperature T nax is T
A method of operating a sintering machine characterized by igniting under conditions that satisfy nax ≧ (2480/19Ti) + (15860/19). Ignition time (Ti): The surface of the raw material layer moving with the pallet under the combustion flame.
The time the temperature is maintained at 900℃ or higher.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9151883A JPS59219421A (en) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | Operating method of sintering machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9151883A JPS59219421A (en) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | Operating method of sintering machine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59219421A JPS59219421A (en) | 1984-12-10 |
| JPS6248735B2 true JPS6248735B2 (en) | 1987-10-15 |
Family
ID=14028627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9151883A Granted JPS59219421A (en) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | Operating method of sintering machine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59219421A (en) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5717059A (en) * | 1980-07-04 | 1982-01-28 | Hitachi Ltd | Processor for pipeline control data |
-
1983
- 1983-05-26 JP JP9151883A patent/JPS59219421A/en active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5717059A (en) * | 1980-07-04 | 1982-01-28 | Hitachi Ltd | Processor for pipeline control data |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59219421A (en) | 1984-12-10 |
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