JPS623697A - 高速増殖炉の水素・トリチウム回収システム - Google Patents
高速増殖炉の水素・トリチウム回収システムInfo
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- JPS623697A JPS623697A JP14328485A JP14328485A JPS623697A JP S623697 A JPS623697 A JP S623697A JP 14328485 A JP14328485 A JP 14328485A JP 14328485 A JP14328485 A JP 14328485A JP S623697 A JPS623697 A JP S623697A
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- tritium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、液体金属冷却型高速増殖炉の蒸気発生型伝熱
管において水側より液体金属側へ移行する水素および液
体金属側より水側へ移行するトリチウムを抑制して水素
及びトリチウムを回収するシステムに関する。
管において水側より液体金属側へ移行する水素および液
体金属側より水側へ移行するトリチウムを抑制して水素
及びトリチウムを回収するシステムに関する。
一般に、ナトリウム等の液体金属を冷却材として用いる
液体金属冷却型高速増殖炉はループ型とタンク型に大別
される。ループ型高速増殖炉は第４図に示すように原子
炉容器４１、炉心４２、−次系配管４４、中間熱交換器
４５、二次系配管４６、蒸気発生器４７、水配管４８、
−次系循環ポンプ４９、二次系循環ポンプ５０から構成
され、原子炉容器４１内で発生した熱をナトリウム４３
により一次系配管４４を介して炉外へ取出し、取出した
熱を中間熱交換器４５及び二次系配管４６を介して蒸気
発生器４７で蒸気に変換するものである。
液体金属冷却型高速増殖炉はループ型とタンク型に大別
される。ループ型高速増殖炉は第４図に示すように原子
炉容器４１、炉心４２、−次系配管４４、中間熱交換器
４５、二次系配管４６、蒸気発生器４７、水配管４８、
−次系循環ポンプ４９、二次系循環ポンプ５０から構成
され、原子炉容器４１内で発生した熱をナトリウム４３
により一次系配管４４を介して炉外へ取出し、取出した
熱を中間熱交換器４５及び二次系配管４６を介して蒸気
発生器４７で蒸気に変換するものである。
また、タンク型高速増殖炉は第５図に示すように原子炉
容器４１、炉心４２、中間熱交換器４５、二次系配管４
６、蒸気発生器４７、水配管４８、−次系循環ポンプ４
９、二次系循環ポンプ５０から構成され、原子炉容器４
１内で発生した熱をナトリウム４３により中間熱交換器
４５及び二次系配管４６を介して炉外へ取出し、取出し
た熱を蒸気発生器４７で蒸気に変換するものである。す
なわち、ループ型＾速増蕩炉とタンク型高速増殖炉の違
いは中間熱交換器４５を原子炉容器外へ設置するか原子
炉容器内に収納するかに基づき、いずれの場合も炉内で
発生した熱はナトリウムにより運ばれ、蒸気発生器４７
においてナトリウムと水の熱交換が行われている。
容器４１、炉心４２、中間熱交換器４５、二次系配管４
６、蒸気発生器４７、水配管４８、−次系循環ポンプ４
９、二次系循環ポンプ５０から構成され、原子炉容器４
１内で発生した熱をナトリウム４３により中間熱交換器
４５及び二次系配管４６を介して炉外へ取出し、取出し
た熱を蒸気発生器４７で蒸気に変換するものである。す
なわち、ループ型＾速増蕩炉とタンク型高速増殖炉の違
いは中間熱交換器４５を原子炉容器外へ設置するか原子
炉容器内に収納するかに基づき、いずれの場合も炉内で
発生した熱はナトリウムにより運ばれ、蒸気発生器４７
においてナトリウムと水の熱交換が行われている。
このような高速増殖炉の蒸気発生器としては、第６図ま
たは第７図に示すようなものが提案されている。第６図
に示す蒸気発生器は伝熱管として一重壁型伝熱管を用い
たもので、この蒸気発生器は外胴６１、内胴６２、ナト
リウム入口ノズル６３、ナトリウム出口ノズル６４、水
供給ノズル６５、蒸気出口、ノズル６６、−重壁型伝熱
管６７から構成されている。また、第７図に示す蒸気発
生器は伝熱管として二重管型伝熱管を用いたもので、こ
の蒸気発生器は外胴７１、バッフル板７２、ナトリウム
入口ノズル７３、ナトリウム出口ノズル７４、水供給ノ
ズル７５、蒸気出口ノズル７６、二重管型伝熱管７７か
ら構成されている。
たは第７図に示すようなものが提案されている。第６図
に示す蒸気発生器は伝熱管として一重壁型伝熱管を用い
たもので、この蒸気発生器は外胴６１、内胴６２、ナト
リウム入口ノズル６３、ナトリウム出口ノズル６４、水
供給ノズル６５、蒸気出口、ノズル６６、−重壁型伝熱
管６７から構成されている。また、第７図に示す蒸気発
生器は伝熱管として二重管型伝熱管を用いたもので、こ
の蒸気発生器は外胴７１、バッフル板７２、ナトリウム
入口ノズル７３、ナトリウム出口ノズル７４、水供給ノ
ズル７５、蒸気出口ノズル７６、二重管型伝熱管７７か
ら構成されている。
ところで、これらの蒸気発生器の伝熱管には蒸気を含ん
だ高温の水が流れる伝熱管壁に腐食が発生する。そして
、この腐食の酸化作用によって水側に水素が発生し、発
生した水素は伝熱管壁を透過してナトリウム側へ移行す
ることが知られている。そこで、高速増殖ではナトリウ
ム側へ移行した水素等を除去するために第４図及び第５
図に示す如く二次系配管４６に二次浄化系配管５２とコ
ールドトラップ５３を設けているが、時間とともにコー
ルドトラップ５３には水素が蓄積し、コールドトラップ
の機能が低下するため寿命に達したコールドトラップを
定期的に交換している。従って、従来の高速増殖炉では
ナトリウム側へ移行した水素がコールドトラップの交換
時期を早める結果となり、運転保守の面から水素のナト
リウム側への移行の抑制が望まれている。
だ高温の水が流れる伝熱管壁に腐食が発生する。そして
、この腐食の酸化作用によって水側に水素が発生し、発
生した水素は伝熱管壁を透過してナトリウム側へ移行す
ることが知られている。そこで、高速増殖ではナトリウ
ム側へ移行した水素等を除去するために第４図及び第５
図に示す如く二次系配管４６に二次浄化系配管５２とコ
ールドトラップ５３を設けているが、時間とともにコー
ルドトラップ５３には水素が蓄積し、コールドトラップ
の機能が低下するため寿命に達したコールドトラップを
定期的に交換している。従って、従来の高速増殖炉では
ナトリウム側へ移行した水素がコールドトラップの交換
時期を早める結果となり、運転保守の面から水素のナト
リウム側への移行の抑制が望まれている。
一方、ナトリウム側からは炉内で燃料の三種核分裂やボ
ロンの放射化などにより生成されたトリチウムが一次系
配管４４、中間熱交換器４５、二次系配管４６を経て蒸
気発生器４７に流入し、伝熱管壁を透過して水側へ移行
することが文献等により報告されている。水側へ移行し
たトリチウムは浄化系にて環境への放出が防止されてい
るが、水側へ移行するトリチウムの量が少なければ被曝
低減および浄化系の負荷軽減などの面で好ましい。
ロンの放射化などにより生成されたトリチウムが一次系
配管４４、中間熱交換器４５、二次系配管４６を経て蒸
気発生器４７に流入し、伝熱管壁を透過して水側へ移行
することが文献等により報告されている。水側へ移行し
たトリチウムは浄化系にて環境への放出が防止されてい
るが、水側へ移行するトリチウムの量が少なければ被曝
低減および浄化系の負荷軽減などの面で好ましい。
本発明はかかる事情に鑑みなされたもので、その目的は
蒸気発生器伝熱管における水素・トリチウムの移行を抑
制し、かつこれら水素およびトリチウムを回収すること
により高速増殖炉の信頼性および安全性の向上を図るこ
とにある。
蒸気発生器伝熱管における水素・トリチウムの移行を抑
制し、かつこれら水素およびトリチウムを回収すること
により高速増殖炉の信頼性および安全性の向上を図るこ
とにある。
本発明によ、る高速増殖炉の水素・トリチウム回収シス
テムは上記の目的を達成するために、二重管型伝熱管の
内管と外管の間隙にガスを通流させるだめのガス入口ノ
ズルおよびガス出口ノズルを有する蒸気発生器と、上記
ガス入口ノズルに接続されたガス供給源と、前記ガス出
口ノズルに接続されガス中の水素およびトリチウムを回
収除去する水素・トリチウム回収装置と、この水素・ト
リチウム回収装置で処理されたガスを排気する排気系と
を具備したことを特徴とするものである。
テムは上記の目的を達成するために、二重管型伝熱管の
内管と外管の間隙にガスを通流させるだめのガス入口ノ
ズルおよびガス出口ノズルを有する蒸気発生器と、上記
ガス入口ノズルに接続されたガス供給源と、前記ガス出
口ノズルに接続されガス中の水素およびトリチウムを回
収除去する水素・トリチウム回収装置と、この水素・ト
リチウム回収装置で処理されたガスを排気する排気系と
を具備したことを特徴とするものである。
以下、第１図ないし第３図を参照して本発明の詳細な説
明する。
明する。
第１図は本システムの概略構成を示すブロック図で、こ
の水素・トリチウム抑制システムはヘリウムガス供給源
１、蒸気発生器３、水素・トリチウム回収装置５および
排気系７から構成される。
の水素・トリチウム抑制システムはヘリウムガス供給源
１、蒸気発生器３、水素・トリチウム回収装置５および
排気系７から構成される。
蒸気発生器３は伝熱管として二重管型伝熱管１１を用い
たもので、外胴１２にはナトリウム入口ノズル１３、ナ
トリウム出口ノズル１４、冷却水入口ノズル１５および
蒸気出口ノズル１６の他に、二重管型伝熱管１１の内管
と外管の間隙にガスを通流させるためのガス入口ノズル
１７とガス出口ノズル１８が設けられている。そして、
ガス入口ノズル１７にはガス供給配管２を介してヘリウ
ムガス供給源１が接続され、ガス出口ノズル１８にはガ
ス排出配管４を介して水素・トリチウム回収装置５が接
続されている。
たもので、外胴１２にはナトリウム入口ノズル１３、ナ
トリウム出口ノズル１４、冷却水入口ノズル１５および
蒸気出口ノズル１６の他に、二重管型伝熱管１１の内管
と外管の間隙にガスを通流させるためのガス入口ノズル
１７とガス出口ノズル１８が設けられている。そして、
ガス入口ノズル１７にはガス供給配管２を介してヘリウ
ムガス供給源１が接続され、ガス出口ノズル１８にはガ
ス排出配管４を介して水素・トリチウム回収装置５が接
続されている。
水素・トリチウム回収装置５は第２図に示すように、蒸
気発生器３からのヘリウムガスに空気を混入させる空気
混入機構２１と、この空気混入機構２１により混入され
た空気を利用してヘリウムガス中の水素およびトリチウ
ムを酸化させる触媒酸化器２２と、この触媒酸化器２２
で酸化された水素およびトリチウムを吸着除去する吸着
除湿塔２７ａ、２７ｂから構成されている。そして、吸
着除湿塔２７ａ、２７ｂは１００％容量のものが２台並
列に設置されており、どちらかの吸着材２８ａ、２８ｂ
の容量が一杯になった時に他方の吸着除湿塔への切換え
ができるようになっている。
気発生器３からのヘリウムガスに空気を混入させる空気
混入機構２１と、この空気混入機構２１により混入され
た空気を利用してヘリウムガス中の水素およびトリチウ
ムを酸化させる触媒酸化器２２と、この触媒酸化器２２
で酸化された水素およびトリチウムを吸着除去する吸着
除湿塔２７ａ、２７ｂから構成されている。そして、吸
着除湿塔２７ａ、２７ｂは１００％容量のものが２台並
列に設置されており、どちらかの吸着材２８ａ、２８ｂ
の容量が一杯になった時に他方の吸着除湿塔への切換え
ができるようになっている。
また、水素・上リチウム回収装置５の出口には第１図に
示すようにガス排出配管６を介して排気系７が接続され
ている。
示すようにガス排出配管６を介して排気系７が接続され
ている。
次に上記の如く構成された本システムの作用について説
明する。
明する。
まず蒸気発生器３のガス入口ノズル１７にヘリウムガス
供給源１からガス供給配管２を通じてヘリウムガスを供
給し、二重管型伝熱管１２の内管と外管の間を通流させ
る。二重管型伝熱管１２の内管と外管の間を流れたヘリ
ウムガスは水素およびトリチウムを含んでガス出口ノズ
ル１８から流出し、ガス排出配管４を通って水素・トリ
チウム回収装置５へ送られる。
供給源１からガス供給配管２を通じてヘリウムガスを供
給し、二重管型伝熱管１２の内管と外管の間を通流させ
る。二重管型伝熱管１２の内管と外管の間を流れたヘリ
ウムガスは水素およびトリチウムを含んでガス出口ノズ
ル１８から流出し、ガス排出配管４を通って水素・トリ
チウム回収装置５へ送られる。
水素・トリチウム回収装置５では蒸気発生器３からのヘ
リウムガスに空気混入機構２１より空気が混入され、空
気と共に触媒酸化器２２へ導入される。触媒酸化器２２
に導入されたヘリウムガスは触媒２３によりガス中の水
素およびトリチウムが酸化サレ、そｔＬぞｔｔＨｚ Ｏ
，ＨＴＯ（Ｔ２０）の水分に転換される。そして、水分
となった水素およびトリチウムはヘリウムガスや空気と
ともに配管２４を通り、さらに分岐配管２５ａおよび弁
２６ａを経て一方の吸着除湿塔２７ａへ送られる。
リウムガスに空気混入機構２１より空気が混入され、空
気と共に触媒酸化器２２へ導入される。触媒酸化器２２
に導入されたヘリウムガスは触媒２３によりガス中の水
素およびトリチウムが酸化サレ、そｔＬぞｔｔＨｚ Ｏ
，ＨＴＯ（Ｔ２０）の水分に転換される。そして、水分
となった水素およびトリチウムはヘリウムガスや空気と
ともに配管２４を通り、さらに分岐配管２５ａおよび弁
２６ａを経て一方の吸着除湿塔２７ａへ送られる。
吸着除湿塔２７ａでは吸着材２８ａによりガス中の水分
（１−１２０，ＨＴＯ（Ｔ２０） ）が吸着除去され、
残りの乾燥したガスは弁２９ａ、ガス排出配管６を通り
、排気系７より外部へ放出される。
（１−１２０，ＨＴＯ（Ｔ２０） ）が吸着除去され、
残りの乾燥したガスは弁２９ａ、ガス排出配管６を通り
、排気系７より外部へ放出される。
そして、吸着除湿塔２７ａに充填された吸着材２８ａの
容量が一杯になった時は弁２６８．２９ａを閉じ、弁２
５ｂ、２９ｂを開けることによりＨ２０，ＨＴＯ（Ｔ２
０） を含んだガスは他方の吸着除湿塔２７ｂへ導入さ
れるので、この間に吸着除湿塔２７ａでは吸着材の再生
を行なう。
容量が一杯になった時は弁２６８．２９ａを閉じ、弁２
５ｂ、２９ｂを開けることによりＨ２０，ＨＴＯ（Ｔ２
０） を含んだガスは他方の吸着除湿塔２７ｂへ導入さ
れるので、この間に吸着除湿塔２７ａでは吸着材の再生
を行なう。
次に本システムを１００１００Ｏ級のループ型高速増殖
炉に適用した場合の試算結果を表−１に示す。
炉に適用した場合の試算結果を表−１に示す。
表−１
この表−１は３ループのうち１ル一プ分について試算し
たもので、金属を透過する水素の量は一般に次式で表わ
せる。
たもので、金属を透過する水素の量は一般に次式で表わ
せる。
ここで、Ｋ：金属の水素透過係数（Ｔ Ｏｒ ｒ３Ａ・
ｃｍ２／５ｅｃ） 、Ａ ：透過面積（ｃｍ２）、ｄ：
金属の厚さくｃｍ） 、Ｐｌ ：高水素分圧側の水素分
圧（Ｔｏｒｒ）、Ｐ２ ：低水素分圧側の水素分圧（１
”ｏｒｒ）である。
ｃｍ２／５ｅｃ） 、Ａ ：透過面積（ｃｍ２）、ｄ：
金属の厚さくｃｍ） 、Ｐｌ ：高水素分圧側の水素分
圧（Ｔｏｒｒ）、Ｐ２ ：低水素分圧側の水素分圧（１
”ｏｒｒ）である。
今、Ｋを水素に対しｌＸｌ０””、トリチウムに対し１
Ｘ１０−７を用いて透過量を求めると、ヘリウム中への
水素の移行量は６７ＯＮｃｍ３ ／ｍｉｎ、ナトリウム
中への水素の移行量は１０７１０７Ｎ／ｍ ｉ ｎとな
り、ヘリウム中へのトリチウムの移行量は１Ｘ１０−’
Ｃｉ／ｍｉｎとなる。
Ｘ１０−７を用いて透過量を求めると、ヘリウム中への
水素の移行量は６７ＯＮｃｍ３ ／ｍｉｎ、ナトリウム
中への水素の移行量は１０７１０７Ｎ／ｍ ｉ ｎとな
り、ヘリウム中へのトリチウムの移行量は１Ｘ１０−’
Ｃｉ／ｍｉｎとなる。
これは二重管の間隙を流れるヘリウム流量を１６Ｎｌ／
ｍｉｎとした場合で、水素濃度は爆発限界以下の４％以
下となるようにしている。これによりナトリウム中への
水素の移行量は１０７／６７０−０．１６倍に抑制され
、また水側へのトリチウムの移行もほとんど抑制される
ので、水素およびトリチウムのほとんどはヘリウム中へ
移行することになる。従って、ヘリウム中に移行した水
素およびトリチウムを水素・トリチウム回収装置５で回
収することにより、環境へのトリチウムの放出を防止で
きるとともに二次系コールドトラップの交換時期を大幅
に延長できる。
ｍｉｎとした場合で、水素濃度は爆発限界以下の４％以
下となるようにしている。これによりナトリウム中への
水素の移行量は１０７／６７０−０．１６倍に抑制され
、また水側へのトリチウムの移行もほとんど抑制される
ので、水素およびトリチウムのほとんどはヘリウム中へ
移行することになる。従って、ヘリウム中に移行した水
素およびトリチウムを水素・トリチウム回収装置５で回
収することにより、環境へのトリチウムの放出を防止で
きるとともに二次系コールドトラップの交換時期を大幅
に延長できる。
第３図は第２図に示した触媒酸化器２２と吸着除湿塔２
７ａ、２７ｂとの間に冷却回収器３１を設置した場合の
実施例を示す図で、この実施例では触媒酸化器２２で酸
化されたＨ２ＯおよびＨＴＯ（Ｔ２０）は冷却器３２．
冷媒配管３３間を循環する冷媒により冷却されている冷
却回収器３１内に導入される。冷却回収器３１内に導入
されたＨ２ＯおよびＨＴＯ（Ｔ２０）は冷却凝縮され、
液滴としてドレン配管３４および弁３５を経て回収タン
ク３７に回収される。そして、未回収の水分は前述した
如く後段の吸着除湿塔２７ａ。
７ａ、２７ｂとの間に冷却回収器３１を設置した場合の
実施例を示す図で、この実施例では触媒酸化器２２で酸
化されたＨ２ＯおよびＨＴＯ（Ｔ２０）は冷却器３２．
冷媒配管３３間を循環する冷媒により冷却されている冷
却回収器３１内に導入される。冷却回収器３１内に導入
されたＨ２ＯおよびＨＴＯ（Ｔ２０）は冷却凝縮され、
液滴としてドレン配管３４および弁３５を経て回収タン
ク３７に回収される。そして、未回収の水分は前述した
如く後段の吸着除湿塔２７ａ。
２７ｂで回収される。
このように触媒酸化器２２と吸着除湿塔２７ａ。
２７ｂとの間に冷却回収器３１を設置することにより、
例えば冷却回収器３１を０℃程度に冷却しておくとガス
中のＨ２ＯおよびＨＴＯ（Ｔ２Ｏ）は約４■０］％のう
ち８５％が液滴として回収タンク３６に回収され、残り
の１５％（約６０００ｖｏ ｌ ｐｐｍ）が後段の吸着
除湿塔２７ａ、２７ｂで回収されることになるので、吸
着除湿塔の負荷は第２図に示した水素・トリチウム回収
装置より約１５％程度軽減され、より効率良く水素およ
びトリチウムを回収することができる。
例えば冷却回収器３１を０℃程度に冷却しておくとガス
中のＨ２ＯおよびＨＴＯ（Ｔ２Ｏ）は約４■０］％のう
ち８５％が液滴として回収タンク３６に回収され、残り
の１５％（約６０００ｖｏ ｌ ｐｐｍ）が後段の吸着
除湿塔２７ａ、２７ｂで回収されることになるので、吸
着除湿塔の負荷は第２図に示した水素・トリチウム回収
装置より約１５％程度軽減され、より効率良く水素およ
びトリチウムを回収することができる。
なお、上記実施例では二重管型伝熱管の内管と外管の間
を流すガスとしてヘリウムガスを用いたが、これはヘリ
ウムの伝熱特性が優れていることや、不活性ガスのため
伝熱管等に悪影響を及ぼさないことなどを考慮した結果
である。従って、ヘリウムの代りにアルゴンや窒素等を
用いても初期の目的は達成可能である。
を流すガスとしてヘリウムガスを用いたが、これはヘリ
ウムの伝熱特性が優れていることや、不活性ガスのため
伝熱管等に悪影響を及ぼさないことなどを考慮した結果
である。従って、ヘリウムの代りにアルゴンや窒素等を
用いても初期の目的は達成可能である。
以１述べたように本発明による高速増殖炉の水素・トリ
チウム回収システムは、二重管型伝熱管の内管と外管の
間隙にガスを通流させるためのガス入口ノズルおよびガ
ス出口ノズルを有する蒸気発生器と、上記ガス入口ノズ
ルに接続されたガス供給源と、前記ガス出口ノズルに接
続されガス中の水素およびトリチウムを回収除去する水
素・トリチウム回収装置と、この水素・トリチウム回収
装置で処理されたガスを排気する排気系とを具備したも
のである。従って、本発明によれば蒸気発生器伝熱管に
おける水素・トリチウムの移行を伝熱管の内管と外管の
間を流れるガスにより抑制できるので、高速増殖炉の信
頼性および安全性を大幅に向上できる。
チウム回収システムは、二重管型伝熱管の内管と外管の
間隙にガスを通流させるためのガス入口ノズルおよびガ
ス出口ノズルを有する蒸気発生器と、上記ガス入口ノズ
ルに接続されたガス供給源と、前記ガス出口ノズルに接
続されガス中の水素およびトリチウムを回収除去する水
素・トリチウム回収装置と、この水素・トリチウム回収
装置で処理されたガスを排気する排気系とを具備したも
のである。従って、本発明によれば蒸気発生器伝熱管に
おける水素・トリチウムの移行を伝熱管の内管と外管の
間を流れるガスにより抑制できるので、高速増殖炉の信
頼性および安全性を大幅に向上できる。
第１図は本発明による水素・トリチウム回収システムの
一実施例を示すブロック図、第２図は同システムの水素
・トリチウム回収装置の一例を示す構成図、第３図は水
素・トリチウム回収装置の他の実施例を示す構成図、第
４図ないし第８図は従来例を説明するための図で、第４
図はループ蟹高速増殖炉の概略構成図、第５図はタンク
型高速増殖炉の概略構成図、第１図は一重壁型伝熱管を
用いた蒸気発生器の概略断面図、第８図は二重管型伝熱
管を用いた蒸気発生器の概略断面図である。 １・・・ヘリウムガス供給源、３・・・蒸気発生器、５
・・・水素・トリチウム回収装置、７・・・排気系、１
２・・・二重管型伝熱管、１７・・・ガス入口ノズル、
１８・・・ガス出口ノズル、２１・・・空気混入礪構、
２２・・・触媒酸化器、２７ａ、２７ｂ・・・吸着除湿
塔、３１・・・冷却回収器。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図 第３図 第５図 第６図 第７図
一実施例を示すブロック図、第２図は同システムの水素
・トリチウム回収装置の一例を示す構成図、第３図は水
素・トリチウム回収装置の他の実施例を示す構成図、第
４図ないし第８図は従来例を説明するための図で、第４
図はループ蟹高速増殖炉の概略構成図、第５図はタンク
型高速増殖炉の概略構成図、第１図は一重壁型伝熱管を
用いた蒸気発生器の概略断面図、第８図は二重管型伝熱
管を用いた蒸気発生器の概略断面図である。 １・・・ヘリウムガス供給源、３・・・蒸気発生器、５
・・・水素・トリチウム回収装置、７・・・排気系、１
２・・・二重管型伝熱管、１７・・・ガス入口ノズル、
１８・・・ガス出口ノズル、２１・・・空気混入礪構、
２２・・・触媒酸化器、２７ａ、２７ｂ・・・吸着除湿
塔、３１・・・冷却回収器。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 第２図 第３図 第５図 第６図 第７図
Claims (6)
- （１）二重管型伝熱管の内管と外管の間隙にガスを通流
させるためのガス入口ノズルおよびガス出口ノズルを有
する蒸気発生器と、上記ガス入口ノズルに接続されたガ
ス供給源と、前記ガス出口ノズルに接続されガス中の水
素およびトリチウムを回収除去する水素・トリチウム回
収装置と、この回収装置で処理されたガスを排気する排
気系とを具備したことを特徴とする高速増殖炉の水素・
トリチウム回収システム。 - （２）前記水素・トリチウム回収装置は、蒸気発生器か
らのガスに酸素を含むガスを混入させるガス混入機構と
、このガス混入機構により混入された酸素を利用してガ
ス中の水素およびトリチウムを酸化させる触媒酸化器と
、この触媒酸化器で酸化された水素およびトリチウムを
吸着除去する吸着除湿塔からなることを特徴とする特許
請求の範囲第（１）項記載の高速増殖炉の水素・トリチ
ウム回収システム。 - （３）前記吸着除湿塔は１００％容量のものが２台並列
に設置され、切換運転が可能であることを特徴とする特
許請求の範囲第（２）項記載の高速増殖炉の水素・トリ
チウム回収システム。 - （４）前記水素・トリチウム回収装置は、触媒酸化器と
吸着除湿塔との間に冷却回収器を備えていることを特徴
とする特許請求の範囲第（２）項記載の高速増殖炉の水
素・トリチウム回収システム。 - （５）前記酸素を含むガスは空気であることを特徴とす
る特許請求の範囲第（２）項記載の高速増殖炉の水素・
トリチウム回収システム。 - （６）前記二重管型伝熱管の内管と外管の間隙を通流す
るガスはヘリウムガスであることを特徴とする特許請求
の範囲第（１）項記載の高速増殖炉の水素・トリチウム
回収システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60143284A JPH0679074B2 (ja) | 1985-06-29 | 1985-06-29 | 高速増殖炉の水素・トリチウム回収システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60143284A JPH0679074B2 (ja) | 1985-06-29 | 1985-06-29 | 高速増殖炉の水素・トリチウム回収システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS623697A true JPS623697A (ja) | 1987-01-09 |
| JPH0679074B2 JPH0679074B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=15335151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60143284A Expired - Lifetime JPH0679074B2 (ja) | 1985-06-29 | 1985-06-29 | 高速増殖炉の水素・トリチウム回収システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0679074B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5786549A (en) * | 1994-03-17 | 1998-07-28 | Tanita Corporation | Low profile load sensor of unitary construction |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7352184B2 (ja) * | 2020-02-20 | 2023-09-28 | 住友電装株式会社 | コネクタ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60145033A (ja) * | 1984-01-09 | 1985-07-31 | 星電器製造株式会社 | 自動製パン機 |
-
1985
- 1985-06-29 JP JP60143284A patent/JPH0679074B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60145033A (ja) * | 1984-01-09 | 1985-07-31 | 星電器製造株式会社 | 自動製パン機 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5786549A (en) * | 1994-03-17 | 1998-07-28 | Tanita Corporation | Low profile load sensor of unitary construction |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0679074B2 (ja) | 1994-10-05 |
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