JPS6236030A - ガラス器口部の空冷強化方法および装置 - Google Patents
ガラス器口部の空冷強化方法および装置Info
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- JPS6236030A JPS6236030A JP17482785A JP17482785A JPS6236030A JP S6236030 A JPS6236030 A JP S6236030A JP 17482785 A JP17482785 A JP 17482785A JP 17482785 A JP17482785 A JP 17482785A JP S6236030 A JPS6236030 A JP S6236030A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B27/00—Tempering or quenching glass products
- C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
- C03B27/06—Tempering or quenching glass products using gas for glass products other than flat or bent glass plates, e.g. hollow glassware, lenses
- C03B27/062—Nozzles or blow-heads, e.g. tubes
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
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- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の利用分野）
本発明はガラス器の口部を空冷して強化するノＪラス器
口部空冷強化方法および装置をて関するものである。
口部空冷強化方法および装置をて関するものである。
（発明の背景）
一般に、カラス製のコツプ、皿、鉢等の口部強化カラス
器は、プレス等の成形機によって成形され、徐冷された
後、ガラス器の口部を均一加熱した後にこの加熱口部を
圧縮空気によって冷却されるようになっている。
器は、プレス等の成形機によって成形され、徐冷された
後、ガラス器の口部を均一加熱した後にこの加熱口部を
圧縮空気によって冷却されるようになっている。
このようなガラス器口部の空冷強化加熱冷却工程Ｖこお
いて、成形工程を経たガラス器は間欠的に回転するイン
チツクステーフルの周方向に回転可能に配置された複数
のターンチーづル上に順次載置され、先ずガラス器口部
の内外側面をバーナによって加熱される。その際、ガラ
ス器はターンチーづルの高速回転に伴なって回転するだ
めに、ガラス器口部が均一加熱される。
いて、成形工程を経たガラス器は間欠的に回転するイン
チツクステーフルの周方向に回転可能に配置された複数
のターンチーづル上に順次載置され、先ずガラス器口部
の内外側面をバーナによって加熱される。その際、ガラ
ス器はターンチーづルの高速回転に伴なって回転するだ
めに、ガラス器口部が均一加熱される。
次いで、インチツクステーづルの間欠回転によって、口
部の加熱を終えたガラス器が、空冷装置が設けられてい
る冷却位置に移動し、空冷装置からの常温の圧縮空気を
高速回転する口部の内外側面に噴射して空冷し、ガラス
器口部の強化処理を行なっている。
部の加熱を終えたガラス器が、空冷装置が設けられてい
る冷却位置に移動し、空冷装置からの常温の圧縮空気を
高速回転する口部の内外側面に噴射して空冷し、ガラス
器口部の強化処理を行なっている。
ところで、このような従来の空冷装置は、ガラス器口部
の内外側壁面に対向する一対一組の細長いパイプを空冷
装置本体から下方に２組対向して垂下させ、これら各一
対のバイづ下端部の互いに向い合う側壁に夫々縦長のス
リット状ノズル部を設け、このノズル部よりバイづ内に
供給された圧縮空気をガラス器口部の壁面に向けて噴射
させていた。
の内外側壁面に対向する一対一組の細長いパイプを空冷
装置本体から下方に２組対向して垂下させ、これら各一
対のバイづ下端部の互いに向い合う側壁に夫々縦長のス
リット状ノズル部を設け、このノズル部よりバイづ内に
供給された圧縮空気をガラス器口部の壁面に向けて噴射
させていた。
しかしながら、このような空冷装置にあってはそのノズ
ル部が縦長のスリット状であるため、カラスコツプのよ
うＶこ側壁が略垂直に近い形状のガラス器においては、
その口部内外側壁面に対して圧縮空気を均一に吹き付け
ることができるが、皿や鉢等のように側壁面の傾斜度の
小さい、すなわち側壁面が上方向外側に広がった形状の
ガラス器罠おいては、その口部内外側壁面に対して圧縮
空気を均一に吹き付は難く、そのためガラス器口部の上
部と下部との冷却速度が異なり、強度上好ましくない残
留応力がガラス内に残り割れることがあった。
ル部が縦長のスリット状であるため、カラスコツプのよ
うＶこ側壁が略垂直に近い形状のガラス器においては、
その口部内外側壁面に対して圧縮空気を均一に吹き付け
ることができるが、皿や鉢等のように側壁面の傾斜度の
小さい、すなわち側壁面が上方向外側に広がった形状の
ガラス器罠おいては、その口部内外側壁面に対して圧縮
空気を均一に吹き付は難く、そのためガラス器口部の上
部と下部との冷却速度が異なり、強度上好ましくない残
留応力がガラス内に残り割れることがあった。
また圧縮空気が吹き付けられた部分とその下方の吹き付
けられない部分との間の応力段差に起因するリング状に
割れるリング割れ現象を生じることがあった。
けられない部分との間の応力段差に起因するリング状に
割れるリング割れ現象を生じることがあった。
また、このような皿、鉢等のように肉厚が厚く、しかも
口部の広い形状のガラス器は高速で回転するターンテー
ブル上での保持性が悪く、そのため２組のノズル対によ
ってガラス器口部に圧縮空気を噴射する際に、噴射圧力
差が生じるとガラス器が横ずれし、この場合にも圧縮空
気を均一に吹き付けることができなかった。
口部の広い形状のガラス器は高速で回転するターンテー
ブル上での保持性が悪く、そのため２組のノズル対によ
ってガラス器口部に圧縮空気を噴射する際に、噴射圧力
差が生じるとガラス器が横ずれし、この場合にも圧縮空
気を均一に吹き付けることができなかった。
（発明の目的）
本発明は、このような従来の問題点を解決するためにな
されたもので、口部開口が広がった皿、鉢等のガラス器
およびコツプ等の円筒状ガラス器等の口部を充分な強度
に空冷強化処理できるガラス器口部の空冷強化方法１．
−よび装置を提供することを目的とするものである。
されたもので、口部開口が広がった皿、鉢等のガラス器
およびコツプ等の円筒状ガラス器等の口部を充分な強度
に空冷強化処理できるガラス器口部の空冷強化方法１．
−よび装置を提供することを目的とするものである。
（発明の概要）
本発明によるガラス器口部の空冷強化方法は、ガラス器
口部をその全周にわたって加熱した後、該加熱口部の内
外側面の全周に向けて第１の空気噴射手段により冷却用
空気を吹き付け、さらにガラス器口縁部の内外側面の全
周に向けて第２の空気噴射手段により冷却用空気を吹き
付けるようにしたことを特徴とするものである。
口部をその全周にわたって加熱した後、該加熱口部の内
外側面の全周に向けて第１の空気噴射手段により冷却用
空気を吹き付け、さらにガラス器口縁部の内外側面の全
周に向けて第２の空気噴射手段により冷却用空気を吹き
付けるようにしたことを特徴とするものである。
また、本発明によるガラス器口部の空冷強化装置は、ガ
ラス器口部を加熱処理する加熱工程を経たガラス器を移
送する搬送路中に、ガラス器口部の内外面全周に対向し
て冷却用空気が噴射されるノズルが周方向に密間隔に配
置された第１の冷却用空気噴射手段と、ガラス器口縁部
の内外面全周に対向して冷却用空気が噴射される／、（
ルが周方向に密間隔に配置された第２の冷却用空気噴射
手段とを設け、前記第１の冷却用空気噴射手段を前記搬
送路上流側に配置したことを特徴とするものである。
ラス器口部を加熱処理する加熱工程を経たガラス器を移
送する搬送路中に、ガラス器口部の内外面全周に対向し
て冷却用空気が噴射されるノズルが周方向に密間隔に配
置された第１の冷却用空気噴射手段と、ガラス器口縁部
の内外面全周に対向して冷却用空気が噴射される／、（
ルが周方向に密間隔に配置された第２の冷却用空気噴射
手段とを設け、前記第１の冷却用空気噴射手段を前記搬
送路上流側に配置したことを特徴とするものである。
（発明の実施例）
以下本発明を図面に示す実施例に基づいて詳細に説明す
る。
る。
第１図は本発明を有効に実施することができるガラス器
製造設備の概略平面図である。
製造設備の概略平面図である。
図中、１ｒｉ、図示しないガラス器成形機と徐冷炉２と
の間に設けられたコンベアで、ガラス器成形機側の第１
のコンベア１ａと徐冷炉２側の第２のコンベア１ｂとに
より構成感れている。３＃−ｉ矢印方向に間欠回転する
インデックステーブルで、周方向に設けられた回転テー
ブル４が順次Ａ−Ｈの位置に移動するようになっており
、第１のコンベア１ａによって搬送されたカラス器がロ
ータ５を介して位置Ａのターンチーづル４上Ｖこ載置さ
れるようになっている。次いで位置Ｂ〜位置Ｅで、ター
フテーブル４上に載置されたガラス器の口部内外側面を
バーナによって、該ガラス器を回転させながら加熱する
ようになっている。
の間に設けられたコンベアで、ガラス器成形機側の第１
のコンベア１ａと徐冷炉２側の第２のコンベア１ｂとに
より構成感れている。３＃−ｉ矢印方向に間欠回転する
インデックステーブルで、周方向に設けられた回転テー
ブル４が順次Ａ−Ｈの位置に移動するようになっており
、第１のコンベア１ａによって搬送されたカラス器がロ
ータ５を介して位置Ａのターンチーづル４上Ｖこ載置さ
れるようになっている。次いで位置Ｂ〜位置Ｅで、ター
フテーブル４上に載置されたガラス器の口部内外側面を
バーナによって、該ガラス器を回転させながら加熱する
ようになっている。
そして、加熱されたガラス器の口部内外側面に対して、
先ず口部全体（第１冷却帯域とする）にわたって空冷し
、続いて口部の縁部（第２冷却帯域とする）のみを空冷
する。
先ず口部全体（第１冷却帯域とする）にわたって空冷し
、続いて口部の縁部（第２冷却帯域とする）のみを空冷
する。
したがって、第１冷却帯域に恒久的圧縮応力が付与され
て強化され、またこの強化された第１冷却帯域中の第２
冷却帯域がさらに強化されるので、ガラス器の口縁から
実質的に強化されない底部に向けて、ガラス器側壁の応
力分布をゆるやかに減少させることができるだめ、大き
な応力段差に起因するリング状に割れるリング割れ現象
を回避でき、しかもガラス器口部を充分に強化できるこ
ととなる。
て強化され、またこの強化された第１冷却帯域中の第２
冷却帯域がさらに強化されるので、ガラス器の口縁から
実質的に強化されない底部に向けて、ガラス器側壁の応
力分布をゆるやかに減少させることができるだめ、大き
な応力段差に起因するリング状に割れるリング割れ現象
を回避でき、しかもガラス器口部を充分に強化できるこ
ととなる。
本実施例において、ガラス器口部の第１冷却帯域の冷却
を位置Ｆで行い、さらに第２冷却帯域の冷却を位置Ｇで
行ない、冷却を終えたカラス器を位置Ｈからアンロータ
６により再び第１のコンベア１ａに戻し、第２のコンベ
ア１ｂによって徐冷炉２に搬送するようにしている。
を位置Ｆで行い、さらに第２冷却帯域の冷却を位置Ｇで
行ない、冷却を終えたカラス器を位置Ｈからアンロータ
６により再び第１のコンベア１ａに戻し、第２のコンベ
ア１ｂによって徐冷炉２に搬送するようにしている。
第２図は、位置Ｆに設けられた第１の空冷装置の平面図
、第３図はそのＡ−Ａ／線に沿った断面図を示している
。この第１の冷却装置７は、ガラス器８が載置されるタ
ーンチーづル４の上方に位置し、油圧シリンダのピスト
ンロッド９の下端部に取付けられたノズル部１０が、該
油圧シリンダの作動によって昇降するようになっている
。このノズル部１０ｉｉガラス器８の内側に位置するよ
うに配置された円環状の内側ノズル環１１と、該ガラス
器８の外側に位置するように配置された円環状の外側ノ
ズル環１２とからなり、該内側ノズル環１１が前記ピス
トンロッド９の下端部に取付けられ、また該外側ノズル
環１２がづうγット１３を介して該ピストンロッド９の
下端部に取付けられている。この内側ノズル環１１の外
周壁面ｔｔａｒｉ、ガラス器８の口部１４の傾斜面と略
平行に形成され、さらに外側ノズル環１２の内周壁面１
２ａは略垂直に形成されている。また、この内側ノズル
環１１の外周壁面１１ａには、第４図（−０に示すよう
に、上下２段の第１の内側ノズル孔１５が周方向に沿っ
て千鳥状に等間隔で設けられ、核内側ノズル環１１内に
圧縮空気供給口１６から供給された圧縮空気がこの第１
の内側ノズル孔１５を介して回転するガラス器８の口部
１４の内壁面全体（第１冷却帯域）に吹き付けられるよ
うになっている。一方、外側ノズル環１２の内周壁面１
２ａには、第４図（ｊ］）に示すように、上下２段の第
１の外側ノズル孔１７が周方向に沿って、上下方向に千
鳥状に等間隔で設けられ、該外側ノズル環１２内に圧縮
空気供給口１８から供給された圧縮空気がこの第１の外
側ノズル孔１７を介して回転するガラス器８の口部１４
の外壁面全体（第１冷却帯域）に吹き付けられるように
なっている。
、第３図はそのＡ−Ａ／線に沿った断面図を示している
。この第１の冷却装置７は、ガラス器８が載置されるタ
ーンチーづル４の上方に位置し、油圧シリンダのピスト
ンロッド９の下端部に取付けられたノズル部１０が、該
油圧シリンダの作動によって昇降するようになっている
。このノズル部１０ｉｉガラス器８の内側に位置するよ
うに配置された円環状の内側ノズル環１１と、該ガラス
器８の外側に位置するように配置された円環状の外側ノ
ズル環１２とからなり、該内側ノズル環１１が前記ピス
トンロッド９の下端部に取付けられ、また該外側ノズル
環１２がづうγット１３を介して該ピストンロッド９の
下端部に取付けられている。この内側ノズル環１１の外
周壁面ｔｔａｒｉ、ガラス器８の口部１４の傾斜面と略
平行に形成され、さらに外側ノズル環１２の内周壁面１
２ａは略垂直に形成されている。また、この内側ノズル
環１１の外周壁面１１ａには、第４図（−０に示すよう
に、上下２段の第１の内側ノズル孔１５が周方向に沿っ
て千鳥状に等間隔で設けられ、核内側ノズル環１１内に
圧縮空気供給口１６から供給された圧縮空気がこの第１
の内側ノズル孔１５を介して回転するガラス器８の口部
１４の内壁面全体（第１冷却帯域）に吹き付けられるよ
うになっている。一方、外側ノズル環１２の内周壁面１
２ａには、第４図（ｊ］）に示すように、上下２段の第
１の外側ノズル孔１７が周方向に沿って、上下方向に千
鳥状に等間隔で設けられ、該外側ノズル環１２内に圧縮
空気供給口１８から供給された圧縮空気がこの第１の外
側ノズル孔１７を介して回転するガラス器８の口部１４
の外壁面全体（第１冷却帯域）に吹き付けられるように
なっている。
第５図は位置Ｇに設けられた第２の空冷装置々１９の概
略図を示している。なお、この第２の空冷装置１９ｉ”
ｉ第１の空冷装置７と同様の構造であり、異なるところ
のみを図示している。
略図を示している。なお、この第２の空冷装置１９ｉ”
ｉ第１の空冷装置７と同様の構造であり、異なるところ
のみを図示している。
この第２の空冷袋［１９は、第２の内側ノズル環２０の
内周壁面２０ａに、ガラス器口部１４の口縁部１４ａ内
側面に対向して第２の内側ノズル孔２１が、第６図（イ
）に示すように、周方向にθって千鳥状に設けられ、該
第２の内側ノズル環２０内に供給された圧縮空気がこの
第２の内側ノズル孔２１を介してガラス器口部１４の口
縁部１４ａの内側面（第２冷却帯域）に吹き付けられる
ようになっている。また、第２の外側ノズル環２２の内
周壁面２２ａには、ガラス器口部１４の口縁部１４ａの
外側面に対向して第２の外側ノズル孔２３が、第６図（
Ｑに示すように、周方向に沿って千鳥状に設けられ、該
第２の外側ノズル環２２内に供給された圧縮空気がこの
第２の外側ノズル孔２３を介してガラス器口部１４の口
縁部１４ａの外側面（第２冷・動帯域）に吹き付けられ
るようになっている□。なお、この位置Ｇにおいてもタ
ーンチーづル４は回転し、回転するガラス器８の口縁部
１４＆の内外側面に向けて圧縮空気が吹き付けられる。
内周壁面２０ａに、ガラス器口部１４の口縁部１４ａ内
側面に対向して第２の内側ノズル孔２１が、第６図（イ
）に示すように、周方向にθって千鳥状に設けられ、該
第２の内側ノズル環２０内に供給された圧縮空気がこの
第２の内側ノズル孔２１を介してガラス器口部１４の口
縁部１４ａの内側面（第２冷却帯域）に吹き付けられる
ようになっている。また、第２の外側ノズル環２２の内
周壁面２２ａには、ガラス器口部１４の口縁部１４ａの
外側面に対向して第２の外側ノズル孔２３が、第６図（
Ｑに示すように、周方向に沿って千鳥状に設けられ、該
第２の外側ノズル環２２内に供給された圧縮空気がこの
第２の外側ノズル孔２３を介してガラス器口部１４の口
縁部１４ａの外側面（第２冷・動帯域）に吹き付けられ
るようになっている□。なお、この位置Ｇにおいてもタ
ーンチーづル４は回転し、回転するガラス器８の口縁部
１４＆の内外側面に向けて圧縮空気が吹き付けられる。
すなわち、ガラス器８０口部１４を冷却する際、ガラス
器８０口部１４の内外側壁面に向けて噴射される空気は
、一度に核口部１４の内外側壁面全体にわたるため、ガ
ラス器８が載置するターンテーブルの回転を遅くしても
充分な冷却が行え、しかもガラス器口部１４の全周面に
均一に圧縮空気が吹き付けられるので、皿、鉢等のよう
に口部が外側に広がった形状のガラス器を横ずれするこ
となく冷却することができることとなる。
器８０口部１４の内外側壁面に向けて噴射される空気は
、一度に核口部１４の内外側壁面全体にわたるため、ガ
ラス器８が載置するターンテーブルの回転を遅くしても
充分な冷却が行え、しかもガラス器口部１４の全周面に
均一に圧縮空気が吹き付けられるので、皿、鉢等のよう
に口部が外側に広がった形状のガラス器を横ずれするこ
となく冷却することができることとなる。
また、各空冷装置７．１９の内側ノズル環１１．２０の
外周壁面はガラス器口部１４の内壁面と平行となるよう
に傾斜させているので、ガラス器口部１４に対して均一
に圧縮空気を吹き付けることが可能となり、ガラス器口
部１４を均一な圧縮応力で強化することが可能となった
。
外周壁面はガラス器口部１４の内壁面と平行となるよう
に傾斜させているので、ガラス器口部１４に対して均一
に圧縮空気を吹き付けることが可能となり、ガラス器口
部１４を均一な圧縮応力で強化することが可能となった
。
また、強化処理がカラス器の成形直後に行われるため、
従来のように徐冷後に強化処理のための再加熱をする場
合に比べ、ガラス器の成形時の保有熱を有効に利用する
ことができる効果もある。
従来のように徐冷後に強化処理のための再加熱をする場
合に比べ、ガラス器の成形時の保有熱を有効に利用する
ことができる効果もある。
実施例
直径１３０醜、高さ３７ｍ、強化処理部分の肉厚４〜４
．５ ｒｍのソータライム系ガ５ス罠より成形したガラ
ス鉢の口部を、インデックスチーづル３の位置Ｂ〜位置
Ｅでガスバーナにより加熱し、位置Ｆで口部の温度を測
定した。ガラス鉢の口部の外側壁面と内側壁面の表面温
度は夫々９００℃、９３０℃であった。次いで、第１の
冷却装置７によりガラス鉢の口部内面Ｋ ３．５ Ｋｆ
／ｃｍ２、外面罠３、ＯＫｑ／ｃｍ２の常温の圧縮空気
を２秒噴射し、続いて、位置Ｇで第２の空冷装置１９に
より、ガラス鉢口縁部の内面に３．５ Ｋｑ／ｃｍ２、
外面に３− ＯＫｆ／ｃｍ２の常温の圧縮空気を２秒噴
射した。なお、位置Ｐ１位置Ｇにおけるターンテーブル
４の回転数は夫々２０ｒｐｍとした。第２の空冷装置に
よる空冷処理直後における口縁部の表面温度は、口縁か
ら垂直方向に５鰭下がった位置において内面で５２０℃
、外面で５３０℃であった。そして、アンロータ６で取
り出したガラス鉢を第１のコンベアｌａ、第２のコンベ
ア１ｂによって徐冷炉に搬送し、温度４５０℃で６０分
間徐冷した。徐冷後、ガラス鉢に残留する圧縮応力を測
定した。
．５ ｒｍのソータライム系ガ５ス罠より成形したガラ
ス鉢の口部を、インデックスチーづル３の位置Ｂ〜位置
Ｅでガスバーナにより加熱し、位置Ｆで口部の温度を測
定した。ガラス鉢の口部の外側壁面と内側壁面の表面温
度は夫々９００℃、９３０℃であった。次いで、第１の
冷却装置７によりガラス鉢の口部内面Ｋ ３．５ Ｋｆ
／ｃｍ２、外面罠３、ＯＫｑ／ｃｍ２の常温の圧縮空気
を２秒噴射し、続いて、位置Ｇで第２の空冷装置１９に
より、ガラス鉢口縁部の内面に３．５ Ｋｑ／ｃｍ２、
外面に３− ＯＫｆ／ｃｍ２の常温の圧縮空気を２秒噴
射した。なお、位置Ｐ１位置Ｇにおけるターンテーブル
４の回転数は夫々２０ｒｐｍとした。第２の空冷装置に
よる空冷処理直後における口縁部の表面温度は、口縁か
ら垂直方向に５鰭下がった位置において内面で５２０℃
、外面で５３０℃であった。そして、アンロータ６で取
り出したガラス鉢を第１のコンベアｌａ、第２のコンベ
ア１ｂによって徐冷炉に搬送し、温度４５０℃で６０分
間徐冷した。徐冷後、ガラス鉢に残留する圧縮応力を測
定した。
圧縮応力の測定結果を第７図に示す。
図示の如く、ガラス鉢に残留する圧縮応力は、第１冷却
帯域の口縁より１０ｗ下方において、内面が８５０ ｍ
ｐ／ｃｍ１外面が７６０ｒｒＬｐ／ｃｒＩＬ１第２冷却
帯域の口縁より２．５１ｍ下方において、内面が１３６
０ｍｐ／ｌｘｓ外面が１５００ｍ／’／−であった。
帯域の口縁より１０ｗ下方において、内面が８５０ ｍ
ｐ／ｃｍ１外面が７６０ｒｒＬｐ／ｃｒＩＬ１第２冷却
帯域の口縁より２．５１ｍ下方において、内面が１３６
０ｍｐ／ｌｘｓ外面が１５００ｍ／’／−であった。
以上の結果から、徐冷処理によってガラス鉢全体に残留
する応力は、口縁から底部に向ってゆるやかに減少する
ことが判明した。
する応力は、口縁から底部に向ってゆるやかに減少する
ことが判明した。
また、本発明方法により空冷強化処理したガラス鉢と、
従来の空冷強化処理法による同一のガラス鉢との強度を
、シセルピー試験機で測定したところ、前者のガラス鉢
の強度の平均値は１３８、Ｌｍ１後者の強度の平均値は
８２ｇ・ｍで、本発明方法により空冷強化されたガラス
鉢の口部の強度は充分高いことが確認された。
従来の空冷強化処理法による同一のガラス鉢との強度を
、シセルピー試験機で測定したところ、前者のガラス鉢
の強度の平均値は１３８、Ｌｍ１後者の強度の平均値は
８２ｇ・ｍで、本発明方法により空冷強化されたガラス
鉢の口部の強度は充分高いことが確認された。
（発明の効果）
以上述べた如く本発明によれば、カラス器の口縁から底
壁に向けて、その側壁面の圧縮応力をゆるやかに減少さ
せることができるので、例えば側壁面の傾斜度が小さく
、しかも比較的肉厚が厚いガラス器でも、その口部の強
化処理をリング割れを起こすことなく施すことができる
効果が得られる。
壁に向けて、その側壁面の圧縮応力をゆるやかに減少さ
せることができるので、例えば側壁面の傾斜度が小さく
、しかも比較的肉厚が厚いガラス器でも、その口部の強
化処理をリング割れを起こすことなく施すことができる
効果が得られる。
第１図はガラス器製造設備の概略図、第２図は本発明に
よる第１の空冷装置の平面図、第３図は第２図のＡ−Ａ
’線に沿った断面図、第４図（イ）、Ｉｔｌ）ｄ夫々第
１の空冷装置のノズル環の展開図、第５図は第２の空冷
装置の概略断面図、第６図（イ）、（ｌｉｄ夫々第１の
空冷装置のノズル環の展開図、第７図はガラス鉢に残留
する圧縮応力を示す図表である。 １・・・コンベア １ａ・・・第１のコンベア１ｂ
・・・第２のコンベア ２・・・徐冷炉 ３・・・インデックステーブル ４・・・ターンテーブル ５・・・Ｄ−４６・・・アンロータ ７・・・第１の冷却装置 ８・・・ガラス５ ９−・・ピストンロッド１０・
・・ノズル部 １１・・・内側ノズル環１２・・・外
側ノズル環 １３・・・ブラケット １４・・・口部１５・・・第１
の内側ノズル孔 １６・・・圧縮空気供給口 １７・・・第１の外側ノズル孔 １８・・・圧縮空気供給口 １９・・・第２の空冷装置 ２０・・・第２の内側ノズル環 ２１・・・第２の内側ノズル孔 ２２・・・第２の外側ノズル環 ２３・・・第２の外側ノズル孔 第３図 つ 第４図（イ） 第４図（ロ） 第５図
よる第１の空冷装置の平面図、第３図は第２図のＡ−Ａ
’線に沿った断面図、第４図（イ）、Ｉｔｌ）ｄ夫々第
１の空冷装置のノズル環の展開図、第５図は第２の空冷
装置の概略断面図、第６図（イ）、（ｌｉｄ夫々第１の
空冷装置のノズル環の展開図、第７図はガラス鉢に残留
する圧縮応力を示す図表である。 １・・・コンベア １ａ・・・第１のコンベア１ｂ
・・・第２のコンベア ２・・・徐冷炉 ３・・・インデックステーブル ４・・・ターンテーブル ５・・・Ｄ−４６・・・アンロータ ７・・・第１の冷却装置 ８・・・ガラス５ ９−・・ピストンロッド１０・
・・ノズル部 １１・・・内側ノズル環１２・・・外
側ノズル環 １３・・・ブラケット １４・・・口部１５・・・第１
の内側ノズル孔 １６・・・圧縮空気供給口 １７・・・第１の外側ノズル孔 １８・・・圧縮空気供給口 １９・・・第２の空冷装置 ２０・・・第２の内側ノズル環 ２１・・・第２の内側ノズル孔 ２２・・・第２の外側ノズル環 ２３・・・第２の外側ノズル孔 第３図 つ 第４図（イ） 第４図（ロ） 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ガラス器口部をその全周にわたつて加熱した後、該
加熱口部の内外側面の全周に向けて第１の空気噴射手段
により冷却用空気を吹き付け、さらにガラス器口縁部の
内外側面の全周に向けて第２の空気噴射手段により冷却
用空気を吹き付けるようにしたことを特徴とするガラス
器口部の空冷強化方法。 ２ ガラス器の口部内外側面に噴射する冷却用空気のう
ち少なくとも内側面に対しては法線上に噴射することを
特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のガラス器口部
の空冷強化方法。 ３ 冷却用空気の噴射ノズルとガラス器を相対的に回転
させながら冷却用空気を噴射させることを特徴とする特
許請求の範囲第１項又は第２項に記載のガラス器口部の
空冷強化方法。 ４ ガラス器口部を加熱処理する加熱工程を経たガラス
器を移送する搬送路中に、ガラス器口部の内外面全周に
対向して冷却用空気が噴射されるノズルが周方向に密間
隔に配置された第１の冷却用空気噴射手段と、ガラス器
口縁部の内外面全周に対向して冷却用空気が噴射される
ノズルが周方向に密間隔に配置された第２の冷却用空気
噴射手段とを設け、前記第１冷却用空気噴射手段を前記
搬送路上流側に配置したことを特徴とするガラス器口部
の空冷強化装置。 ５ 前記ガラス器の口部に向けて冷却用空気を噴射する
ノズルのうち、少なくともガラス器口部の内側面に対向
するノズルは、該ガラス器口部の内側面の法線に沿つて
対向するように配設されていることを特徴とする特許請
求の範囲第４項に記載のガラス器口部の空冷強化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17482785A JPS6236030A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | ガラス器口部の空冷強化方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17482785A JPS6236030A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | ガラス器口部の空冷強化方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6236030A true JPS6236030A (ja) | 1987-02-17 |
| JPH0463820B2 JPH0463820B2 (ja) | 1992-10-13 |
Family
ID=15985350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17482785A Granted JPS6236030A (ja) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | ガラス器口部の空冷強化方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6236030A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011088797A (ja) * | 2009-10-26 | 2011-05-06 | Asahi Glass Co Ltd | ガラス管の冷却方法及び冷却システム |
| US9296638B2 (en) | 2014-07-31 | 2016-03-29 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US10611664B2 (en) | 2014-07-31 | 2020-04-07 | Corning Incorporated | Thermally strengthened architectural glass and related systems and methods |
| US11097974B2 (en) | 2014-07-31 | 2021-08-24 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
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| US11643355B2 (en) | 2016-01-12 | 2023-05-09 | Corning Incorporated | Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles |
| US11697617B2 (en) | 2019-08-06 | 2023-07-11 | Corning Incorporated | Glass laminate with buried stress spikes to arrest cracks and methods of making the same |
| US11708296B2 (en) | 2017-11-30 | 2023-07-25 | Corning Incorporated | Non-iox glasses with high coefficient of thermal expansion and preferential fracture behavior for thermal tempering |
| US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
-
1985
- 1985-08-08 JP JP17482785A patent/JPS6236030A/ja active Granted
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| US10233111B2 (en) | 2014-07-31 | 2019-03-19 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US10077204B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-09-18 | Corning Incorporated | Thin safety glass having improved mechanical characteristics |
| US9783448B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-10-10 | Corning Incorporated | Thin dicing glass article |
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| US10005691B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-06-26 | Corning Incorporated | Damage resistant glass article |
| US9776905B2 (en) | 2014-07-31 | 2017-10-03 | Corning Incorporated | Highly strengthened glass article |
| US9296638B2 (en) | 2014-07-31 | 2016-03-29 | Corning Incorporated | Thermally tempered glass and methods and apparatuses for thermal tempering of glass |
| US9975801B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-05-22 | Corning Incorporated | High strength glass having improved mechanical characteristics |
| US11097974B2 (en) | 2014-07-31 | 2021-08-24 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
| US11891324B2 (en) | 2014-07-31 | 2024-02-06 | Corning Incorporated | Thermally strengthened consumer electronic glass and related systems and methods |
| US11643355B2 (en) | 2016-01-12 | 2023-05-09 | Corning Incorporated | Thin thermally and chemically strengthened glass-based articles |
| US11795102B2 (en) | 2016-01-26 | 2023-10-24 | Corning Incorporated | Non-contact coated glass and related coating system and method |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0463820B2 (ja) | 1992-10-13 |
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