JPS6229539A - メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法 - Google Patents
メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法Info
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- JPS6229539A JPS6229539A JP60167409A JP16740985A JPS6229539A JP S6229539 A JPS6229539 A JP S6229539A JP 60167409 A JP60167409 A JP 60167409A JP 16740985 A JP16740985 A JP 16740985A JP S6229539 A JPS6229539 A JP S6229539A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はメタノールプラントの加圧蒸留法に関し、特に
プラントのエネルギ原単位を改善すべくリフオーマ出ロ
ガスの加圧蒸留プロセスに於いて新規な熱回収技術を適
用した上記蒸留法に関する。
プラントのエネルギ原単位を改善すべくリフオーマ出ロ
ガスの加圧蒸留プロセスに於いて新規な熱回収技術を適
用した上記蒸留法に関する。
（従来の技術）
蒸留プロセスに於けるエネルギ原単位の改善という観点
より、近年、加圧蒸留により多重効用を利用した各種の
プロセスが検討されている（例えば、Ｉｎｄ、Ｅｎｇ、
Ｃｈｅｍ、Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｄｅｓ、Ｄａｖ。
より、近年、加圧蒸留により多重効用を利用した各種の
プロセスが検討されている（例えば、Ｉｎｄ、Ｅｎｇ、
Ｃｈｅｍ、Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｄｅｓ、Ｄａｖ。
１９Ｂ５，２２，１７５−１７９、特開昭５３−１１２
８０３号公報、特開昭５６−１２３９２６号公報等）。
８０３号公報、特開昭５６−１２３９２６号公報等）。
しかしながら、これらは、蒸留系内のエネルギ原単位に
ついてのみの検討であり、改質ガスの熱エネルギ利用を
考慮したプラント全体のエネルギ原単位を改善するとい
う検討けなされていなかった。
ついてのみの検討であり、改質ガスの熱エネルギ利用を
考慮したプラント全体のエネルギ原単位を改善するとい
う検討けなされていなかった。
すなわち、加圧蒸留の採用により、加圧精留塔の塔底温
度が高く、改質ガスの廃熱の低温域がプロセスに回収で
きぬ為、その分高温の熱が必要となり、総合的には最適
でない第３図の如きプロセスが利用されることが多かっ
た。なお、第３図中、１２は加圧精留塔、１３は常圧精
留塔、１４は加圧精留塔改質ガスリボイラ、１７は加圧
精留塔水蒸気リボイラ、１８は加圧精留塔リスシックス
コンデンサである。
度が高く、改質ガスの廃熱の低温域がプロセスに回収で
きぬ為、その分高温の熱が必要となり、総合的には最適
でない第３図の如きプロセスが利用されることが多かっ
た。なお、第３図中、１２は加圧精留塔、１３は常圧精
留塔、１４は加圧精留塔改質ガスリボイラ、１７は加圧
精留塔水蒸気リボイラ、１８は加圧精留塔リスシックス
コンデンサである。
そしてこの大量の余剰廃熱により、冷却水流量あるいは
エアクーラ・ファン動力が増加し、さらにエネルギ原単
位を低下させる原因ともなっていた。
エアクーラ・ファン動力が増加し、さらにエネルギ原単
位を低下させる原因ともなっていた。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、このような低位の余剰廃熱を有効利用し、エ
ネルギ原単位の改善を図るもの−で、メタノールプラン
トの加圧蒸留プロセスに於て、リフオーマ出ロガスの熱
エネルギを有効に利用しミ低位の廃熱を減少させること
により、プラントのエネルギ原単位を改善する方法と提
案するものである。
ネルギ原単位の改善を図るもの−で、メタノールプラン
トの加圧蒸留プロセスに於て、リフオーマ出ロガスの熱
エネルギを有効に利用しミ低位の廃熱を減少させること
により、プラントのエネルギ原単位を改善する方法と提
案するものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、脱硫された炭化水素原料を、水蒸気により、
８気圧以上の圧力にて接触リフォーミングして得られる
炭素酸化物、水素及びメタンを含むガスを、圧縮機にて
昇圧し、メタノール合成の原料ガス（改質ガス）とし、
かつメタノール合成工程にて生成される８〜３０重饋％
の水を含む合成粗メタノールが、初留塔にて、その低沸
点副生物が除去され、続いて常圧塔と加圧塔の２塔から
構成された精留部により蒸留される如き改質、合成、及
び、蒸留工程よりなるメタノールプロセスに於て、 （１＋ 初留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが初
留塔の塔底温度よりも５〜２５Ｃ高い温度（すなわち、
７０〜ｌ ｌ ５Ｃ）まで熱回収されるリボイラより賄
われ、 （２） 加圧精留塔の加熱用熱源としては、改質ガス
が該精留塔の塔底温度よりも５〜２５Ｃ高い温度（すな
わち、１３５〜２２５Ｇ）まで熱回収されるリボイラ、
及び水蒸気を熱源とするリボイラより賄われ、 （３） 常圧精留塔の加熱用熱源としては、加圧精留
塔の塔頂ガスによる多重効用コンデンサ、及び改質ガス
が該精留塔の塔底温度よりも５〜２５Ｃ高い温度（すな
わち１１０〜１５０Ｃ）まで熱回収されるリポイラ、及
び必要ならば水蒸気を熱源とするリボイラにより賄われ
る、 上記のうち少くとも２つを組み合わせることを特命とす
る、改質ガスの熱エネルギを有効に回収しプラント全体
のエネルギ消費量を減少させることのできるメタノール
プラントの加圧蒸留方法に関する。
８気圧以上の圧力にて接触リフォーミングして得られる
炭素酸化物、水素及びメタンを含むガスを、圧縮機にて
昇圧し、メタノール合成の原料ガス（改質ガス）とし、
かつメタノール合成工程にて生成される８〜３０重饋％
の水を含む合成粗メタノールが、初留塔にて、その低沸
点副生物が除去され、続いて常圧塔と加圧塔の２塔から
構成された精留部により蒸留される如き改質、合成、及
び、蒸留工程よりなるメタノールプロセスに於て、 （１＋ 初留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが初
留塔の塔底温度よりも５〜２５Ｃ高い温度（すなわち、
７０〜ｌ ｌ ５Ｃ）まで熱回収されるリボイラより賄
われ、 （２） 加圧精留塔の加熱用熱源としては、改質ガス
が該精留塔の塔底温度よりも５〜２５Ｃ高い温度（すな
わち、１３５〜２２５Ｇ）まで熱回収されるリボイラ、
及び水蒸気を熱源とするリボイラより賄われ、 （３） 常圧精留塔の加熱用熱源としては、加圧精留
塔の塔頂ガスによる多重効用コンデンサ、及び改質ガス
が該精留塔の塔底温度よりも５〜２５Ｃ高い温度（すな
わち１１０〜１５０Ｃ）まで熱回収されるリポイラ、及
び必要ならば水蒸気を熱源とするリボイラにより賄われ
る、 上記のうち少くとも２つを組み合わせることを特命とす
る、改質ガスの熱エネルギを有効に回収しプラント全体
のエネルギ消費量を減少させることのできるメタノール
プラントの加圧蒸留方法に関する。
本発明によれば、蒸留系外からの熱負荷を最小とする蒸
留プロセスを採用することが、かならずしもプラントの
エネルギ原単位を最小とすることにはならぬことがわか
る。
留プロセスを採用することが、かならずしもプラントの
エネルギ原単位を最小とすることにはならぬことがわか
る。
以下、これを具体例に基き説明する。尚、説明はＬ Ｓ
／ Ｆ （Ｌｉｇｈｔ−８ｐｌｉｔ ／ Ｈｅａｔ−
ｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎ−ｆｏｒｗａｒｄ）のプロセス
に基き行うが、本発明はこのＬＳ／Ｆのみ許シでなく、
あらゆる加圧蒸留プロセスに対し有効である。
／ Ｆ （Ｌｉｇｈｔ−８ｐｌｉｔ ／ Ｈｅａｔ−
ｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎ−ｆｏｒｗａｒｄ）のプロセス
に基き行うが、本発明はこのＬＳ／Ｆのみ許シでなく、
あらゆる加圧蒸留プロセスに対し有効である。
なお、ＬＳ／Ｆとは、加圧塔に供給し、塔頂から裂品を
抜き、塔底液を次の常圧塔に供給し、その塔頂から辺品
を、塔底から水を、中間の膜力・らＮ流を抜出すような
フロー（第１〜３図参照）をいい、１塔目で軽い成分（
製品）の一部を抜き、熱の受授がプロセス流体の流れに
対して順方向である為、Ｌ Ｓ ／ Ｆと呼ぶ。
抜き、塔底液を次の常圧塔に供給し、その塔頂から辺品
を、塔底から水を、中間の膜力・らＮ流を抜出すような
フロー（第１〜３図参照）をいい、１塔目で軽い成分（
製品）の一部を抜き、熱の受授がプロセス流体の流れに
対して順方向である為、Ｌ Ｓ ／ Ｆと呼ぶ。
（υ 比較される２プロセス（従来法と本発明法）本発
明法と従来法における加圧蒸留に於ける改質ガス熱量の
回収フローを第１図と＃ｃ２図に示す。
明法と従来法における加圧蒸留に於ける改質ガス熱量の
回収フローを第１図と＃ｃ２図に示す。
第２図は、蒸留系外からの熱負荷の最も少ない（すなわ
ち、蒸留のエネルギ原単位の最も小さい）プロセスにお
けるフローである。この熱回収フローは従来の加圧蒸留
に於いてよく用いられるフローであシ、以後これを“従
来法”と称する。
ち、蒸留のエネルギ原単位の最も小さい）プロセスにお
けるフローである。この熱回収フローは従来の加圧蒸留
に於いてよく用いられるフローであシ、以後これを“従
来法”と称する。
従来法では、加圧精留塔１２の熱源はリフオーマ出口ガ
ス（すなわち改質ガス）と蒸気によるリボイラ１４．１
７ｐこより賄われ、常圧精留塔１５及び初留塔１１の熱
源は、多重効用により、加圧精留塔１２のリフラックス
コンデンサ４８．１８より与えられている。
ス（すなわち改質ガス）と蒸気によるリボイラ１４．１
７ｐこより賄われ、常圧精留塔１５及び初留塔１１の熱
源は、多重効用により、加圧精留塔１２のリフラックス
コンデンサ４８．１８より与えられている。
第１図は、本発明の一例を示すフロ〜である。
本発明法によれば、精留に必要な熱量は従来法より増え
るが、低位の熱回収が増えるために、プラントのエネル
ギ消費量は少くなる。以後これを１本発明法１と称する
。
るが、低位の熱回収が増えるために、プラントのエネル
ギ消費量は少くなる。以後これを１本発明法１と称する
。
本発明法では、初留塔１１の加熱用熱源はリフオーマ出
ロガスの廃熱によるリボイラ１６により賄われ、加圧精
留塔１２は、リボイ２１４によるリフオーマ出ロガスの
廃熱とリボイラ１７による水蒸気をその熱源とし、常圧
精留塔１５は、多重効用による加圧精留塔１２の塔頂ガ
ス、す７オーマ出ロガス及び水蒸気にょろりボ１イラ１
８，１５．１９によりその熱源が賄われている。なお、
第１図中の２０は気液分離器を示している。
ロガスの廃熱によるリボイラ１６により賄われ、加圧精
留塔１２は、リボイ２１４によるリフオーマ出ロガスの
廃熱とリボイラ１７による水蒸気をその熱源とし、常圧
精留塔１５は、多重効用による加圧精留塔１２の塔頂ガ
ス、す７オーマ出ロガス及び水蒸気にょろりボ１イラ１
８，１５．１９によりその熱源が賄われている。なお、
第１図中の２０は気液分離器を示している。
（２）総合エネルギ原単位の比較
スチームリフオーマより流出する１５気圧の改質ガスの
廃熱を熱源の一部とする２５００ｔ／ｄメタノールのＬ
Ｅ３７Ｆ蒸留プロセスを具体例とし、以下そのエネルギ
原単位を、従来法（第２図）と本発明法（第１図）に基
づき比較する。
廃熱を熱源の一部とする２５００ｔ／ｄメタノールのＬ
Ｅ３７Ｆ蒸留プロセスを具体例とし、以下そのエネルギ
原単位を、従来法（第２図）と本発明法（第１図）に基
づき比較する。
各蒸留塔１１〜１３のリボイラー１４〜１７゜１９熱協
“及び多重効用される加圧精留塔１２のリフラックスコ
ンデンサ１８熱量を示したのが第１表である。
“及び多重効用される加圧精留塔１２のリフラックスコ
ンデンサ１８熱量を示したのが第１表である。
第１表
Δ印は１１プロセスに熱を与える（負の消費熱量）“で
あることを示す。
あることを示す。
上表より明らかな如く、蒸留系外からの熱負荷、すなわ
ち蒸留のエネルギ消費量だけを比較すると、本発明法よ
りも従来法の蒸留プロセスの方が２０．３ ＭＭＫｃａ
／ ／ｈだけ優れてｂる。
ち蒸留のエネルギ消費量だけを比較すると、本発明法よ
りも従来法の蒸留プロセスの方が２０．３ ＭＭＫｃａ
／ ／ｈだけ優れてｂる。
しかしながら各蒸留塔の改質ガス及び水蒸気リボイラ熱
量とプロセスには回収されない改質ガスの余剰エネルギ
を示している第２表よジ明らかな如く、本発明法では、
改質ガスの低温廃熱が効果的に利用されたことＫより、
水蒸気リボイラの熱量は逆に１８．７ ＭＭＫｃａ／
／ ｈｒ少〈なっている。さらに、本発明法では、従来
、余剰廃熱として回収されなかった熱ｆが５９．ＯＭＭ
Ｋｃａ／ ／ ｈｒも少くなシ、冷却水所要量の低下、
あるいはエアクーラのファン動力の低下をもたらす。
量とプロセスには回収されない改質ガスの余剰エネルギ
を示している第２表よジ明らかな如く、本発明法では、
改質ガスの低温廃熱が効果的に利用されたことＫより、
水蒸気リボイラの熱量は逆に１８．７ ＭＭＫｃａ／
／ ｈｒ少〈なっている。さらに、本発明法では、従来
、余剰廃熱として回収されなかった熱ｆが５９．ＯＭＭ
Ｋｃａ／ ／ ｈｒも少くなシ、冷却水所要量の低下、
あるいはエアクーラのファン動力の低下をもたらす。
第２表
以上のように、本発明法は、従来法と比し、蒸留原単位
だけ比べれば劣っているものの、総合的には改質ガス熱
−を効果的に回収することができ、省エネルギ型のフ゛
ロセヌとなっていることがわかる。
だけ比べれば劣っているものの、総合的には改質ガス熱
−を効果的に回収することができ、省エネルギ型のフ゛
ロセヌとなっていることがわかる。
尚、第１図のフローは、本発明−に基くプロセスの一例
であり、蒸留糸の加圧度、改質系の圧力や熱回収法によ
り、３つの改質ガヌリボイラ１４〜１６の）ちの１つを
省くことも可能である。
であり、蒸留糸の加圧度、改質系の圧力や熱回収法によ
り、３つの改質ガヌリボイラ１４〜１６の）ちの１つを
省くことも可能である。
ま念、第１図のフローにおいて、改質ガスリボイアｍ６
（ｉＤ後流＄１０（すなわち、改質ガヌの合成系へ至る
ラインの途上）Ｋ脱気器給水予熱器（９示省略）を設置
してもよいが、該予熱器の熱量は従来法、本発明法にお
いて同量（例えば第１表の場合いずれも＋ ５．０ Ｍ
ＭＫｃａｌ ／ ｈｒ ）である。
（ｉＤ後流＄１０（すなわち、改質ガヌの合成系へ至る
ラインの途上）Ｋ脱気器給水予熱器（９示省略）を設置
してもよいが、該予熱器の熱量は従来法、本発明法にお
いて同量（例えば第１表の場合いずれも＋ ５．０ Ｍ
ＭＫｃａｌ ／ ｈｒ ）である。
第１図は本発明蒸留プロセスの一例を示すフロー図、第
２図及び第３囚は多重効用を利用し念加圧蒸留に於いて
従来よく使用される７ｏ−の−例を示す図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 第１図 第３図
２図及び第３囚は多重効用を利用し念加圧蒸留に於いて
従来よく使用される７ｏ−の−例を示す図である。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 復代理人 安 西 篤 夫 第１図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 脱硫された炭化水素原料を、水蒸気により、８気圧以上
の圧力にて接触リフォーミングして得られる炭素酸化物
、水素及びメタンを含むガスを、圧縮機にて昇圧し、メ
タノール合成の原料ガス（改質ガス）とし、かつメタノ
ール合成工程にて生成される８〜３０重量％の水を含む
合成粗メタノールが、初留塔にて、その低沸点副生物が
除去され、続いて常圧塔と加圧塔の２塔から構成された
精留部により蒸留される如き改質、合成、及び蒸留工程
よりなるメタノールプロセスに於て、 （１）初留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが初留塔
の塔底温度よりも５〜２５℃高い温度（すなわち、７０
〜１１５℃）まで熱回収されるリボイラより賄われ、 （２）加圧精留塔の加熱用熱源としては、改質ガスが該
精留塔の塔底温度よりも５〜２５℃高い温度（すなわち
、１３５〜２２５℃）まで熱回収されるリボイラ、及び
水蒸気を熱源とするリボイラより賄われ、 （３）常圧精留塔の加熱用熱源としては、加圧精留塔の
塔頂ガスによる多重効用コンデンサ、及び改質ガスが該
精留塔の塔底温度よりも５〜２５℃高い温度（すなわち
１１０〜１５０℃）まで熱回収されるリボイラ、及び必
要ならば水蒸気を熱源とするリボイラにより賄われる、 上記のうち少くとも２つを組み合わせることを特徴とす
る、改質ガスの熱エネルギを有効に回収しプラント全体
のエネルギ消費量を減少させることのできるメタノール
プラントの加圧蒸留方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60167409A JPH0692332B2 (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60167409A JPH0692332B2 (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6229539A true JPS6229539A (ja) | 1987-02-07 |
| JPH0692332B2 JPH0692332B2 (ja) | 1994-11-16 |
Family
ID=15849157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60167409A Expired - Lifetime JPH0692332B2 (ja) | 1985-07-31 | 1985-07-31 | メタノ−ルプラントの加圧蒸留方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0692332B2 (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5016338A (ja) * | 1973-06-18 | 1975-02-20 | ||
| JPS5379807A (en) * | 1976-12-22 | 1978-07-14 | Ici Ltd | Process for preparing methanol |
| JPS53112803A (en) * | 1977-03-11 | 1978-10-02 | Ici Ltd | Method of rectfying methanol |
| JPS5545637A (en) * | 1978-09-28 | 1980-03-31 | Continental Oil Co | Methanol plant |
| JPS56123926A (en) * | 1980-03-06 | 1981-09-29 | Toyo Eng Corp | Purification of methanol |
-
1985
- 1985-07-31 JP JP60167409A patent/JPH0692332B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5016338A (ja) * | 1973-06-18 | 1975-02-20 | ||
| JPS5379807A (en) * | 1976-12-22 | 1978-07-14 | Ici Ltd | Process for preparing methanol |
| JPS53112803A (en) * | 1977-03-11 | 1978-10-02 | Ici Ltd | Method of rectfying methanol |
| JPS5545637A (en) * | 1978-09-28 | 1980-03-31 | Continental Oil Co | Methanol plant |
| JPS56123926A (en) * | 1980-03-06 | 1981-09-29 | Toyo Eng Corp | Purification of methanol |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0692332B2 (ja) | 1994-11-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |