JPS62268904A - Combustion apparatus for steam generator - Google Patents

Combustion apparatus for steam generator

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JPS62268904A
JPS62268904A JP10908987A JP10908987A JPS62268904A JP S62268904 A JPS62268904 A JP S62268904A JP 10908987 A JP10908987 A JP 10908987A JP 10908987 A JP10908987 A JP 10908987A JP S62268904 A JPS62268904 A JP S62268904A
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fuel
furnace
combustion
secondary air
air
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 燃焼装置に関する。[Detailed description of the invention] Regarding combustion equipment.

蒸気発生器の炉において、実質的に矩形の横断面を有す
る炉の各隅部から燃料を炉中央に設定した仮想燃焼円に
対して接線方向に向J4出させて燃焼させることはよく
知られている。そして、微粉炭を搬送する一次空気に加
えて、補助空気が燃料と一緒に燃料ノズルにすぐ隣接す
るところから導入される。炉の高さ方向における複数の
燃料燃焼位置の間にはそれぞれ2次空気ノズルが設けら
れ、これらの2次空気ノズルが炉内で燃料を完全燃焼さ
せるために必要な残りの空気を供給する。
It is well known that in a steam generator furnace, fuel is combusted from each corner of the furnace having a substantially rectangular cross section in a tangential direction to an imaginary combustion circle set at the center of the furnace. ing. In addition to the primary air carrying the pulverized coal, auxiliary air is then introduced with the fuel immediately adjacent to the fuel nozzle. A secondary air nozzle is provided between each of the plurality of fuel combustion positions in the height of the furnace, and these secondary air nozzles supply the remaining air necessary for complete combustion of the fuel within the furnace.

このようなぐう角燃焼装置において、また、バーナを作
動中上向き又は下向きに傾けて炉内の火球位置を変え、
これにより有効炉寸法を修正させることも知られている
。このような方法は、炉とその下流側の対流表面との間
の熱分配を変えることから、蒸気温度制御のためにはと
ても有益なものである。
In such a spiral combustion device, the burner is tilted upward or downward during operation to change the position of the fireball in the furnace,
It is also known to modify the effective furnace dimensions thereby. Such methods are very useful for steam temperature control because they alter the heat distribution between the furnace and its downstream convection surface.

しかして、この上うなぐう角燃焼は、燃料と空要とされ
る過剰空気の量を減少させることができる。また、これ
に上り、燃焼をゆっくりと遅らせ、生成される窒素酸化
物の量を減少させることができる。
This upward angular combustion can thus reduce the amount of excess air required for fuel and air. This can also slow combustion and reduce the amount of nitrogen oxides produced.

炉内でガスが旋回してうず巻くことは、しかしながら、
幾つかの好ましくない問題を生じさせる。
However, the swirling of the gas in the furnace causes
This gives rise to some undesirable problems.

例えば、うず巻きがあまりにも高くなりすぎると、炉の
中央に下降流コアが形成される。うず巻きは、また、炉
を去るガスの分配を生じさせ、これによりガスが横切っ
て流れる下流側の加熱表面での温度のアンバランスを生
じさせる。更に、うず巻きがあまりにも小さすぎると、
その燃焼ガスの接線方向運動量が不足することから、火
球が不安定となってしまう。
For example, if the swirl becomes too high, a downdraft core forms in the center of the furnace. The swirl also causes distribution of the gas leaving the furnace, thereby creating a temperature imbalance at the downstream heating surface across which the gas flows. Furthermore, if the spiral is too small,
Because the combustion gas lacks tangential momentum, the fireball becomes unstable.

したがって、ぐう角燃焼においては、複数の燃料燃焼位
置のすべてにおいて燃料と空気との混合を可能な限り増
進させ、また同時に炉ガスの残留うず巻きを最小にする
ことが所望されるものである。
Therefore, in crawling combustion, it is desirable to maximize the mixing of fuel and air at all of the plurality of fuel combustion locations while minimizing residual swirling of the furnace gases.

本発明は、このような事情に鑑み、なされたらのである
The present invention has been made in view of these circumstances.

本発明による蒸気発生器用燃焼装置は、実質的に矩形の
横断面を有する炉を包含する。この炉は、その頂部にガ
ス出口を備えている。そして、炉の高さ方向における複
数の燃料燃焼位置の各々に設けられている複数の燃料ノ
ズル装置は、それぞれ、炉内の仮想垂直燃焼円筒形に対
して接線方向に向けられている。この場合、本発明によ
れば、最も低い位置の燃料ノズル装置は比較的大きな径
の仮想垂直燃焼円筒形に対して向けられ、他の燃料ノズ
ル装置はそれらの位置が高くなる順にしだいに小さくな
る仮想垂直燃焼円筒形に対して向けられる。
The combustion device for a steam generator according to the invention includes a furnace with a substantially rectangular cross section. This furnace is equipped with a gas outlet at its top. The plurality of fuel nozzle devices provided at each of the plurality of fuel combustion positions in the height direction of the furnace are each oriented in a tangential direction with respect to the virtual vertical combustion cylinder within the furnace. In this case, according to the invention, the lowest fuel nozzle arrangement is oriented towards a virtual vertical combustion cylinder of relatively large diameter, and the other fuel nozzle arrangements become progressively smaller in order of their increasing position. Oriented against a virtual vertical combustion cylinder.

このように、最も低い位置の燃料ノズル装置が向けられ
る仮想垂直燃焼円筒形の径を相当大きくすることにより
、炉内での燃料と空気との混合及び接線方向運動をそれ
ぞれ増進させることができる。そして、この低い位置か
らの残留ガス流れは、その上方の高さが順々に高くなる
各燃料燃焼位置を回転しながら流れ、したがってこれら
の各高い燃料燃焼位置で新規に導入される燃料により加
えられる接線方向運動を小さくして燃料と空気との混合
を行なわせることができる。これらの各高い燃料燃焼位
置では燃料ノズル装置が向けられる仮想燃焼円筒形の径
はしだいに小さくされているので、炉内に存在するうず
巻きを増大することなしに必要な混合が得られる。この
ようにして、良好な混合が得られ、未燃カーボンの量を
少なくし、そして必要とされる過剰空気の量を減少する
ことができる。また、NOX及びSO7の汚染物質の量
も少なくされる。なぜなら、このような汚染物質を燃焼
区域で形成するのに使用される遊離酸素の量が減少され
るからである。
Thus, by significantly increasing the diameter of the virtual vertical combustion cylinder toward which the lowest fuel nozzle arrangement is directed, the mixing and tangential movement of the fuel and air within the furnace can be enhanced, respectively. The residual gas flow from this lower location then rotates through each fuel combustion location of increasing height above it, and is thus added by the newly introduced fuel at each of these higher fuel combustion locations. Mixing of fuel and air can be achieved by reducing the tangential movement caused by the fuel. At each of these high fuel combustion positions, the diameter of the virtual combustion cylinder toward which the fuel nozzle arrangement is directed is made progressively smaller, so that the necessary mixing is obtained without increasing the swirl existing in the furnace. In this way, good mixing can be obtained, reducing the amount of unburned carbon and reducing the amount of excess air required. Also, the amount of NOX and SO7 pollutants is reduced. This is because the amount of free oxygen used to form such pollutants in the combustion zone is reduced.

以上述べたような燃料導入の方法によれば、また、炉の
スラッギングを減少させることができる。
According to the method of introducing fuel as described above, slagging of the furnace can also be reduced.

なぜなら、上方の燃料ノズル装置は、燃料が炉内の残留
うす巻きにより炉璧に吹きつけられることが少なくなる
ようにして、燃料を導入するからである。
This is because the upper fuel nozzle arrangement introduces the fuel in such a way that the fuel is less likely to be sprayed onto the furnace walls due to residual thinning in the furnace.

いて詳述する。This will be explained in detail.

第1図において、実質的に矩形の横断面を有する炉10
の中には、燃料が複数の燃料ノズル装置50により炉の
各隅部から導入されて燃焼させられる。
In FIG. 1, a furnace 10 having a substantially rectangular cross section is shown.
Fuel is introduced into the furnace from each corner by a plurality of fuel nozzle arrangements 50 and combusted.

空気は、押込ファン12により炉へ供給される。すなわ
ち、押込ファン12により送り込まれた空気の一部分は
、ミル空気ライン14を通してミル(粉砕機)16へ流
れ、このミルで作られた微粉炭を乗せる。この燃料−空
気混合体は、燃料−空気ライン18及び20を通して炉
10の四隅部へ供給され、それからこれらの各隅部で燃
料ノズル装置50を通して炉内へ導入される。
Air is supplied to the furnace by a forced fan 12. That is, a portion of the air forced by the forced fan 12 flows through the mill air line 14 to the mill 16 and carries the pulverized coal produced by the mill. This fuel-air mixture is supplied to the four corners of the furnace 10 through fuel-air lines 18 and 20 and then introduced into the furnace through fuel nozzle arrangements 50 at each corner.

前述したライン14を通して流れる空気の虫は、ミル1
6内で石炭を乾燥させかつライン[8及び20を通して
流れる間中石炭を浮遊させておく状態を推持するために
十分な爪とされている。燃焼のために必要とされる残り
の空気は、二次空気ライン22及び24を通して流れ、
それからバーナに#?接して設置されている風箱(図示
せず)を通して炉内へ導この二次空気の大部分は複数の
燃料ノズル装置50の各間、また最上段の燃料ノズル装
置の上及び最下段の燃料ノズル装置の下にそれぞれ設置
されている複数の二次空気ノズルら0を通して炉内へ導
入される。ライン22を通して流れる二次空気の一部分
は、後述する第2図に示されている燃料−空気ノズル3
0へ分離して導入される。二次空気ノズル60及び燃料
−空気ノズル30への二次空気の分配割合は、周知の適
当な方法によって最適な炉性能を得られるように調節さ
れる。
Air worms flowing through the aforementioned line 14 are connected to the mill 1
Sufficient pawls are provided to dry the coal in 6 and keep it suspended throughout the flow through lines [8 and 20. The remaining air needed for combustion flows through secondary air lines 22 and 24;
Then # to Burna? Most of this secondary air is introduced into the furnace through a wind box (not shown) installed in contact with the fuel nozzle devices 50, and between each of the plurality of fuel nozzle devices 50, and between the fuel nozzle devices on the uppermost stage and the fuel on the lowermost stage. The secondary air is introduced into the furnace through a plurality of secondary air nozzles each installed below the nozzle device. A portion of the secondary air flowing through line 22 is directed to the fuel-air nozzle 3 shown in FIG.
0 and introduced separately. The distribution ratio of secondary air to secondary air nozzle 60 and fuel-air nozzle 30 is adjusted by any suitable method known in the art to obtain optimum furnace performance.

炉10の壁は、多数の垂直管32によって形成されてい
る。これらの垂直管32は、その中で蒸気を発生させる
ための管である。また、開口34が、燃焼ガスの出口と
して炉10の頂部に設けられている。
The walls of the furnace 10 are formed by a number of vertical tubes 32. These vertical tubes 32 are tubes for generating steam therein. An opening 34 is also provided at the top of the furnace 10 as an outlet for combustion gases.

燃料及び空気はそれぞれ炉中央の仮想円に対して接線方
向に向けられて導入され、これにより燃焼ガスが出口開
口34に向かって上向きに流れるにつれて、ガスの回転
運動又はうず巻が得られる。
The fuel and air are each introduced tangentially to the imaginary circle in the center of the furnace, thereby providing a rotating motion or swirl of the combustion gases as they flow upwardly toward the outlet opening 34.

第2図は、参照符号50により総括的に示されている燃
料ノズル装置50の詳細を示す。この燃料ノズル装置5
0は、2つの燃料−空気ノズル30と1つの燃料ノズル
40とによって形成されている。そして、複数の燃料ノ
ズル装置50が炉の高さ方向に沿って設けられ、それら
の間に二次空気ノズル60が設けられている。これらの
各ノズル30.40.60は、一般に、炉内の仮想燃焼
円(より詳細にはノズルが垂直方向に傾き自在であるこ
とから仮想垂直燃焼円筒形)に対して接線方向に向けら
れている。
FIG. 2 shows details of a fuel nozzle arrangement 50, indicated generally by the reference numeral 50. FIG. This fuel nozzle device 5
0 is formed by two fuel-air nozzles 30 and one fuel nozzle 40. A plurality of fuel nozzle devices 50 are provided along the height direction of the furnace, and a secondary air nozzle 60 is provided between them. Each of these nozzles 30, 40, 60 is generally oriented tangentially to a virtual combustion circle (more specifically a virtual vertical combustion cylinder, since the nozzles are vertically tiltable) within the furnace. There is.

この場合、本発明によれば、複数の燃料ノズル装置50
は、後で詳細に述べるように、それぞれ径の異なる円筒
形に対して接線方向に向けられている。
In this case, according to the invention, a plurality of fuel nozzle devices 50
are oriented tangentially to cylinders of different diameters, as will be described in detail later.

そして、好適な実施例によれば、複数の二次空気ノズル
60は、すべて、同じ大きさの垂直円筒形に対して接線
方向に向けられている。各ノズル30゜40、60は、
したがって、上向き又は下向きに傾斜されても、その関
連する同一の円筒形に対して接線方向に向けられている
ままである。
And, according to a preferred embodiment, the plurality of secondary air nozzles 60 are all oriented tangentially to a vertical cylinder of the same size. Each nozzle 30° 40, 60 is
Thus, even when tilted upwards or downwards, it remains oriented tangentially to its associated identical cylinder.

第3図は、炉の高さ方向における種々の位置での燃料及
び空気の導入方向を示す。図示を簡略に命 するために、第3図には炉の対角線上で対抗する2つの
隅部しか示しておらず、また各垂直円筒形を表すのに円
だけで示している。
FIG. 3 shows the direction of fuel and air introduction at various positions in the height of the furnace. For simplicity of illustration, FIG. 3 shows only two diagonally opposite corners of the furnace, and only circles are shown to represent each vertical cylinder.

しかして、複数の燃料ノズル装置は、炉の高さ方向にお
いて下の方から順番に、参照符号51.52゜F)3.
54.56によって示されている。そして、最も下に位
置する燃料ノズル装置51は、燃料を炉内の仮想垂直燃
焼円筒形71に対して接線方向に向けて噴出する。以下
、同様に、燃料ノズル装置52〜56が、それぞれ、燃
料を仮想垂直燃焼円筒形72〜76に対して接線方向に
向けて噴出する。この場合、第3図によくわかるように
示されているように、燃料は、炉の高さ方向において上
の方へいくにしたがって、しだいに径が小さくなる複数
の円筒形71〜76に対してそれぞれ接線方向に向けら
れて噴出される。ただし、部分76は説明上円筒形とし
て述べたが、その径は実際1零である。
Thus, the plurality of fuel nozzle devices are arranged in order from the bottom in the height direction of the furnace, reference numeral 51.52°F)3.
54.56. The fuel nozzle device 51 located at the bottom injects fuel tangentially to the virtual vertical combustion cylinder 71 inside the furnace. Similarly, the fuel nozzle devices 52 to 56 inject fuel tangentially to the virtual vertical combustion cylinders 72 to 76, respectively. In this case, as clearly shown in FIG. 3, the fuel is distributed over a plurality of cylindrical shapes 71 to 76 whose diameters gradually become smaller as they move upward in the height direction of the furnace. and are ejected in tangential directions. However, although portion 76 is described as cylindrical for purposes of illustration, its diameter is actually 10.

これに対し、二次空気ノズル61〜67は、それぞれ、
二次空気を仮想垂直円筒形81〜87に対して接線方向
に向けて噴出するが、これらの仮想円筒形たがって、以
下の説明では、二次空気ノズル61〜67の各仮想円筒
形を示す共通の参照符号として「80jを使用する。
On the other hand, the secondary air nozzles 61 to 67 are
The secondary air is ejected in a tangential direction to the virtual vertical cylinders 81 to 87. Therefore, in the following description, each virtual cylinder of the secondary air nozzles 61 to 67 is shown. ``80j'' is used as a common reference symbol.

第4図の(a)〜(f)は、炉の高さ方向における種々
の位置の横断面であって、各高さ位置における種々の燃
料燃焼円筒形間の関係をよく示している。
FIGS. 4(a)-(f) are cross-sections at various positions in the height direction of the furnace, and clearly show the relationship between the various fuel-burning cylinder shapes at each height position.

しかして、第4図の(a)に示されている最も低い高さ
位置においては、燃料燃焼円筒形7[の径は二次空気円
筒形80の径よりも大きい。第4図の(b)に示されて
いる高さ位置においても、燃料燃焼円筒形72の径は二
次空気円筒形80の径よりも大きい。
Thus, at the lowest height position shown in FIG. 4(a), the diameter of the fuel combustion cylinder 7[ is larger than the diameter of the secondary air cylinder 80. Even at the height position shown in FIG. 4(b), the diameter of the fuel combustion cylinder 72 is larger than the diameter of the secondary air cylinder 80.

しかし、第4図の(C)に示されている高さ位置におい
ては、燃料燃焼円筒形73の径は二次空気円筒形80の
径と実質的に等しい。それから、第4図の(cl)及び
(e)に示されている各高さ位置において:よ、燃料燃
焼円筒形74及び75の谷径はそれぞれ二次空気円筒形
80の径よりも小さい。そして、第4図の(f)に示さ
れている最も高い位置においては、燃料燃焼円筒形76
の径は、零であり、二次空気円筒’E2 Rn5n T
1. ) l”+ j、 hz九’、 ?”+ zh 
太L+再び第4図の(a)〜(e)において、線38は
炉隅部の特定のノズル位置から炉の中心線へ延びる線で
ある。そ17て、空気に関する偏り角度40及び燃料に
関する偏り角度41〜46は炉隅部の特定のノズル位置
から炉内の関連する仮想垂直円筒形に対して接線方向に
向けられる空気導入方向及び燃料導入方向が線38から
どのくらい偏っているかを示す角度である。従来技術に
よれば、これらの偏り角度はすべて約6°であった。
However, at the height shown in FIG. 4C, the diameter of the fuel combustion cylinder 73 is substantially equal to the diameter of the secondary air cylinder 80. Then, at each height position shown in FIGS. 4(cl) and (e), the root diameters of the fuel combustion cylinders 74 and 75 are each smaller than the diameter of the secondary air cylinder 80. At the highest position shown in FIG. 4(f), the fuel burning cylinder 76
The diameter of is zero, and the secondary air cylinder 'E2 Rn5n T
1. ) l"+ j, hz9', ?"+ zh
Thick L+ Again in FIGS. 4(a)-4(e), line 38 is a line extending from a particular nozzle position in the furnace corner to the centerline of the furnace. 17. The air-related deflection angle 40 and the fuel-related deflection angles 41-46 correspond to the direction of air and fuel introduction directed tangentially to the associated virtual vertical cylinder in the furnace from a particular nozzle position in the furnace corner. This is the angle that indicates how far the direction deviates from line 38. According to the prior art, these deviation angles were all about 6°.

しかして、炉内に形成されるガスうす巻きを変化させな
いためには、空気導入偏り角度40は6゜のままとし、
燃料導入偏り角度41〜46をそれぞれ順次12°、 
10’ 、 8°、4°、2°、0°とすることが操業
されている。しかしながら、低い方の高さ位置からの残
留うず巻きのために高い方の高さ位置では燃料と空気と
の増大した混合が得られるので、減少したうず巻きそれ
故改良された炉出口ガス流れ分配が、ぐう可燃焼炉の混
合能力を減少させることなしに、容易に得られる。した
がって、空気導入偏り角度40は6°のままとし、燃料
導入偏り角度41〜46はそれぞれ10°、8°、6.
9°。
Therefore, in order not to change the gas thin winding formed in the furnace, the air introduction deviation angle 40 should be kept at 6 degrees.
The fuel introduction bias angles 41 to 46 are each sequentially 12 degrees,
10', 8°, 4°, 2°, and 0° are in operation. However, increased mixing of fuel and air is obtained at the higher elevations due to residual swirling from the lower elevations, resulting in reduced swirling and therefore improved furnace exit gas flow distribution. This can be easily obtained without reducing the mixing capacity of the combustible furnace. Therefore, the air introduction bias angle 40 remains 6 degrees, and the fuel introduction bias angles 41 to 46 are 10 degrees, 8 degrees, and 6 degrees, respectively.
9°.

5.6°、4°、2°とすることが最適とされている。The optimum angles are 5.6°, 4°, and 2°.

これらの偏り角度は、ノズルが上向きに又は下向きに垂
直に傾けられることに関係なく、常に一定のままである
。そして、上方のノズルから噴出される燃料及び空気が
炉内のうず巻きに入り込むことから、増大した混合が得
られる。また、燃料が炉壁に吹きつけられることも少な
くなるので、上方のノズルから導入される燃料によって
生じられるスラッギングの発生も少なくなる。
These deflection angles always remain constant regardless of whether the nozzle is tilted vertically upwards or downwards. Increased mixing is then obtained as the fuel and air ejected from the upper nozzles enter the vortex in the furnace. Furthermore, since less fuel is sprayed onto the furnace wall, slagging caused by fuel introduced from the upper nozzle is also reduced.

以上述べた説明から明らかなように、本発明に上れば、
改良された炉性能が得られ、また同時に、炉内のガスう
ず巻きを減少させ、したがってぐう角燃焼装置の好まし
くない問題点を従来よりも少なくすることができる。
As is clear from the above explanation, according to the present invention,
Improved furnace performance is obtained, and at the same time gas swirling within the furnace is reduced, thus making the undesirable problems of spiral combustion devices less common than in the past.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第1図は本発明による蒸気発生器用燃焼装置の一例を示
す概略縦断面図、第2図はその燃料及び二次空気ノズル
部の一部分を示す図、第3図は炉の高さ方向における種
々の位置での燃料及び二次空気導入状部を示す図、第4
図の(a)〜(Dは炉の種々の高さ位置における横断面
を示す図である。 10・・炉、12・・押込ファン、14・・ミル空気ラ
イン、16・・ミル、18.20・・燃料−空気ライン
、22.24・・二次空気ライン、30・・燃料−空気
ノズル、32・・垂直管、34・・出口開口、38・・
ノズルから炉中心線に延びる線、40・・二次空気導入
偏り角度、41〜46・・燃料導入偏り角度、50〜5
6・・燃料ノズル装置、60〜67・・二次空気ノズル
、71〜76・・仮想垂直燃焼円筒形、80〜87・・
仮想垂直空気円筒形。 Fig、2
FIG. 1 is a schematic vertical cross-sectional view showing an example of a combustion device for a steam generator according to the present invention, FIG. 2 is a view showing a part of the fuel and secondary air nozzle part, and FIG. 3 is a diagram showing various points in the height direction of the furnace. Figure 4 showing the fuel and secondary air introduction section at the position of
Figures (a) to (D) are diagrams showing cross sections at various height positions of the furnace. 10. Furnace, 12. Forced fan, 14. Mill air line, 16. Mill, 18. 20...Fuel-air line, 22.24...Secondary air line, 30...Fuel-air nozzle, 32...Vertical pipe, 34...Outlet opening, 38...
Line extending from the nozzle to the furnace center line, 40...Secondary air introduction bias angle, 41-46...Fuel introduction bias angle, 50-5
6. Fuel nozzle device, 60-67. Secondary air nozzle, 71-76. Virtual vertical combustion cylinder, 80-87.
Virtual vertical air cylinder. Fig, 2

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 実質的に矩形の横断面を有する炉と、この炉の頂部に設
けられたガス出口と、前記炉の壁を形成する多数の管と
、前記炉の高さ方向における複数の燃料燃焼位置と、こ
れらの燃料燃焼位置間に設けられた複数の2次空気導入
位置と、前記燃料燃焼位置の各々で燃料を前記炉内に設
定した仮想垂直燃焼円筒形に対して接線方向に向けて噴
出する複数の燃料ノズル装置と、2次空気を前記炉内に
設定した仮想垂直空気円筒形に対して接線方向に向けて
噴出する複数の2次空気ノズルとを包含し、前記複数の
燃料ノズル装置は、それらの位置が高くなる順に、しだ
いに小さくなる前記仮想垂直燃焼円筒形に対して燃料を
噴出することを特徴とする蒸気発生器用燃焼装置。
a furnace having a substantially rectangular cross-section, a gas outlet in the top of the furnace, a number of tubes forming the walls of the furnace, and a plurality of fuel combustion locations in the height of the furnace; A plurality of secondary air introduction positions provided between these fuel combustion positions, and a plurality of secondary air introduction positions provided at each of the fuel combustion positions, the fuel being ejected in a tangential direction to a virtual vertical combustion cylinder set in the furnace. and a plurality of secondary air nozzles that eject secondary air in a tangential direction to a virtual vertical air cylinder set in the furnace, and the plurality of fuel nozzle devices include: A combustion device for a steam generator, characterized in that fuel is injected into the virtual vertical combustion cylinder which becomes smaller in order of height.
JP10908987A 1986-05-06 1987-05-06 Combustion apparatus for steam generator Granted JPS62268904A (en)

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JP (1) JPS62268904A (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05133504A (en) * 1991-03-25 1993-05-28 Foster Wheeler Energy Corp Furnace combustion equipment for burning low-volatile fuel and combustion method
JP2010091235A (en) * 2008-10-10 2010-04-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Swirl combustion boiler

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JPH0357364B2 (en) 1991-08-30

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