JPS62241991A - 石炭の低温接触水蒸気ガス化による高カロリ−ガス製造法 - Google Patents
石炭の低温接触水蒸気ガス化による高カロリ−ガス製造法Info
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- JPS62241991A JPS62241991A JP61084928A JP8492886A JPS62241991A JP S62241991 A JPS62241991 A JP S62241991A JP 61084928 A JP61084928 A JP 61084928A JP 8492886 A JP8492886 A JP 8492886A JP S62241991 A JPS62241991 A JP S62241991A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
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- Industrial Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は石炭の低温接触水蒸気ガス化により高カロリー
ガスを製造する方法に関するものである。
ガスを製造する方法に関するものである。
（従来の技術）
従来石炭のガス化法としては、石炭の水性ガス化法、発
生炉ガス化法、部分酸化法等が、古くより研究開発され
ており、既に実用化され、合成ガス製造、水素製造等に
利用されている。石油危機以後、石炭のガス化による高
カロリーガス（メタンリッチガス）製造が注目され、研
究開発が行なわれている。従来の石炭ガス化によるメタ
ン製造の方法は、第一段階で副原料として水、酸素を用
いて１０００℃以上の高温で石炭のガス化を行ない、主
に水素、−酸化炭素を得、最終段階でニッケルなどの触
媒を用いて水素と一酸化炭素からメタンを合成するもの
である。近年、新しい高カロリーガス製造法として接触
ガス化法、水添ガス化法が注目され、開発されている。
生炉ガス化法、部分酸化法等が、古くより研究開発され
ており、既に実用化され、合成ガス製造、水素製造等に
利用されている。石油危機以後、石炭のガス化による高
カロリーガス（メタンリッチガス）製造が注目され、研
究開発が行なわれている。従来の石炭ガス化によるメタ
ン製造の方法は、第一段階で副原料として水、酸素を用
いて１０００℃以上の高温で石炭のガス化を行ない、主
に水素、−酸化炭素を得、最終段階でニッケルなどの触
媒を用いて水素と一酸化炭素からメタンを合成するもの
である。近年、新しい高カロリーガス製造法として接触
ガス化法、水添ガス化法が注目され、開発されている。
（発明が解決しようとする問題点）
石炭の接触ガス化法は、アルカリ土類金属等の触媒作用
を有するものを石炭の粉末と共にガス化炉に供給し、゛
石炭と水蒸気等のガス化剤との間に介在させ、接触的に
ガス化反応を促進させる方法である。石炭と水蒸気が反
応すると１０００℃以上の高温では、主に水素と一酸化
炭素を生成するが、反応温度を低くすればするほど、平
衡的にガス化反応炉出口ガス中のメタン濃度は高くなり
、最終製品ガスが代替天然ガス等の様にメタンリッチガ
スが望ましい場合には極めて有利である。しかしながら
、反応温度を低くすると反応速度が遅くなる。そこで、
触媒を用いて反応速度を促進する接触ガス化法が注目さ
れてきた。これまで石炭の水蒸気ガス化に対しては、炭
酸カリウムが最も有効な触媒とされてきた。炭酸カリウ
ムを触媒として石炭の水蒸気ガス化を行った場合、反応
温度７００℃、反応圧力３５気圧でメタン濃度２１％の
生成ガスが得られると報告されている。炭酸カリウムを
用いた場合、適当な反応速度を得るためにはこの程度の
温度が必要である。そのため生成ガス中にはかなりの濃
度の水素、−酸化炭素が含まれ、一段でメタンリッチな
ガスを製造することができないという問題点がある。
を有するものを石炭の粉末と共にガス化炉に供給し、゛
石炭と水蒸気等のガス化剤との間に介在させ、接触的に
ガス化反応を促進させる方法である。石炭と水蒸気が反
応すると１０００℃以上の高温では、主に水素と一酸化
炭素を生成するが、反応温度を低くすればするほど、平
衡的にガス化反応炉出口ガス中のメタン濃度は高くなり
、最終製品ガスが代替天然ガス等の様にメタンリッチガ
スが望ましい場合には極めて有利である。しかしながら
、反応温度を低くすると反応速度が遅くなる。そこで、
触媒を用いて反応速度を促進する接触ガス化法が注目さ
れてきた。これまで石炭の水蒸気ガス化に対しては、炭
酸カリウムが最も有効な触媒とされてきた。炭酸カリウ
ムを触媒として石炭の水蒸気ガス化を行った場合、反応
温度７００℃、反応圧力３５気圧でメタン濃度２１％の
生成ガスが得られると報告されている。炭酸カリウムを
用いた場合、適当な反応速度を得るためにはこの程度の
温度が必要である。そのため生成ガス中にはかなりの濃
度の水素、−酸化炭素が含まれ、一段でメタンリッチな
ガスを製造することができないという問題点がある。
（問題点を解決するための手段）
本発明者等は石炭の水蒸気ガス化によって一段でメタン
リッチな高カロリーガスを製造する方法を開発すべく種
々研究を行ったところ、石炭の水蒸気ガス化によって一
段でメタンリッチなガスを製造するためには、さらに低
温で反応を行うことが必要であり、より活性の高い触媒
の開発を要することを確かめた。そこで更に、種々の石
炭につき、各種触媒による石炭の水蒸気ガス化の実験を
行った結果、低炭化度の石炭を用い、Ｎｉ触媒を添加し
、低温、加圧下で水蒸気と反応させると、一段で高濃度
のメタンを含む高カロリーガスが得られることを見出し
、本発明を達成するに至った。
リッチな高カロリーガスを製造する方法を開発すべく種
々研究を行ったところ、石炭の水蒸気ガス化によって一
段でメタンリッチなガスを製造するためには、さらに低
温で反応を行うことが必要であり、より活性の高い触媒
の開発を要することを確かめた。そこで更に、種々の石
炭につき、各種触媒による石炭の水蒸気ガス化の実験を
行った結果、低炭化度の石炭を用い、Ｎｉ触媒を添加し
、低温、加圧下で水蒸気と反応させると、一段で高濃度
のメタンを含む高カロリーガスが得られることを見出し
、本発明を達成するに至った。
従って本発明は低炭化度の石炭の粉末を、石炭１ｋｇ当
り５０〜２００ｇのニッケル触媒と４００〜７００℃の
温度、１〜１００気圧の圧力の条件下で、スチーム比［
：Ｈ２０／石炭（ｇ／ｇ）：ｌ １〜１０で接触水蒸気
ガス化を行うことを特徴とする石炭の低温接触水蒸気ガ
ス化法による高カロリーガス製造法に関するものである
。
り５０〜２００ｇのニッケル触媒と４００〜７００℃の
温度、１〜１００気圧の圧力の条件下で、スチーム比［
：Ｈ２０／石炭（ｇ／ｇ）：ｌ １〜１０で接触水蒸気
ガス化を行うことを特徴とする石炭の低温接触水蒸気ガ
ス化法による高カロリーガス製造法に関するものである
。
本発明において用いられる石炭は、亜炭、褐炭、亜瀝青
炭等の低炭化度の石炭、例えばライン褐炭（西独産）、
ヤルーン炭（豪州産褐炭）、マレイシア・ピート（マレ
イシア産泥炭）、ワンドアン炭（豪州産亜瀝青炭う、等
であり、この内亜炭および褐炭が好ましい。これ等の石
炭は粒径が２ ｍｍ以下のものが用いられるが、粒径が
小さいほど効果が大きく、０．５ｍｍ以下のものが好ま
しく用いられる。
炭等の低炭化度の石炭、例えばライン褐炭（西独産）、
ヤルーン炭（豪州産褐炭）、マレイシア・ピート（マレ
イシア産泥炭）、ワンドアン炭（豪州産亜瀝青炭う、等
であり、この内亜炭および褐炭が好ましい。これ等の石
炭は粒径が２ ｍｍ以下のものが用いられるが、粒径が
小さいほど効果が大きく、０．５ｍｍ以下のものが好ま
しく用いられる。
また触媒としては周期律表第■族のＮｉ等の遷移金属が
使用され、石炭１ｋｇに上記触媒金属を５０〜２００ｇ
、好ましくは１００〜１２０ｇ添加する。触媒が５０ｇ
より少くなると添加率が低下し、一方２００ｇより多く
なると経済性の問題があり好ましくない。Ｎｉ触媒は通
常Ｎ１（ＮＨ３）６ＣＯ３，ＮｌＮＯ３，Ｎ１（ＣＨ３
Ｃ口０）２等として添加される。
使用され、石炭１ｋｇに上記触媒金属を５０〜２００ｇ
、好ましくは１００〜１２０ｇ添加する。触媒が５０ｇ
より少くなると添加率が低下し、一方２００ｇより多く
なると経済性の問題があり好ましくない。Ｎｉ触媒は通
常Ｎ１（ＮＨ３）６ＣＯ３，ＮｌＮＯ３，Ｎ１（ＣＨ３
Ｃ口０）２等として添加される。
本発明においては、上記触媒を添加した石炭を通常４０
０〜７００℃の温度、１〜１００気圧、好ましくは１０
〜１００気圧の圧力条件下で、スチーム比１〜１０、好
ましくは１．０〜２．０８２０／石炭軸／ｇ） として
水蒸気によりガス化を行う。反応は通常１０〜３０分の
滞留時間で行われる。反応温度が４００℃より低くなる
と反応速度が著しく遅くなり、一方７００℃より高くし
ても添加率の顕著な上昇は認められないし、また、メタ
ン生成には平衡論的に不利となる。圧力は高い方がメタ
ン生成には有利であるが、あまり高くなると操作性、経
済性の問題があり上記１〜１００気圧の範囲とする。ま
たスチーム比は１．０より小ではスチーム量が少なすぎ
、一方１０より大きくなるとスチーム量が士くなり過ぎ
、いずれの場合も好ましくない。
０〜７００℃の温度、１〜１００気圧、好ましくは１０
〜１００気圧の圧力条件下で、スチーム比１〜１０、好
ましくは１．０〜２．０８２０／石炭軸／ｇ） として
水蒸気によりガス化を行う。反応は通常１０〜３０分の
滞留時間で行われる。反応温度が４００℃より低くなる
と反応速度が著しく遅くなり、一方７００℃より高くし
ても添加率の顕著な上昇は認められないし、また、メタ
ン生成には平衡論的に不利となる。圧力は高い方がメタ
ン生成には有利であるが、あまり高くなると操作性、経
済性の問題があり上記１〜１００気圧の範囲とする。ま
たスチーム比は１．０より小ではスチーム量が少なすぎ
、一方１０より大きくなるとスチーム量が士くなり過ぎ
、いずれの場合も好ましくない。
更に、ガス化剤には水蒸気を用いるが、水蒸気中に水素
ガス、−酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス、酸素、空気等
の中の１種または２種以上を混合することができる。
ガス、−酸化炭素ガス、二酸化炭素ガス、酸素、空気等
の中の１種または２種以上を混合することができる。
（実施例）
本発明を次の実施例につき説明する。
実施例１
ヤルーン褐炭（豪州炭）の０．２５〜０．５ｏ＋ｍ粒径
あるいは０．０７４〜Ｏ，１５ｍｍ粒径のものに炭酸ア
ンミンニッケル（Ｎｉ （ＮＨ３） １ｌｃＯ３）をＮ
ｉとして１１〜１３％担持させ、インコロイ製加圧流動
層ガス化装置（流動層部は内径５０ｍｍ、溢流管の位置
は分散板から７５ｍｍあるいは１５０ｍＪＴｌ）により
次の条件下で石炭の接触ガス化を行った。温度４９０〜
７３０℃、圧力３〜１９気圧、流速／最小流動化速度５
〜３０、粒子平均滞留時間１０〜３０分、スチーム比１
〜１０゜スチーム比軸／ｇ）は水蒸気および石炭の供給
速度を変えることにより調節した。反応後の残渣はロッ
クホッパーシステムにより半連続的に反応器より系外に
取り出された。石炭転化率は反応前後の灰分含有量を比
較することにより求めた。
あるいは０．０７４〜Ｏ，１５ｍｍ粒径のものに炭酸ア
ンミンニッケル（Ｎｉ （ＮＨ３） １ｌｃＯ３）をＮ
ｉとして１１〜１３％担持させ、インコロイ製加圧流動
層ガス化装置（流動層部は内径５０ｍｍ、溢流管の位置
は分散板から７５ｍｍあるいは１５０ｍＪＴｌ）により
次の条件下で石炭の接触ガス化を行った。温度４９０〜
７３０℃、圧力３〜１９気圧、流速／最小流動化速度５
〜３０、粒子平均滞留時間１０〜３０分、スチーム比１
〜１０゜スチーム比軸／ｇ）は水蒸気および石炭の供給
速度を変えることにより調節した。反応後の残渣はロッ
クホッパーシステムにより半連続的に反応器より系外に
取り出された。石炭転化率は反応前後の灰分含有量を比
較することにより求めた。
第１図に種々の条件下で得られた石炭転化率を示す。第
１図より転化率は反応温度に強く依存し、反応圧力、ス
チーム比の影響は小さかった。すなわち、いずれの条件
下においても６００℃という低温で約８０％の転化率が
得られた。また転化率に対して石炭粒径、流動層高の影
響はほとんど認められなかった。
１図より転化率は反応温度に強く依存し、反応圧力、ス
チーム比の影響は小さかった。すなわち、いずれの条件
下においても６００℃という低温で約８０％の転化率が
得られた。また転化率に対して石炭粒径、流動層高の影
響はほとんど認められなかった。
実施例２
実施例１と同様にして石炭の接触ガス化を行った。但し
、ガスクロマトグラフィーとＩＲガス分析計を用いて生
成ガス組成を分析し、生成ガス組成に対するスチーム比
の影響を調べた。反応温度６００℃、反応圧力１１気圧
の条件下で得られた結果を表１に示す。
、ガスクロマトグラフィーとＩＲガス分析計を用いて生
成ガス組成を分析し、生成ガス組成に対するスチーム比
の影響を調べた。反応温度６００℃、反応圧力１１気圧
の条件下で得られた結果を表１に示す。
表 １
上表より、スチーム比を小さくすると、水素（Ｈ２）濃
度が減少し、メタン（ＣＩ１４） 、−酸化炭素（ＣＤ
）濃度が増加す°ることがわかる。スチーム比１．２の
条件下で、生成ガス中のメタン濃度は２３％にも達した
。スチーム比が大きい場合に８２ａ度が高＜ 、ＣＨ４
゜ＣＯａ度が低いのは系内に残存する過剰の水蒸気によ
って、ＣＨ４のリフォーミング反応およびＣＤのシフト
反応が進んだためと考えられる。
度が減少し、メタン（ＣＩ１４） 、−酸化炭素（ＣＤ
）濃度が増加す°ることがわかる。スチーム比１．２の
条件下で、生成ガス中のメタン濃度は２３％にも達した
。スチーム比が大きい場合に８２ａ度が高＜ 、ＣＨ４
゜ＣＯａ度が低いのは系内に残存する過剰の水蒸気によ
って、ＣＨ４のリフォーミング反応およびＣＤのシフト
反応が進んだためと考えられる。
実施例３
実施例１と同様にして石炭の接触ガス化を行った。但し
、反応温°度を５００℃、６００℃および７００℃とし
て反応温度の影響を調べた。反応圧力は１１気圧スチー
ム比は、およそ１である。各反応温度で得られた生成ガ
ス中のメタン濃度を第２図に示す。第４図かられかるよ
うに反応温度を下げると、メタン濃度が増加し、５００
℃では３１％のメタン濃度が得られた。
、反応温°度を５００℃、６００℃および７００℃とし
て反応温度の影響を調べた。反応圧力は１１気圧スチー
ム比は、およそ１である。各反応温度で得られた生成ガ
ス中のメタン濃度を第２図に示す。第４図かられかるよ
うに反応温度を下げると、メタン濃度が増加し、５００
℃では３１％のメタン濃度が得られた。
実施例４
実施例１と同様にして石炭の接触ガス化を行った。但し
反応温度５００℃および６００℃とし各温度で反応圧力
を３．６．１１および１９気圧、として反応圧力の影響
を調べた。スチーム比はおよそ１である。各反応圧力で
得られた生成ガス中のメタン濃度を第３図に示す。第３
図かられかるように、反応圧力を上げるとメタン濃度が
増加し、反応圧力を１９気圧とすると５００℃では３６
％、６００℃では３１％のメタン濃度が得られ、本発明
が生成ガス中のメタン濃度を増加させるのに極めて有効
であることがわかる。
反応温度５００℃および６００℃とし各温度で反応圧力
を３．６．１１および１９気圧、として反応圧力の影響
を調べた。スチーム比はおよそ１である。各反応圧力で
得られた生成ガス中のメタン濃度を第３図に示す。第３
図かられかるように、反応圧力を上げるとメタン濃度が
増加し、反応圧力を１９気圧とすると５００℃では３６
％、６００℃では３１％のメタン濃度が得られ、本発明
が生成ガス中のメタン濃度を増加させるのに極めて有効
であることがわかる。
（発明の効果）
以上説明してきたように、本発明の方法により石炭の低
温接触水蒸気ガス化を行なうと、反応炉出口の生成ガス
中のメタン濃度を高くできることがわかった。そこで、
最終製品が都市ガスや代替天然ガス（ＳＮＧ）等の高カ
ロリーガスを製造する場合、後段のメタネーション工程
等を含めて考えると有利である。また、ガス化炉を低温
で運転できるので、ガス化炉材料の耐熱性のグレードを
下げることができ、設備費を節減できるという効果も得
られる。
温接触水蒸気ガス化を行なうと、反応炉出口の生成ガス
中のメタン濃度を高くできることがわかった。そこで、
最終製品が都市ガスや代替天然ガス（ＳＮＧ）等の高カ
ロリーガスを製造する場合、後段のメタネーション工程
等を含めて考えると有利である。また、ガス化炉を低温
で運転できるので、ガス化炉材料の耐熱性のグレードを
下げることができ、設備費を節減できるという効果も得
られる。
第１図は実施例１におけるガス化温度と石炭の転化率の
関係を示すグラフ、 第゛２図は実施例３における反応温度と生成ガス中のメ
タン含有率の関係を示す線図、 第３図は実施例４の反応温度５００℃と６００℃におけ
る反応圧力と生成ガス中のメタン含有率の関係を示す線
図である。 第１図 ヲ星 肩 （’Ｃ） 圧２７：Ｏ，マ３：０θ： ○、△２ロ、、◇ｌｌ： ・、マノ９気圧 第２図
関係を示すグラフ、 第゛２図は実施例３における反応温度と生成ガス中のメ
タン含有率の関係を示す線図、 第３図は実施例４の反応温度５００℃と６００℃におけ
る反応圧力と生成ガス中のメタン含有率の関係を示す線
図である。 第１図 ヲ星 肩 （’Ｃ） 圧２７：Ｏ，マ３：０θ： ○、△２ロ、、◇ｌｌ： ・、マノ９気圧 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、低炭化度の石炭の粉末を、石炭１ｋｇ当り５０〜２
００ｇのニッケル触媒と４００〜７００℃の温度、１〜
１００気圧の圧力の条件下で、スチーム比〔Ｈ＿２Ｏ／
石炭（ｇ／ｇ）〕１〜１０で接触水蒸気ガス化を行うこ
とを特徴とする石炭の低温接触水蒸気ガス化による高カ
ロリーガス製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61084928A JPS62241991A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | 石炭の低温接触水蒸気ガス化による高カロリ−ガス製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61084928A JPS62241991A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | 石炭の低温接触水蒸気ガス化による高カロリ−ガス製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62241991A true JPS62241991A (ja) | 1987-10-22 |
Family
ID=13844355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61084928A Pending JPS62241991A (ja) | 1986-04-15 | 1986-04-15 | 石炭の低温接触水蒸気ガス化による高カロリ−ガス製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62241991A (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012503088A (ja) * | 2008-09-19 | 2012-02-02 | グレイトポイント・エナジー・インコーポレイテッド | 炭素質フィードストックのガス化のための方法 |
| JP2012526909A (ja) * | 2009-05-13 | 2012-11-01 | グレイトポイント・エナジー・インコーポレイテッド | 炭素質フィードストックの水素添加メタン化のための方法 |
| US8999020B2 (en) | 2008-04-01 | 2015-04-07 | Greatpoint Energy, Inc. | Processes for the separation of methane from a gas stream |
| US9012524B2 (en) | 2011-10-06 | 2015-04-21 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock |
| US9034058B2 (en) | 2012-10-01 | 2015-05-19 | Greatpoint Energy, Inc. | Agglomerated particulate low-rank coal feedstock and uses thereof |
| US9034061B2 (en) | 2012-10-01 | 2015-05-19 | Greatpoint Energy, Inc. | Agglomerated particulate low-rank coal feedstock and uses thereof |
| US9127221B2 (en) | 2011-06-03 | 2015-09-08 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock |
| US9234149B2 (en) | 2007-12-28 | 2016-01-12 | Greatpoint Energy, Inc. | Steam generating slurry gasifier for the catalytic gasification of a carbonaceous feedstock |
| US9273260B2 (en) | 2012-10-01 | 2016-03-01 | Greatpoint Energy, Inc. | Agglomerated particulate low-rank coal feedstock and uses thereof |
| US9328920B2 (en) | 2012-10-01 | 2016-05-03 | Greatpoint Energy, Inc. | Use of contaminated low-rank coal for combustion |
| US9353322B2 (en) | 2010-11-01 | 2016-05-31 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock |
| CN108517227A (zh) * | 2018-06-27 | 2018-09-11 | 华东理工大学 | 工业燃气的制备系统及工业燃气的制备方法 |
| US10344231B1 (en) | 2018-10-26 | 2019-07-09 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock with improved carbon utilization |
| US10435637B1 (en) | 2018-12-18 | 2019-10-08 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock with improved carbon utilization and power generation |
| US10464872B1 (en) | 2018-07-31 | 2019-11-05 | Greatpoint Energy, Inc. | Catalytic gasification to produce methanol |
| US10618818B1 (en) | 2019-03-22 | 2020-04-14 | Sure Champion Investment Limited | Catalytic gasification to produce ammonia and urea |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52903A (en) * | 1975-06-18 | 1977-01-06 | Battelle Memorial Institute | Fuel conversion process |
| JPS5575488A (en) * | 1978-11-28 | 1980-06-06 | Metallgesellschaft Ag | Gasification for granular solid fuel |
| JPS5667393A (en) * | 1979-11-07 | 1981-06-06 | Univ Tohoku | Catalytic gasification of coal |
-
1986
- 1986-04-15 JP JP61084928A patent/JPS62241991A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52903A (en) * | 1975-06-18 | 1977-01-06 | Battelle Memorial Institute | Fuel conversion process |
| JPS5575488A (en) * | 1978-11-28 | 1980-06-06 | Metallgesellschaft Ag | Gasification for granular solid fuel |
| JPS5667393A (en) * | 1979-11-07 | 1981-06-06 | Univ Tohoku | Catalytic gasification of coal |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9234149B2 (en) | 2007-12-28 | 2016-01-12 | Greatpoint Energy, Inc. | Steam generating slurry gasifier for the catalytic gasification of a carbonaceous feedstock |
| US8999020B2 (en) | 2008-04-01 | 2015-04-07 | Greatpoint Energy, Inc. | Processes for the separation of methane from a gas stream |
| JP2012503088A (ja) * | 2008-09-19 | 2012-02-02 | グレイトポイント・エナジー・インコーポレイテッド | 炭素質フィードストックのガス化のための方法 |
| JP2012526909A (ja) * | 2009-05-13 | 2012-11-01 | グレイトポイント・エナジー・インコーポレイテッド | 炭素質フィードストックの水素添加メタン化のための方法 |
| US9353322B2 (en) | 2010-11-01 | 2016-05-31 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock |
| US9127221B2 (en) | 2011-06-03 | 2015-09-08 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock |
| US9012524B2 (en) | 2011-10-06 | 2015-04-21 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock |
| US9273260B2 (en) | 2012-10-01 | 2016-03-01 | Greatpoint Energy, Inc. | Agglomerated particulate low-rank coal feedstock and uses thereof |
| US9034061B2 (en) | 2012-10-01 | 2015-05-19 | Greatpoint Energy, Inc. | Agglomerated particulate low-rank coal feedstock and uses thereof |
| US9328920B2 (en) | 2012-10-01 | 2016-05-03 | Greatpoint Energy, Inc. | Use of contaminated low-rank coal for combustion |
| US9034058B2 (en) | 2012-10-01 | 2015-05-19 | Greatpoint Energy, Inc. | Agglomerated particulate low-rank coal feedstock and uses thereof |
| CN108517227A (zh) * | 2018-06-27 | 2018-09-11 | 华东理工大学 | 工业燃气的制备系统及工业燃气的制备方法 |
| CN108517227B (zh) * | 2018-06-27 | 2023-09-15 | 华东理工大学 | 工业燃气的制备系统及工业燃气的制备方法 |
| US10464872B1 (en) | 2018-07-31 | 2019-11-05 | Greatpoint Energy, Inc. | Catalytic gasification to produce methanol |
| US10344231B1 (en) | 2018-10-26 | 2019-07-09 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock with improved carbon utilization |
| US10435637B1 (en) | 2018-12-18 | 2019-10-08 | Greatpoint Energy, Inc. | Hydromethanation of a carbonaceous feedstock with improved carbon utilization and power generation |
| US10618818B1 (en) | 2019-03-22 | 2020-04-14 | Sure Champion Investment Limited | Catalytic gasification to produce ammonia and urea |
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