JPS62210032A - 希ガスホ−ルドアツプ装置の活性炭吸着性能試験方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、原子力発電所の気体廃棄物処理設備として使
用される希ガスホールドアツプ装置において、活性炭吸
着塔のホールドアツプ性能確認に好適な活性炭吸着性能
試験方法に関するものである。

〔従来の技術〕

原子力発電所の気体廃棄物処理設備は、大きく分けると
、排ガス処理システムと希ガスホールドアツブシステ゛
ムから構成されている。

原子力発電所の気体放射性同位元素廃棄物（以下、気体
廃棄物と称す）は、主に原子炉起動時に復水器の真空度
を真空ポンプによって上げるときに抽出される。化学的
には元素周期表０族に属する希ガス廃棄物（例えば、ヘ
リウム、ネオン、アルゴン、クリプトン、キセノン、ラ
ドンなど）とそれ以外の気体廃棄物に分けられる。この
うち、Ｏ族以外の気体廃棄物は、第１図に示す排ガス予
熱器１．再結合器２．排ガス復水器３．除湿冷却器４．
排ガス減衰管５から構成されている排ガス処理シスシム
を介して人体に影響のない放射能濃度まで低減される。

しかし、元素周期表Ｏ族に属する希ガス廃棄物（以下、
希ガスと称す）は、排ガス処理システムを介しただけで
は人体に影響のない放射能濃度まで低減することができ
ず、第２図に示す、除湿冷却器６．脱湿＃ｆ７．メツシ
ュフィルター８．活性炭吸着塔９．後置フィルター１０
から構成されている希ガスホールドアツプシステムを介
して人体に影響を与えない放射能濃度まで低減している
。ここで、特に希ガスの放射能濃度を低減する要素は活
性炭吸着＠９内に装置されている活性炭である。

軽水炉原子力発電システムにおいて、希ガス放射性同位
元素の発生は、外部からの特別な介入がない限りは、軽
水炉原子力発電の燃料であるウランの核分裂による生成
物だけである。

ウラン燃料は、燃料棒被覆管によって保護されており、
この燃料棒被覆管が破損しない限り、気体廃棄物処理設
備に希ガス廃棄物に放出されることはないが、万一の燃
料棒被覆管破損事故に備えて人体に影響を与えない放射
能濃度まで低減するために必要なシステムとなっている
。

この希ガスホールドアツプシステム内の活性炭吸着塔に
装着されている活性炭の吸着性能を確認する試験は、従
来原子力発電所の定期検査中に実施している。

この試験は、希ガスホールドアツプシステム内の活性炭
吸着塔を核分裂生成物であるキセノン（以下”８Ｘｅ　
と称す）がどのくらいの時間で通過するのかを測定し、
その通過時間（これをホールドアツプ時間と称している
）を測定することによって活性炭吸着塔内活性炭の吸着
性能を確認している。

活性炭吸着塔を通過する時間は核種によって異なるが、
１ａｄＸｅ　の場合はホールドアツプ時間２７日以上が
合否の判定値となっており、ホールドアツプ時間がこれ
以下の場合は活性炭の吸着性能が満足されていないこと
になる。

１３’Ｘｅ　　は、主にウランの核分裂によって生成さ
れる希ガス放射性同位元素であるが、活性炭によるホー
ルドアツプ時間が非常に長く前述したように、ホールド
アツプ時間の判定値が２７日以上で、定期検査中に実施
したとすると１ケ月もかかるのに対して、””Ｘｅ　　
と同じ０族に属する希ガス放射性同位元素であるクリプ
トン（以下、δ’Ｋｒと称す）は、核分裂生成物でｉま
あるがホールドアツプ時間が比較的短く、判定値は４０
時間以上であるため、従来の試験方法では、活性炭の吸
着性能を確認する希ガスは、′δｓＸｅ　ではなく、δ
’Ｋｒが使用される。

以下、ｆ５３図、第４図及び第５図によって従来の活性
炭吸着性能確認試験方法を説明する。

第３図は、活性炭ホールドアツプ性能確認試験装置の概
略図である。この装置は、８δＫｒの封入されているア
ンプルを破壊しアンプル内の”Ｋｒを空気に同伴させて
装置内より希ガスホールドアツプシステム内吸着塔へ流
出される希ガス尋人装置１１．”Ｋｒ導入時に吸い込む
空気を脱湿するドライヤ１２．活性炭が充填され、”Ｋ
ｒが逆流して直接大気に排出されるのを防ぐ活性炭トラ
ップ１３．吸着塔出口よりサンプリンタし、試験装置に
導入後再度希ガスホールドアツブシステ！１に戻すため
の真空ポンプ１４．”Ｋｒに注入側及びサンプリング側
の流量を測定する流量計１５．β崩壊をする＆５Ｋｒの
β線を測定するための検出器であるＧＭ管１６．安定高
圧電源を組み込みＧＭ管１６と直結して、放射線を測定
する放射線レートメータ１７と放射線計算率の変化を記
録する記録計１８から構成されている。

第４図は、活性炭ホールドアツプ性能確認試験系統図で
ある６ 第５図は、”Ｋｒのホールドアツプ時間測定グラフであ
る。

以下、第４図及び第５図によって、従来の活性炭ホール
ドアツプ性能確認試験システムを説明する。

第４図より、排ガス抽出器１９を運転し、試験用空気入
口の空気流址が試験条件の流量となるように試験用仮設
流量計を調整する。

装置が安定した状態で希ガス導入装置１１内の”Ｋｒ封
入アンプルを破壊する。

アンプルの破壊とほぼ同時刻にＧＭ管１６がδδＫｒの
放射線であるβ線を感知し、この時刻が活性炭吸着塔９
人口での注入時間となり放射線レーＩ〜メータ１７を介
して記録計１８に記録される。

δ’Ｋｒは活性炭吸着塔９を通過後、試験装置内の真空
ポンプ１４に引かれて装置に導入され、再度希ガスホー
ルドアツプシステムに戻される。

このとき、活性炭吸着塔通過後の”Ｋｒは、吸着塔出口
側の装置内０Ｍ管１６によって感知され、放射線レート
メータ１７を介して通過時間が記録される。第５図にお
いて、ｌｌｌ５Ｋｒの放射線であるβ線をＧＭ管が感知
した検出最大値をＯ時刻とし。

吸着塔を通過し、吸着塔出口側にて再びＡ３Ｋｒのβ線
を感知した検出最大値までの通過時間が試験条件下にお
ける６！ＩＫｒのホールドアツプ時間となる。

ここで、本試験方法において判定対象となるホールドア
ツプ時間は、 （１）試験条件下における”Ｋ　ｒのホールドアツプ時
間 （２）設計条件下における＆　Ｂ　Ｋ　ｒのホールドア
ツプ時間 （３）試験条件下における１　８８　ｚ、　ｅ　　のホ
ールドアツプ時間 （４）設計条件下における１８８Ｘ　ｅ　　のホールド
アツプ時間 であり、”Ｋ　ｒに対して判定値は４０時間以」−１ｌ
δ’Ｘｓ　　に対しての判定値は２７日以上となってい
る。

すなわち、試験条件下、設計条件下における６δＫｒ、
１８δＸｅ　のホールドアツプ時間がδ５Ｋｒ。

１８δＸｅ　　それぞれの判定値を上まわっていれば活
性炭の吸着性能が充分に満足されている確認となる。

実際に本試験装置で実測されるのは、上記（１）の試験
条件下におけるδδＫｒのホールドアツプ時間だけであ
り、（２）〜（３）のホールドアツプ時間は（１）のホ
ールドアツプ時間を補正して補正グラフ及び計算式によ
って求められる。

したがって、本試験方法においては、ホールドアツプ時
間の測定以外に、次の■〜■のパラメータも必ず測定も
しくは計算しておく。

■　平均ホールドアツプ時間（２回以上測定した場合）
　　：　Ｔ　（ｈｒ） ■　平均系統流量：　Ｆ　（Ｎｒｒｒ／ｈｒ）■　活性
炭充填量：　Ｍ　（ｔｏｎ） ■　平均吸着塔温度：　ｔ　（’ｃ） ■　平均吸着塔圧カニ　Ｐ　（ｋｇ／ａＪＧ）以下、第
６図、第７図及び第８図によって本試験結果の評価手順
を説明する。

第６図、第７図及び第８図は、それぞれ、動的吸着平衡
定数の圧力依存性、動的吸着平衡定数の温度依存性、動
的吸着平衡定数の比Ｋ　（Ｘｒ）／Ｋ（Ｋｒ）グラフで
ある。

”Ｋｒの試験条件下におけるホールドアツプ時間を実測
しこれを基準に、設計条件下における８［ＩＫｒのホー
ルドアツプ時間、試験条件下における１８３Ｘｅ　のホ
ールドアツプ時間、設計条件下における１８”Ｘｅ　の
ホールドアツプ時間を第６図。

第７図、第８図の補正グラフ及び計算式によって求める
。

活性炭吸着塔でのホールドアツプ時間は次の（１）式で
表わされる。

Ｋ−Ｍ　　　　　　　　　　　　　　　・・・（１）Ｔ
＝− ここで、 Ｔ：平均ホールドアツプ時間（ｈｒ） Ｍ：活性炭充填ｉ　（ｔｏｎ） Ｆ：平均系統流量（Ｎボ／ｈｒ） Ｋ：動的吸着平衡定数 （１）式より、 （２）式に、試験条件下におけるホールドアツプ時間の
測定値を代入すると、試験条件下における”Ｋｒの動的
吸着平衡定数Ｋ（Ｋｒ）が求まる。

試験条件下で求めたＫ（Ｋｒ）を設計条件下の圧力及び
温度に補正するための、♂’Ｋｒ動的吸着平衡定数に’
　　（Ｋｒ）は、（３）式で表わされる。

α　β 二こで、 α：圧力補正係数〔（試験圧力下のＫ）／（設計圧力下
のＫ）） β：温度補正係数〔（試験温度下のＫ）／（設計温度下
のＫ）］ α、βは第６図及び第７図から求まる。

第６図の補正グラフより設計圧力における圧力補正係数
は１であり、試験圧力における圧力補正係数はαとなる
。

同様にして、第７図の補正グラフから温度補正係数がβ
となる。

これらのことから、設計条件下における８５Ｋ　ｒのホ
ールドアツプ時間Ｔ’　　（Ｋｒ）は（４）式より求ま
る。

Ｆ　　　　　　　Ｆ 次に、”Ｋ　ｒの試験及び設計条件下におけるホールド
アツプ時間から、１２Ｉ８Ｘｅ　　の平均ホールドアツ
プ時間を求める。

８１５に、の試験条件下、設計条件下の動的吸着平衡定
数Ｋ　（Ｋｒ）、に’　　（Ｋｒ）と１３１１Ｘｅ　　
の試験条件下、設計条件下の動的吸着平衡定数Ｋ（Ｘｅ
）、に’　　（Ｘｅ）の比は、第８図の補正グラフから
、 Ｋ（Ｘｅ）／Ｋ（Ｋｒ）＝ｙ、に’　（Ｘｅ）／に’　
（Ｋｒ）＝ｙ’となり、したがって、 Ｋ（Ｘｅ）＝ｙ　・Ｋ（Ｋｒ）、　Ｋ’　（Ｘｓ）＝ｙ
’　　・Ｋ’　（Ｋｒ）となる。

このことから、試験条件下における工８８Ｘ　ｅ　　の
平均ホールドアツプ時間Ｔ（Ｘｓ）と設計条件下におけ
る”１１ｘ　ｅ　　の平均ホールドアツプ時間Ｔ’　　
（Ｘｅ）はそれぞれ（５）、（６）式で求められる。

Ｆ　　　　　　　Ｆ Ｆ　　　　　　Ｆ 以上のことから、本試験によって、 （１）試験条件下における８６Ｋｒのホールドアツプ時
間 （２）設計条件下における８５Ｋｒのホールドアツプ時
間 （３）試験条件下における１８８Ｘｅ　のホールドアツ
プ時間 （４）設計条件下における工δδＸθ　のホールドアン
プ時間 が実測及び計算値によって求められ、”Ｋｒに対して判
定値４０時間以上、工８δＸｅ　　に対して判定値２７
日以上を上まわっていれば活性炭の吸着性能が充分に満
足されていることが確認できる。

なお、本発明に関連する公知例としては、例えば特開昭
５９−２４２９４号公報のものがある。

〔発明が解決しようとする問題点〕

上記、従来技術は、０Ｍ管、”Ｋｒアンプル入り希ガス
導入装置、活性炭トラップ、ドライヤ。

流址計、真空ポンプ、放射線レートメータ、記録計など
から構成されている活性炭ホールドアツプ性能確認試験
装置を使用しての性能確認試験であり、これは原子力発
電所の定期検査期間でなければ実施できず、作業工程９
作業工数、装置費用が増加するという問題があった。

本発明の目的は、希ガスホールドアツプシステムにおけ
る活性炭吸着性能確認試験を、原子力発電所の運転中に
実施できるようにすることにある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記目的は、原子炉圧力容器（以下ＲＰＶと称す）、主
蒸気系（以下ＭＳと称す）、タービン。

復水器、復水系、給水系などからなる原子力発電所にお
いて、原子炉給水系に、放射線の照射によって放射性同
位元素に変化する希ガスを注入し、原子炉給水系から、
ＲＰＶ、ＭＳ、タービンを経て復水器に流入した前記希
ガスを空気抽出器により、排ガス処理システムに導き、
希ガスホールドアツプシステムへと流す。希ガスホール
ドアンプシステムに流入した希ガスを、活性炭吸着塔入
口で放射線検出器によって検出し、活性炭吸着塔を通過
後、希ガスを再び放射線検出器によって検出し、そのホ
ールドアツプ時間を測定して試験条件下、設計条件下の
”’Ｘｅ　　のホールドアツプ時間を求めることにより
達成される。

〔作用〕

放射線照射により、放射性同位元素に変化する希ガスを
原子炉給水系より注入すると希ガスは、ＲＰＶ、主蒸気
系、タービンを通過中に希ガス放射性同位元素に変化し
、復水器に流入する。この゛；希ガス放射性同位元素は
、空気抽出器によって排ガス処理システム、希ガスホー
ルドアツプシステムへと流れていく。このとき、希ガス
ホールドアツプシステムを通過する希ガス放射性同位元
素の放射線を活性炭吸着塔の入口と出口で検出し、希ガ
ス放射性同位元素の活性炭吸着塔通過のホールドアツプ
時間を測定する。この試験条件下におけるホールドアツ
プ時間を基準に試験条件下、設計条件下における”ａＸ
　ｅ　　のホールドアツプ時間を求める。

これによって、活性炭ホールドアツプ性能確認試験は原
子力発電所の定期検査期間ではなく、運転中に実施する
ことができるため、作業工程２作業工数、装置費用が低
減できる。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を第９図〜第１４図により説明す
る。

第９図は、原子力発電所の主要系統図である。

原子力発電所の主要系統は、原子力燃料の核分裂による
熱エネルギーによって水を沸騰させる容器の原子炉圧力
容器（ＲＰＶ）２０と、このとき発生した蒸気が流れる
主蒸気ライン２１．この主蒸気によって高圧タービン２
２と低圧タービン２３を回転させ、発電機２４と励磁機
２５を直結させて電気を発生させるシステムとなってい
る。

このとき、仕事を終えた蒸気は、復水となって復水器２
６に一担貯蔵される。この復水は、低圧復水ポンプ２７
によって昇圧され、復水ろ過脱塩器２８．復水脱塩器２
９を通り、浄化水となる。

さらに、高圧復水ポンプ３０によって昇圧され、給水加
熱器３１で昇温されたあと、給水ポンプ３２によってＲ
ＰＶへ戻される。

これらの一連の流れの過程で、発生する気体廃棄物は、
復水器２６より空気抽出器３３によって排ガス処理シス
テム３４．希ガスホールドアツプシステム３５に導かれ
、放射能濃度を充分に低減してからスタック３６から放
出される。本発明は、このシステムの流れをそのまま利
用している。

本発明は、化学的性質として元素周期表０族に属する希
ガスである、ヘリウム、ネオン、アルゴン、クリプトン
、キセノン、ラドンのうち、特に天然に９９．６％の存
在比で存在するアルゴン（以下４°Ａｒと称す）が、中
性子の照射によって原子質量数４１の希ガス放射性同位
元素アルゴン（以下”Ａｒと称す）に変化するという特
徴を利用する。

原子炉給水系３７．テストライン３８に希ガス”Ａｒの
充填されているボンベ３９を接続する。

原子力発電所の運転中に接続バルブ４０を閉にして、”
Ａｒを原子炉給水系へ注入する。”Ａｒは、復水ろ過説
塩器２８．復水脱塩器２９を通り。

給水ポンプ３２によって給水とともに昇圧されて、ＲＰ
　Ｖ　２０　ニ流れ込む。、：：（ＩＦ）ＲＰＶ内で、
４０Ａｒは、ＲＰＶ内の原子力燃料の核分裂時に発生す
る中性子の照射を受け、希ガス放射性同位元素である”
Ａｒに変化する。”Ａｒは、ＲＰＶ２０から主蒸気２１
を通ってタービン系２２．２３に流れ、復水器２６に到
達する。復水器２６に充満した”Ａｒは、空気抽出器３
３によって、排ガス処理システム３４．希ガスホールド
アツプシステム３５に導かれる。

第１０図、第１１図により、本発明の活性炭吸着性能の
試験方法を説明する。

第１０図は、希ガスホールドアツプシステムにおける活
性炭吸着性能の試験概略図である。

第１１図は、番↓Ａｒのホールドアツプ時間測定グラフ
である。

希ガスホールドアツプシステムに導入された”Ａｒは、
除湿冷却器６．脱湿塔７．メツシュフィルタ８を通って
、活性炭吸着塔９へ流れる。このとき、希ガスホールド
アツプシステムに常設されている活性炭吸着塔９人口側
ＧＭ９４１が４１Ａｒを感知して放射能レベルを測定し
、放射線レートメータ４２を介して記録計４３に記録さ
れる。”Ａｒは、活性炭吸着塔を通過後、出口側０Ｍ管
４４によって、再び感知され、入口側と同様に放射線レ
ートメータ４１を介して記録計４２に記録される。

第１１図において、”Ａｒの放射線であるβ線をＧＭ管
が感知した検出最大値をＯ時刻とし、吸着塔を通過し、
吸着塔出口側で再び”Ａｒのβ線を感知した検出最大値
までの通過時間が、試験条件下における”Ａｒのホール
ドアツプ時間となる。

ここで、本試験方法において判定対象となるホールドア
ツプ時間は、 （１）試験条件下における”Ａｒのホールドアツプ時間 （２）設計条件下における”Ａｒのホールドアツプ時間 （３）試験条件下における”’Ｘｅ　のホールドアツプ
時間 （４）設計条件下における１８’Ｘｅ　　のホールドア
ツプ時間 であり、′１Ａｒに対して判定値は、約１５時間以上、
１１１８Ｘｃ　　に対しての判定値は２７日以上となっ
ている。

すなわち、試験条件下、設計条件下における４１Ａｒ、
工３８Ｘｅ　のホールドアツプ時間が４１Ａｒ。

”ａＸｅ　　それぞれ判定値を上まわっていれば活性炭
の吸着性能が充分に満足されている確認となる。

本試験方法で実測されるのは、従来技術と同様に、上記
（１）の試験条件下における”Ａｒのホールドアツプ時
間だけであり、（２）〜（３）のホールドアツプ時間は
（１）のホールドアツプ時間を補正して、補正グラフ及
び計算式によって求められる。

したがって１本発明による試験方法においてもホールド
アツプ時間の測定以外に、■〜■のパラメータも、従来
技術同様に必ず、測定もしくは計算しておく。

■　平均ホールドアツプ時間（２回以上測定した場合）
　　：　Ｔ　（ｈｒ） ■　平均系統流量：　Ｆ　（Ｎｒｒｌ’／ｈｒ）■　活
性炭充填量：　Ｍ　（ｔｏｎ） ■　平均吸着塔温度：ｔ（’ｃ） ■　平均吸着塔圧カニ　Ｐ　（ｋｇ／ｃｄ−Ｇ）以下、
第１２図〜第１４図によって本発明による試験結果の評
価手順を説明する。

評価手順は、従来技術による評価手順と同様であるが、
これまでの”Ｋ　ｒがら１８８Ｘｓ　へのホールドアン
プ時間の補正を、”Ａｒから１８ｓＸｅ　へのホールド
アツプ時間の補正へと変更する。

第１２［ｉｆｉ〜第１４図は、それぞれ動的吸着平衡定
数の圧力依存性、動的吸着平衡定数の温度依頼性、動的
吸着平衡定数の比Ｋ　（Ｘ　ｓ）　／　Ｋ　（Ａ　ｒ）
グラフである。

４１Ａｒの試験条件下におけるホールドアツプ時間を実
測しこれを基準に、設計条件下における”Ａｒのホール
ドアツプ時間、試験条件下における１８８Ｘｅ　のホー
ルドアツプ時間、設計条件下における１８’Ｘｓ　　の
ホールドアツプ時間を第１２図〜第１４図の補正グラフ
及び計算式によって求める。

活性炭吸着塔でのホールドアツプ時間は、（１）式で表
わされる。

−Ｍ Ｔ＝□　　　　　　　　　　　　　・・・（１）ここで
、 Ｔ：平均ホールドアツプ時間（ｈｒ） Ｍ：活性炭充填量（ｔｏｎ） Ｆ：平均系統流量（Ｎｒｎ’／ｈｒ） Ｋ：動的吸着平衡定数 （１）式から、 −Ｆ Ｋ＝□　　　　　　　　　　　　　・・・（２）（２）
式に、試験条件下におけるホールドアツプ時間の測定値
を代入すると、試験条件下における”Ａｒの動的吸着平
衡定数Ｋ（Ａｒ）が求まる。

試験条件下で求めたＫ（Ａｒ）を設計条件下の圧力及び
温度に補正するための、４１Ａｒ動的吸着平衡定数に’
　　（Ａｒ）は（３）式で表わされる。

ここで、 α′　：圧力補正係数〔（試験圧力下のＫ）／（設計圧
力下のＫ）） β′　：温度補正係数〔（試験温度下のＫ）／（設計温
度下のＫ）） α′、β′は、第１２図及び第１３図から求まる。第１
２図補正グラフから設計圧力における圧力補正係数は１
であり、試験圧力における圧力補正係数はα′となる。

同様にして、第１３図補正グラフから温度補正係数がβ
′となる。これより、設計条件下における”Ａ　ｒのホ
ールドアツプ時間Ｔ’　　（Ａｒ）は、（４）式より求
まる。

Ｆ　　　　　　　Ｆ 次に、”Ａｒの試験及び設計条件下におけるホールドア
ツプ時間から、工δδＸｓ　　の平均ホールドアツプ時
間を求める。

”Ａｒの試験条件下、設計条件下の動的吸着平衡定数Ｋ
　（Ａｒ）、に’　　（Ａｒ）と工３δＸｓ　　の試験
条件下、設計条件下の動的吸着平衡定数Ｋ（Ｘｅ）、に
’　　（Ｘｅ）の比は、第１４図補正グラフから、 Ｋ（Ｘｅ）／Ｋ（Ａｒ）＝ｔ、　Ｋ’　（Ｘｅ）／に’
　（Ａｒ）＝ε’したがって。

Ｋ（Ｘｅ）＝ｔ・Ｋ（Ａｒ）、　Ｋ’　（Ｘｅ）＝ｉ’
　・Ｋ’　（Ａｒ）これより、試験条件下における１８
δＸｅ　　の平均ホールドアツプ時間Ｔ（Ｘｓ）と設計
条件下における１３８Ｘｅ　の平均ホールドアツプ時間
Ｔ’（Ｘ、ｅ）は、それぞれ（５）、（６）式で求めら
れる。

以上のことから、本発明による本試験方法によって、 （１）試験条件下における”Ａｒのホールドアツプ時間 （２）設計条件下における”Ａｒのホールドアツプ時間 （３）試験条件下における１８δＸｅ　　のホールドア
ツプ時間 （４）設計条件下における”８Ｘｅ　　のホールドアツ
プ時間 が実測及び計算値によって求められ、”Ａｒに対して判
定値約１５時間以上、１８’Ｘｅ　　に対して判定値２
７日以上を止まっていれば、活性炭の吸着性能が充分に
満足されていることが確認できる。

現在、原子力発電所の定期検査時に実施している８δＫ
ｒによる活性炭ホールドアツプ性能確認試験装置を使用
しての試験工程は、装置の据付、復旧作業も含めて、約
１０日程度を要していた。

本発明による実施例によれば、活性炭ホールドアツプ性
能確認試験が、原子力発電所の運転中に実施できるため
、定期検査中での試験工程が不要となる。また、従来こ
の性能確認試験を実施するにあたって、定期検査中に装
置の据付、復旧等に多大の工数を費やしていたが、本実
施例によると１／１０程度に低減される。さらに、当然
のことながら、これまで使用してきたδＩ！Ｋｒ活性炭
水活性炭水ノルドアップ試験装置なる。以上のことから
、本実施例を採用することにより、作業工程。

作業工数、装置費用の低減に多大の効果がある。

〔発明の効果〕

本発明によれば、希ガスホールドアンプ装置における活
性炭吸着性能確認試験を原子力発電所の運転中に実施で
きるという効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は排ガス処理システムの概略系統図、第２図は希
ガスホールドアツプ装置の概略系統図、第３図は活性炭
ホールドアツプ性能確認試験装置の概略系統図、第４図
は活性炭ホールドアツプ性能確認試験装置を備えた従来
の希ガスホールドアツプ装置の系統図、第５図はＩＩ！
ＩＫｒホールドアツプ時間測定線図、第６図は動的吸着
平衡定数の圧力依存性を示す線図、第７図は動的吸着平
衡定数の温度依存性を示す線図、第８図は動的吸着平衡
定数の比Ｋ　（Ｘｅ）　／Ｋ　（Ｋ　ｒ）を示す線図、
第９図〜第１４図は本発明の一実施例を説明する図で、
第９図は原子力発電所の主要系統を示す図、第１０図は
活性炭吸着性能試験装置の概略系統図、第１１図は”Ａ
ｒのホールドアツプ時間ｇｔｑ定を示す線図、第１２図
は動的吸着平衡定数の圧力依存性を示す線図、第１３図
は動的吸着平衡定数の温度依存性を示す線図、第１４図
は動的吸着平衡定数の比Ｋ　（Ｘｅ）／Ｋ　（Ｋｒ）を
示す線図である。 １・・・排ガス予熱器、２・・・再結合器、３・・・排
ガス復水器、４・・・除湿冷却器、５・・・排ガス減衰
管、６・・・除湿冷却器、７・・・脱湿塔、８・・・メ
ツシュフィルタ、９・・・活性炭吸着塔、１０・・・後
置フィルタ、１１・・・希ガス導入装置、１２・・・ド
ライヤ、１３・・・活性炭トラップ、１４・・・真空ポ
ンプ、１５・・・流量計、１６・・・０Ｍ管、１７・・
・放射線レートメータ、１８・・・記録計、１９・・・
排ガス抽出器、２ｏ・・・原子炉圧力容器、２１・・・
主蒸気系、２２・・・高圧タービン、２３・・・低圧タ
ービン、２４・・・発電機、２５・・・励磁機、２６・
・・復水器、２７・・・低圧復水ポンプ、２８・・復水
ろ過脱塩器、２９・・・復水脱塩器、３ｏ・・高圧復水
ポンプ、３１・・・給水加熱器、３２・・・給水ポンプ
、３３・・・空気抽出器、３４・・排ガス処理システム
、３５　・希ガスホールドアツプシステム、３６・・・
スタック、３７・・原子炉給水系、３８　ナス１〜ライ
ン、３９・・・４０Ａ、、充填ボンベ、４０．接続バル
ブ、４１・・活性炭吸着塔入口側０Ｍ管、４２・・・放
射線レートメータ、４３・・・記録計、４４・・・活性
炭吸看塔出口側ＧＭ管。 代理人　弁理士　小川勝男　−″ 高３図 ｑ 某５図 冶６品 重１白句吠着平衡定数のＥ力依・へ−′１゛生圧力（α
千ｍ） 其′１図 動的Ｏ及着千４軒定嘩丈のヲ品度イ衣合・ｊ生ヲ琵ｙ　
パ【（°こ） 某８図 動的板着手ｆ軒定数の比Ｋ（Ｊ（没） ２廣 灰カ 名１１０ 通過、８−８聞 第１Ｚ図 重力的ａ反看平子軒定壽丈の圧カイ在島千生ＬＬ　力　
（α千ｍ） 先１３０ 重力的ロ反着手摺１定敗の愕Ｌ／隻４衣有牛生↑ ５芸！ハシ　（°Ｃ〕

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、原子力発電所気体廃棄物処理設備である除湿冷却器
   、脱湿塔及び活性炭吸着塔を有する希ガスホールドアッ
   プ装置において、活性炭吸着塔内に充填されている活性
   炭の希ガス放射性同位元素に対する吸着性能を放射線照
   射により放射性同位元素となる希ガスを原子炉給水系か
   ら注入してその希ガスを原子炉を通過時に希ガス放射性
   同位元素とし、その希ガス放射性同位元素を希ガスホー
   ルドアップ装置に導いて活性炭吸着塔内活性炭の吸着性
   能を確認することを特徴とした希ガスホールドアップ装
   置の活性炭吸着性能試験方法。